JP4427941B2

JP4427941B2 - 点火コイル

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Publication number: JP4427941B2
Application number: JP2002161475A
Authority: JP
Inventors: 純一和田
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2002-06-03
Filing date: 2002-06-03
Publication date: 2010-03-10
Anticipated expiration: 2022-06-03
Also published as: US20040183638A1; EP1511045B1; EP1511045A1; WO2003102981A1; KR100577649B1; JP2004014548A; EP1511045A4; KR20040030909A; US6980073B2

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は点火コイル、より詳しくはエンジンのプラグホールに直接搭載されるスティックタイプの点火コイルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
図８に、点火コイル１００の積層コア１０１付近の軸直方向断面図を示す。図に示すように、積層コア１０１は丸棒状を呈している。積層コア１０１は、短冊状の薄い珪素鋼板１０２が径方向に多数枚積層され、形成されている。積層コア１０１の外周面には、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）からなるテープ１０３が巻装されている。テープ１０３の外周側には、積層コア１０１と同軸状に円筒状の二次スプール１０４が配置されている。二次スプール１０４内周面とテープ１０３外周面との間には、隙間１０５が区画されている。二次スプール１０４の外周面には二次巻線１０６が巻装されている。上記各部材は、点火コイル１００の外殻であるハウジング（図略）内に収納されている。
【０００３】
ハウジング内には、エポキシ樹脂が注入されている。エポキシ樹脂は、ハウジング内の各部材間に充填され硬化する。エポキシ樹脂は、各部材間の絶縁を確保している。また、エポキシ樹脂は各部材を固定している。隙間１０５にも、エポキシ樹脂１０７ａが充填されている。図９に、図８のＩ−Ｉ断面図を示す。図に示すように、二次巻線１０６と二次スプール１０４外周面との隙間にも、エポキシ樹脂１０７ｂが浸透している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、エポキシ樹脂と二次巻線１０６と二次スプール１０４との線膨張係数は、それぞれ異なる。低温時においては、二次巻線１０６の線膨張係数は、二次スプール１０４の線膨張係数およびエポキシ樹脂の線膨張係数よりも小さい。このため、図９に示す二次スプール１０４およびエポキシ樹脂１０７ａは、縮径方向に収縮変形しようとする。これに対し、二次巻線１０６はほとんど変形しない。しかしながら、二次巻線１０６と二次スプール１０４とは、隙間に介在するエポキシ樹脂１０７ｂにより連結されている。このため、二次スプール１０４およびエポキシ樹脂１０７ａは縮径方向に収縮変形したくても、二次巻線１０６により外周側から引き止められてしまう。すなわち、二次巻線１０６よりも内周側に配置される部材には、外周側から熱応力が加わる。図８中矢印で示すように、具体的には熱応力１０９は周方向に作用する。
【０００５】
一方、積層コア１０１は、珪素鋼板１０２が多数枚積層され、形成されている。積層された各々の珪素鋼板１０２は、エンジンの冷熱負荷による熱応力のため、微小量だけ反り変形する。このため、仮に、積層コア１０１が剥き出しでエポキシ樹脂１０７ａに当接していると、この珪素鋼板１０２の反り変形により、積層コア１０１は、図８中点線１１０で誇張して示すように、楕円状に変形する。そして、この積層コア１０１の楕円変形により、図８中矢印で示すように、エポキシ樹脂１０７ａに対して楕円長軸方向に熱応力１１１が加わる。この楕円長軸方向の熱応力１１１と前記周方向の熱応力１０９とが相俟って、エポキシ樹脂１０７ａには大きな熱応力が加わることになる。
【０００６】
また、仮に、積層コア１０１が剥き出しでエポキシ樹脂１０７ａに当接していると、前記周方向の熱応力１０９により、珪素鋼板１０２の尖った角部１０８を起点にしてクラックが発生するおそれがある。
【００１０】
本発明の点火コイルは、上記課題に鑑みて完成されたものである。したがって、本発明は、肉厚が最適化された熱応力緩和部材を備える点火コイルを提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
（１）上記課題を解決するため、本発明の点火コイルは、ハウジングと、該ハウジング内のほぼ中央に配置され、磁性板材を積層してなる棒状の中心コアと、線膨張係数が２５×１０ ^−６／℃以下であり、且つ該中心コアの外周面を覆い、エンジンの冷熱負荷に起因して前記中心コアが前記磁性板材の積層方向を長軸とした楕円状に熱変形する際に発生する熱応力を緩和する熱応力緩和部材と、隙間を隔てて該熱応力緩和部材の外周側に配置された筒状のスプールと、該隙間に充填され硬化する樹脂絶縁材と、を備えてなる点火コイルであって、該熱応力緩和部材の肉厚は、肉厚が厚くなるにしたがって前記樹脂絶縁材に加わる前記熱応力が比例的に減少する比例関係が成立しなくなるとともに前記熱応力が飽和する、０．１ｍｍ以上に設定されることを特徴とする。
【００１２】
図１に、熱応力緩和部材の肉厚と、樹脂絶縁材に加わる熱応力との関係を概念的にグラフで示す。図に示すように、肉厚が薄い場合、肉厚と熱応力緩和量とは比例する。しかしながら、肉厚がある厚さＴを超えると、この比例関係は成立しなくなる。すなわち、熱応力緩和量が飽和値Ｓに達してしまう。これは、熱応力緩和部材の肉厚が厚さＴになると、中心コア（前出の図８においては積層コア１０１）の熱変形の大分量が抑制されてしまうからである。そして、厚さＴ以上に熱応力緩和部材の肉厚を厚くしても、中心コアの熱変形の抑制量は、ほとんど変わらないからである。
【００１３】
本発明の点火コイルによると、この飽和値Ｓまで熱応力を緩和できるように、熱応力緩和部材の肉厚が設定されている。したがって、熱応力緩和部材外周面とスプール内周面との間に区画される隙間（以下、適宜、単に「隙間」と略称する。）に介在する樹脂絶縁材に加わる熱応力は、ほぼ、前出の図８に示す周方向の熱応力１０９のみとなる。すなわち、複数の点火コイル間で、隙間の樹脂絶縁材に加わる熱応力は、ほぼ一定になる。このため、隙間の樹脂絶縁材の寿命が複数の点火コイル間でばらつくのを抑制することができる。ひいては、点火コイルの寿命が複数の点火コイル間でばらつくのを抑制することができる。したがって、点火コイルの製品管理が容易になる。
【００１４】
また、飽和値Ｓは、言わば熱応力緩和部材により熱応力を緩和できる最大値である。このため、本発明の点火コイルによると、隙間の樹脂絶縁材に加わる熱応力の絶対値が比較的小さくなる。したがって、隙間の樹脂絶縁材の寿命自体が長くなる。ひいては、点火コイルの寿命自体が長くなる。
【００１５】
好ましくは、熱応力緩和部材の肉厚を厚さＴに設定する方がよい。こうすると、肉厚を厚さＴよりも厚く設定する場合と比較して、同等の熱応力緩和量を確保しつつ熱応力緩和部材の使用量を少なくすることができる。このため、熱応力緩和部材に要するコスト、ひいては点火コイルの製造コストを削減できる。また、点火コイルの外周径を小径化することができる。
【００１６】
なお、本発明において「熱応力緩和部材の肉厚」とは、熱応力緩和部材全体の径方向厚さをいう。例えば、熱応力緩和部材が一層のテープから形成されている場合は、テープ自体の肉厚が熱応力緩和部材の肉厚に該当する。また、例えば、熱応力緩和部材が合計四層のテープから形成されている場合は、テープ四層分の肉厚が熱応力緩和部材の肉厚に該当する。
【００１７】
また、本発明における「巻装」には、中心コアに熱応力緩和部材が直接巻き付けられる場合は勿論、予め巻き付け後の形状が付与された熱応力緩和部材を中心コアに配置する場合も含まれる。
【００１８】
（２）前記中心コアは、磁性板材が積層された積層コアである。中心コアを積層コアにすると、前出の図８に示すように、積層コア１０１が楕円状に熱変形する。このため、特に積層コアを持つ点火コイルは、隙間の樹脂絶縁材に加わる熱応力が大きくなる。したがって、積層コアを持つ点火コイルにおける隙間の樹脂絶縁材の寿命は、特にばらつきやすい。
【００１９】
この点、本構成のように、熱応力緩和部材の肉厚を、飽和値まで熱応力を緩和可能な厚さに設定すると、樹脂絶縁材の寿命のばらつきを小さくすることができる。
【００２０】
また、上述したように、積層コアを持つ点火コイルは、本来的に積層コアが樹脂絶縁材に加える熱応力が大きい。したがって、本構成によると、この大きな熱応力を効果的に抑制することができる。すなわち、前出の図１に示す熱応力緩和量が大きくなる。このように、本発明の点火コイルは、積層コアを持つ点火コイルとして具現化するのに特に適している。
【００２１】
（３）前記熱応力緩和部材は、線膨張係数２５×１０^−６／℃以下の材料で、例えばポリエチレンテレフタレート製であり、該熱応力緩和部材の肉厚は、０．１ｍｍ以上（粘着剤は除く）に設定されている構成とする方がよい。
【００２２】
つまり、この構成は、熱応力緩和部材をＰＥＴにより形成するものである。そして、熱応力緩和部材の肉厚を０．１ｍｍ以上に設定するものである。熱応力緩和部材をＰＥＴ製としたのは、ＰＥＴは線膨張係数が２５×１０^-6／℃以下で比較的小さいからである。線膨張係数が小さいと、エンジンの冷熱負荷による熱変形量が小さい。このため、本構成によると、中心コアの熱変形を効果的に抑制することができる。すなわち、中心コアが隙間の樹脂絶縁材に加える熱応力を、効果的に緩和することができる。
【００２３】
また、熱応力緩和部材の肉厚を０．１ｍｍ以上に設定したのは、０．１ｍｍ未満だと、未だ熱応力緩和量が飽和値に達していないからである。言い換えると、肉厚０．１ｍｍが前出の図１に示す厚さＴに相当するからである。したがって、本構成によると、熱応力緩和量の最大値である飽和値Ｓを確保することができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の点火コイルの実施の形態について説明する。
【００２５】
（１）第一実施形態
まず、本実施形態の点火コイルの構成について説明する。図２に本実施形態の点火コイルの軸方向断面図を示す。また、図３に本実施形態の点火コイルの中心コア部付近の軸直方向断面図を示す。
【００２６】
点火コイル１は、エンジンブロックの上部において、気筒毎に形成されたプラグホール（図略）内に収納されている。また、点火コイル１は、後述するように、点火プラグ（図略）と図中下側において接続されている。
【００２７】
図２に示すように、点火コイル１は、ハウジング２を備えている。このハウジング２は、樹脂製であり上方に向かって拡径する段付円筒状を呈している。ハウジング２の拡径した上端部には、広口部２０が形成されている。また広口部２０の側壁の一部には、切り欠き窓２１が形成されている。
【００２８】
ハウジング２の内部には、中心コア部５と一次スプール３と一次巻線３０と二次スプール４と二次巻線４０とコネクタ部６とイグナイタ６５とが、収納されている。
【００２９】
このうち中心コア部５は、積層コア５４と弾性部材５０とテープ５２とからなる。図３に示すように、積層コア５４は、幅の異なる短冊状の珪素鋼板５４０を径方向に多数枚積層して形成されている。なお、珪素鋼板５４０は、本発明の磁性板材に含まれる。図２に示すように、積層コア５４は、棒状を呈している。弾性部材５０は、シリコンゴム製であって、円柱状を呈している。弾性部材５０は、積層コア５４の上下端に合計二つ配置されている。図３に示すように、テープ５２は、ＰＥＴ製であって積層コア５４の外周面に巻装されている。なお、テープ５２は、本発明の熱応力緩和部材に含まれる。テープ５２については、後で詳しく説明する。
【００３０】
図２に示すように、二次スプール４は、樹脂製であって有底円筒状を呈している。なお、二次スプール４は、本発明のスプールに含まれる。二次スプール４は、中心コア部５と同軸的に、かつ中心コア部５の外周側隣りに配置されている。図３に示すように、テープ５２と二次スプール４との間には、円筒状の隙間９が区画されている。二次巻線４０は、二次スプール４の外周面に巻回されている。
【００３１】
図２に示すように、一次スプール３は、二次スプール４と同軸的に、かつ二次スプール４の外周側隣りに配置されている。一次スプール３は、樹脂製であって円筒状を呈している。一次巻線３０は、一次スプール３の外周側に巻回されている。一次巻線３０の外周側には、外周コア（図略）が配置されている。外周コアは、一枚の長方形状の珪素鋼板が丸められ形成されている。すなわち、外周コアは、軸方向にスリットの入った円筒状を呈している。
【００３２】
エポキシ樹脂８は、ハウジング２内に配置された上記部材間に介在している。このエポキシ樹脂８は、エポキシプリポリマと硬化剤とを、前記広口部２０から真空引きしたハウジング２内に注入することにより、上記部材間に浸透し硬化する。
【００３３】
コネクタ部６は、ハウジング２の広口部２０に配置されている。コネクタ部６は、角筒部６０と台座部６１とを備える。角筒部６０は、切り欠き窓２１からハウジング２外方に突出して配置されている。台座部６１は、板状であって、広口部２０のほぼ中央に配置されている。イグナイタ６５は、パワートランジスタや電気回路などがモールド樹脂により覆われ形成されている。イグナイタ６５は、台座部６１の上端面に搭載されている。
【００３４】
高圧タワー部７は、ハウジング２の下方に配置されている。高圧タワー部７は、タワーハウジング７０と高圧ターミナル７１とスプリング７２とプラグキャップ７３とを備えている。タワーハウジング７０は、樹脂製であって円筒状を呈している。高圧ターミナル７１は、タワーハウジング７０の内周側上方に配置されている。高圧ターミナル７１は、金属製であって下方に開口するカップ状を呈している。高圧ターミナル７１は、二次巻線４０に電気的に接続されている。スプリング７２は、金属製であって螺旋状を呈している。スプリング７２の上端は、高圧ターミナル７１の上底壁下面に止着されている。スプリング７２には、点火プラグ（図略）が弾接している。プラグキャップ７３は、ゴム製であって円筒状を呈している。プラグキャップ７３は、タワーハウジング７０の下端部に環装されている。プラグキャップ７３の内周側には、点火プラグが圧入されている。
【００３５】
次に、本実施形態の点火コイルの通電時の動きについて説明する。まず、エンジン制御ユニットからの制御信号が、図２に示すコネクタ部６およびイグナイタ６５を介して、一次巻線３０に伝達される。続いて、この制御信号による自己誘導作用で、一次巻線３０に電圧が発生する。それから、この電圧が、一次巻線３０と二次巻線４０との相互誘導作用により、昇圧される。そして、二次巻線４０に高電圧が発生する。その後、二次巻線４０に発生した高電圧は、高圧ターミナル７１とスプリング７２とを介して、点火プラグに伝達される。最後に、この伝達された高電圧により、点火プラグのギャップに火花が発生する。
【００３６】
次に、本実施形態の点火コイルのテープについて説明する。図３に示すテープ５２は、ＰＥＴ製であり薄膜状を呈している。テープ５２は、積層コア５４外周面に、合計四層巻き付けられている。テープ５２の肉厚すなわち四層巻き全体の層厚は、後述するＦＥＭ解析の結果から、厚さｔ＝０．１ｍｍに設定してある。
【００３７】
次に、テープ５２の積層コア５４に対する巻装方法について説明する。図４に、本実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示す。なお、珪素鋼板は省略して示す。図に示すように、テープ５２の軸方向長さは、積層コア５４の軸方向長さとほぼ等しく設定されている。また、テープ５２一枚の厚さは０．０２５ｍｍである。上述したように、このテープ５２は、積層コア５４の外周面に、合計四層巻き付けられている。
【００３８】
次に、本実施形態の点火コイルのテープの肉厚に対して行ったＦＥＭ解析の結果について説明する。なお、ＦＥＭ解析の演算には、ＤｅｓｉｇｎＳｐａｃｅ（サイバーネットシステム（株）製）を用いた。
【００３９】
図５に、解析により得られたテープの肉厚およびテープの層数と、図３の隙間９のエポキシ樹脂８ａに加わる熱応力との関係をグラフで示す（図１参照）。図に示すように、肉厚が０．１ｍｍ（層数４層）未満の場合、肉厚が厚くなるにしたがって熱応力は比例的に減少する。一方、肉厚が０．１ｍｍ以上の場合、肉厚が厚くなっても熱応力はほとんど減少しない。
【００４０】
ＦＥＭ解析から、熱応力緩和量は、肉厚が０．１ｍｍになると飽和することが判った。そして、このときのエポキシ樹脂の熱応力つまり熱応力緩和量の飽和値は、７５．１ＭＰａであることが判った（エポキシ厚さは０．４ｍｍ）。また、熱応力緩和量は、外挿線（図中、点線で示す。）を引いて得られる肉厚０ｍｍのときのエポキシ樹脂の熱応力７８．５ＭＰａと、飽和値７５．１ＭＰａと、の差から３．４ＭＰａであることが判った。ＦＥＭ解析の結果から、図３に示すテープ５２は、線膨張係数が２５×１０^-6／℃以下で、ヤング率は６０００ＭＰａ以下で、肉厚は厚さｔ＝０．１ｍｍに設定した。
【００４１】
次に、本実施形態の点火コイルの効果について説明する。本実施形態の点火コイル１によるとエポキシ樹脂８ａに加わる熱応力は、ほぼ、前出の図８に示す周方向の熱応力１０９のみとなる。すなわち、複数の点火コイル１間で、エポキシ樹脂８ａに加わる熱応力は、ほぼ一定になる。このため、エポキシ樹脂８ａの寿命が複数の点火コイル１間でばらつくのを抑制することができる。ひいては、点火コイル１の寿命が複数の点火コイル１間でばらつくのを抑制することができる。したがって、点火コイル１の製品管理が容易になる。
【００４２】
また、飽和値７５．１ＭＰａは、言わばテープ５２により熱応力を緩和できる最大値である。このため、本実施形態の点火コイル１によると、エポキシ樹脂８ａに加わる熱応力の絶対値が比較的小さくなる。したがって、エポキシ樹脂８ａの寿命自体が長くなる。ひいては、点火コイル１の寿命自体が長くなる。
【００４３】
また、本実施形態の点火コイル１によると、図５に示すように、テープ５２の肉厚を、例えば０．１５ｍｍとした場合と比較して、肉厚が２／３でありながら同等の熱応力緩和量を確保することができる。すなわち、肉厚を０．１ｍｍよりも厚く設定する場合と比較して、同等の熱応力緩和量を確保しつつテープ５２の使用量を少なくすることができる。このため、テープ５２に要するコスト、ひいては点火コイル１の製造コストを削減できる。また、点火コイル１の外周径を小径化することができる。
【００４４】
（２）第二実施形態
本実施形態と第一実施形態との相違点は、テープの巻装方法のみである。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００４５】
図６に、本実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示す。なお、図４と対応する部位については同じ記号で示す。図に示すように、テープ５２は、積層コア５４の外周面に配置する前から、巻装後の形状すなわち四層巻き筒状を呈している。図中矢印で示すように、この筒状のテープ５２の内周側に積層コア５４を挿入することにより、積層コア５４の外周面にテープ５２を配置する。
【００４６】
本実施形態のように、積層コア５４外周面に直接テープ５２を巻き付けるのではなく、予め巻き付け後の形状を呈するテープ５２を積層コア５４外周面に配置する場合も、本発明にいう「巻装」に含まれる。本実施形態によると、テープ５２の内周側に積層コア５４を挿入するだけで、テープ５２を積層コア５４に配置することができる。このため、テープ５２の巻装作業が容易になる。
【００４７】
（３）第三実施形態
本実施形態と第一実施形態との相違点は、テープの軸方向長さのみである。したがって、ここでは相違点についてのみ説明する。
【００４８】
図７に、本実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示す。なお、図４と対応する部位については同じ記号で示す。図に示すように、テープ５２の軸方向長さは、積層コア５４の軸方向長さよりも短く設定されている。すなわち、テープ５２は幅狭である。テープ５２は、積層コア５４の外周面に螺旋状に巻き付けられる。本実施形態によると、積層コア５４外周面の軸方向において、テープ５２の層数すなわち肉厚を、自在に調整することができる。
【００４９】
（４）その他
以上、本発明の点火コイルの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。
【００５０】
例えば、上記実施形態においては、二次スプール４を内周側に、一次スプール３を外周側に、それぞれ配置したが、この配置は逆であってもよい。この場合は、一次スプールが本発明の「スプール」に該当する。
【００５１】
また、テープ５２の層数や一枚あたりの肉厚は、特に限定しない。テープ５２全層分の肉厚が、エポキシ樹脂８に加える熱応力を飽和値まで緩和可能な厚さ（上記実施形態においては０．１ｍｍ以上）に設定されていればよい。また、テープ５２を形成する材料も、積層コア５４の熱変形を抑制できる程度の線膨張係数２５×１０^-6／℃以下を有する材料であれば、特に限定しない。また、上記実施形態においては、中心コアとして多数の珪素鋼板５４０からなる積層コア５４を配置したが、中心コアとして円柱状の一体物の磁性材を配置してもよい。また、中心コアとして、六角柱状の磁性線材を束ねて円柱状としたものを配置してもよい。
【００５２】
【発明の効果】
本発明によると、中心コアの外周面を覆う熱応力緩和部材の線膨張係数は、２５×１０ ^−６／℃以下であり、且つ該熱応力緩和部材の肉厚は、０．１ｍｍ以上であるので、熱応力緩和部材の肉厚を最適化できると共に、中心コアを外周側から規制することで、中心コアの楕円変形を効果的に抑制することができる。すなわち、中心コアが隙間の樹脂絶縁材に加える熱応力を、効果的に緩和することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱応力緩和部材の肉厚と樹脂絶縁材に加わる熱応力との関係を示すグラフである。
【図２】第一実施形態の点火コイルの軸方向断面図である。
【図３】第一実施形態の点火コイルの中心コア部付近の軸直方向断面図である。
【図４】第一実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示す図である。
【図５】ＦＥＭ解析により得られたテープの肉厚およびテープの層数とエポキシ樹脂に加わる熱応力との関係を示すグラフである。
【図６】第二実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示す図である。
【図７】第三実施形態の点火コイル組み付け時におけるテープの巻装方法を示すグラフである。
【図８】点火コイルの積層コア付近の軸直方向断面図である。
【図９】図８のＩ−Ｉ断面図である。
【符号の説明】
１：点火コイル、２：ハウジング、２０：広口部、２１：切り欠き窓、３：一次スプール、３０：一次巻線、４：二次スプール（スプール）、４０：二次巻線、５：中心コア部、５０：弾性部材、５２：テープ（熱応力緩和部材）、５４：積層コア、５４０：珪素鋼板（磁性板材）、６：コネクタ部、６０：角筒部、６１：台座部、６５：イグナイタ、７：高圧タワー部、７０：タワーハウジング、７１：高圧ターミナル、７２：スプリング、７３：プラグキャップ、８：エポキシ樹脂（樹脂絶縁材）、８ａ：エポキシ樹脂（樹脂絶縁材）、９：隙間、Ｓ：飽和値、Ｔ：厚さ、ｔ：厚さ。

Claims

ハウジングと、
該ハウジング内のほぼ中央に配置され、磁性板材を積層してなる棒状の中心コアと、
線膨張係数が２５×１０−６／℃以下であり、且つ該中心コアの外周面を覆い、エンジンの冷熱負荷に起因して前記中心コアが前記磁性板材の積層方向を長軸とした楕円状に熱変形する際に発生する熱応力を緩和する熱応力緩和部材と、
隙間を隔てて該熱応力緩和部材の外周側に配置された筒状のスプールと、
該隙間に充填され硬化する樹脂絶縁材と、
を備えてなる点火コイルであって、
該熱応力緩和部材の肉厚は、肉厚が厚くなるにしたがって前記樹脂絶縁材に加わる前記熱応力が比例的に減少する比例関係が成立しなくなるとともに前記熱応力が飽和する、０．１ｍｍ以上に設定されることを特徴とする点火コイル。
前記熱応力緩和部材は、ポリエチレンテレフタレート製である請求項１に記載の点火コイル。