JP4402815B2 - Nb3Al超電導多芯線とその製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明はNb3Al超電導多芯線およびその製造方法に関し、特に、高磁界特性およびコイル等の成形加工性に優れるNb3Al超電導多芯線およびその製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
Nb3Al化合物系超電導線は、超電導線として一般的なNb3SnおよびNbTiに比較して、高磁界における臨界電流密度特性に優れているため、核融合炉や高エネルギ−加速器などの超電導線自身に大きな電磁力が加わる大型・応用超電導機器への利用が期待されている。
【0003】
従来のNb3Al化合物系超電導線の製造方法として、急熱急冷・変態(RHQT)法がある。このRHQT法では、例えば、ジェリ−ロ−ル(Jelly−Roll;以下、JRとする)法に基づいて形成されたNb/Al多芯複合線を1m/secの速度で移動させつつ通電加熱することにより0.1秒で2000℃まで加熱し、冷媒と電極を兼ねた液体Gaに浸漬することによって体心立方(bcc)相のNbに25at%Alが過飽和に固溶したNb(Al)ssを形成する。そして、このNb(Al)ssに700℃から800℃の変態熱処理を施すことによってbcc相からA15型化合物ヘマッシブ変態させることにより化学量論組成のNb3Al化合物系超電導線を形成する。
【0004】
上記したRHQT法に基づくNb(Al)ssは、冷間加工性に優れることからコイル状に巻いた状態で変態熱処理を施すワインド・アンド・リアクト(Wind and React)法を適用できる。このため、巻き径が小なる高磁界用内層コイルの成形に有効であるが、変態熱処理による積層欠陥の生成が不可避であり臨界温度Tcは17.9K、また臨界磁場Bc2(4.2K)は27Tと超電導特性に限界がある。
【0005】
このような超電導特性を改善するものとして、急熱急冷における到達最大温度を下げる、あるいはCu、Ge、Si等の第3元素を添加することによってA15型化合物が直接生成され、化学量論組成のNb3Al化合物が形成されることが確認されている。このA15型化合物は長範囲規則性が低下した不規則性の特徴を有し、規則化のために700℃から800℃の熱処理を施すことによって臨界温度Tcは18.5K、またBc2(4.2K)は29Tまで向上し、高磁界での臨界電流密度Jcが改善される。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来のA15型化合物が直接生成するNb3Al化合物系超電導線では、熱処理によって不規則A15型化合物を規則化すると高磁界での臨界電流密度Jcが向上する反面、低磁界での臨界電流密度Jcが低下する。また、脆くなってコイル成形時の巻き込み性や撚り線導体化等の成形加工性が低下する。機械的強度は超電導部に対するNbマトリックスの割合を大にすることにより補強できるが、この場合にはoverallJcが大幅に低下するという問題がある。
【0007】
従って、本発明の目的は、高磁界特性に優れ、かつ、コイル成形等の成形加工を阻害しない機械的強度を有するNb3Al超電導多芯線およびその製造方法を提供することにある。
【0008】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するため、過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントおよび不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントを同一の断面内に有するNb3Al超電導多芯線を提供する。
【0009】
また、本発明は、上記目的を達成するため、過飽和固溶体から変態したNb3Alが体積比で50%以上のNb3Alフィラメントと、
該Nb3Alフィラメントに不規則A15相から規則化したNb3Alフィラメントを分散・混合した構成を有するNb3Al超電導多芯線を提供する。
【0010】
また、本発明は、上記目的を達成するため、Nbのマトリックスで被覆した複数本のサブマルチ線を内周部と外周部に積層して積層体を形成し、
前記積層体をNbのマトリックスで被覆してマルチ線を形成し、
前記マルチ線を所定の温度で1次加熱し、
1次加熱された前記マルチ線を冷却用金属材で冷却処理して前記外周部に過飽和固溶体フィラメント、前記内周部に不規則A15相を生成させ、
冷却後に所定の温度で2次加熱して前記外周部に過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメント、前記内周部に不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントを生成させるNb3Al超電導多芯線の製造方法を提供する。
【0011】
上記したNb3Al超電導多芯線およびその製造方法によると、延性に富む過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントと超電導特性の良好な不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントとを同一の断面内に配置することによって、曲げ等の機械的歪みによる不規則A15相Nb3Alフィラメントの破断を防ぐとともに超電導特性、特に、overallJcを大にできる。
【0012】
過飽和固溶体Nb(Al)ssを生成させるには高温で固溶体を形成する必要がある。外周部のフィラメントがそのような条件を満たすとき、線材・横断面の中心部で不規則A15相フィラメントを生成させるにはNbとAl間の拡散反応が終了していないことが必須で、そのためには、外周部に配されるものと比較してシングル線材のAlあるいはAl合金の厚さ(太さ)を2倍以上大きくする必要がある。一方、その比が100を越えると未反応Nbが大量に残ってNb3Alの体積比が低くなりoverallJcが小になる。また、Nb(Al)ssの固溶限は温度の上昇とともに増加するので、中心部に配置されるサブマルチ線の公称Al濃度を外周部に配されるものと比較して1at%以上高くすることにより、過飽和固溶体フィラメントと不規則A15相フィラメントが共存する加熱温度域が存在する。公称Al濃度が5at%以上高くなるとNb2Al相が大量に生成し、結局、不規則A15相の体積比が低くなりoverallJcは小さくなってしまう。
【0013】
Nb(Al)ssの固溶限は、Cu、Ge、Siの第3元素を添加することにより減少する。中心部に配置されるサブマルチ線にAl合金、また外周部に純Alを用いると不規則A15相フィラメントと過飽和固溶体フィラメントを同時に生成することができる。そのためにはCuを0.5at%、Geを5at%、またSiを5at%以上それぞれAlに添加して過飽和固溶体を不安定化させる必要がある。しかし、添加量がそれぞれ2at%、20at%、15at%を越えるとAl合金が脆くなり、Nb/Al複合体の加工性が低下する。過飽和固溶体と不規則A15相を混合してフィラメントを形成する場合は、過飽和固溶体の体積率を50%以上とすることでフィラメントの最低限の加工性を確保できる。
【0014】
【発明の実施の形態】
表1は、後述する実施例1〜4で形成されるNb3Al超電導多芯線の構成、機械的特性、および超電導特性を示す。
【表1】
本発明のNb3Al超電導多芯線は、サブマルチ線を複数本組み込んでマルチ構造線とすることにより形成される。サブマルチ線の製造方法には多くの方法が存在するが、本発明ではJR法とロッドインチュ−ブ(RIT)法で作製したサブマルチ線について説明する。
【0015】
〔実施例1〕
図1は、Nb3Al超電導多芯線の断面を示し、(a)は本発明の実施の形態にかかるマルチ線、(b)は比較例としての標準試料であるマルチ線である。
(a)のマルチ線は、中心部にNbジャケットで被覆したAg安定化材1を7本配置し、その周囲に内周部としてAl−2at%Cu合金のフィラメント数が7999(421×19)本のNb/Al−2at%Cu・RIT法サブマルチ線2を1層(計12本)配置し、また、その外側に外周部としてNb−25at%Alの組成を有し、Alの層厚が100nmのJRNb/Alサブマルチ線3を3層(計66本)配置してマルチ線4を形成し、このマルチ線4に急熱急冷(RHQ)処理を施した。
【0016】
(b)のマルチ線は、中心部にNbジャケットで被覆したAg安定化材1を7本配置し、その周囲に内周部としてフィラメント状のNb5を配置し、また、その外側に外周部としてNb−25at%Alの組成を有し、Alの層厚が100nmのJRNb/Alサブマルチ線3を3層(計66本)配置しており、急熱急冷条件の異なる標準試料1および2としている。このマルチ線についても同様に急熱急冷処理を施した。
【0017】
図2は、急熱急冷処理のときの通電電流に対する変態熱処理後の臨界温度Tcを示し、(a)は実施例1のマルチ線の臨界温度Tcの変化、(b)は標準試料のマルチ線の臨界温度Tcの変化である。RHQ処理後、定電流電源から供給される電流値による急熱急冷処理条件に基づいて、800℃で10時間の変態熱処理を施したところ、本発明のマルチ線では、外周部に配置されたJRサブマルチ(フィラメント)だけが過飽和固溶体になっており、内周部に配置されたRITサブマルチ(フィラメント)では不規則A15相が生じる。臨界温度Tcも18.2Kを越える値が得られている。表1に示すように、低磁界の臨界電流密度Jcが若干小さくなるが、高磁界での臨界電流密度Jcは改善され、良好な曲げ加工性を保持している。また、高い臨界温度Tcを示すRHQ条件の選択範囲が広い。
【0018】
比較例のマルチ線では、標準試料1について、不規則A15相が生成するRHQ条件では臨界温度Tcが高く、表1に示すように高磁界での臨界電流密度Jcが大きい。しかし、低磁界になっても臨界電流密度Jcは向上せず、急冷後の曲げ加工性が低下する。標準試料2について、過飽和固溶体が生成するRHQ条件では臨界温度Tcが低いが、急冷後は表1に示すように極めて良好な曲げ加工性を有する。磁界が減少すると臨界電流密度Jcは向上するが、高磁界側で臨界電流密度Jcは急速に劣化する。このようにRHQ条件により特性が大きく異なる。
【0019】
〔実施例2〕
中心部にNbジャケットで被覆したAg安定化材を7本配置し、その周囲に内周部としてNb−25at%Alの組成を有し、Alの層厚が1μmのJRNb/Alサブマルチ線を配置し、また、その外側に外周部としてNb−25at%Alの組成を有し、Alの層厚が100nmのJRNb/Alサブマルチ線を配置してマルチ線を形成した。内周部に配置したJRNb/Alサブマルチ線のAlの層厚は外周部の層厚より10倍厚く形成されている。
【0020】
このマルチ線に急熱急冷処理を施したところ、外周部に配置されたJRNb/Alサブマルチ(フィラメント)は過飽和固溶体になっており、内周部に配置されたJRNb/Alサブマルチ(フィラメント)では不規則A15相が生じた。このマルチ線に800℃で10時間の変態熱処理を施したところ、表1に示すように、低磁界の臨界電流密度Jcが若干小さくなるものの高磁界での臨界電流密度Jcは改善され、良好な曲げ加工性が得られた。
【0021】
〔実施例3〕
Nbジャケットで被覆したAg安定化材を中心部に7本配置し、その周囲に内周部としてNb−27.5at%Alの組成を有し、Alの層厚が100nmのJRNb/A1サブマルチ線を配置し、また、その外側に外周部としてNb−25at%Alの組成を有し、Alの層厚が100nmのJRNb/Alサブマルチ線を配置してマルチ線を形成した。内周部に配置したサブマルチ線の公称Al濃度は外周部の公称Al濃度より2.5at%高くした。
【0022】
このマルチ線に急熱急冷処理を施したところ、外周部に配置されたJRNb/Alサブマルチ(フィラメント)は過飽和固溶体になっており、内周部に配置されたJRNb/Alサブマルチ(フィラメント)では不規則A15相が生じた。このマルチ線に800℃で10時間の変態熱処理を施したところ、表1に示すように、低磁界の臨界電流密度Jcが若干小さくなるものの高磁界での臨界電流密度Jcは改善され、良好な曲げ加工性が得られた。
【0023】
〔実施例4〕
Nbジャケットで被覆したAg安定化材を中心部に7本配置し、その周囲に内周部としてNb/Al−2at%CuのRIT法7芯線40本とNb/Al−5at%MgのRIT法7芯線81本を混合して作成したサブマルチ線を配置し、また、その外側に外周部と同一のサブマルチ線を配置してマルチ線を形成した。
【0024】
このマルチ線に急熱急冷処理を施したところ、各フィラメントには過飽和固溶体と不規則A15相が約7:3の割合で混合して生じた。このマルチ線を800℃で10時間の変態熱処理を施したところ、表1に示すように、低磁界の臨界電流密度Jcが若干小さくなるものの高磁界での臨界電流密度Jcは改善される。この場合でも、コイル成形に必要な曲げ加工性は確保されている。
【0025】
上記したNb3Al超電導多芯線によると、断面内での配置あるいは混合比を制御して、不規則A15相と過飽和固溶体を同時に生じさせるようにしたので、過飽和固溶体が不規則A15相を機械的に支持する。このことによって余分なNbマトリックスを増大させることなしに良好な成形加工性を保持しながら高磁界特性が改善される。例えば、Wind and React法に基づく巻き径の小なる1GHzクラスNMR超電導マグネットの最内層コイル等の形成が可能になる。また、撚り線による大電流容量化も可能となり、最大経験磁場が高くなる次世代核融合炉超電導マグネット導体に適する。超電導特性では、実用線材として使用されているNb3Snの2倍以上の臨界電流密度Jcを示し、優れた耐歪み特性を有するので、核融合炉や高エネルギ−加速器などの大型超電導システムの強磁場化を実現するとともにシステム全体のコンパクト化を図ることができ、装置コストを低減することができる。
【0026】
なお、上記した実施の形態で適用した公称Al濃度、NbとAl間の拡散距離、合金添加の有無等の製造パラメ−タは、JR法、RIT法以外の他の製造方法であるクラッドチップ押出し法、粉末押出し法においても同様に適用することができる。
【0027】
【発明の効果】
以上説明した通り、本発明のNb3Al超電導多芯線およびその製造方法によると、延性に富む過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントと超電導特性の良好な不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントを同一の断面内に配置したため、高磁界特性に優れ、かつ、コイル成形等の成形加工を阻害しない機械的強度を付与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施の形態に係るNb3Al超電導多芯線を示し、
(a)は、本発明のマルチ線の断面図
(b)は、比較例としての標準試料であるマルチ線の断面図
【図2】急熱急冷処理のときの通電電流に対する変態熱処理後の臨界温度Tcを示す説明図
【符号の説明】
1 Ag安定化材
2 Nb/Al−2at%Cu・RIT法サブマルチ線
3 JRNb/Alサブマルチ線
4 マルチ線
5 Nb
Claims (15)
- 過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントおよび不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントを同一の断面内に有することを特徴とするNb3Al超電導多芯線。
- 前記過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントは、前記断面の外周部に配置される構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 前記不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントは、前記断面の内周部に配置される構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 前記過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントは、22at%から25at%の公称Al濃度を有する構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 前記不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントは、前記過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントの公称Al濃度より1at%から5at%大なる公称Al濃度を有する構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 前記不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントは、元素Mの添加に基づいて組成がNby(Al1−xMx)1−yで表記されるとき、前記元素Mは、元素Cu、元素Ge、元素Siのうちのいずれか1つであり、前記元素Mが前記元素Cuの場合、添加量xが0.005−0.02であり、元素Geの場合、添加量xが0.05−0.2であり、元素Siの場合、添加量xが0.05−0.15である構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 前記過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメントは、Al、純Al、又は元素Mの添加に基づいて組成がNby(Al1−xMx)1−yで表記されるとき、前記元素Mは元素Mgであり、前記元素Mgの添加量xが0−0.1である構成の請求項第1項記載のNb3Al超電導多芯線。
- 過飽和固溶体から変態したNb3Alが体積比で50%以上のNb3Alフィラメントと、
該Nb3Alフィラメントに不規則A15相から規則化したNb3Alフィラメントを分散・混合した構成を有することを特徴とするNb3Al超電導多芯線。 - 前記断面の任意の位置にNbの拡散バリヤで被覆されたAgが内部安定化材として配置される構成の請求項第1項あるいは第8項記載のNb3Al超電導多芯線。
- Nbのマトリックスで被覆した複数本のサブマルチ線を内周部と外周部に積層して積層体を形成し、
前記積層体をNbのマトリックスで被覆してマルチ線を形成し、
前記マルチ線を所定の温度で1次加熱し、
1次加熱された前記マルチ線を冷却用金属材で冷却処理して前記外周部に過飽和固溶体フィラメント、前記内周部に不規則A15相を生成させ、
冷却後に所定の温度で2次加熱して前記外周部に過飽和固溶体からA15相に変態したNb3Alフィラメント、前記内周部に不規則A15相を規則化させたNb3Alフィラメントを生成させることを特徴とするNb3Al超電導多芯線の製造方法。 - 前記内周部の前記サブマルチ線のAl層厚が前記外周部のAl層厚より2倍から100倍大である請求項第10項記載のNb3Al超電導多芯線の製造方法。
- 前記サブマルチ線のNbシ−スを除いた公称Al濃度が、前記外周部で22at%から25at%の範囲にあり、前記内周部で前記外周部より1at%から5at%大である請求項第10項記載のNb3Al超電導多芯線の製造方法。
- 前記内周部のNb3Alフィラメント部に元素Mが添加されて組成がNby(Al1−xMx)1−yで表記されるとき、前記元素Mは、元素Cu、元素Ge、元素Siのうちのいずれか1つであり、前記元素Mが前記元素Cuの場合、添加量xが0.005−0.02であり、元素Geの場合、添加量xが0.05−0.2であり、元素Siの場合、添加量xが0.05−0.15である請求項第10項記載のNb3Al超電導多芯線の製造方法。
- 前記サブマルチ線を構成するNbとAlから成る複合体がAl層厚、公称Al濃度、元素添加の有無において異なるものの混合物で、前記Al層厚が2倍から100倍小であり、前記公称Al濃度が1at%から5at%小であり、又は元素添加しないものの体積比が50%以上であって、前記内周部と前記外周部とを区別せずに結束する請求項第10項記載のNb3Al超電導多芯線の製造方法。
- Nbの拡散バリヤで被覆されたAgが内部安定化材として前記積層体内の任意の位置に配置される請求項第10項記載のNb3Al超電導多芯線の製造方法。
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