JP4372844B2 - 電力変圧器／誘導器 - Google Patents

Description

技術分野
本発明は電力変圧器／誘導器に関する。あらゆる電気エネルギーの伝達および配電において、変圧器は、通常は異なる電圧レベルを有する２つ以上の電気系間の交換を可能にするために使用される。変圧器は、ＶＡ領域から１０００ＭＶＡ領域までの電力に使用することができる。電圧領域は、今日使用されている最高伝達電圧までの範囲を有する。電磁誘導は、電気系間のエネルギー伝達に使用される。
誘導器も、例えば位相補償およびフィルタリングなどで電気エネルギーを伝達するのに基本的な構成要素である。
本発明に関する変圧器／誘導器は、数百ｋＶＡから１０００ＭＶＡ超までの定格出力および３〜４ｋＶから非常に高い送電電圧までの定格電圧を有する、いわゆる電力変圧器／誘導器に属する。
背景技術
概して、電力変圧器の主な仕事は、大抵は同じ周波数で電圧が異なる２つ以上の電気系間で電気エネルギーを交換できるようにすることである。
従来通りの電力変圧器／誘導器は、例えばスウェーデンのThe Royal Institute of Technologyが１９９６年に出版したFredrik Gustavson著の「Electriska Maskiner」の３−６から３−１２ページに記載されている。
従来通りの電力変圧器／誘導器は変圧器芯を備え、これは以下では芯と呼び、積層状で共通方向の、通常はシリコン鉄の薄板で形成される。芯は、ヨークで接続された幾つかの芯脚で構成される。芯脚の周囲には幾つかの巻線が設けられ、これは通常、１次、２次および調整巻線と呼ばれる。電力変圧器では、これらの巻線は、実際には常に同心円形状に配置され、芯脚の長さに沿って分布する。
他のタイプの芯構造は、例えばいわゆる外鉄型変圧器またはリング芯変圧器で生じることがある。芯変圧器に関する例が、ドイツ特許第40414号で検討されている。芯は、前記指向性薄板などの従来通りの磁化可能な材料およびフェライト、アモルファス材料、ワイヤ撚り線または金属テープなどの他の磁化可能な材料で構成することができる。磁化可能な芯は、周知のように、誘導器には不必要である。
上述した巻線は、直列に接続された１つまたは幾つかのコイルで構成され、そのコイルは直列に接続された幾つかの巻を有する。単一コイルの巻は、通常、残りのコイルから物理的に分離された幾何学的な連続単位を構成する。
米国特許第5 036 165号で、熱分解された半導体グラスファイバの内外層で絶縁された導体が知られている。例えば米国特許第5 066 881号に記載されているように、このように絶縁したダイナモエレクトリック機械に導体を設けることも知られ、ここでは熱分解した半導体グラスファイバ層が、導体を形成する２本の平行な棒と接触し、固定子スロット内の絶縁体が熱分解半導体グラスファイバの外層に囲まれている。熱分解されたグラスファイバ材料が適切とされるのは、含浸処理の後にも抵抗率を維持するからである。
コイル／巻線の内部およびコイル／巻線間の絶縁システムおよび残りの金属部品は、通常、導体エレメントに最も近い固体またはワニス系絶縁体の形態であり、その外側では、絶縁システムは、固体セルロース絶縁体、流体絶縁体の形態、および場合によっては気体の形態でもある。絶縁体および場合によっては嵩張った部品を有する巻線は、このように、変圧器に属する能動電磁気部品中またはその周囲に発生する高強度の電界に影響される大きい体積になる。発生する誘電場の強度を予め求め、放電の危険が最小になるよう寸法を決定するためには、絶縁材の特性を詳細に知る必要がある。絶縁特性を変化させたり低下させたりしない周囲環境を達成することが重要である。
従来通りの高電圧電力変圧器／誘導器に現在主に使用されている外部絶縁システムは、固体絶縁体としてのセルロース材料および流体絶縁体としての変圧器オイルで構成される。変圧器オイルは、いわゆる鉱物油をベースとする。
従来通りの絶縁システムは、例えばスウェーデンのThe Royal Institute of Technologyが１９９６年に出版したFredrik Gustavson著の「Electriska Maskiner」の３−６から３−１２ページに記載されている。
従来通りの絶縁システムは、構築するのが比較的複雑であり、そのうえ絶縁システムの優れた絶縁特性を利用するために、製造中に特別な措置を執る必要がある。システムは水分含有率が低くなければならず、絶縁システムの固体相は、気体ポケットの危険性が最小になるよう、周囲のオイルを十分含浸する必要がある。製造中に、下げてタンクに入れる前に、巻線付きの完全な芯で乾燥プロセスを実行する。芯を下げてタンクを密封した後、特殊な真空処理によってタンクの空気を全部空にしてから、オイルを充填する。このプロセスは、全体の製造プロセスから見て比較的時間がかかり、そのうえ作業場の資源を大量に使用する。
変圧器を囲むタンクは、完全な真空に耐えられるような方法で構築しなければならない。というのは、プロセスで、ほぼ絶対真空まで全てのガスを抜く必要があり、これには過剰な材料を消費し、製造時間がかかるからである。
さらに、設備は、検査のために変圧器を開くたびに、真空処理を繰り返す必要がある。
発明の概要
本発明によると、電力変圧器／誘導器は、大抵の場合は様々な幾何学的形状を有することができる磁化可能な芯の周囲に配置される、少なくとも１つの巻線を備える。以下の明細書を単純化するため、以下では「巻線」という用語を使用する。巻線は、固体絶縁体を有する高圧ケーブルで構成される。ケーブルは、中心に配置された少なくとも１つの電気導体を有する。導体の周囲には第１半導体層が配置され、半導体層の周囲には固体絶縁層が配置され、固体絶縁層の周囲には第２外部半導体層が配置される。
このようなケーブルを使用することは、高い電気応力がかかる変圧器／誘導器の領域が、ケーブルの固体絶縁体に限定されることを示唆する。変圧器／誘導器の残りの部分は、高圧に関して、あまり極端でない電界強度にしか曝されない。さらに、このようなケーブルを使用すると、本発明の背景の項で述べた幾つかの問題領域がなくなる。したがって、絶縁手段や冷却剤のタンクが不必要である。絶縁材も、全体として非常に単純になる。製造する時間も、従来通りの電力変圧器／誘導器と比較して非常に短くなる。巻線は別個に製造することができ、電力変圧器／誘導器を現場で組み立ててもよい。
しかし、このようなケーブルを使用すると、解決しなければならない新しい問題が生じる。通常の動作電圧中および過渡状態進行中の両方で生じる電気応力が、主にケーブルの固体絶縁体にのみ負荷をかけるよう、ケーブルの両端またはその近傍でのみ、第２半導体層を直接接地しなければならない。半導体層およびその直接接地部はともに、操作中に電流が誘導される閉回路を形成する。層の抵抗率は、層中に発生する抵抗損が無視できるほど十分に高くなければならない。
この磁気誘導電流以外に、容量性電流がケーブルの直接接地した両端を通して層に流れ込む。層の抵抗率が高すぎると、容量性電流が非常に限られるので、交番応力中に巻線の固体絶縁体以外の電力変圧器／誘導器の領域に電気応力がかかる程度まで、層の部分の電位が接地電位から異なってもよい。半導体層の幾つかの点、好ましくは巻線の巻ごとに１カ所を直接接地することにより、層の導電性が十分高ければ、外層全体が接地電位にあり、上記の問題がなくなることが確保される。
このように外層の巻ごとに１カ所接地することは、接地点が巻線の母線上にあり、巻線の軸長に沿った点が、その後に共通接地電位に接続される導電性接地トラックに電気的に直接接続されるような方法で実行される。
外層の損失を可能な限り低く抑えるため、巻ごとに数カ所の接地点が必要なほどの高い抵抗率を外層に設けることが望ましいことがある。これは、本発明による特別な接地プロセスにより可能である。
したがって、本発明による電力変圧器／誘導器では、第２半導体層を、各巻線の両端またはその近傍で接地し、さらに両端の間の１カ所を直接接地する。
本発明による電力変圧器／誘導器では、巻線はＸＬＰＥケーブルのように、現在配電に使用されているタイプの固体押出し絶縁体を有するケーブル、またはＥＰＡ絶縁体を有するケーブルで構成することが好ましい。このようなケーブルは可撓性であり、これはこの状況では重要な特性である。というのは、本発明による装置のテクノロジーが、主に、巻線が組立中に曲げられるケーブルから形成される巻線システムをベースとするからである。ＸＬＰＥケーブルの可撓性は、通常、直径３０ｍｍのケーブルの場合は約２０ｃｍの曲率半径に、直径８０ｍｍのケーブルの場合は約６５ｃｍの曲率半径に相当する。本出願では、「可撓性」という用語は、巻線がケーブル直径の４倍、好ましくはケーブル直径の８倍から１２倍のオーダーで曲率半径まで撓むことができることを示す。
本発明の巻線は、使用中に曲げられ、熱応力がかかった場合でも、その特性を維持するよう構築される。ケーブルの層が、この状況で互いに対する付着力を保持することがきわめて重要である。ここでは層の材料特性、特にその弾性および相対熱膨張係数が非常に重要である。例えばＸＬＰＥケーブルでは、絶縁層が架橋低密度ポリエチレンで構成され、半導体層が、煤および金属粒子を混合したポリエチレンで構成される。温度変動の結果生じる体積の変化は、ケーブルの半径の変化として完全に吸収され、これらの材料は弾性に対して層の熱膨張係数の差が比較的わずかであるので、層間の付着が失われることなく半径方向に膨張することができる。
上述した材料の組合せは、例証にすぎないと考えられる。規定された状態を満たす他の組合せ、および半導性である、つまり抵抗率が１０^-1〜１０^-6Ωｃｍ、例えば１〜５００Ωｃｍまたは１０〜２００Ωｃｍの範囲である状態も、当然、本発明の範囲に入る。
絶縁層は、例えば低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリブチレン（ＰＢ）、ポリメチルペンタン（ＰＭＰ）などの固体熱可塑性材料、架橋ポリエチレン（ＸＬＰＣ）などの架橋材料、またはエチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）またはシリコンゴムなどのゴムで構成することができる。
内部および外部半導体層は、同じ基本的材料でもよいが、煤や金属粉などの導電材料の粒子が混入される。
これらの材料の機械的性質、特にその熱膨張係数は、煤または金属粉が混入されているか否かには、少なくとも本発明により必要な導電性を達成するのに必要な割合では、それほど影響されない。したがって、絶縁層および半導体層は、ほぼ同じ熱膨張係数を有する。
エチレン酢酸ビニル共重合体／ニトリル・ゴム、ブチル・グラフト・ポリエチレン、エチレン酢酸ブチル共重合体およびエチレンエチルアクリレート共重合体も、半導体層の適切な重合体を構成することができる。
種々の層のベースとして異なるタイプの材料を使用する場合でも、その熱膨張係数がほぼ同じであることが望ましい。上に挙げた材料の組合せは、これに当てはまる。
上に挙げた材料は弾性が比較的良好で、弾性率がＥ＜５００ＭＰａ、好ましくは＜２００ＭＰａである。弾性率は、層の材料の熱膨張係数にわずかな差があっても、ひび割れや他の損傷が現れず、層が互いから剥離しないよう、半径方向の弾性率に吸収されるのに十分である。層の材料は弾性であり、層間の付着力は、少なくとも最も弱い材料と同じ大きさである。
２つの半導体層の導電性は、各層に沿って電位をほぼ等しくするのに十分である。外部半導体層の導電性は、ケーブル内に電界を含むのに十分なほど大きいが、層の縦方向に誘導された電流によって有意の損失が生じることがないほど十分に小さい。
したがって、２つの半導体層はそれぞれ、基本的に１つの等電位表面を備え、これらの層はその間に電界をほぼ封じ込める。
言うまでもなく、絶縁層内に１つまたは複数の追加の半導体層を配置するのは差し支えない。
上記およびその他の本発明の有利な実施形態は、請求の範囲の従属項に記載される。
次に、本発明について、添付図面類を参照しながら、好ましい実施形態に関する以下の記述で、さらに詳細に述べる。
【図面の簡単な説明】
図１は、高圧ケーブルの断面図を示す。
図２は、巻線の巻ごとに１つの接地点がある巻線の斜視図を示す。
図３は、本発明の第１の実施形態により巻線の巻ごとに２つの接地点がある巻線の斜視図を示す。
図４は、本発明の第２の実施形態により巻線の巻ごとに３つの接地点がある巻線の斜視図を示す。
図５ａおよび図５ｂは、それぞれ、３本の脚部がある３相電圧器の外脚上にあって、本発明の第３の実施形態により巻線の巻ごとに３つの接地点がある、巻線の斜視図および側面図を示す。
図６ａおよび図６ｂは、それぞれ、３本以上の脚部がある３相電圧器の中心脚上にあって、本発明の第４の実施形態により巻線の巻ごとに３つの接地点がある、巻線の斜視図および側面図を示す。
本発明の実施形態の詳細な説明
図１は、従来から電気エネルギーの伝達に使用されている高圧ケーブル１０の断面図を示す。図示の高圧ケーブルは、例えば、標準のＸＬＰＥケーブル１４５ｋＶでもよいが、外被と遮壁はない。高圧ケーブル１０は電気導体を備え、これは例えば銅（Ｃｕ）の円形断面の１本または数本の撚り線１２を備えることができる。これらの撚り線１２は、高圧ケーブル１０の中心に配置される。撚り線１２の周囲には第１半導体層１４が配置される。第１半導体層１４の周囲には、例えばＸＬＰＥ絶縁体の第１絶縁層１６が配置される。第１絶縁層１６の周囲には第２半導体層１８が配置される。図１に示す高圧ケーブル１０は、導体面積が８０から３０００ｍｍ²、ケーブル外径が２０から２５０ｍｍで構築される。
図２は、巻線の巻ごとに１つの接地点がある巻線の斜視図を示す。図２は、電力変圧器または誘導器の中にあり数字２０で指定される芯脚を示す。２本の巻線２２₁および２２₂が、図１に示す高圧ケーブル（１０）から形成された芯脚２０の周囲に配置される。巻線２２₁および２２₂を固定するため、この場合は巻線の巻ごとに４つの半径方向に配置されたスペーサ部材２４₁、２４₂、２４₃、２４₄がある。図２に示すように、外部半導体層は巻線２２₁、２２₂ごとに両端２６₁、２６₂、２８₁、２８₂で接地される。スペーサ部材２４₁は、黒で強調されているが、巻線の巻ごとに１つの接地点を獲得するのに使用される。スペーサ部材２４₁は、接地トラック３０₁の形態の１つの設置要素３０₁に直接接続され、接地トラックは、巻線２２₂の周囲で、巻線２２₂の軸方向の長さに沿って共通接地電位に接続される３２。図２に示すように、接地点は巻線の母線上に（巻線の巻ごとに１カ所ずつ）ある。
図３は、本発明の第１の実施形態により巻線の巻ごとに２つの接地点がある巻線の斜視図を示す。図２および図３では、図をさらに明瞭にするために、同じ部品には同じ数字が割り当てられている。この場合も、図１に示す高圧ケーブル１０から形成された２本の巻線２２₁および２２₂は、芯脚２０の周囲に配置される。スペーサ部材２４₁、２４₂、２４₃、２４₄が、この場合も巻線２２₁および２２₂を固定するために、半径方向に配置される。各巻線２２₁および２２₂の両端２６₁、２６₂、２８₁、２８₂で、半導体層（図１と比較すること）は図２に従って接地される。スペーサ部材２４₁、２４₃は、黒で印されているが、巻線の巻ごとに２つの接地点を獲得するために使用される。スペーサ部材２４₁は第１接地要素３０₁に直接接続され、スペーサ部材２４₃は巻線２２₂の周辺で巻線２２₂の軸方向の長さに沿って第２接地要素３０₂に直接接続される。接地要素３０₁および３０₂は、共通接地電位３２に接続された接地トラック３０₁および３０₂の形態でよい。両方の接地要素３０₁、３０₂は、電気接続部３４₁（ケーブル）によって結合される。電気接続部３４₁は、芯脚２０内に配置された１つのスロット３６₁中に引き込まれる。スロット３６₁は、芯脚２０の断面積Ａ₁（したがって磁気の流れΦ）が２つの部分面積Ａ₁、Ａ₂に分割されるよう配置される。したがって、スロット３６₁は芯脚２０を２つの部分２０₁、２０₂に分割する。これには、電流が接地トラックに関連して磁気誘導されない必要がある。上述した方法で接地することにより、第２半導体層の損失は最小限に抑えられる。
図４は、本発明の第２の実施形態により巻線の巻ごとに３つの接地点がある巻線の斜視図を示す。図２から図４では、図をさらに明瞭にするために、同じ部品には同じ数字が割り当てられている。この場合も、図１に示す高圧ケーブル１０から形成された２本の巻線２２₁および２２₂は、芯脚２０の周囲に配置される。スペーサ２４₁、２４₂、２４₃、２４₄、２４₅、２４₆も、巻線２２₁および２２₂を固定するために、半径方向に配置される。図４で示すように、巻線の巻ごとに６つのスペーサ部材がある。各巻線２２₁、２２₂の両端２６₁、２６₂、２８₁、２８₂で、外部半導体層（図１と比較すること）は図２および図３に従って接地される。黒で印されているスペーサ部材２４₁、２４₃、２４₅は、巻線の巻ごとに３つの接地点を獲得するために使用される。これらのスペーサ部材２４₁、２４₃、２４₅は、したがって高圧ケーブル１０の第２半導体層に接続される。スペーサ部材２４₁は巻線２２₂の周囲で巻線２２₂の軸方向の長さに沿って、第１接地要素３０₁に直接接続され、スペーサ部材２４₃は第２接地要素３０₂に直接接続され、スペーサ部材２４₅は第３接地要素３０₃に直接接続される。接地要素３０₁、３０₂、３０₃は、共通接地電位３₂に接続された接地トラック３０₁、３０₂、３０₃の形態でよい。３つの接地要素３０₁、３０₂、３０₃は全て、２つの電気接続部３４₁、３４₂（ケーブル）によって接合される。電気接続部３４₁は、芯脚２０内に配置されて接地要素３０₂および３０₃に接続された第１スロット３６₁に引き込まれる。電気接続部３４₂は、芯脚２０内に配置された第２スロット３６₂に引き込まれる。スロット３６₁、３６₂は、芯脚２０の断面積Ａ（したがって磁気の流れΦ）が３つの部分面積Ａ₁、Ａ₂、Ａ₃に分割されるよう配置される。したがって、スロット３６₁、３６₂は芯脚２０を３つの部分２０₁、２０₂、２０₃に分割する。これには、電流が接地トラックに関連して磁気誘導されない必要がある。上述した方法で接地することにより、第２半導体層の損失は最小限に抑えられる。
図５ａおよび図５ｂはそれぞれ、本発明の第３の実施形態により、巻線の巻ごとに３つの接地点があり、３本の脚部がある３相変圧器の外脚部上にある巻線の斜視図および断面図を示す。図２から図５では、図をさらに明瞭にするため、同じ部品には同じ数字が割り当てられる。図１に示す高圧ケーブル１０から形成された巻線２２₁は、変圧器の芯脚２０の周囲に配置される。また、この場合はスペーサ２４₁、２４₂、２４₃、２４₄、２４₅、２４₆が、巻線２２₁を固定するために、半径方向に配置される。巻線２２₂の両端で、第２半導体層（図１と比較すること）が接地される（それぞれ図５ａおよび図５ｂでは図示されていない）。黒で印されているスペーサ部材２４₁、２４₃、２４₅は、巻線の巻ごとに３つの接地点を獲得するために使用される。スペーサ部材２４₁は巻線２２₁の周囲で巻線２２₁の軸方向の長さに沿って、第１接地要素３０₁に直接接接続され、スペーサ部材２４₃は第２接地要素（図示せず）に直接接続され、スペーサ部材２４₅は第３接地要素３０₃に直接接続される。接地要素３０₁〜３０₃は、共通接地電位（図示せず）に接続された接地トラックの形態でよい。３つの接地要素３０₁〜３０₃は、２つの電気接続部３４₁、３４₂（ケーブル）によって接合される。２つの電気接続部３４₁、３４₂は、３つの接地要素３０₁〜３０₃を互いに接続するヨーク３８内に配置された２つのスロット３６₁、３６₂に引き込まれる。２つのスロット３６₁、３６₂は、ヨーク３８の断面積Ａ（したがって磁気の流れΦ）が３つの部分面積Ａ₁、Ａ₂、Ａ₃に分割されるよう配置される。電気接続部３４₁、３４₂は、２つのスロット３６₁、３６₂を通り、ヨーク３８の前後側上にねじ込まれる。上述した方法で接地することにより、第２半導体層の損失は最小限に抑えられる。
図６ａおよび図６ｂはそれぞれ、本発明の第４の実施形態により、巻線の巻ごとに３つの接地点があり、３本以上の脚部を有する３相変圧器の中心脚部上にある、巻線の斜視図および断面図を示す。図２から図６では、図をさらに明瞭にするため、同じ部品には同じ数字が割り当てられる。図１に示す高圧ケーブル１０から形成された巻線２２₁は、変圧器の芯脚２０の周囲に配置される。また、この場合はスペーサ２４₁〜２４₆が、半径方向に配置され、そのうち３つ２４₁、２４₃、２４₅は、巻線の巻ごとに３つの接地点を獲得するため使用される。スペーサ部材２４₁、２４₃、２４₅は、図５ａおよび図５ｂに関して上述したのと同じ方法で、接地要素３０₁〜３０₃（２つのみ図示）に直接接続される。３つの接地要素は電気接続部３４₁、３４₂（ケーブル）によって接続される。２つの電気接続部３４₁、３４₂は、ヨーク３８内に配置された２つのスロット３６₁、３６₂に引き込まれる。２つのスロット３６₁、３６₂は、ヨーク３８の断面積Ａ（したがって磁気の流れΦ）が３つの部分面積Ａ₁、Ａ₂、Ａ₃に分割されるよう配置される。２つの電気接続部３４₁、３４₂は、ヨーク３８に対して中心脚部２０の両側でスロット３６₁、３６₂を通ってねじ込まれる。上述した方法で接地することにより、第２半導体層の損失は最小限に抑えられる。
以上で用いた原理を、巻線の巻ごとに幾つかの接地点で使用することができる。磁束Φは、断面積Ａの芯内に配置される。この断面積Ａは、幾つかの部分面積Ａ₁、Ａ₂・・・に分割することができ、したがって下式のようになる。

長さｌの巻線の巻の周囲は幾つかの部分ｌ₁、ｌ₂・・・ｌ_nに分割することができ、したがって下式のようになる。

部分面積Ａ_iのみが電気接続部６６_iおよび区間ｌ_iで構成されるコイルによって囲まれるよう各部分ｌ_iの両端が電気的に接続され、下式の状態が満足されるような方法で電気的に接続すれば、接地による余分な損失は誘導されない。

ここでΦは芯内の磁束であり、Φ_iは部分面積Ａ_iを通る磁束である。
磁束密度が芯の断面全体で一定であれば、Φ＝Ｂ*Ａから下式の比率が導かれる。

上に示した図の電力変圧器／誘導器は、芯脚部およびヨークで構成された鉄芯を備える。しかし、電力変圧器／誘導器は鉄芯なしでも設計できる（空芯変圧器）ことを理解されたい。
本発明は、添付請求の範囲の枠内で幾つかの変形が可能であるので、示した実施形態に限定されるものではない。

Claims (12)

1. 少なくとも1つの巻線を備える電力変圧器/誘導器であって、巻線が、電気導体を備えた高圧ケーブル（10）で構成され、導体の周囲に第1半導体層（14）が配置され、第1半導体層（14）の周囲に固体絶縁層（16）が配置され、固体絶縁層（16）の周囲に第2半導体層（18）が配置されて、これにより第2半導体層（18）が各巻線（22₁、22₂）の両端（26₁、26₂;28₁、28₂）で、又はその近傍で接地され、さらに両端（26₁、26₂;28₁、28₂）の間の1カ所が直接接地され、n個の接地点間の電気接続部（34 ₁ 、34 ₂ ...、34 _n-1 ）が磁束をn個の部分に分割し、接地によって生じる損失を制限するような方法で少なくとも1つの巻線の少なくとも1つの巻ごとにn（n≧2）個の点を直接接地することを特徴とすることを特徴とする電力変圧器/誘導器。
2. 高圧ケーブル（10）が、導体面積を80から3,000mm²、ケーブル外径を20〜250mmにして製造されることを特徴とする、請求項1に記載の電力変圧器/誘導器。
3. 巻線が断面積Aを囲み、各巻線の巻の周囲が長さlを有し、これによってn個の接地点間の電気接続部（34₁、34₂...、34_n-1）が、前記断面積を部分面積A₁、A₂、...に分割するので、
   

   

   が成立し、前記長さlを部分l₁、l₂...、l_nに分割するので、
   

   

   が成立するものであって、
   各区間l_iの端部が電気的に接続されるような方法でn個の接地点間の電気接続部（34₁、34₂...、34_n-1）が形成され、したがって電気接続部（34_i-1）及び区間l_iで構成されるコイルによって部分面積A_iのみが囲まれ、
   

   

   の条件が満たされて、ここで
   

   

   が部分面積A_iを通る磁束であることを特徴とする、請求項2に記載の電力変圧器/誘導器。
4. 磁束密度Bが芯の断面を通して一定であり、n個の接地点間の電気接続部（34₁、34₂...、34_n-1）が、
   

   

   の条件が満たされるような方法で形成されることを特徴とする、請求項3に記載の電力変圧器/誘導器。
5. 電力変圧器/誘導器が磁芯を備えることを特徴とする、請求項1から4の何れか1項に記載の電力変圧器/誘導器。
6. 電力変圧器/誘導器が磁芯を備えず構築されることを特徴とする、請求項1から4のいずれか1項に記載の電力変圧器/誘導器。
7. 巻線が可撓性（ａ）であり、前記第1半導体層（14）、前記固体絶縁層（16）、及び前記第2半導体層（18）が互いに付着することを特徴とする、請求項1に記載の電力変圧器/誘導器。
8. 前記第1半導体層（14）、前記固体絶縁層（16）、及び前記第2半導体層（18）が、作動中に温度変動による体積変化が材料の弾性によって吸収され、したがって作動中に現れる温度変動の間も層が互いに付着し続けるような弾性および材料の熱膨張係数の関係を有する材料でできていることを特徴とする、請求項7に記載の電力変圧器/誘導器。
9. 前記第1半導体層（14）、前記固体絶縁層（16）、及び前記第2半導体層（18）の材料が高い弾性、好ましくは500MPa未満、最も好ましくは200MPa未満の弾性率を有することを特徴とする、請求項8に記載の電力変圧器/誘導器。
10. 前記第1半導体層（14）、前記固体絶縁層（16）、及び前記第2半導体層（18）の材料の熱膨張係数がほぼ等しいことを特徴とする、請求項8に記載の電力変圧器/誘導器。
11. 層間の付着が、少なくとも最も弱い材料と同じ大きさであることを特徴とする、請求項8に記載の電力変圧器/誘導器。
12. 各半導体層がほぼ同電位の表面を構成することを特徴とする、請求項7又は8の何れか1項に記載の電力変圧器/誘導器。

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