JP4241773B2 - 鉄筋コンクリート外断熱建物の透湿性外壁構造、及び使用する腰見切金具 - Google Patents

Description

本発明は、鉄筋コンクリート外断熱建物の透湿性外壁構造と、該外壁構造を構築する際に、コンクリート外壁の外側捨型枠として使用する複合パネルの下端に適用する腰見切金具に関するものであり、より詳しくは、通気性外断熱外壁への改修容易な透湿性外壁構造と、外壁の透湿構造から通気構造への改修を簡便に施工出来る腰見切金具とに関するものであって、建築の技術分野に属するものである。

鉄筋コンクリート造の外断熱建築物は、コンクリート躯体の外側を断熱層で被覆するため、太陽日射での熱ストレスによるコンクリート躯体のひび割れが抑制出来ること、コンクリート躯体が外気に触れないために、コンクリートの中性化が抑制出来て鉄筋棒鋼の腐蝕が抑制出来、建物の耐久性が向上すること、更には、建物全体を外断熱被覆するため、建物の各居住部を別個独立で内断熱被覆するよりも、断熱施工性、断熱効率上、優れているため、省エネルギー建物として評価されている。
そして、鉄筋コンクリート外断熱建物にあって、カビ、ダニの発生の原因である建物内結露を抑制して、省エネルギー性で、且つ、健康面でも優れた高性能建物とするため、外断熱外壁を透湿性構造としたり、通気性構造とする手段が提案されている。

外断熱の透湿性外壁構造としては、図１０に示す従来例１があり、図１０は、非特許文献で開示された米国のドライビットシステム社の工法（アウサレーション湿式外断熱工法）であって、透湿性外壁構造として、提案されているものである。
即ち、従来例１（図１０）は、図示の如く、コンクリート外壁に、接着樹脂モルタルを１〜３mm 厚で全面塗布し、発泡プラスチック系断熱材（ビーズ法ポリスチレンフォーム断熱材）を層着し、次いで、断熱材の表面に、網状メッシュを埋設する形態で、下塗りの接着樹脂モルタルを全面に２〜３mm 厚で塗布し、該接着樹脂モルタルの乾燥後に、上塗りとして、アクリル樹脂系の塗り壁材を、鏝で塗布するか、吹付けにより、１〜３mm 厚の塗り壁を形成し、透湿抵抗が、１２６ｍ^２ｈmm Hg／ｇのコンクリート外壁（１８０mm 厚）：２２ｍ^２ｈmm Hg／ｇの特殊断熱材（７５mm 厚）：６．３ｍ^２ｈmm Hg／ｇの塗り壁（３〜６mm 厚）：と、室内側から屋外側へ、透湿抵抗が順次低下する構造とし、室内の湿気を屋外に、自然に流出させるものである。

また、外断熱の通気性外壁構造としては、本願発明者が通気性断熱パネルを開発し、該パネルを用いて従来例２（図１１）の如く実施している。
即ち、従来例２は、図１１に示す如く、通気用の条溝を備えた押出成形セメント板と断熱層とを層着した複合パネルを、型枠併用でコンクリート躯体の外壁に一体化張着し、複合パネルの下端には、本願発明者の開発した、特許文献１に示す、通気機能を備えた腰水切を、図１１（Ｃ）の如く配置し、複合パネルの上端には、本願発明者の開発した、特許文献２に示す、通気機能を備えた笠木を、図１１（Ａ）の如く配置する。

そして、各複合パネルの上下接続は、図１１（Ｂ）に示す如く、上下複合パネルの断熱層相互を横目地厚さの断熱材を介して連続し、上下押出成形セメント板間の間隔のうち、上下条溝間は、本願発明者が開発した、通気バッカーを介在して連通し、通気バッカーの前面をシーリングして横目地とした外壁構造であり、腰水切からの上昇ドラフト空気流ａを、複合パネル内を貫流して笠木から外方へ放出し、外壁のコンクリート壁、及び断熱層の湿気（水蒸気）の放湿と、外装下地材としての押出成形セメント板の日射による過加熱を抑制するものである。

そして、外壁に開口する窓にあっては、本願発明者の開発した特許文献３に示す、通気機能を備えた窓枠を、図１１（Ｄ），（Ｅ）の如く配置するものである。
即ち、窓下枠の水切りは、図１１（Ｅ）に示す如く、底板に空気孔を配置し、窓下側の複合パネルの通気条溝上端と底板間には通気バッカーを配置し、通気バッカーの前面には、バッカーを配置してシーリングし、条溝内の上昇空気流ａを水切から外方へ排出する。
また、窓上枠の雨切は、図１１（Ｄ）に示す如く、底板に空気孔を設けた雨切を窓上枠に配置し、窓上側の複合パネルの通気条溝下端と雨切上面との間を通気バッカーで連通し、通気バッカーの前面にはバッカーを配置し、バッカーの前面をシーリングし、外気から雨切への空気流ａを、雨切下面から複合パネルの条溝に流入させるものである。

また、図１２は、本願発明者が従来例２に用いる複合パネルを改良したタイプの複合パネルであって、特許文献４に挙げるものであり、図１２（Ａ）に示す如く、通気用の条溝を内面に備えた厚さ２５mmの押出成形セメント板を、板厚７５mm の断熱材と層着して、条溝をパネルの上下貫流通気層としたものであり、セメント板幅が４９０mm、断熱材幅が５００mm で、セメント板が、一側端縁が小段差突出し、他側端縁が大段差落ち込んだ形態で層着しており、条溝深さ１３mm 、条溝幅３０mm である。

そして、図１２（Ｂ）は、特許文献４中で、図１２（Ａ）の空気流通機能改良型として提示したものであり、押出成形セメント板の条溝を、セメント板を厚くすることなく、即ち、セメント板の重量増加を抑えて通気条溝の深さの増大を図ったものであり、セメント板の深さ１３mmの条溝の対面の断熱材面にも、深さ１０mm の対応条溝を配置し、複合パネルの通気用条溝を、押出成形セメント板から断熱材に亘る、深さ２３mmとしたものである。
特許第３６６４６９９号公報（特開２００４−７６３３２号） 特許第３６６４６９７号公報（特開２００４−６０３３５号） 特許第３７７０４９４号公報（特開２００５−１２０７８６号） 実用新案登録第３０８４１８６号公報（平成１４年３月８日発行） 東邦レオ（株）の型録「アウサレーション湿式外断熱工法、２００４年４月改訂版」

〔従来例１（図１０）の透湿性外断熱外壁構造の課題〕
断熱材をコンクリート外壁に接着固定するに際し、断熱材のコンクリート外壁への付着性能が２Ｎ／mm^２と低いので、外装仕上材は、軽量で薄塗の塗装、薄塗壁材に限定され、外装仕上材選択の自由度が低い。
また、外断熱鉄筋コンクリート建物は高耐久性の利点を有するが、長期耐用によって断熱材には、部分的に厚さの目減りが生じ、外皮（塗り壁、塗装）が薄いので、断熱材の接合部が露見する恐れがあり、しかも、断熱材は耐熱性が低いので、夏季の高温時に軟化し、外皮に、しわ、ひび割れ、剥離が生じる恐れがあり、外壁は、耐久性、安全性、断熱性面で問題がある。
また、外装仕上材は湿式の下塗りを採用するため、塗厚の不均斉、鏝むら、断熱材のコンクリート外壁への均斉な接着力付与、下塗りと上塗りの管理等、施工作業は、熟練を要する困難な作業であり、しかも、外気温や天候に配慮した作業となり、作業性が悪く、施工の品質管理も困難である。

また、透湿性構造とするためには、コンクリート外壁→断熱材→塗り壁と、室内側から屋外側へ、順次、透湿抵抗を下げる必要があり、外装仕上材は、透湿性の制約を受けるため、重量感、高級感を備えた、磁器タイルや陶器タイル等の、透湿抵抗の大な仕上材は採用出来ない。
また、外断熱鉄筋コンクリート建物は高耐久性となるが、外壁仕上材は、透湿抵抗の小な塗り壁であるため、長期耐用中には、塗装外壁の修復が必要となり、外壁の修復時には、建物外観を、意匠的に高級感のあるタイル貼り等に改修する要望が生ずるが、タイル等の透湿抵抗の大な外装仕上材で外壁改修を要求される際には、同時に、カビ、ダニの発生の原因となる内部結露も生じない、高品質の外壁への改修要求となる場合が殆どであり、建物所有者のこれら要求に応じるためには、コンクリート外壁の外側の断熱材、塗り壁の全てを剥離して、コンクリート外壁の外面への、新規な通気性複合パネルの後貼り張着施工が必要となる。

〔従来例２（図１１）の通気性外断熱外壁構造の課題〕
出願人が実施中の、図１１に示す外断熱外壁構造は、外壁の内部結露を抑制し、且つ、外壁外装材の日射による過加熱も抑制出来、しかも、外装材は透湿性を考慮することなく、自在に選択出来、省エネルギーで高品質の建物を提供する画期的なものではあるが、図１１（Ａ）に示す如く、笠木部にあっては、複合パネルの断熱層上辺に笠木固定用の板材を貼着するが、板材はネジ止着のための厚さが必要であり、笠木金具が強風で煽られると、強度の小さな断熱層（板材の下面）のため変位が生じ易く、板材に固着しているネジの緩み、及び笠木金具の剥離の恐れがある。
また、板材は、腐蝕防止のため、石綿セメント板などの、スレート系素材を用いる必要があるため、板材の切断加工性が悪く、しかも、断熱層との十分な接着力付与は、接着コストが大である。

また、図１１（Ｂ）に示す如く、複合パネル相互の上下接続は、上下断熱層間に別部材としての断熱板を空密的に介在させる作業、横目地間隔を保って対向する上下パネルの押出成形セメント板間の、上下端辺間の条溝間隔（横目地間隔）に、断面が小（幅：１３mm 、高さ：２０mm ）で、長さの大（パネル幅に亘る長さ）な、特殊な構造の通気性バッカー（ハニカムバッカー）を正確に配置する作業等、コンクリート外壁の外側型枠として、複合パネルを上下、左右に接続する際に、煩雑、且つ、精緻な作業が必要であって、型枠組み作業の作業性が悪い。

また、図１１（Ｃ）に示す腰水切にあっては、基礎立上り部の断熱層と、上方の複合パネル断熱層間への断熱板の空密的配置、ラスモルタル上端へのパッキン材の位置規定配置、及びパッキン材への取付板の位置規定配置が煩雑である。
また、腰水切は、底板を取付板へ係止して、腰水切傾斜天板後端の立上り板を取付板へビス止着する作業となるため、ビス止着の作業時に、底板の係止が外れ易く、従って、腰水切の複合パネル下端への、均斉姿勢での、空気導入形態への配置作業は、注意を要する煩雑な作業である。

また、窓等の外壁の中間開口部にあっては、開口部の、上側の複合パネル及び下側の複合パネルの通気用条溝に空気連通機能を付与するため、図１１（Ｄ）に示す如く、窓枠上部にあっては、底板に空気孔を備えた雨切を窓上枠に止着し、雨切上面では、複合パネルの、押出成形セメント板の条溝への空気連通を確保する、断面が小寸の通気バッカーを正確に配置し、通気バッカーの前面を、板状バッカーを介してシーリングで閉止する必要があり、雨切の、上方の複合パネルへの通気機能を確保する配置は、作業性が悪く、煩雑である。

また、図１１（Ｅ）に示す如く、窓下枠前面に取付ける水切も、空気孔を備えた水切底板と複合パネルの条溝上端との間に、断面が小寸の、通気バッカーを空気連通形態に、位置規制配置し、通気バッカー前面に、板状バッカーを配置して、バッカー前面をシーリング閉止する必要があり、水切の、下方の複合パネルからの通気機能を確保する配置は、作業性が悪く、煩雑である。
従って、図１１に示す通気性外断熱建物は、外装仕上材として、高級感のあるタイル類の選択により、外観上も高級感を備えた高品質建物とはなるが、建築費が、図１０の透湿性外断熱建物より遥かに高価となる。

〔従来例３（図１２）の複合パネルの課題〕
外装下地材の押出成形セメント板は、セメント、硅酸質原料、繊維系原料を主原料として、板状に押出成形し、オートクレーブ養生した高強度パネルであるため、複合パネルにコンクリート型枠としての十分な強度を保証し、且つ、所定の通気用条溝を保証するものとはなるが、深さ１３mm 前後の条溝を確保するため、板厚は２５mmとなって、標準サイズの高さ２６８０mm 、幅４９０mm のセメント板自体は３５kg／ｍ^２と重くなり、切断、孔開け（セパレータ挿通孔、アンカーボルト挿通孔）等の加工性も悪い。
そして、複合パネルは、該セメント板に、７５mm 厚で、断熱欠損の全く生じない平坦板状で軽い（約１kg）断熱層を層着してコンクリート外壁の捨型として用いるが、重量約３６kg／ｍ^２のパネルを、衝突欠損を生じないように型枠組みする作業は、困難であり、施工面から複合パネルの軽量化の要望がある。

また、押出成形セメント板は、金型での押出成形品であるため、剛構造のセメント板に、どのような断面形状の条溝も、設計どおりに、且つ、量産システムで形成出来るが、製造過程での乾燥時に反りの発生頻度が高く、断熱層との一体化層着時のプレス加圧時や、運搬時、型枠組立てでの横端太パイプでの直線形態配置時、コンクリート打設時等に、反りを原因とするひび割れの生ずる危険がある。
そのため、押出成形セメント板は、反りの発生防止のため、幅が短尺（標準：４９０mm ）となり、従って、複合パネル幅が短尺となって、コンクリート外壁面への張設形態では、外壁の並列接合目地（縦目地）が多くなり、仕上げ上不利であり、施工面から複合パネルの広幅化の要望がある。

しかも、複合パネルの必要剛性を負担する成形セメント板が通気用条溝を備えていること、外壁への張着形態では、上下複合パネルのセメント板間には、施工時の衝合欠損防止、完成建物での、地震時のセメント板相互の欠損防止上から、横目地（間隔）を形成・保持することが必須であるため、複合パネル相互の上下接続部、即ち横目地部、の上下セメント板間、での上下条溝の連通形態接続の施工は、従来例２（図１１）での説明でも明らかな如く、特殊な、且つ、断面形状の小さなハニカム通気バッカーを採用して、本件出願人が開発した技術手法によってのみ可能であって、煩雑、且つ、精緻な作業であり、生産性の低い困難な作業であった。

また、図１２（Ｂ）の改良型にあっても、断熱層側の条溝は、断熱欠損の少ない１０mm 深さではあるが、押出成形セメント板の条溝は型成形であり、断熱層の条溝は、成形板材への後加工としての切欠加工であるため、押出成形セメント板と断熱層との設計形状どおりの層着は、煩雑、且つ、精緻な作業となって、通気機能改善の観点、断熱欠損の観点、及び製作上の観点から、即ち、通気機能向上の効果が少ない割に、製作が煩雑、且つ、困難であって、条溝切欠による断熱機能損失も伴うため、実施効果は少なく、しかも、コンクリート外壁に張着する複合パネルによる通気構造付与施工は、押出成形セメント板が条溝を備えているため、図１２（Ａ）の複合パネルの採用の場合と同等、若しくは、それ以上に煩雑、且つ、困難で、生産性の低い作業となるため、従来例２（図１１）の出願人の開発した外壁構造の構築にあっては、従来例３の図１２（Ａ）のタイプの複合パネルで実施している。

本発明は、これら、従来例１、従来例２、従来例３の上述の問題点（課題）を解決、又は改善するものであって、開発した新規な複合パネルの採用により、高耐久性の鉄筋コンクリート外断熱建物を、当初は建築コストの低い透湿性外壁構造に建築し、耐用中の外壁の改修必要時、或いは、高級外観建物へのリニューアル所望時等、建物所有者の所望によって、簡単に、高級感あるタイル貼り等の通気性外壁構造に改修可能とするものであり、需要者の要求に応えられる、合理的な外断熱建物の提供を可能とするものである。

本願の透湿性外壁構造の発明は、例えば図１に示す如く、鉄筋コンクリート建物の、コンクリート基礎立上り部５には外断熱用の基礎複合パネル１´を張設し、コンクリート外壁Ｗには乾式密着型の通気性断熱複合パネル１を張設した透湿性外壁構造であって、複合パネル１は、図６に示す如く、発泡プラスチック系断熱材の、板状断熱層１Ｂの層着面１Ｓに、通気用条溝Ｇ群と、層着用の肉厚部１Ｃ群とを、縦方向に、交互に、且つ、両側部が肉厚部１Ｃとなるように配置し、断熱層１Ｂより透湿抵抗が小さな成形薄剛板の外装下地材１Ａを、層着面１Ｓに層着したものであり、複合パネル１のコンクリート外壁Ｗへの張設は、各複合パネル１の断熱層１Ｂ相互の上下、左右衝合接続形態で、各条溝Ｇが、最下端の複合パネル１の下端から最上端の複合パネル１の上端まで連通形態で、断熱層１Ｂをコンクリート外壁Ｗに張設し、最下端の複合パネル１の下端と基礎複合パネル１´との接続部では、各条溝Ｇを空密的に閉止し、複合パネル１の外装下地材１Ａには、外装下地材１Ａより透湿抵抗の小さな外装仕上材２を配置し、室内の湿気を外壁面から屋外に自然放湿させる物である。

この場合、複合パネル１のコンクリート外壁Ｗへの張着は、コンクリート外壁Ｗの外面への後貼り施工でも可能であるが、典型的には、コンクリート躯体構築時に、複合パネル１をコンクリート外壁Ｗの外側型枠に捨型枠として用いて、コンクリート外壁Ｗと一体化する。
また、断熱層１Ｂは、典型的には、ＪＩＳＡ９５１１の押出法ポリスチレンフォームの７５mm厚板（透湿抵抗：５２．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）を採用すれば良い。
また、最上端の複合パネルの上端では、条溝Ｇを空密閉止しなくても、条溝Ｇの最下端のみを空密閉止しておけば、条溝Ｇ内の空気は、対流の生じない空気断熱層となるため、最上端の複合パネル上端には、安価な慣用のアングル笠木やオープン笠木を配置すれば良いが、将来の通気性外壁への改修を想定して、特許文献２（特許第３６６４６９７号）の通気構造用笠木を配置しても良い。

また、成形薄剛板の外装下地材１Ａは、複合パネル１の強度を担保する構造材であるため、コンクリート型枠組みに耐え、外壁の外装下地材としての強度、耐衝撃性、寸法安定性を充足し、且つ、軽量で、透湿抵抗が断熱層１Ｂ（７５mm厚）より小なものであれば良く、比重０．９〜１．１、厚さ１２mm、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２、透湿抵抗１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇのマグネシウムセメント板１Ａ−１や；比重０．８〜１．１、厚さ１２mm、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２ 、透湿抵抗７．１６ｍ^２ｈmm Hg／ｇのケイ酸カルシウム板１Ａ−２や；比重０．９〜１．１、厚さ１３mm、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２、透湿抵抗３．３３ｍ^２ｈmm Hg／ｇのフェノール樹脂板１Ａ−３：が好適である。
また、外装仕上材２としては、セメントと無機骨材が主原料で、標準塗厚３mm程度の鏝塗り壁面仕上材の（株）フッコー製の、商品名ＦＭＸ（透湿抵抗：７．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）、商品名マジックコート（透湿抵抗：１３．０ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）、商品名デュッセル（透湿抵抗：１３．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）等を採用すれば良い。

従って、本発明の外壁構造は、標準１８０mm厚のコンクリート壁Ｗの透湿抵抗が、１２６ｍ^２ｈmm Hg／ｇで、７５mm厚の断熱層１Ｂの透湿抵抗が、５２．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇで、外装下地材１Ａの透湿抵抗が３．３３〜１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇ、厚さ３mmの塗り壁外装仕上材２の透湿抵抗が７．５〜１３．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇで、室内側から屋外方向に、各構成層の透湿抵抗が順次低くなるため、室内の湿気を屋外に自然に流出出来、カビ、ダニの発生原因である建物内結露が抑制出来た、健康面でも優れた高性能建物を提供する。
そして、複合パネル１の断熱層１Ｂに切欠形成した各条溝Ｇ群は、最下端からのドラフト上昇空気流ａの侵入を阻止しているため、各条溝Ｇ内の空気が上昇放出しない密閉空気層となって、断熱層１Ｂは、断熱欠損を生ずる条溝Ｇ群を切欠形成しているにも関わらず、条溝Ｇ群の密閉空気が断熱材機能を奏するため、断熱欠損の全く存在しない断熱機能を発揮する。

また、本発明の外壁構造は、外断熱であるため、高耐久性のコンクリート建物を提供するが、安価な左官工法による塗りの改修時期、或いは使用中に、資金面等の事情により、より高級感のあるタイル外装仕上げを所望した際には、塗り壁を高価なタイル張りに改修し、且つ、外壁最下端の複合パネル１の下端での条溝Ｇ群の閉止を開放するだけで、各条溝Ｇが通気層機能を発揮し、外断熱外壁を通気性外壁と出来る。
そして、条溝Ｇ群に通気層機能を付与すれば、断熱機能面では、条溝Ｇ群の切欠による断熱欠損は生ずるが、外装仕上材２は、もはや、何ら透湿抵抗値を考慮することなく自在に選択出来、需要者（所有者）の好みに応じた外装仕上げが選択出来る。
即ち、本発明によって、建築主は、建築費の面から、当初は安価な透湿性外壁建物を建築し、適宜高級感があり、結露防止、外装材の過加熱防止に優れた通気性外壁建物に、低コストで改修出来る。

また、外壁構造の発明にあっては、図５、図６に示す如く、複合パネル１は、断熱層幅ＢＷと外装下地材幅ＡＷとが等幅であり、断熱層高さＢｈは外装下地材高さＡｈより大であり、幅方向では、断熱層１Ｂが、一側で小段差ｄ１突出し、他側で小段差ｄ１入り込んでおり、高さ方向では、断熱層１Ｂが、上端で大段差ｄ３突出し、下端で小段差ｄ２入り込んでおり、各複合パネル１が、上下、左右接続は相欠け接続であり、且つ、上下接続部では、上下の外装下地材１Ａ間に横目地ｄｘを形成したのが好ましい。
この場合、標準複合パネル１にあっては、断熱層幅ＢＷと外装下地材幅ＡＷは９００mmで、断熱層高さＢｈは２７００mm、外装下地材高さＡｈは２６８０mm であり、小段差ｄ１は１０mm、大段差ｄ３は４０mm、小段差ｄ２は２０mmである。

従って、複合パネル１相互の並列当接は、図３（Ｂ）の如く、断熱層１Ｂ相互の衝合当接が、同時に外装下地材１Ａの衝合当接となり、且つ、断熱層１Ｂ相互の衝合当接界面が外装下地材１Ａ面上となり、複合パネル１相互の上下接続は、図３（Ａ）の如く、断熱層１Ｂ相互の衝合当接が、外装下地材１Ａ相互の横目地ｄｘの間隔を保った形態となり、断熱層１Ｂ相互の衝合当接界面が外装下地材１Ａの面上となるため、複合パネル１相互の上下接続作業は、外装下地材１Ａの衝突欠損を生ずることなく実施出来、複合パネル１の上下、左右の相欠け接続は作業性が良い。

そして、複合パネル１を捨型枠としてコンクリート打設する際には、断熱層１Ｂの衝合当接界面から流出するコンクリート液が外装下地材１Ａ面で閉止されるため、外装下地材１Ａの表面のコンクリート流出液での汚染が最小限に抑制出来る。
また、複合パネル１の上下接続部位の外装下地材１Ａ間の横目地ｄｘ間隔は、断熱層１Ｂの露見部に慣用の断面矩形のバックアップ材１２Ｂを延展し、外側をシーリング１２で閉止すれば、上下対応条溝Ｇ群は連通形態での密閉空気層となり、条溝Ｇ群は空気断熱層となる。

また、外壁構造の発明にあって、図４（Ｃ）の如く、窓１０の、上枠１０Ａの上側の複合パネル１には、断熱層１Ｂ下端に、条溝Ｇ群を連通する横断条溝Ｇ´を配置し、下枠１０Ｂの下側の複合パネル１には、断熱層１Ｂ上端に、条溝Ｇ群を連通する横断条溝Ｇ´を配置し、窓下枠下側の複合パネル１から窓上枠上側の複合パネル１へ、条溝Ｇ群の上昇空気流ａを、窓堅枠１０Ｃを迂回連通可能とするのが好ましい。
この場合、窓上枠上側の複合パネル１及び窓下枠下側の複合パネルは、パネル割付図に基づいて、所要寸法に短寸化するが、該短寸化パネルの形成に際し、条溝Ｇ群のカッターでの切欠時に横断条溝Ｇ´を形成しておけば良く、横断条溝Ｇ´は、条溝Ｇと、深さ、幅を同一に形成すれば良い。

従って、最下端の複合パネル１の下端で条溝Ｇ群を空密的に閉止した形態での透湿性外壁構造の段階にあっては、横断条溝Ｇ´も条溝Ｇ群同様に、密閉空気層として断熱機能を発揮し、最下端の複合パネル１の下端の条溝Ｇ群の空密閉止を開放して条溝Ｇ群へのドラフト上昇空気流ａの流入を可能とすれば、即ち、通気性外壁構造とすれば、窓１０の、下側の複合パネル１内にも、上側の複合パネル１内にも横断条溝Ｇ´を介した通気が可能となり、窓１０の上下複合パネル１は、従来例２の図１１（Ｄ），（Ｅ）の如き、特別の通気機能を付与した水切、雨切の配置の必要としない通気可能パネルとなる。

また、外壁構造の発明にあっては、図８に示す如く、コンクリート基礎立上り部５に張設した基礎複合パネル１´は、条溝Ｇの無い断熱層１Ｂ´と、外装下地材１Ａとの層着パネルであって、上端で、断熱層１Ｂ´が大段差ｄ４突出し、大段差ｄ４突出部前面は、小段差ｄ２の前面ｆｄを残して、上方の複合パネル１の条溝深さＧｄと同寸深さの切欠７Ｇを、横方向全幅に亘って備え、基礎複合パネル１´の外装下地材上端辺ｅｕと、複合パネル１の外装下地材下端辺ｅｄ、との間を空密的に閉止するのが好ましい。

この場合、典型的には、図８（Ａ）の如く、大段差ｄ４は６５mm、小段差ｄ２は２０mmとし、基礎複合パネル１´のセメント板上端辺ｅｕと複合パネル１のセメント板下端辺ｅｄとの間隔ｄ７は４５mmである。
そして、基礎複合パネル１´の断熱層１Ｂ´の切欠７Ｇを、図１の如く、シーリング１２で空密閉止しても、上方セメント板下端辺ｅｄと下方セメント板上端辺ｅｕ間を、図９（Ｂ）の如く、腰見切で空密閉止しても、上方の複合パネル１の条溝Ｇ群の下端の空密的閉止が達成出来ることとなり、切欠７Ｇは条溝Ｇ群の下面に全幅に亘っているため、切欠７Ｇの空密閉止を開放すれば、切欠７Ｇから全条溝Ｇへのドラフト上昇空気流ａの供給が可能となる。
従って、基礎複合パネル１´の断熱層１Ｂ´の小段差ｄ２の前面ｆｄの存在、及び切欠７Ｇの存在は、最下端の複合パネル１の下端での条溝Ｇ群の空密閉止作業及び開放作業が容易となる。

また、基礎複合パネル１´の外装下地材上端辺ｅｕと、複合パネル１の外装下地材下端辺ｅｄとの間の空密的閉止は、図１（Ｃ）に示す如く、切欠７Ｇにバックアップ材１２Ｂを横設し、バックアップ材１２Ｂ前面の、上側複合パネル１の外装下地材下端辺ｅｄと、基礎複合パネル１´の外装下地材上端辺ｅｕ間を、シーリング１２で空密的に閉止するのが好ましい。
この場合、図８（Ａ）に示す如く、切欠７Ｇは、小段差ｄ２（２０mm）の上面が切欠７Ｇの底面ｄｓを規定しているため、底面ｄｓ上からセメント板下端辺ｅｄに亘る幅寸法（ｄ７−ｄ２＝２５mm）の、慣用の断面矩形のバックアップ材１２Ｂを載置し、バックアップ材１２Ｂの前面に、図１（Ｃ）の如く、シーリング１２を充填すれば良く、上方セメント板下端辺ｅｄと下方セメント板上端辺ｅｕ間の空密的閉止が、低コストで容易に実施出来、且つ、通気性外壁構造への改修時の、シーリング１２及びバックアップ材１２Ｂの除去作業も容易である。

また、外壁構造にあっては、図８（Ｃ）に示す如く、基礎複合パネル１´の外装下地材１Ａの上端辺ｅｕと、上側複合パネル１の外装下地材１Ａの下端辺ｅｄとの間に、取付板片９を差渡し状に止着し、取付板片９の前面に腰見切金具７Ａを嵌着するのが好ましい。

この場合、取付板片９は横方向長さ（標準：６０mm）が小で、所定間隔（標準：５００mm）毎に配置するものであるから、基礎複合パネル１´の切欠７Ｇは、取付板片９の間隔部位で前方に開放するため、腰見切金具７Ａは、上方外装下地材１Ａの下端辺ｅｄと下方外装下地材１Ａの上端辺ｅｕとのスペースを、外壁の全幅に亘って空密的に閉止するものである。
そして、腰見切金具７Ａは、取付板片９への嵌着であるため、腰見切金具７Ａの嵌着、及び慣用のシーリング手段での空密的取付けが容易となり、通気性外壁構造への改修時は、腰見切金具７Ａの抜去作業が容易であると共に、図７（Ｃ）に示す如く、腰見切金具７Ａと同様の嵌着可能構造を備えた通気構造用の腰水切金具を別途準備しておけば、透湿性外壁から通気性外壁への改修が、合理的に実施出来る。

また、図７（Ａ）に示す如く、取付板片９は、背板９Ｆと、水平上片９Ｕと、水平下片９Ｄとを備えた断面コ字状金具であって、水平上片９Ｕと水平下片９Ｄとが取付孔Ｈ９を備え、且つ、背板９Ｆから、水平上片９Ｕの下部、及び水平下片９Ｄの上部で溝突片９Ｅを突出し、各溝突片９Ｅが、背板９Ｆとの間に、下側溝突片９Ｅでは上向きの係合溝９Ｇを、上側溝突片９Ｅでは下向きの係合溝９Ｇを形成しているのが好ましい。
この場合、水平上片９Ｕと及び水平下片９Ｄは、図８（Ｃ）に示す如く、取付孔Ｈ９を介して、上側外装下地材下端辺ｅｄ及び下方外装下地材上端辺ｅｄにネジｓｃで固定するものであるから、上下溝突片９Ｅの突出長は、取付孔Ｈ９に干渉しない長さとすべきである。

従って、図８（Ｂ），（Ｃ）に示す如く、取付板片９の高さ９ｈを、パッキン材１４Ｐを介して、上端辺ｅｕと下端辺ｅｄとの寸法ｄ７（標準：４５mm ）と整合させ、背板９Ｆを、両面接着テープ１４Ａを介して、断熱層１Ｂ´の前面ｆｄに止着して、取付板片９をネジｓｃで止着出来るため、細かな手作業ではあるが、ネジｓｃの締着時の振動によっても取付板片９は移動することなく、比較的容易に固定出来る。
そして、腰見切金具７Ａは、図８（Ｄ）に示す如く、単に、上下係合溝９Ｇへの嵌着となるため、取付け、及び必要に応じた取外しの作業性が向上する。

また、腰見切金具７Ａは、図７（Ｂ）に示す如く、断面形状で、前面の立下り板７Ｆと、立下り板７Ｆの上端から後方への水平片７Ｔと、引続くシーリング受用の下向きＬ形片７Ｂを、立下り板７Ｆの下端から後方への水平片７Ｔと、引続くシーリング受用の上向きＬ形片７Ｂとを備え、立下り板７Ｆ背面から、上方の傾斜板７Ｕと、下方の底板７Ｄとを突出し、傾斜板７Ｕの後端には上向きの嵌着用突起片７Ｅを、底板７Ｄの後端には下向きの嵌着用突起片７Ｅを備えているのが好ましい。

この場合、腰見切金具７Ａは金属板金の押出成形品であって、立下り板７Ｆの高さ７ｈは、上側外装下地材下端辺ｅｄと下側外装下地材上端辺ｅｕ間の寸法ｄ７（標準：４５mm）と整合させ、上下の嵌着用突起片７Ｅ間の寸法Ｅｈは、取付板片９の上下の係合溝９Ｇ間寸法Ｇｈより若干大としておく。
従って、図８（Ｄ）に示す如く、腰見切金具７Ａは、傾斜板７Ｕと底板７Ｄとを押圧して間隔を狭めて取付板片９に、簡単に弾性嵌着出来、図９（Ｂ）に示す如く、上下のシーリング受用のＬ形片７Ｂによって上方のセメント板（外装下地材）下端辺ｅｄと下方のセメント板上端辺ｅｕとの間を空密的に閉止出来、前面の立下り板７Ｆは、斬新な見切りデザインを提供する。

透湿性外壁構造の発明に用いる複合パネル１は、図６（Ａ）に示す如く、発泡プラスチック系断熱材の板状断熱層１Ｂに、成形薄剛板の外装下地材１Ａを層着したものであり、断熱層１Ｂは、層着面１Ｓに、通気用条溝Ｇ群と層着用の肉厚部１Ｃとを、縦方向に、交互に、且つ、両側部が肉厚部１Ｃとなるように平行に備え、肉厚部１Ｃが断熱層１Ｂの層着面１Ｓの５０〜６０％の面積を占めているものである。
この場合、発泡プラスチック系断熱材の板状断熱層１Ｂは、外装下地材１Ａと層着一体化出来、且つ、コンクリート外壁Ｗを断熱被覆するものであって、押出法ポリスチレンフォーム、硬質ウレタンフォーム等のＪＩＳＡ９５１１の発泡プラスチック系断熱材が好ましく、典型的には、ＪＩＳＡ９５１１の押出法ポリスチレンフォームの厚さ７５mm 断熱材である。

また、成形薄剛板の外装下地材１Ａは、コンクリート型枠組みに耐え、外壁の外装下地材としての強度、耐衝撃性、寸法変化率を満足させる最少限の薄剛板（セメント板）であり、板厚１５mm 以下であって：図６（Ｂ）に示す、酸化マグネシウム（Ｍｇ）と硅砂とを主成分とし、両面にガラス繊維不織布を埋設した、軽量（１０kg／ｍ^２）、高強度（１００kgf／cm^２）で１２mm 厚のマグネシウムセメント板１Ａ−１や：図６（Ｃ）に示す、硅砂、消石灰、パルプを水に分散させて神を漉く要領で層状に成形し、オートクレーブ養生によって発生するカルシウムと化合して発生する硅酸カルシウム（Ｃａ）の基材にバーミキュライト（Ｖａ）を加えた、軽量（１３．２kg／ｍ^２）、高強度（１００kgf／cm^２）で１２mm 厚のケイ酸カルシウム板１Ａ−２や：図６（Ｄ）に示す、火山礫（Ｋａ）とフライアッシュとを主原料とし、ガラス繊維を補強材に用いてフェノール樹脂で固めた、軽量（１２．４kg／ｍ^２）、高強度（１００kgf／cm^２）で１３mm 厚のフェノール樹脂板１Ａ−３が好ましい。

また、条溝Ｇは、断熱層１Ｂ内に浸透して来る湿気（水蒸気）を放出する機能と、外装下地材（セメント板）の、外気による高温化を内面の空気貫流によって抑制する機能を奏するためのものであるため、断熱層１Ｂ内の湿気を集めて放湿するためにも、外装下地材１Ａの日射による高熱化を抑制するためにも、条溝Ｇ群は、均等分散配置が好ましく、条溝Ｇの溝幅（標準：５０mm ）と肉厚部１Ｃの幅との均等配置が好ましい。
また、条溝Ｇの深さＧｄ（標準：１５mm ）は、ドラフト空気の流速が、条溝Ｇの界面から２０mm 、即ち、条溝深さＧｄが４０mm で最大となり、断熱機能欠損は、条溝深さＧｄが大な程、大となり、空気貫流機能と、断熱機能欠損割合とが、二律背反関係であるから、断熱層１Ｂの断熱機能の損失を最少限に抑え、且つ、最小限必要な上昇空気流を確保するように決定すべきである。

従って、本発明の複合パネル１は、通気用の条溝Ｇ群が、断熱層１Ｂの層着面１Ｓのみへの配置となるため、外装下地材１Ａの接着保持に必要な接着面積さえ確保すれば、断熱欠損の支障を配慮の上、切削加工容易な断熱板への切り込み機械加工によって、縦方向の平行条溝Ｇ群、及び、必要に応じて横断条溝Ｇ´やバイヤス条溝、の付加等、所望の形態での条溝Ｇの形成が可能である。
また、断熱層１Ｂは、肉厚部１Ｃが層着面１Ｓの５０％以上を占めており、且つ両側が肉厚部１Ｃであるため、外装下地材１Ａとの、剥離の生じない、強固な層着が可能である。
そして、断熱層１Ｂの条溝Ｇを配置した層着面１Ｓへは、平坦な薄剛板を層着すれば良く、従来例２及び３の押出成形セメント板より、広幅で、且つ、軽量でさえあれば、需要者の望みに応じた外装下地材１Ａの選択採用が可能となり、外壁に対する需要者の好みに自在に対応出来る。

しかも、複合パネル１は、外断熱に外壁を被覆する際には、各複合パネルの上下、左右接続は、共に、断熱層１Ｂ相互の衝合当接形態での実施が必須となるが、断熱層１Ｂのみに条溝が存在するため、図１の如く、複合パネル相互の上下接続を断熱層１Ｂの衝合で実施すれば、同時に、条溝Ｇ群も上下衝合連通形態となるため、横目地ｄｘ部では、各条溝Ｇ群の前面の開放部位のみを閉止すれば良く、慣用の板状バッカー（バックアップ材）１２Ｂを断熱層１Ｂの前面に当接して、シーリング１２を充填するだけで、条溝Ｇの上下連通を保証するパネル接続となる。

また、複合パネル１は、図５（Ｂ）に示す如く、断熱層１Ｂの幅ＢＷと、外装下地材１Ａの幅ＡＷとは等幅であり、断熱層１Ｂの高さＢｈは、外装下地材１Ａの高さＡｈより大であり、幅方向には、断熱層１Ｂが、一側で小段差ｄ１突出し、他側で小段差ｄ１入り込んでおり、高さ方向には、断熱層１Ｂが、上端で大段差ｄ３突出し、下端で小段差ｄ２入り込んでいるのが好ましい。
この場合、標準パネルにあっては、断熱層１Ｂと外装下地材１Ａが、幅９００mm、断熱層高さＢｈは２７００mm 、外装下地材高さＡｈは２６８０mm であり、小段差ｄ１は１０mm、大段差ｄ３は４０mm、小段差ｄ２は２０mm である。

そして、該複合パネル１の相互並列当接は、図３（Ｂ）に示す如く、断熱層１Ｂ相互の衝合当接が同時に外装下地材１Ａの衝合当接となり、並列接続部は、接合容易、且つ、コンクリート捨型枠として用いれば、打設コンクリートからの接合界面を介したセメント液の流出も抑制出来る相欠け接続となり、縦目地間隔は発生しない。
また、複合パネル１相互の上下接続は、図３（Ａ）に示す如く、断熱層１Ｂ相互の衝合当接で外装下地材１Ａは、段差ｄ３（４０mm ）−段差ｄ２（２０mm ）、の横目地ｄｘ幅（２０mm ）を開けた相欠け接続となり、複合パネル１の型枠組み時の上下接続配置作業が容易である。

そして、上下接続部のセメント板１Ａ間には横目地ｄｘ間隔（２０mm ）が生じるが、接続部での断熱層１Ｂの上下衝合によって縦方向の各条溝Ｇは連通し、横目地ｄｘ間隔での断熱層１Ｂ前面への、慣用の平板状バックアップ材１２Ｂを当接し、バックアップ材１２Ｂ前面をシーリングで閉止すれば、縦条溝Ｇ群の上下連通を保証した横目地ｄｘとなる。
従って、本発明複合パネル１を用いることにより、縦目地が無くて外装仕上げが容易、且つ、型枠組み容易で、縦条溝Ｇ群の通気機能保証作業の容易な外壁構造となる。

また、複合パネル１の外装下地材１Ａは、厚さＴ２が１２〜１３mm で、比重が０．８〜１．１で、透湿抵抗が３〜１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇで、曲げ強度が１００〜１２０kgf／cm^２であるのが好ましい。
この場合、厚さが１２〜１３mmで比重が０．８〜１．１のセメント板（外装下地材）１Ａは、１m^２当り重量が９〜１５kg内のものとなって、従来の押出成形セメント板（３５．０kg／m^２）の半分以下の重量となるため、本発明の複合パネルは、セメント板１Ａを、従来の複合パネル（図１１、図１２）のセメント板幅（４９０mm）より遥かに広幅（９００mm）としても、尚、従来の複合パネルより軽いものとなるため、複合パネル１の取扱いが容易となって、パネル張着の作業性が向上する。
そして、曲げ強度１００kgf／cm^２であれば、捨型枠として、また、外壁の外装下地材として十分な強度を発揮し、透湿抵抗も、３〜１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇであれば、セメント板１Ａと、塗り壁材、吹付け塗料材との透湿抵抗を考慮した組合せにより、セメント板１Ａと外装仕上材２との選択範囲も広くなる。

また、本発明複合パネルでは、図６（Ａ）に示す如く、断熱層１Ｂは、厚さＴ３が７５mm で、条溝Ｇの深さＧｄが１２〜２０mm であり、条溝Ｇの幅ａ１が５０mm であるのが好ましい。
断熱層１Ｂの厚さは、被覆一体化した外壁の熱貫流抵抗（Ｒｔ）が規定（次世代省エネ基準での壁の熱貫流率の基準）値を発揮するように決定すれば良く、日本国での基準値の最も高いＩ地区（北海道）の基準は、熱貫流抵抗Ｒｔ（m^２h℃／kcal）は、１．７６m^２h℃／kcal以上であり、１８０mm のコンクリート外壁Ｗに７５mm 厚の断熱層１Ｂを張着した外壁は、条溝Ｇを深さ２０mm で形成し、通気性外壁としても、尚、日本国Ｉ地区（北海道）の基準値を満足し、日本国のＩ地区より基準値の低い他地区全てを十分に満足することとなる。

従って、該パネルを備えた外壁を、透湿型から通気型に改築した場合には、深さＧｄが１２〜２０mm の条溝Ｇで生ずる断熱欠損は、Ｉ地区（北海道）での規定熱貫流抵抗Ｒｔ（１．７６m^２h℃／kcal以上）を備えたものと出来、同時に、条溝Ｇ群内に、複合パネル内の結露防止、及びセメント板（外装下地材）１Ａの過加熱を抑制するための最低限の、０．０１ｍ／ｓより遥かに大な、０．０２６〜０．０３４ｍ／ｓの速度の上昇空気流（ドラフト空気流）を発生させることが出来る。
しかも、断熱層１Ｂ内の水蒸気（湿気）を集めて放湿する条溝Ｇの幅ａ１が５０mm であるため、条溝Ｇと交互に配置する肉厚部１Ｃ幅ａ２，ａ３も、５０mm 又は６６．７mm 幅と出来、条溝Ｇ群は、断熱層１Ｂ内の湿気（水蒸気）を均斉に放湿し、外装下地材１Ａの過加熱を均斉に抑制出来、且つ、肉厚部１Ｃには、十分な接着力発揮スペースを提供し、図５（Ｂ）に示す如く、各ボルト挿入用孔ｈｂ及びセパレータ挿入用孔ｈｓの、肉厚部１Ｃ中央での、パネル面への均斉分散配置を可能にする。

また、腰見切用金具の発明は、腰見切金具７Ａと取付板片９とから成り、腰見切金具７Ａは、図７（Ｂ）に示す如く、断面形状が、前面の立下り板７Ｆと、該立下り板７Ｆの上端からは、後方への水平片７Ｔを介して下方にシーリング受用の下向きＬ形片７Ｂを、立下り板７Ｆの下端からは、後方への水平片７Ｔを介して上方にシーリング受用の上向きＬ形片７Ｂを突設し、立下り板７Ｆの背面からは、先端に上向き突起片７Ｅを備えた上方の傾斜板７Ｕと、先端に下向き突起片７Ｅを備えた下方の底板７Ｄとを突出した、金属板成形品であり、取付板片９は、図７（Ａ）に示す如く、断面形状が、背板９Ｆと、背板９Ｆ上端から外向きに突出した取付孔Ｈ９を備えた水平上片９Ｕと、背板９Ｆ下端から外向きに突出した取付孔Ｈ９を備えた水平下片９Ｄとを備え、水平上片９Ｕの下部では、下向きのＬ形状の溝突片９Ｅを、水平下片９Ｄの上部では、上向きのＬ形状の溝突片９Ｅを、それぞれ、背板９Ｆから外向きに、且つ、上下水平片の取付孔Ｈ９に干渉しない寸法で突設したものであり、上下の溝９Ｇ間の寸法Ｇｈが、腰見切金具７Ａの傾斜板７Ｕと底板７Ｄとを、弾性拡開力で弾性嵌合保持する寸法である。

この場合、典型的には、取付板片９は、一般肉厚２mmのアルミ押出成形品であり、腰見切金具７Ａは、一般肉厚１．５mmのアルミ押出成形品である。
また、取付板片９の高さ９ｈは、基礎複合パネル１´と複合パネル１とのセメント板上端辺ｅｕと下端辺ｅｄとの間隔ｄ７（標準：４５mm）に嵌入出来る高さ（標準：４０mm）とし、腰見切金具７Ａの立下り板７Ｆの高さ７ｈ（標準：４５mm）は上下セメント板端辺間隔ｄ７と整合させておく。
従って、取付板片９は、図８（Ｂ）の如く、基礎複合パネル１´のセメント板上端辺ｅｕに、寸法調整用のパッキン１４Ｐを載置し、且つ背板９Ｆを両面接着テープ１４Ａを介して小段差ｄ２の前面ｆｄに貼着し、図８（Ｃ）の如く、ネジｓｃで、水平上片９Ｕ及び水平下片９Ｄを上下セメント板端辺ｅｕ，ｅｄに止着すれば良い。

また、腰見切金具７Ａは、図８（Ｄ）の如く、傾斜板７Ｕと底板７Ｄとを治具１４Ｂで押圧して取付板片９の係合溝９Ｇに弾性嵌着すれば良く、取付板片９の取付け、腰見切金具７Ａの取付板片９への嵌着作業が容易に実施出来る。
そして、図９（Ａ），（Ｂ）の如く、腰見切金具７Ａの上下Ｌ形片と、外装下地材を付与した上下セメント板間にシーリング１２を充填すれば、複合パネル１の条溝Ｇ群は空密的に閉止出来、外壁構造は、各条溝Ｇを密閉空気層の断熱層とした透湿性外壁となる。

本発明の外壁構造は、コンクリート外壁Ｗを外断熱被覆する複合パネル１のみを通気機能を備えた複合パネルとし、建築費上の問題から、外壁パネル（複合パネル）への腰水切、笠木等の通気機能付与手段を採用しないで、且つ、外装仕上材も、安価な塗装仕上げにより、透湿性外壁として構築するため、当初の建築費を大幅に抑えて、内部結露の生じない外断熱外壁が得られる。
そして、高耐久性の外断熱建物にあって、耐用中に必要となる外装仕上材の改修時期等、外壁の適宜の改修時に、磁器タイル等の外装仕上材を採用した高級感のある、且つ、内部結露の生じない通気性外壁の建物に、簡便に改修出来る。

また、本発明の透湿性外壁構造は、断熱層１Ｂの外面に透湿性の外装下地材（セメント板）を層着し、セメント板１Ａの表面に塗り壁を施すため、断熱層１Ｂの長期間耐用による形状変化が抑制出来、従来の透湿型外壁（従来例１）の如き、外装仕上材のひび割れ、剥離が抑制出来る。
また、複合パネル１自体がコンクリート外壁Ｗと落下防止アンカー等により強固に固定出来るため、透湿性外断熱外壁であっても、耐風圧に優れ、高耐久の外壁構造を提供する。
そして、通気層型外断熱タイプに改修する際には、予め、特殊、且つ、新規な通気機能内蔵のパネルを採用したため、従来例２の如く、窓枠の上下の複合パネルへの特殊な通気構造付与手段は必要無く、合理的に改修出来る。

また、適用した複合パネルも、断熱層１Ｂにあっては、通気層としての条溝Ｇ群の配置による断熱欠損と、ドラフト上昇空気流ａの生起に必要な条溝Ｇのサイズとの二律背反の関係を、バランス良く、巧みに解決したため、条溝Ｇ群を密閉空気層として断熱機能を発揮させて、断熱欠損の何ら生じない透湿型から、条溝Ｇを通気層として断熱欠損を生ずる通気型に改修しても、使用に耐えられる範囲内での断熱欠損に抑えることが出来る。
しかも、本発明の複合パネルは、出願人が実施中の従来例２，３の通気性複合パネルより、軽量で広幅となったため、施工業者にとっては、取扱い易くて、作業性も向上した。

〔複合パネル１（図５、図６）〕
複合パネル１は、典型的には、コンクリート外壁Ｗの外側捨型枠として用いるものであって、図５（Ａ）は、セメント板（外装下地材）１Ａ側からみた斜視図であり、図５（Ｂ）は、セメント板側から見た正面図であり、図６（Ａ）は縦断面図であり、図６（Ｂ）は、図６（Ａ）のＢ部拡大図である。
複合パネル１は、図６（Ａ）に示す如く、断熱層１Ｂとセメント板１Ａとの層着パネルであって、断熱層１Ｂは、厚さＴ３が７５mmの押出法ポリスチレンフォーム（ＪＩＳＡ９５１１）であり、セメント板１Ａは、図６（Ｂ）に示す如く、酸化マグネシウムと硅砂とを主成分とし、両面にガラス繊維不織布ＧＣ埋設するマグネシウムセメント板１Ａ−１を用いることが出来、厚さＴ２が１２mm 、比重０．９〜１．１、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２、透湿抵抗１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇの成形薄剛板であり、標準パネル１にあっては、断熱層幅ＢＷとセメント板幅ＡＷが共に９００mm 、断熱層高さＢｈが２７００mm、セメント板高さＡｈが２６８０mmである。

そして、断熱層１Ｂには、図６（Ａ）の如く、幅９００mmを、それぞれ３００mmの、右側域ＲＢ、中央域ＣＢ、左側域ＬＢに３分割し、層着面１Ｓでは、深さＧｄが１５mmで幅ａ１が５０mmの条溝Ｇを、右側域ＲＢ及び左側域ＬＢでは、５０mm幅の肉厚部１Ｃと交互に、且つ、最外端が肉厚部１Ｃとなるように、中央域ＣＢにあっては、条溝Ｇが２００／３mm（≒６７mm）間隔に配置し、セメント板１Ａ−１に対し、断熱層１Ｂを、一側ではｄ１（１０mm）突出し、他側ではｄ１（１０mm）入り込んだ形態に、且つ、上端は大段差ｄ３（４０mm）突出し、下端では小段差ｄ２（２０mm）入り込んだ形態に、断熱層１Ｂの肉厚部１Ｃへの接着剤付与により一体化層着したものである。

尚、セメント板１Ａとしては、図６（Ｃ）に示す如く、金型内で、硅砂、消石灰、パルプを水に分散させ、神を漉く要領で層状に形成し、オートクレーブ養生により、カルシウムと化合して発生するケイ酸カルシウムＣａの基材に、バーキュライトＶａを加えてプレス成形した、ケイ酸カルシウム板１Ａ−２を用いることも出来る。
該ケイ酸カルシウム板１Ａ−２の厚さ１２mm板は、比重０．８〜１．１で、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２で、透湿抵抗は７．１６ｍ^２ｈmm Hg／ｇである。
また、セメント板１Ａとして、図６（Ｄ）に示す如く、プラスチックフィルム等を敷き詰め、フライアッシュ火山礫Ｋａ、ガラス繊維、フェノール樹脂の混合物を散布し、熱プレス加工した、フェノール樹脂板１Ａ−３を用いることも出来る。
１３mm厚のフェノール樹脂板１Ａ−３は、比重０．９〜１．１で、曲げ強度１００〜１２０kgf／cm^２で、透湿抵抗は３．３３ｍ^２ｈmm Hg／ｇである。

尚、複合パネル１に対しては、図６（Ａ）に示す如く、セパレータ挿入用孔ｈｓは、断熱層１Ｂの幅方向で、両側から各２２５mm の位置の、断熱層１Ｂの肉厚部１Ｃ中央に、図５（Ｂ）の如く、上下方向に５本穿孔し、各複合パネル１を型枠として並列配置した際には、セパレータ挿入用孔ｈｓが、横方向で等間隔（４５０mm 間隔）となるように配置する。
また、複合パネル１をコンクリート壁Ｗに固定確保するための、落下防止アンカー４Ｂ用のボルト挿入用孔ｈｂも、断熱層１Ｂの幅方向の両側から、それぞれ１２５mm の位置、及び中央位置の３ヶ所に、且つ、図５（Ｂ）の如く、両側のボルト挿入用孔ｈｂと中央のボルト挿入用孔ｈｂとが、複合パネル１面に均斉に分散するように、千鳥状に、断熱層１Ｂの肉厚部１Ｃ中央位置を介して穿孔配置する。

また、図２の如く、外壁に窓１０を配置する際には、建物設計でのパネル割付図に従って、標準サイズパネルとは、高さ、幅の異なる変形サイズのパネルも必要となるが、図４（Ｃ）に示す如く、窓１０の上側に位置するパネル１には、断熱層１Ｂの下端に横断条溝Ｇ´を、窓１０の下側に位置するパネル１には、断熱層１Ｂの上端に横断条溝Ｇ´を、断熱層１Ｂへの条溝Ｇのカッターでの形成時に、同時に形成しておき、所望対応寸法の外装下地材１Ａ−１と層着すれば良い。
即ち、変形サイズの複合パネル１は、断熱層１Ｂの幅方向両側に、接着用肉厚部１Ｃが位置し、且つ、セパレータ挿入用孔ｈｓ及びボルト挿入用孔ｈｂが断熱層肉厚部１Ｃに配置出来れば良い。

〔基礎複合パネル（図２、図８）〕
基礎複合パネル１´は、図２に示す如く、腰見切７の下方、即ち１階複合パネル１の下方で、コンクリート基礎立上り部５を外断熱被覆するものであり、複合パネル１の断熱層１Ｂと同質の発泡プラスチック断熱板を、条溝を付与せずにセメント板１Ａと層着したものであり、パネル１´の高さは、建物の基礎立上り部５に応じて決定する。
そして、基礎複合パネル１´の上端部は、図８（Ａ）に示す如く、セメント板１Ａより断熱層１Ｂ´を６５mm（ｄ４）突出させ、突出高さｄ４（６５mm）のうち、高さ２０mm（ｄ２）残して、上方４５mmを上方の複合パネル１の断熱層１Ｂの条溝深さＧｄ（１５mm）と同一深さで、全幅に亘る切欠７Ｇを形成しておく。
また、基礎パネル１´の左右側縁は、複合パネル１と同様の相欠け接合が可能に、同幅の外装下地材１Ａと断熱層１Ｂ´とを左右に１０mmずらして層着しておく。

〔腰見切金具（図７）〕
腰見切７は、図２に示す如く、外壁の下端に見切りとして配置するものであって、図７（Ａ）に示す取付板片９と、図７（Ｂ）に示す腰見切金具７Ａとで組立てるものである。
取付板片９は、図７（Ａ）に示す如く、断面形状は、高さ９ｈが４０mmの背板９Ｆの上端、及び下端に、幅Ｗ９が１０mmの水平上片９Ｕ及び水平下片９Ｄを前方に突出し、該水平上片９Ｕの下部、及び水平下片９Ｄの上部には、背板９Ｆからアングル形態の溝突片９Ｅを突出して、該溝突片９Ｅによって、それぞれ、係合溝９Ｇを内向きチャンネル形状に形成した、一般肉厚２mmのアルミ押出成形品であって、長さＬ９が６０mmに切断したものである。
そして、水平上片９Ｕ及び水平下片９Ｄには、セメント板１Ａへのネジ締着用の取付孔Ｈ９を上下対応位置に、且つ、溝突片９Ｅと干渉しない形態に配置する。

腰見切金具７Ａは、図７（Ｂ）に示す如く、高さ７ｈが４５mmの立下り板７Ｆの上端、及び下端には、幅が７．５mmの水平片７Ｔを備え、上方水平片７Ｔには、シーリング受用の下向きのＬ形片７Ｂを、下方の水平片７Ｔには、シーリング受用の上向きのＬ形片７Ｂを配置し、立下り板７Ｆから後方へ、上側の傾斜板７Ｕと、下側の底板７Ｄとを、幅Ｗ７が２５mmで突出し、傾斜板７Ｕの後端から上方への、高さ２mmの突起片７Ｅを、底板７Ｄの後端から下方への、高さ２mmの突起片７Ｅを備え、且つ、上下突起片７Ｅ間の寸法Ｅｈが、取付板片９の上下係合溝９Ｇの間隔Ｇｈより若干大である形状に成形した、一般肉厚１．５mmのアルミ押出成形品である。

〔腰水切金具（図７（Ｃ））〕
腰水切金具８Ａは、本発明の透湿性外壁構造を通気性外壁構造に改修する際に用いる金具であって、通気性外壁構造への改修時に、腰見切と交換して使用するものである。
即ち、腰水切金具８Ａは、図７（Ｃ）に示す如く、高さ８ｈが２５mmの立下り板８Ｆの、上端からは、５mmの勾配高さの傾斜天板８Ｕを後方に、立下り板８Ｆの下端から５mmの水切片８Ｃを残して底板８Ｄを後方に、それぞれ、幅Ｗ８が３６mmで突出し、且つ、傾斜天板８Ｕの後端からは上向きに、底板８Ｄの後端からは下向きに、２mmの突起片８Ｅを備えた、肉厚１．５mmのアルミ押出成形品である。
そして、上下の突起片８Ｅ間の寸法Ｅｈは、腰見切金具７Ａでの突起片７Ｅ間寸法Ｅｈと同一に形成する。

〔外壁の構築（図１〜図３）〕
図２に示す如く、外壁に窓の存在する部位にあっては、パネル割付図に従って、窓１０の上部、下部用の変形サイズの複合パネル１を用意し、標準サイズの複合パネル１と共に、複合パネル１をコンクリート外壁Ｗの外側捨型枠として、ボルト挿入用孔ｈｂで落下防止アンカー４Ｂを配置し、各複合パネル１の上下、左右接続は、断熱層１Ｂの衝合接続により、相欠け接続して、セパレータ挿入用孔ｈｓを介して、慣用の型枠組み手段で、コンクリート躯体のコンクリート型枠を構築し、コンクリート打設によって、複合パネル１をコンクリート外壁Ｗと一体化張設する。

基礎立上り部５にあっては、図８に示す如く、セメント板１Ａと条溝Ｇの無い断熱層１Ｂとを層着した、高さ方向短寸の基礎複合パネル１´をコンクリート外型枠として採用するが、該基礎複合パネル１´は、図８（Ａ）に示す如く、断熱層１Ｂ´がセメント板上端辺ｅｕから大段差ｄ４（６５mm）突出し、且つ、前面には小段差ｄ２（２０mm）残して深さＧｄが上方の複合パネルの条溝Ｇの深さＧｄ（１５mm）と同一の切欠１１Ｇを、全幅に亘って横設したものである。
そして、コンクリート型枠内にコンクリート打設して、コンクリート固化後に型枠を解体すれば、外壁は、図３（Ａ）の縦断面図、及び図３（Ｂ）の横断面図の如く、複合パネル１が、コンクリート壁Ｗ内に埋設した落下防止アンカー４Ｂで位置確保されたボルト４Ａ群によって、コンクリート壁Ｗとの一体化固着する。

尚、複合パネル１相互は、左右縁の断熱層１Ｂとセメント板１Ａとの小段差ｄ１（１０mm）と、上下縁の断熱層１Ｂとセメント板１Ａとの上方での大段差ｄ３（４０mm）及び下方での小段差ｄ２（２０mm）での相欠け接続により、並列横接合部ｄｙは、図３（Ｂ）の如く、隙間の生じない密接相欠け接合となり、上下接合部は、図３（Ａ）の如く、上下断熱層１Ｂ相互の衝合接続により、上下セメント板１Ａ間に２０mm（ｄ３−ｄ２）幅の横目地ｄｘ間隔が生ずるが、上下、左右の相欠け接合は、型枠組み作業が容易であるばかりでなく、上下パネル間のセメント板１Ａ相互の横目地ｄｘ間隔を保った当接衝合は、セメント板１Ａの衝突欠損が抑制出来る。
しかも、断熱層１Ｂの衝合当接界面がセメント板１Ａによって閉止された形態となるため、打設コンクリートから外装下地材（セメント板）表面へのコンクリート液の流出が阻止出来、除去作業の困難なコンクリート液による外装下地材１Ａ表面への汚染が防止出来る。

〔外壁の仕上げ（図１、図２）〕
コンクリート外壁Ｗに一体化された複合パネル１の表面には、図２に示す如く、複合パネル１の縦接合部ｄｙに、慣用のガラスネット３Ａを貼着し、樹脂モルタル３Ｂを塗布して慣用の塗り壁の外装仕上材２を塗布する。
この場合、塗り壁は、複合パネル１のセメント板１Ａの透湿抵抗より、透湿抵抗の小な仕上材を選択すべきであり、セメント板１Ａとしてマグネシウムセメント板１Ａ−１（透湿抵抗：１４ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）を採用しているため、（株）フッコー製の商品名ＦＭＸ（透湿抵抗：７．５ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）、商品名マジックコート（透湿抵抗：１３．０ｍ^２ｈmm Hg／ｇ）等の３mm厚の塗り壁が適用出来、該塗り壁は、耐久性、耐侯性に優れているので好都合である。

また、図１（Ｃ）に示す如く、基礎立上り部５の外面に張設した基礎複合パネル１´と複合パネル１との接続部にあっては、基礎複合パネル１´の断熱層１Ｂ´の切欠７Ｇの底面ｄｓ（図８）に、断面矩形の慣用のバックアップ材１２Ｂを載置し、該バックアップ材１２Ｂの前面にシーリング１２を充填し、複合パネル１の下端で各条溝Ｇを空密的に閉止する。
また、図１（Ｂ）に示す如く、複合パネル１の上下接合部にあっては、下側パネル１のセメント板上端辺ｅｕと、上側パネル１のセメント板下端辺ｅｄ間、即ち、断熱層１Ｂの露見間隔に、慣用のバックアップ材１２Ｂを延展配置し、該バックアップ材１２Ｂの前面にシーリング１２を充填して、上下複合パネル接合部を空密的に仕上る。
また、図１（Ａ）に示す如く、外壁の最上部にあっては、断熱層１Ｂ上端に外装下地材片１Ａ´を接着し、板材６０及びパラペットコンクリート上面に塗布断熱層を介して防水層１１Ａを配置し、慣用のアングル笠木をネジＳｃによって取付ける。

そして、得られる外壁構造は、コンクリート外壁Ｗに、通気性断熱複合パネル１がコンクリート打設時に一体化張着され、複合パネル１は、断熱層１Ｂに、外壁最下端から最上端まで、通気用の条溝Ｇ群を連通形態で保持しているに関わらず、最下端での条溝Ｇ群の空密的閉止によって、各条溝Ｇ内の空気は、密閉空気層として断熱機能を発揮するため、複合パネル１の断熱層１Ｂは、条溝Ｇ群の欠損が存在するに関わらず、断熱欠損の全く存在しない断熱機能を発揮し、塗り壁２として複合パネルセメント板１Ａより透湿抵抗の小な仕上材を採用しているため、外壁構造は、断熱層１Ｂが１００％断熱機能を発揮し、且つ、室内側から屋外へ、湿気を透湿放散して内部結露の生じない外断熱建物を提供する。

〔その他〕
外壁の複合パネル１の最下端での条溝Ｇの空密的閉止手段として、実施例の図１（Ｃ）に替えて、図９（Ａ），（Ｂ）の如く、腰見切７を採用しても良い。
この場合、図８（Ｂ）に示す如く、基礎複合パネル１´のセメント板上端辺ｅｕ上にパッキン１４Ｐを必要に応じて選択適用し、小段差ｄ２の前面ｆｄに両面接着テープ１４Ａを貼り、取付板片９の背板９Ｆを両面接着テープ１４Ａに貼着して、図８（Ｃ）に示す如く、取付板片９の、水平上片９Ｕを上側セメント板下端辺ｅｄに、水平下片９Ｄを下側セメント板上端辺ｅｕに、それぞれ、取付孔Ｈ９を介してネジＳｃで止着し、腰見切金具７Ａを、図８（Ｄ）に示す如く、取付板片９に嵌合して弾撥力係止し、図９（Ａ），（Ｂ）の如く、腰見切金具７Ａと、上下セメント板との当接部を、バックアップ材１２Ｂを介してシーリング１２で充填して空密的に閉止すれば良い。

また、窓枠部にあっては、図４（Ｂ）に示す如く、窓上枠１０Ａの上側の複合パネル１の下端面に貼着した下面外装下地材片１Ａ´及び下面仕上材２を貫通する空気孔Ｈ１０を、適所に、条溝Ｇに連通配置し、該空気孔Ｈ１０を閉止して、透湿性外壁として耐用すれば、外壁構造を透湿性から通気性に改修する際に、該空気孔Ｈ１０の空密閉止も開放すれば、窓１０の上側の複合パネル１の横断条溝Ｇ´への流入空気流ａが付加出来、窓１０の上側の複合パネルの通気機能が向上する。

〔通気性外壁構造への改修〕
本発明を透湿性外壁建物として耐用中に、塗り壁の改修が必要となった際、又は、建物を高級感のあるタイル貼り外壁に改修希望すれば、図１の実施例の外壁にあっては、図１（Ｃ）に示す、コンクリート基礎立上り部にあっては、シーリング１２及びバックアップ材１２Ｂを剥脱し、図７（Ａ）の取付板片９を、図８（Ｃ）の如く、複合パネル１のセメント板１Ａ下端辺ｅｄと基礎複合パネル１´のセメント板１Ａ上端辺ｅｕ間に差渡し状にネジＳｃで止着し、次いで、図７（Ｃ）に示す、空気孔Ｈ８を底板に備えた腰水切金具８Ａを、傾斜天板８Ｕの突起片８Ｅと底板８Ｄの突起片８Ｅを、図８（Ｄ）に示す如く、治具１４Ｂによって取付板片９の上下係合溝９Ｇに嵌着し、図９（Ｃ），（Ｄ）に示す如く、腰水切８の、底板８Ｄと基礎複合パネル１´のセメント板１Ａ間、及び傾斜天板８Ｕと複合パネル１のセメント板１Ａ間、をシーリング１２で空密的に閉止する。

そして、図１（Ａ）に示す笠木部にあっては、アングル笠木金具６Ａを剥脱し本出願人の所有する特許第３６６４６９７号の笠木を装着して、複合パネル１の上端の条溝Ｇ群からの上昇空気流ａを笠木を介した放出可能とする。
そして、複合パネル１の表面の仕上材２を剥離し、複合パネル１のセメント板１Ａ表面には、接着剤を介して、磁器タイル、陶器タイル等、好みの外装材を張設すれば、外壁は透湿性を失っても、複合パネル１自体は、最下端の腰水切８から最上端の笠木まで、条溝Ｇ群によるドラフト上昇空気流ａが流通するため、内部結露が抑制出来、且つ、外装材の日射による過加熱の抑制された外断熱建物となる。

また、本発明の変形例として、透湿性外壁構造の段階で、図９（Ａ），（Ｂ）の如く、腰見切金具７Ａを配置しておけば、通気構造外壁への改修時には、腰水切金具８Ａの配置は、取付板片９がそのまま利用出来るため、腰見切金具７Ａと腰水切金具８Ａとの治具１４Ｂを用いた交換着脱となり、容易である。
従って、本発明は、透湿構造外壁にも、通気構造外壁にも併用可能な、特有の複合パネルを採用するため、外断熱建物に於いて、内部結露が抑制出来る建物を、建築費の安価な透湿構造で構築し、耐用中に、重厚感及び高級感のあるタイル外装での通気構造に、外装仕上材、及び腰水切、笠木の通気構造仕様への取換えで、合理的に改修出来、需要者の資金面、好みからの要望に応えることが出来る。

本発明外壁構造の縦断面図であって、（Ａ）は笠木部を、（Ｂ）はパネル上下接続部を、（Ｃ）は基礎立上り部を示す図である。 本発明外壁の概略正面図である。 本発明外壁構造の説明図であって、（Ａ）は図２のＹ−Ｙ線縦断面図、（Ｂ）は図２のＸ−Ｘ線横断面図である。 本発明の窓部の説明図であって、（Ａ）は窓の一部切欠縦断面図、（Ｂ）は窓下枠の縦断面図、（Ｃ）は窓周囲の通気作用説明図である。 本発明のパネル説明図であって、（Ａ）は一部切欠斜視図、（Ｂ）は正面図である。 本発明のパネル説明図であって、（Ａ）は横断面図、（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）は、それぞれ、（Ａ）のＢ部拡大図であって、異なるセメント板を適用した図である。 本発明に用いる金具説明図であって、（Ａ）は取付板片斜視図、（Ｂ）は腰見切金具斜視図、（Ｃ）は改修時に腰見切金具と交換する腰水切金具斜視図である。 基礎複合パネルと複合パネルとの接合部縦断面図であって、（Ａ）は構造説明図、（Ｂ）は取付板片配置の準備状態図、（Ｃ）は取付板片の止着状態図、（Ｄ）は取付板片への金具の嵌着作用説明図である。 基礎複合パネルと複合パネルとの接合部への金具の配置状態説明図であって、（Ａ）は腰見切配置斜視図、（Ｂ）は腰見切配置縦断面図、（Ｃ）は改修時の腰水切金具配置斜視図、（Ｄ）は腰水切金具配置縦断面図である。 従来例１の説明斜視図である。 従来例２の説明縦断面図であって、（Ａ）は笠木部を、（Ｂ）はパネル上下接合部を、（Ｃ）は腰水切部を、（Ｄ）は窓上枠部を、（Ｅ）は窓下枠部を示す図である。 従来例３の説明図であって、（Ａ）は複合パネル横断面図、（Ｂ）は変形例図である。

符号の説明

１ 複合パネル（パネル）
１´ 基礎複合パネル
１Ａ 外装下地材（セメント板）
１Ａ´ 外装下地材片
１Ａ−１ マグネシウムセメント板（外装下地材、セメント板）
１Ａ−２ ケイ酸カルシウム板（外装下地材、セメント板）
１Ａ−３ フェノール樹脂板（外装下地材、セメント板）
１Ｂ，１Ｂ´ 断熱層
１Ｃ 肉厚部
１Ｓ 層着面
２ 外装仕上材（仕上材、塗り壁）
３Ａ ガラスネット
３Ｂ 樹脂モルタル
４Ａ ボルト
４Ｂ 落下防止アンカー
５ 基礎立上り部
６ 笠木（笠木部）
７ 腰見切
７Ａ 腰見切金具
７Ｂ Ｌ形片
７Ｄ，８Ｄ 底板
７Ｇ 切欠
７Ｅ，８Ｅ 突起片
７Ｆ，８Ｆ 立下り板
７Ｔ 水平片
７Ｕ 傾斜板
８ 腰水切
８Ａ 腰水切金具
８Ｃ 水切片
８Ｕ 傾斜天板
９ 取付板片
９Ｄ 水平下片
９Ｅ 溝突片
９Ｆ 背板
９Ｇ 係合溝
９Ｕ 水平上片

１０ 窓
１０Ａ 上枠
１０Ｂ 下枠
１０Ｂ´ 水切
１０Ｃ 堅枠
１０Ｄ 付枠
１１Ａ 防水層
１１Ｂ 塗布断熱層
１１Ｃ 断熱層
１２ シーリング
１２Ｂ バックアップ材（バッカー）
１３Ａ モルタル
１３Ｂ 現場発泡ウレタン
１４Ａ 両面接着テープ
１４Ｂ 治具
１４Ｐ パッキン
６０ 板材
ａ ドラフト上昇空気流（空気流、上昇空気流）
Ａ 居住部
ＣＢ 中央域
ｄｓ 底面
ｄｘ 横目地
ｄｙ 接合部（並列接合部）
ｅｄ 下端辺
ｅｕ 上端辺
ｆｄ 前面
Ｇ 条溝（通気用条溝、縦条溝）
Ｇ´ 横断条溝（横条溝）
Ｇｄ 溝深さ
Ｈ８，Ｈ１０ 空気孔
Ｈ９ 取付孔
ｈｂ ボルト挿入用孔
ｈｓ セパレータ挿入用孔
ＬＢ 左側域
Ｐ パラペット
ＲＢ 右側域
Ｓ 床スラブ
Ｓｃ ネジ
Ｓｆ 床スラブ表面
Ｗ コンクリート外壁（コンクリート壁、外壁）

Claims (11)

1. 鉄筋コンクリート建物の、コンクリート基礎立上り部（５）には外断熱用の基礎複合パネル（１´）を張設し、コンクリート外壁（Ｗ）には乾式密着型の通気性断熱複合パネル（１）を張設した透湿性外壁構造であって、複合パネル（１）は、発泡プラスチック系断熱材の、板状断熱層（１Ｂ）の層着面（１Ｓ）に、通気用条溝（Ｇ）群と、層着用の肉厚部（１Ｃ）群とを、縦方向に、交互に、且つ、両側部が肉厚部（１Ｃ）となるように配置し、断熱層（１Ｂ）より透湿抵抗が小さな成形薄剛板の外装下地材（１Ａ）を、層着面（１Ｓ）に層着したものであり、複合パネル（１）のコンクリート外壁（Ｗ）への張設は、各複合パネル（１）の断熱層（１Ｂ）相互の上下、左右衝合接続形態で、各条溝（Ｇ）が、最下端の複合パネル（１）の下端から最上端の複合パネル（１）の上端まで連通形態で、断熱層（１Ｂ）をコンクリート外壁（Ｗ）に張設し、最下端の複合パネル（１）の下端と基礎複合パネル（１´）との接続部では、各条溝（Ｇ）を空密的に閉止し、複合パネル（１）の外装下地材（１Ａ）には、外装下地材（１Ａ）より透湿抵抗の小さな外装仕上材（２）を配置し、室内の湿気を外壁面から屋外に自然放湿させる透湿性外壁構造。
2. 複合パネル（１）は、断熱層幅（ＢＷ）と外装下地材幅（ＡＷ）とが等幅であり、断熱層高さ（Ｂｈ）は外装下地材高さ（Ａｈ）より大であり、幅方向では、断熱層（１Ｂ）が、一側で小段差（ｄ１）突出し、他側で小段差（ｄ１）入り込んでおり、高さ方向では、断熱層（１Ｂ）が、上端で大段差（ｄ３）突出し、下端で小段差（ｄ２）入り込んでおり、各複合パネル（１）が、上下、左右接続は相欠け接続であり、且つ、上下接続部では、上下の外装下地材（１Ａ）間に横目地（ｄｘ）を形成した、請求項１に記載の外壁構造。
3. 窓（１０）の、上枠（１０Ａ）の上側の複合パネル（１）には、断熱層（１Ｂ）下端に、条溝（Ｇ）群を連通する横断条溝（Ｇ´）を配置し、下枠（１０Ｂ）の下側の複合パネル（１）には、断熱層（１Ｂ）上端に、条溝（Ｇ）群を連通する横断条溝（Ｇ´）を配置し、窓下枠下側の複合パネル（１）から窓上枠上側の複合パネル（１）へ、条溝（Ｇ）群の上昇空気流（ａ）を、窓堅枠（１０Ｃ）を迂回連通可能とした、請求項１又は２に記載の外壁構造。
4. コンクリート基礎立上り部（５）に張設した基礎複合パネル（１´）は、条溝（Ｇ）の無い断熱層（１Ｂ´）と、外装下地材（１Ａ）との層着パネルであって、上端で、断熱層（１Ｂ´）が大段差（ｄ４）突出し、大段差（ｄ４）突出部前面は、小段差（ｄ２）の前面（ｆｄ）を残して、上方の複合パネル（１）の条溝深さ（Ｇｄ）と同寸深さの切欠（７Ｇ）を、横方向全幅に亘って備え、基礎複合パネル（１´）の外装下地材上端辺（ｅｕ）と、複合パネル（１）の外装下地材下端辺（ｅｄ）、との間を空密的に閉止した、請求項１、又は２、又は３に記載の外壁構造。
5. 切欠（７Ｇ）にバックアップ材（１２Ｂ）を横設し、バックアップ材（１２Ｂ）前面の、上側複合パネル（１）の外装下地材下端辺（ｅｄ）と、基礎複合パネル（１´）の外装下地材上端辺（ｅｕ）間を、シーリング（１２）で空密的に閉止した、請求項４に記載の外壁構造。
6. 基礎複合パネル（１´）の外装下地材（１Ａ）の上端辺（ｅｕ）と、上側複合パネル（１）の外装下地材（１Ａ）の下端辺（ｅｄ）との間に、取付板片（９）を差渡し状に止着し、取付板片（９）の前面に腰見切金具（７Ａ）を嵌着した、請求項４に記載の外壁構造。
7. 取付板片（９）は、背板（９Ｆ）と、水平上片（９Ｕ）と、水平下片（９Ｄ）とを備えた断面コ字状金具であって、水平上片（９Ｕ）と水平下片（９Ｄ）とが取付孔（Ｈ９）を備え、且つ、背板（９Ｆ）から、水平上片（９Ｕ）の下部、及び水平下片（９Ｄ）の上部で溝突片（９Ｅ）を突出し、各溝突片（９Ｅ）が、背板（９Ｆ）との間に、下側溝突片（９Ｅ）では上向きの係合溝（９Ｇ）を、上側溝突片（９Ｅ）では下向きの係合溝（９Ｇ）を形成している、請求項６に記載の外壁構造。
8. 腰見切金具（７Ａ）は、断面形状で、前面の立下り板（７Ｆ）と、立下り板（７Ｆ）の上端から後方への水平片（７Ｔ）と、引続くシーリング受用の下向きＬ形片（７Ｂ）を、立下り板（７Ｆ）の下端から後方への水平片（７Ｔ）と、引続くシーリング受用の上向きＬ形片（７Ｂ）とを備え、立下り板（７Ｆ）背面から、上方の傾斜板（７Ｕ）と、下方の底板（７Ｄ）とを突出し、傾斜板（７Ｕ）の後端には上向きの嵌着用突起片（７Ｅ）を、底板（７Ｄ）の後端には下向きの嵌着用突起片（７Ｅ）を備えている、請求項６に記載の外壁構造。
9. 複合パネル（１）の外装下地材（１Ａ）は、厚さ（Ｔ２）が１２〜１３mm で、比重が０．８〜１．１で、透湿抵抗が３〜１４ｍ^２ｈmm
   Hg／ｇで、曲げ強度が１００〜１２０kgf／cm^２である、請求項１乃至８のいずれか１項に記載の外壁構造。
10. 複合パネル（１）の断熱層（１Ｂ）は、厚さ（Ｔ３）が７５mm で、条溝（Ｇ）の深さ（Ｇｄ）が１２〜２０mm
    であり、条溝（Ｇ）の幅（ａ１）が５０mm である、請求項１乃至８のいずれか１項に記載の外壁構造。
11. 請求項１の発明に用いる腰見切用金具であって、腰見切金具（７Ａ）と取付板片（９）とから成り、腰見切金具（７Ａ）は、断面形状が、前面の立下り板（７Ｆ）と、該立下り板（７Ｆ）の上端からは、後方への水平片（７Ｔ）を介して下方にシーリング受用の下向きＬ形片（７Ｂ）を、立下り板（７Ｆ）の下端からは、後方への水平片（７Ｔ）を介して上方にシーリング受用の上向きＬ形片（７Ｂ）を突設し、立下り板（７Ｆ）の背面からは、先端に上向き突起片（７Ｅ）を備えた上方の傾斜板（７Ｕ）と、先端に下向き突起片（７Ｅ）を備えた下方の底板（７Ｄ）とを突出した、金属板成形品であり、取付板片（９）は、断面形状が、背板（９Ｆ）と、背板（９Ｆ）上端から外向きに突出した取付孔（Ｈ９）を備えた水平上片（９Ｕ）と、背板（９Ｆ）下端から外向きに突出した取付孔（Ｈ９）を備えた水平下片（９Ｄ）とを備え、水平上片（９Ｕ）の下部では、下向きのＬ形状の溝突片（９Ｅ）を、水平下片（９Ｄ）の上部では、上向きのＬ形状の溝突片（９Ｅ）を、それぞれ、背板（９Ｆ）から外向きに、且つ、上下水平片の取付孔（Ｈ９）に干渉しない寸法で突設したものであり、上下の溝（９Ｇ）間の寸法（Ｇｈ）が、腰見切金具（７Ａ）の傾斜板（７Ｕ）と底板（７Ｄ）とを、弾性拡開力で弾性嵌合保持する寸法である、腰見切用金具。

Images