JP4241400B2 - 平衡線路−不平衡線路接続器 - Google Patents

Description

本発明は、平衡線路と不平衡線路を伝送する電力を相互に変換する平衡線路−不平衡線路接続器に関する。

同軸線路に代表される不平衡線路と、ペアケーブルに代表される平衡線路を伝送する電力を変換する手段として、集中定数のインダクタ（誘導Ｌ）とキャパシタ（容量Ｃ）により構成する接続器がある。この接続器は、不平衡線路とダイポールに代表される平衡系アンテナを接続するときにも使われる。この構成の接続器は、チップインダクタとチップコイルで製作できるため、回路基板内に、アンプ等の整合回路と同一工程で作製できるという利点がある。

従来技術による平衡線路−不平衡線路接続器９００の一般的な構成図を図１０に示す。不平衡線路に接続されるＰｏｒｔ−１に、所望の周波数に対し、入力位相に対する出力位相が+90度となる位相器９２０、入力位相に対する出力位相が-90度となる位相器９３０を設け、各々平衡線路に接続されるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３にそれぞれ接続する。不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１に入力された電力は、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３では、等振幅、逆位相で出力されるように、平衡線路−不平衡線路接続器９００は設計される。

この平衡線路−不平衡線路接続器９００の回路図を図１１に示す。位相器９２０は３次関数で与えられるハイパスフィルタであり、位相器９３０は３次関数で与えられるローパスフィルタである。位相器（ハイパスフィルタ）９２０は、Ｐｏｒｔ−１とＰｏｒｔ−２の間に直列接続された容量Ｃ_H1及びＣ_H3と、容量Ｃ_H1及びＣ_H3の接続点に一端が接続され、他端が接地された誘導Ｌ_H2とから成る。位相器（ローパスフィルタ）９３０は、Ｐｏｒｔ−１とＰｏｒｔ−３の間に直列接続された誘導Ｌ_L2と、各々一端がＰｏｒｔ−１と誘導Ｌ_L2との接続点、誘導Ｌ_L2とＰｏｒｔ−３との接続点に接続され、他端が接地された容量Ｃ_L1及びＣ_L3とから成る。

図１１の平衡線路−不平衡線路接続器９００の特性の一例を図１２に示す。図１２．Ａは不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数を示している。図１２．Ｂは平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数を示している。図１２．Ｃは平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差の周波数特性を示している。各図において、横軸は、設計周波数ｆ_eで規格化した周波数とした。

図１２．Ａのように、設計周波数ｆ_e付近では、不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数が小さくなっている。また、図１２．Ｂのように、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数は設計周波数ｆ_e付近で等しく、Ｐｏｒｔ−１から入力された電力はＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３へ等分配（-3dBずつ）されることがわかる。また、図１２．Ｃのように、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差は、設計周波数ｆ_e付近で約180度となっている。この平衡線路−不平衡線路接続器９００の設計は、Agilent Technologies社のCADソフト「APPCAD」等で設計することができる。

図１１の平衡線路−不平衡線路接続器９００は、狭帯域で有効ではあるが、設計周波数ｆ_eの±２５％程度までの広帯域で用いると、設計周波数ｆ_eから離れた周波数では、反射が大きく（図１２．Ａ）、ローパスフィルタ９３０側で出力損失が大きく（図１２．Ｂ、ハイパスフィルタ９２０との差が約3dB）、また、位相差が１８０度から大きくずれる（図１２．Ｃ）ことが問題であった。

本発明は、上記の課題を解決するために成されたものであり、その目的は、広帯域にわたり低損失な平衡線路−不平衡線路接続器を実現することである。

上記の課題を解決するため、請求項１に記載の手段は、遮断周波数ｆ_cHのハイパスフィルタと、遮断周波数ｆ_cLのローパスフィルタを並列接続した、平衡線路と不平衡線路とを接続する平衡線路−不平衡線路接続器であって、ハイパスフィルタとローパスフィルタは各々フィルタの特性関数が４次以上のバターワース特性であり、ある周波数ｆ₀（ただしｆ_cH＜ｆ₀＜ｆ_cL）において、ハイパスフィルタの出力位相が９０度であり、ローパスフィルタの出力位相が−９０度であり、規格化周波数に対するフィルタの特性関数をＦとしたとき、周波数ｆ _cH 、ｆ ₀ 、ｆ _cL が次の式（Ａ）及び式（Ｂ）の関係を充たすこと、ただしｊは虚数単位、Ｒｅは複素数の実部を表す、を特徴とする。

また、請求項２に記載の手段は、ハイパスフィルタとローパスフィルタは各々フィルタの特性関数が５次以上であることを特徴とする。また、請求項３に記載の手段は、移動体の表装の絶縁体面に設けた平衡系アンテナに接続されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の平衡線路−不平衡線路接続器である。

また、請求項４に記載の手段は、基板と、基板の一方の面に形成されたハイパスフィルタとローパスフィルタと、ハイパスフィルタとローパスフィルタの各々の１端と電気的に接続された２つのスルーホールと、２つのスルーホールと電気的に接続され、基板の裏面に設けられた２つの導体パターンとを有し、基板の裏面に設けられた２つの導体パターンに、平衡系アンテナが電気的に接続されたことを特徴とする。

また、請求項５に記載の手段は、基板に、他のフィルタ及び増幅器の少なくとも１つが形成され、ハイパスフィルタとローパスフィルタの平衡系アンテナが接続されていない側の端子が当該他のフィルタ及び増幅器の少なくとも１つに接続されたことを特徴とする。

ハイパスフィルタとローパスフィルタが各々フィルタの特性関数が４次以上のバターワース特性であるので、広い周波数帯域に渡って、各々の通過量を平坦とすることができる。また、ある周波数でハイパスフィルタの出力位相とローパスフィルタの出力位相との差を１８０度となるように設計すれば、その周波数を含む広い帯域、例えばその周波数を中心に±２５％の周波数帯域において平衡ポート間の位相差も略180度とすることができる。そのため、広帯域な接続器を実現することが可能となる。また、位相器を構成するハイパスフィルタとローパスフィルタの関数の次数により帯域幅を調整でき、関数の種類により振幅特性（通過量）を調整できる。従って、これらのパラメータを適切に調整することにより、所望の帯域幅をカバーする平衡線路−不平衡線路接続器を実現できる。具体的には、規格化周波数に対するフィルタの特性関数をＦとしたとき、周波数ｆ _cH 、ｆ ₀ 、ｆ _cL （ただしｆ _cH ＜ｆ ₀ ＜ｆ _cL ）が上述の式（Ａ）及び式（Ｂ）の関係を満たせば良い（請求項１）。

特に、バターワース特性に基づき設計することで、広帯域にわたり振幅特性（通過量）が平坦となるため、さらに低損失な平衡線路−不平衡線路接続器を実現できる。

請求項３の手段により、車両のガラスに設けた広帯域な平衡系アンテナを、その広帯域特性を損なうことなく、不平衡ケーブルに接続することができる。また、請求項４の手段により、車両のガラスに設けた平衡系アンテナに平衡線路−不平衡線路接続器を容易に搭載することができる。更に請求項５の手段により、平衡線路−不平衡線路接続器とともに、フィルタ、およびアンプを同一基板に構成するため、製造コストを下げることができる。

以下、図面を用いて本発明の具体的な実施例について説明する。尚、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

図１は、本発明の具体的な第１の実施例に係る平衡線路−不平衡線路接続器１００の構成を示す回路図である。平衡線路−不平衡線路接続器１００は、集中定数のキャパシタ（容量）Ｃ_H1、Ｃ_H3及びＣ_H5、インダクタ（誘導）Ｌ_H2及びＬ_H4を、いわゆるＴ型に組んだハイパスフィルタ１２０と、集中定数のキャパシタ（容量）Ｃ_L1、Ｃ_L3及びＣ_L5、インダクタ（誘導）Ｌ_L2及びＬ_L4を、いわゆるπ型に組んだローパスフィルタ１３０とをＰｏｒｔ−１で並列接続し、各々の他端をＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３としたものである。ハイパスフィルタ１２０は、５次の関数で与えられるものであり、遮断周波数ｆ_cHが設計周波数ｆ₀より低く、設計周波数ｆ₀で入力位相に対する出力位相が+90度となるように設計された位相器である。一方、ローパスフィルタ１３０は、５次の関数で与えられるものであり、遮断周波数ｆ_cLが設計周波数ｆ₀より高く、設計周波数ｆ₀で入力位相に対する出力位相が-90度となるように設計された位相器である。

ハイパスフィルタ１２０とローパスフィルタ１３０とを５次のバターワース特性を持つように設計した場合の平衡線路−不平衡線路接続器１００の伝送特性を図２に示す。図２．Ａは不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数を示すグラフ図である。図２．Ｂは平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数を示すグラフ図である。図２．Ｃは平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差の周波数特性を示すグラフ図である。各図において、横軸は、設計周波数ｆ₀で規格化した周波数とした。

図１の平衡線路−不平衡線路接続器１００は、図２．Ａのように、設計周波数ｆ₀付近では、不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数が小さく、且つ設計周波数ｆ₀の±２５％の広い帯域において反射係数が-10dB以下となっている。即ち、設計周波数ｆ₀の±２５％もの広い帯域において反射係数が小さい。また、図２．Ｂのように、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数は設計周波数ｆ₀付近でほぼ等しく、且つ設計周波数ｆ₀の±２５％の広い帯域において、それらの差が1dB程度である。即ち、Ｐｏｒｔ−１から入力された電力は設計周波数ｆ₀の±２５％もの広い帯域においてＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３へ略等分配されることがわかる。また、図２．Ｃのように、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差は、設計周波数ｆ₀で180度であり、且つ設計周波数ｆ₀の±２５％の広い帯域において略180度となっている。即ち、平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差は、設計周波数ｆ₀の±２５％もの広い帯域において略180度である。これら本発明の特徴は、図２と図１２を比較するとより鮮明になる。即ち、図１２．Ｂのように平衡線路−不平衡線路接続器９００のローパスフィルタ９３０とハイパスフィルタ９２０と出力損失差は最大約3dBあったものが、図２．Ｂのように平衡線路−不平衡線路接続器１００においては約1dBと、約2dBの改善が見られる。また、図１２．Ｃのように平衡線路−不平衡線路接続器９００のローパスフィルタ９３０とハイパスフィルタ９２０と出力位相差は最大約23度あったものが、図２．Ｂのように平衡線路−不平衡線路接続器１００においては約7度と、1/3に改善された。

上記第１実施例においては５次のバターワース特性（キャパシタ（容量）及びインダクタ（誘導）が合計５個）に基づき設計されたハイパスフィルタ及びローパスフィルタを用いているが、次に示すように４次以上（キャパシタ（容量）及びインダクタ（誘導）が合計４個以上）で構成することで本発明の効果は発揮される。

図３．Ａ、図３．Ｂは、入力位相に対する出力位相を＋90度とするための位相器である、ハイパスフィルタ１２０、１２１の構成を示す回路図である。図３．ＡはいわゆるＴ型、図３．Ｂはいわゆるπ型であり、どちらを用いても同一の５次のバターワース特性を有するハイパスフィルタとすることができる。以下、Ｔ型ハイパスフィルタでその特性を説明する。

Ｔ型ハイパスフィルタの通過特性（バターワース特性）と位相特性を図４．Ａ、図４．Ｂにそれぞれ示す。遮断周波数ｆ_cHで規格化した周波数を横軸とした。図４．Ａ、図４．Ｂにおいて、「２^nd」、「３^rd」、「４^th」、「５^th」及び「６^th」は、各々２次、３次、４次、５次及び６次のバターワース特性に基づくハイパスフィルタの特性で、各々キャパシタ（容量）及びインダクタ（誘導）が合計２個、３個、４個、５個及び６個でＴ型の回路を構成するものである。尚、参考までに、図１１の平衡線路−不平衡線路接続器９００の位相器（ハイパスフィルタ９２０）の特性も、設計周波数ｆ_eで規格化した上「Conv.」として示した。

振幅に関しては、次数を上げると、遮断周波数ｆ_cHでは通過量-3dBであるが、遮断周波数ｆ_cH以下では遮断域の減衰量が大きく、急峻なフィルタ特性を示すことは良く知られている。一方、位相に関しては、次数を上げると、位相が＋90度となる周波数は上がっていく。例えば、５次バターワース特性のハイパスフィルタで位相器を構成する場合、位相が＋90度となる周波数は、2.13ｆ_cHとなる。この周波数を中心とする比較的広い周波数帯域では、平坦な通過特性が得られる。実際、ｆ₀＝2.13ｆ_cHとおき、図４．Ａ、図４．Ｂの５次のグラフをｆ₀で規格化し直すと、図４．Ｃ、図４．Ｄのようになる。尚、実用上、４次以上の関数とすれば広帯域で0.1dB以下の低い損失となる。

バターワース特性を有するハイパスフィルタの出力位相θ_Hは、規格化周波数に対するバターワース関数をＦとおき、Ｒｅを複素数の実部、Ｉｍを複素数の虚部を示すものとして、次の式（ａ）で与えられる。

ハイパスフィルタの出力位相θ_Hが９０度となるのは式（ａ）の、arctanの中の分母が0になるときであるから、次の式（Ａ）が成り立つときである。

全く同様に、ローパスフィルタについても説明できる。図５．Ａ、図５．Ｂは、入力位相に対する出力位相を−90度とするための位相器である、ローパスフィルタ１３１、１３０を示す回路図である。図５．ＡはいわゆるＴ型、図５．Ｂはいわゆるπ型であり、どちらを用いても同一の５次のバターワース特性を有するローパスフィルタとすることができる。以下、Ｔ型ローパスフィルタでその特性を説明する。

Ｔ型ローパスフィルタの通過特性（バターワース特性）と位相特性を図６．Ａ、図６．Ｂにそれぞれ示す。遮断周波数ｆ_cLで規格化した周波数を横軸とした。図６．Ａ、図６．Ｂにおいて、「２^nd」、「３^rd」，「４^th」、「５^th」及び「６^th」は、各々２次、３次、４次、５次及び６次のバターワース特性に基づくローパスフィルタの特性で、各々キャパシタ（容量）及びインダクタ（誘導）が合計２個、３個、４個、５個及び６個でＴ型の回路を構成するものである。尚、参考までに、図１１の平衡線路−不平衡線路接続器９００の位相器（ローパスフィルタ）９３０の特性も、設計周波数ｆ_eで規格化した上「Conv.」として示した。

振幅に関しては、次数を上げると、遮断周波数ｆ_cLでは通過量-3dBであるが、遮断周波数ｆ_cL以上では遮断域の減衰量が大きく、急峻なフィルタ特性を示すことは良く知られている。一方、位相に関しては、次数を上げると、位相が−90度となる周波数は下がっていく。例えば、５次バターワース特性のローパスフィルタで位相器を構成する場合、位相が−90度となる周波数は、0.47ｆ_cLとなる。この周波数を中心とする比較的広い周波数帯域では、平坦な通過特性が得られる。実際、ｆ₀＝0.47ｆ_cLとおき、図６．Ａ、図６．Ｂの５次のグラフをｆ₀で規格化し直すと、図６．Ｃ、図６．Ｄのようになる。尚、実用上、４次以上の関数とすれば広帯域で0.1dB以下の低い損失となる。

バターワース特性を有するローパスフィルタの出力位相θ_Lは、規格化周波数に対するバターワース関数をＦとおき、Ｒｅを複素数の実部、Ｉｍを複素数の虚部を示すものとして、次の式（ｂ）で与えられる。

ローパスフィルタの出力位相θ_Lが−９０度となるのは式（ａ）の、arctanの中の分母が0になるときであるから、次の式（Ｂ）が成り立つときである。

上記実施例では、フィルタの特性関数をバターワース関数としたが、チェビシェフ関数、ベッセル関数、楕円関数等、他の関数としてもよい．

本実施例は、実施例１の平衡線路−不平衡線路接続器１００を、車両のガラスに設けた平衡系アンテナ２００と接続する例を示すものである。図７に示す通り、セダンタイプの車両１０００のフロントガラス１車室内側の上部即ち天井部２の近傍の左と右、および、リアガラス３車室内側の上部即ち天井部２の近傍の左と右に、計4つの平衡系アンテナ２００が搭載されている。図７では、平衡系アンテナ２００の一例として、ダイポールを図示している。

図８に、ガラスに設けた平衡系アンテナ２００と、平衡線路−不平衡線路接続器１００が搭載された回路基板２９０、及び、不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０の構成図を示す。平衡系アンテナ２００の２つの端子２２０と２３０が、回路基板２９０に設けられた平衡線路−不平衡線路接続器１００の平衡線路への端子（図１でＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３）に電気的に接続されている。回路基板２９０に設けられた平衡線路−不平衡線路接続器１００の不平衡線路への端子（図１でＰｏｒｔ−１）には不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０が電気的に接続されている。

平衡系アンテナ２００と、平衡線路−不平衡線路接続器１００が搭載された回路基板２９０、不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０の接続を、図９を用いて詳細に説明する。図９．Ａは、フロントガラス１又はリアガラス３に設けられた平衡系アンテナ２００と、平衡線路−不平衡線路接続器１００が搭載された回路基板２９０の構成を示す模式的断面図である。

図９．Ａのように、回路基板２９０は、基体２９１の表面に平衡線路−不平衡線路接続器１００が搭載されている。また、回路基板２９０の基体２９１の表面に導体２１１、２２１、２３１が設けられ、これらを介して、各々不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０の芯線と平衡線路−不平衡線路接続器１００のＰｏｒｔ−１、平衡系アンテナ２００の端子２２０と平衡線路−不平衡線路接続器１００のＰｏｒｔ−２、平衡系アンテナ２００の端子２３０と平衡線路−不平衡線路接続器１００のＰｏｒｔ−３とが電気的に接続されている。これを図９．Ｂに平面図で示す。

図９．Ａのように、回路基板２９０の基体２９１には導体を充填したスルーホール２２２及び２３２が設けられ、これらにより、各々基体２９１の表面に設けられた導体２２１、２３１と、基体２９１の裏面に設けられた導体２２３、２３３とが電気的に接続されている。回路基板２９０の基体２９１の裏面には、グランドとなる導体板２５０も設けられている。グランドとなる導体板２５０は不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０のグランドと接続されるものである。これを図９．Ｃに示す。

図９．Ａのように、回路基板２９０の基体２９１の裏面に設けられた導体２２３、２３３は、各々半田ボール２２４、２３４を介して、フロントガラス１又はリアガラス３に設けられた平衡系アンテナ２００の端子２２０および２３０と電気的に接続されている。フロントガラス１又はリアガラス３に設けられた平衡系アンテナ２００の端子２２０および２３０の平面図を図９．Ｄに示す。図９．Ｄはフロントガラス１又はリアガラス３車室内側の平面図で、２９０’の符号を付した点線枠部は、当該位置に回路基板２９０の基体２９１の裏面が面することを意味する。

本実施例の構成によれば、車両のガラスに設けた平衡系アンテナに、接続器を容易に搭載することができる。なお、図９では、回路基板２９０に平衡線路−不平衡線路接続器１００のみを搭載したものを示したが、フィルタやアンプ等の他のコンポーネントを同一回路基板に構成すると、製造コストを下げることができる。

本発明の具体的な第１の実施例に係る平衡線路−不平衡線路接続器１００の構成を示す回路図。 ２．Ａは第１実施例の不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数を示すグラフ図、２．Ｂは第１実施例の平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数を示すグラフ図、２．Ｃは第１実施例の平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差の周波数特性を示すグラフ図。 ３．Ａはハイパスフィルタ１２０の構成を示す回路図、３．Ｂは、ハイパスフィルタ１２１の構成を示す回路図。 ハイパスフィルタの通過特性（バターワース特性）を示すグラフ図。 ハイパスフィルタの位相特性を示すグラフ図。 図４．Ａの５次の特性を、位相が＋90度となる周波数で規格化し直したグラフ図。 図４．Ｂの５次の特性を、位相が＋90度となる周波数で規格化し直したグラフ図。 ３．Ａはローパスフィルタ１３１の構成を示す回路図、３．Ｂは、ローパスフィルタ１３０の構成を示す回路図。 ローパスフィルタの通過特性（バターワース特性）を示すグラフ図。 ローパスフィルタの位相特性を示すグラフ図。 図６．Ａの５次の特性を、位相が−90度となる周波数で規格化し直したグラフ図。 図６．Ｂの５次の特性を、位相が−90度となる周波数で規格化し直したグラフ図。 車両に設けたダイボールアンテナの位置を示す見取り図。 ガラスに設けた平衡系アンテナ、それに接続された平衡線路−不平衡線路接続器が搭載された回路基板、及び、不平衡ケーブル（同軸ケーブル）２１０の構成図。 ９．Ａは、平衡系アンテナと、平衡線路−不平衡線路接続器が搭載された回路基板の構成を示す模式的断面図、９．Ｂは回路基板２９０の基体２９１表面の平面図、９．Ｃは回路基板２９０の基体２９１裏面の表面図、９．Ｄは平衡系アンテナの端子付近のガラスの車室内側の図。 平衡線路−不平衡線路接続器の一般的な構成図。 従来例の平衡線路−不平衡線路接続器の回路図。 １２．Ａは従来例の不平衡ポートであるＰｏｒｔ−１の反射係数を示すグラフ図、１２．Ｂは従来例の平衡ポートであるＰｏｒｔ−２、Ｐｏｒｔ−３への透過係数を示すグラフ図、１２．Ｃは従来例の平衡ポートであるＰｏｒｔ−２とＰｏｒｔ−３での位相差の周波数特性を示すグラフ図。

符号の説明

１００：平衡線路−不平衡線路接続器
１２０、１２１：ハイパスフィルタ（９０度位相器）
１３０、１３１：ローパスフィルタ（−９０度位相器）
Ｃ_H1、Ｃ_H2、Ｃ_H3、Ｃ_H4、Ｃ_H5：ハイパスフィルタを構成する容量
Ｌ_H1、Ｌ_H2、Ｌ_H3、Ｌ_H4、Ｌ_H5：ハイパスフィルタを構成する誘導
Ｃ_L1、Ｃ_L2、Ｃ_L3、Ｃ_L4、Ｃ_L5：ローパスフィルタを構成する容量
Ｌ_L1、Ｌ_L2、Ｌ_L3、Ｌ_L4、Ｌ_L5：ローパスフィルタを構成する誘導
１０００：車両（移動体）
１：車両のフロントガラス
２：車両の天井
３：車両のリアガラス
２００：ダイポールアンテナ（平衡系アンテナ）
２２０、２３０：ダイポールアンテナの端子
２１０：同軸ケーブル（不平衡ケーブル）
２９０：回路基板
２９１：基体
２１１、２２１、２３１：基体表面に設けられた導体
２２２、２３２：基体に設けられた導体を充填したスルーホール
２２３、２３３：基体裏面に設けられた導体
２２４、２３４：半田ボール
２５０：基体裏面に設けられたグランドとなる導体板
２９０’：フロントガラス又はリアガラス車室内側の、回路基板の基体の裏面と面する領域

Claims (5)

1. 遮断周波数ｆ_cHのハイパスフィルタと、遮断周波数ｆ_cLのローパスフィルタを並列接続した、平衡線路と不平衡線路とを接続する平衡線路−不平衡線路接続器であって、
   前記ハイパスフィルタと前記ローパスフィルタは各々フィルタの特性関数が４次以上のバターワース特性であり、
   ある周波数ｆ₀（ただしｆ_cH＜ｆ₀＜ｆ_cL）において、前記ハイパスフィルタの出力位相が９０度であり、前記ローパスフィルタの出力位相が−９０度であり、
   規格化周波数に対するフィルタの特性関数をＦとしたとき、周波数ｆ _cH 、ｆ ₀ 、ｆ _cL が次の式（Ａ）及び式（Ｂ）の関係を充たすこと、ただしｊは虚数単位、Ｒｅは複素数の実部を表す、を特徴とする平衡線路−不平衡線路接続器。
   

   

   
2. 前記ハイパスフィルタと前記ローパスフィルタは各々フィルタの特性関数が５次以上であることを特徴とする請求項１に記載の平衡線路−不平衡線路接続器。
3. 移動体の表装の絶縁体面に設けた平衡系アンテナに接続されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の平衡線路−不平衡線路接続器。
4. 基板と、
   前記基板の一方の面に形成された前記ハイパスフィルタと前記ローパスフィルタと、
   前記ハイパスフィルタと前記ローパスフィルタの各々の１端と電気的に接続された２つのスルーホールと、
   前記２つのスルーホールと電気的に接続され、前記基板の裏面に設けられた２つの導体パターンとを有し、
   前記基板の裏面に設けられた２つの導体パターンに、前記平衡系アンテナが電気的に接続されたことを特徴とする請求項３に記載の平衡線路−不平衡線路接続器。
5. 前記基板に、他のフィルタ及び増幅器の少なくとも１つが形成され、
   前記ハイパスフィルタと前記ローパスフィルタの前記平衡系アンテナが接続されていない側の端子が当該他のフィルタ及び増幅器の少なくとも１つに接続されたことを特徴とする請求項４に記載の平衡線路−不平衡線路接続器。

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