JP4203286B2

JP4203286B2 - ベルト伝動装置

Info

Publication number: JP4203286B2
Application number: JP2002260474A
Authority: JP
Inventors: 丈浩林; 耕治福田
Original assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Current assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Priority date: 2002-09-05
Filing date: 2002-09-05
Publication date: 2008-12-24
Anticipated expiration: 2022-09-05
Also published as: JP2004100747A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、相互に間隔を置いて配設された第１及び第２プーリ間に巻き掛けられたＶリブドベルトを押圧して張力を付与するオートテンショナを備えるベルト伝動装置に関し、特に、そのオートテンショナに設けられたテンションプーリのミスアラインメントによるベルト異音の発生を防止するための対策に関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種のベルト伝動装置として、基部と、この基部に揺動可能に支持されたアーム部と、このアーム部に回転自在に支持されたテンションプーリと、このテンションプーリがＶリブドベルトを押圧するようにアーム部を回動付勢するばね等の付勢手段とを有するオートテンショナを備えたものが一般によく知られており、このオートテンショナに用いられるテンションプーリは通常フラットな外周面を有し、その外周面にＶリブドベルトが背面にて接触するようになっている。このようなオートテンショナの基部は、例えば自動車のエンジンの取付面に取付固定されており、アーム部の揺動により、テンションプーリに対するベルトの巻付角を増大させ、また適当な張力を与えるようになっている。
【０００３】
このようなテンションプーリでは、その外周面の幅方向中央（一般的にはそのテンションプーリを支持する軸受の中央）がテンションプーリに巻き付いたＶリブドベルトの巻付部分の半分となる位置におけるベルト幅方向中央（以下、単にベルト幅方向中央という）と一致すれば安定状態となって理想的であるが、通常、オートテンショナの基部が取り付けられるエンジンの取付面の傾き、アーム部の傾き、又はテンションプーリ自身の軸支部でのガタ等のために、テンションプーリの幅方向中央とベルト幅方向中央とがずれてミスアラインメントが生じてしまい、このベルトのずれが大きくなるとベルトの異音が発生するという問題がある。
【０００４】
そこで、従来、ベルトの異音が低減できる安定状態でのプーリの幅方向中央とベルト幅方向中央とのずれを調べ、予めその安定状態の位置にテンションプーリの幅方向中央をずらすことによってベルトの異音発生の低減を図ることが知られている。
【０００５】
しかし、上記従来のものでは、テンションプーリの幅方向中央位置が完全に上記安定状態での位置と一致し、かつテンションプーリに取付面に対する幅方向の傾きがない場合は有効であるが、この安定状態ではベルトがテンションプーリ外周面で微妙な力の釣り合い位置（以下、この位置を変曲点という）にあって安定しているため、製作誤差等が大きくてテンションプーリにミスアラインメントが生じると、上記釣り合い関係が崩れて依然としてベルトの走行位置が不安定となり、ベルト幅方向中央がテンションプーリの幅方向にずれ、ベルトの異音の発生が顕著に現れるという問題がある。
【０００６】
そこで、ベルト幅方向中心とテンションプーリのベアリング幅方向中央とをオフセットさせ、ベアリングにモーメント荷重を作用させてベアリングの異音の発生を防止するものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００７】
【特許文献１】
特開平８−１７８０２２号公報
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記特許文献１のようにベルト幅方向中央とベアリング幅方向中央とをオフセットさせていても、第１プーリのベルト退出位置での幅方向中央と第２プーリのベルト進入位置での幅方向中央とを結ぶベルト駆動ラインから、ベルト幅方向中央が離れている場合には、第２プーリに対するベルト進入角のずれにより、依然としてベルトの異音が改善されないという問題がある。
【０００９】
本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ベルトが不安定となる変曲点の位置とベルト駆動ラインとの関係に着目することにより、ベルトのずれを防止して異音の発生を低減しようとすることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、この発明では、予め上記変曲点の位置をベルトの通常の走行位置から移動させておくようにした。
【００１１】
具体的には、請求項１の発明では、相互に間隔を置いて配設されたＶリブドプーリからなる第１及び第２プーリと、第１及び第２プーリに順に巻き掛けられたＶリブドベルトと、第１及び第２プーリ間のＶリブドベルトを押圧してベルト張力を自動的に調整するオートテンショナとを備え、上記Ｖリブドベルトは上記第１プーリから第２プーリに向かって走行し、オートテンショナは、エンジンの取付面に取付固定された基部と、この基部に移動可能に支持されたアーム部と、このアーム部に回転自在に支持され、ベルトが巻き掛けられるテンションプーリと、このアーム部をテンションプーリがＶリブドベルトを押圧するように移動付勢する付勢手段とを備えるものを対象とする。
【００１２】
そして、上記テンションプーリの外周面に、上記第１プーリのベルト退出位置での幅方向中央と第２プーリのベルト進入位置での幅方向中央とを結ぶベルト駆動ラインから、上記テンションプーリに巻き付いたＶリブドベルトの巻付部分の半分となる位置におけるベルト幅方向中央に向かうに連れて外径が小さくなる小さくなるテーパ面が設けられており、このテーパ面の大径側端部が、上記ベルト駆動ラインから、Ｖリブドベルトのベルト幅方向中央より離れる方向に０ｍｍを越えて２．０ｍｍ未満だけオフセットされるように構成する。
【００１３】
上記の構成によると、ベルトが背面にて接触するテンションプーリの外周面にベルト駆動ラインから、ベルト幅方向中央に向かうに連れて外径が小さくなるテーパ面が設けられているため、製作誤差や取付誤差等によりテンションプーリの取付面に対する傾きが生じてＶリブドベルトのベルト幅方向中央がベルト駆動ラインから、テンションプーリの小径部側にずれようとしても、テーパ効果によりＶリブドベルトをその幅方向中央がテンションプーリの大径側の端部に強制的に近づくいて戻るように移動させてＶリブドベルトのずれを抑えることができる。
【００１４】
さらに、このテーパ面の大径側端部がベルト駆動ラインからＶリブドベルトのベルト幅方向中央と反対側に０ｍｍよりも大きくオフセットされているため、Ｖリブドベルトが不安定となる変曲点をＶリブドベルトのベルト幅方向中央と反対側、すなわちテーパ面の大径側の端部側に常にずらしておくことができ、テンションプーリのミスアラインメントの発生によりＶリブドベルトのずれが顕著に現れることはない。
【００１５】
一方、大径側端部のベルト駆動ラインからのオフセット量をＶリブドベルトのベルト幅方向中央と反対側に２．０ｍｍ未満に抑えているため、ベルトのずれを補正されたＶリブドベルトのベルト幅方向中央が逆にテンションプーリの幅方向中央（ベアリング幅方向中央）から離れすぎてしまうことでベアリングの寿命を短くしてしまうこともない。従って、ベルトの異音の低減を効果的に行うことができる。
【００１６】
請求項２の発明では、テンションプーリの外周面は非対称クラウニング形状とする。この構成によると、Ｖリブドベルトが通常ずれる方向とは逆の方向にずれた場合であっても、Ｖリブドベルトをベルト駆動ラインに近づけるようにすることができる。従って、上記請求項１発明の効果が顕著に発揮できる最適なベルト伝動装置が得られる。
【００１７】
請求項３の発明では、第２プーリはプーリ径８９ｍｍ以上の補機プーリであり、かつ第１プーリ及びテンションプーリ間又は第２プーリ及びテンションプーリ間の少なくとも一方のベルトスパン長さが８０ｍｍ以下とする。この構成によると、第２プーリのプーリ径が大きいときには、Ｖリブドベルトのベルト駆動ラインからのずれによるベルトの第２プーリに対する進入角のずれの影響を受けて異音を発生しやすいため、特に本発明の作用効果が顕著に発揮できる。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図３及び図４は本発明の実施形態に係るベルト伝動装置Ａの一部を示し、このベルト伝動装置Ａは、第１プーリとしてのクランクプーリ２及び第２プーリとしてのパワステプーリ６の間に巻き掛けられたＶリブドベルトＢを押圧して張力を付与するオートテンショナ１０に設けられるテンションプーリ１とを有し、その他にベルト伝動装置Ａは、空調機用コンプレッサの回転軸に回転一体に取付固定されたコンプレッサプーリ３と、ウォータポンプの回転軸に回転一体に取付固定されたウォータポンププーリ４と、オルタネータの回転軸に回転一体に取付固定されたオルタネータプーリ５とを有する。
【００１９】
上記クランクプーリ２、コンプレッサプーリ３、オルタネータプーリ５及びパワステプーリ６はいずれもＶリブドプーリからなる一方、上記テンションプーリ１及びウォータポンププーリ４は平プーリからなる。これらのプーリ１〜６間にＶリブドベルトＢが巻き掛けられており、自動車エンジンＥの運転に伴うクランクプーリ２の回転によりＶリブドベルトＢをクランクプーリ２→コンプレッサプーリ３→ウォータポンププーリ４→オルタネータプーリ５→パワステプーリ６→テンションプーリ１→クランクプーリ２の順に図２で時計回り方向に走行させて、各補機を駆動するようにしている。
【００２０】
尚、パワステプーリ６はプーリ径８９ｍｍ以上であり、かつクランクプーリ２及びテンションプーリ１間又はパワステプーリ６及びテンションプーリ１間の少なくとも一方のベルトスパン長さが８０ｍｍ以下となっている。
【００２１】
そして、図３に示すように、上記テンションプーリ１は、自動車エンジンＥの取付面Ｐに設置される上記オートテンショナ１０の基部１１に設けられたアーム部１２の先端に回転自在に保持されており、その位置を調整されることにより、ＶリブドベルトＢの巻付角を増大させ、また図示しない付勢手段としての捩りコイルばねにより適当な張力を与えるようになっている。そして、テンションプーリ１には中央に玉軸受１５が嵌合され、外周面１６に上記ＶリブドベルトＢの背面が接触するようになっている。
【００２２】
図１〜図４に示すように、本実施形態では玉軸受１５の幅方向中央とテンションプーリ１の幅方向中央ｚとは一致している。また、テンションプーリ１の幅方向中央ｚと、上記クランクプーリ２のベルト退出位置（ｐ１）での幅方向中央とパワステプーリ６のベルト進入位置（ｐ２）での幅方向中央とを結ぶベルト駆動ラインx0とは一致している。
【００２３】
そして、本発明の特徴として、図１に示すように、上記テンションプーリ１の外周面１６には、その幅方向の略中央部に他の部分よりも大径の大径部１６ａが形成され、この大径部１６ａから上記テンションプーリ１に巻き付いたＶリブドベルトＢの巻付部分の半分となる位置、すなわち巻付角αが半分α／２の位置（ｐ３）におけるベルト幅中央ｘに向かうに連れて外径が小さくなるテーパ面１６ｃが設けられ、このテーパ面１６ｃの取付面Ｐ側の端部は小径部１６ｂとされている。このテーパ面１６ｃの大径部１６ａ側の端部と、上記ベルト駆動ラインx0との幅方向のずれｗは、上記ベルト幅中央ｘ（取付面Ｐ）と反対側に０ｍｍを越えて２．０ｍｍ未満（０＜ｗ＜２．０）とされている。
【００２４】
上記テンションプーリ１の外周面１６に、上記大径部１６ａに対しテーパ面１６ｃと反対側に大径部１６ａから取付面Ｐと離れる方向に徐々に外径が小さくなるもう一つの逆側テーパ面１６ｄが設けられており、この逆側テーパ面１６ｄと上記テーパ面１６ｃとで外周面１６全体として非対称クラウニング形状とされている。そして、上記大径部１６ａの端部がクラウニングの頂点となっている。
【００２５】
次に、本発明の実施形態の作動を説明する。エンジンＥの運転によりクランクプーリ２が回転し、その駆動力がＶリブドベルトＢを介してパワステプーリ６等のプーリに伝達されてパワーステアリング装置（図示せず）等の補機が駆動される。
【００２６】
また、オートテンショナ１０おいては、アーム部１２が回動可能に支持され、このアーム部１２が捩りコイルばねの捩りトルクによりベルト押圧方向に回動付勢され、この回動付勢によりテンションプーリ１がＶリブドベルトＢを押圧してベルト張力が付与される。そして、このベルトの張力が低下すると、捩りコイルばねの回動付勢力により、テンションプーリ１がＶリブドベルトＢを押圧するようにアーム部１２がベルト押圧方向に回動する一方、ＶリブドベルトＢの張力が増大すると、テンションプーリ１がＶリブドベルトＢにより押されてアーム部１２が捩りコイルばねの回動付勢力に抗して反ベルト押圧方向に回動する。このようにアーム部１２のベルト押圧方向及び反ベルト押圧方向の各回動が図示しない３つの減衰手段により減衰される。
【００２７】
このとき、オートテンショナ１０における基部１１の取付面Ｐの傾き、アーム部１２の傾き、又はテンションプーリ１自身のガタがある場合、テンションプーリ１の幅方向中央ｚとベルト駆動ラインx0とがずれるというミスアラインメントが生じ、ＶリブドベルトＢの外周面１６上におけるベルト幅中央ｘがベルト駆動ラインx0からずれ、このベルト幅中央ｘのベルト駆動ラインx0からのずれｙが大きくなると、ＶリブドベルトＢの異音が発生しようとする。
【００２８】
しかし、本発明の実施形態に係るテンションプーリ１によると、上記ミスアラインメントがあっても、ＶリブドベルトＢが接触する外周面１６にベルト幅方向中央ｘ（取付面Ｐ）に向かうに連れて大径部１６ａから小径部１６ｂに向かって外径が小さくなるテーパ面１６ｃが設けられているため、ＶリブドベルトＢの外周面１６上におけるベルト幅中央ｘがテンションプーリ１の小径部１６ｂ側（取付面Ｐ側）にずれようとしても、テーパ効果によりベルト幅中央ｘを大径部１６ａ側の端部（クラウニングの頂点）に強制的に近付く方向に戻るような力を発生させてＶリブドベルトＢのずれｙを抑えることができる。
【００２９】
また、テーパ面１６の大径部１６ａ側端部がベルト駆動ラインx0から取付面Ｐと反対側に０ｍｍよりも大きくオフセットされているため、ＶリブドベルトＢが不安定となる変曲点ｉ（図７〜９に示す）を取付面Ｐと反対側に移動させることができ、テンションプーリ１のミスアラインメントの発生によりＶリブドベルトＢのずれｙが顕著に現れることはない。
【００３０】
一方、大径部１６ａ側端部のベルト駆動ラインx0からのオフセット量ｗが取付面Ｐと反対側に２．０ｍｍ未満に抑えられているため、ベルト幅中央ｘがテンションプーリ１の幅方向中央ｚ（ベアリングの幅方向中央）から離れすぎてしまってベアリングの寿命を短くしてしまうことはない。従って、ＶリブドベルトＢの異音の低減を効果的に行うことができる。
【００３１】
また、テンションプーリ１の外周面１６を非対称クラウニング形状とし、逆側テーパ面１６ｄを設けることにより、ＶリブドベルトＢが仮にエンジンＥの取付面Ｐ側から大径部１６ａを超えて取付面Ｐと反対側にずれるようなことがあっても、逆側テーパ面１６ｄによってＶリブドベルトＢに大径部１６ａ側に戻るような力を作用させることができる。
【００３２】
さらに、クランクプーリ２及びテンションプーリ１間又はパワステプーリ６及びテンションプーリ１間の少なくとも一方のベルトスパン長さが８０ｍｍ以下であって、パワステプーリ６のプーリ径が８９ｍｍ以上のときには、ＶリブドベルトＢのベルト駆動ラインx0からのずれによるＶリブドベルトＢのテンションプーリ６に対する進入角のずれの影響を受けて異音を発生しやすいため、特に本発明の作用効果が顕著に発揮できる。
【００３３】
尚、本実施形態では、玉軸受１５の幅方向中央とテンションプーリ１の幅方向中央ｚとが一致しているが、必ずしも一致させる必要はなく、玉軸受１５の幅方向中央をテンションプーリ１の幅方向中央ｚから取付面Ｐ側又はその反対側に移動させることでＶリブドベルトＢの異音の低減及び玉軸受１５の寿命の向上を図っても良い。
【００３４】
また、本実施形態では、オートテンショナ１０は、アーム部１２の先端部に玉軸受１５を介して支持されたテンションプーリ１を有するものとしているが、玉軸受の外輪自体をテンションプーリとしたものでもかまわない。
【００３５】
さらに、本実施形態では、テンションプーリ１の外周面１６に逆側テーパ面１６ｄが設けられているが、この逆側テーパ面１６ｄは必ずしも必要ではない。
【００３６】
また、本発明の実施形態では、ＶリブドベルトＢのベルト幅中央ｘが自動車エンジンＥの取付面Ｐ側にずれるものとしたが、ベルト幅中央がこの取付面Ｂと反対側にずれるような場合であっても本発明は適用できる。要は、テンションプーリ１の外周面１６に、ベルト駆動ラインx0からずれた位置にあるＶリブドベルトＢのベルト幅中央ｘに向かうに連れて外径が小さくなるテーパ面が設けられており、このテーパ面の大径側端部が、ベルト駆動ラインx0から、ベルト幅中央ｘより離れる方向に０ｍｍを越えて２．０ｍｍ未満だけオフセットされていればよい。
【００３７】
【実施例】
次に、具体的に実施した実施例について説明する。実施例のオートテンショナ１０として上記実施形態と同じ構造のものを使用し、テーパ面１６ｃの大径部１６ａ側の端部と、ベルト駆動ラインx0とのずれｗを取付面Ｐと反対側に１．０ｍｍ（大径部１６ａ側の端部がテンションプーリ１の幅方向中央ｚすなわち玉軸受１５の中央から取付面Ｐ側に１．０ｍｍ）とした。
【００３８】
また、比較例１として、図５に示すように、上記実施例とはテンションプーリ１の外周面１６の形状が異なり、その形状がクラウニング形状ではなくフラット形状のものを使用した。
【００３９】
さらに、比較例２として、図６に示すように、テンションプーリ１の外周面１６の形状はクラウニング形状であるが、クラウニングの頂点である大径部１６ａがテンションプーリ１の幅方向中央ｚ（玉軸受１５の幅方向中央）と一致するものを使用した。
【００４０】
図３に示すように、上記実施例、比較例１及び２のテンショナ１０をエンジンＥのクランクプーリ２及びパワステプーリ６間の取付面Ｐにそれぞれ取付固定し、これらのプーリ２，６とテンションプーリ１との間にＶリブドベルトＢを掛けた。このとき、テンションプーリ１のプーリ径に対し、クランクプーリ２のプーリ径は１．９倍であり、またパワステプーリ６のプーリ径は１．５倍（８９ｍｍ以上）であった。そして、テンションプーリ１とクランクプーリ２とのベルトスパン長さは１８６．２ｍｍとし、またテンションプーリ１とパワステプーリ６とのベルトスパン長さは５７．３ｍｍとした。
【００４１】
上記構成において、ベルト駆動ラインx0を基準にエンジンＥの取付面Ｐ側をマイナスとし、その反対側をプラスとし、テンションプーリ１の幅方向中央ｚを−２ｍｍから＋２ｍｍまで移動させ、それぞれの場合にエンジンＥによってＶリブドベルトＢを介して補機（パワステポンプ）等を駆動した。このときのＶリブドベルトＢの外周面１６上におけるベルト幅中央ｘのベルト駆動ラインx0からのずれｙを実施例、比較例１及び２のテンションプーリ１それぞれについて測定した。その結果を図７に示す。
【００４２】
図７に示すように、比較例１によると、ＶリブドベルトＢのずれｙが極端に大きくなる変曲点ｉの位置がテンションプーリ１の幅方向中央ｚの−０．５ｍｍのところにある。また、比較例２によると、変曲点ｉの位置がプーリの幅方向中央の０．２ｍｍのところにある。これに対し、実施例では、変曲点ｉの位置がプーリの幅方向中央の０．８ｍｍのところにある。
【００４３】
すなわち、比較例１及び２では、変曲点ｉの位置がプーリの幅方向中央が０の位置から若干ずれることで、ＶリブドベルトＢのずれｙが極端に大きくなってＶリブドベルトＢの鳴きが発生することが判った。一方、実施例では、０．８ｍｍまでの誤差が許容され、従来のように予めプーリの幅方向中央をベルト駆動ラインx0から離す（例えば比較例１では約１．２ｍｍ）ことなくベルトの異音の発生を防止できることが判った。
【００４４】
さらに、取付面Ｐの傾きによるＶリブドベルトＢのずれｙの変化を測定するために、比較例１及び実施例のテンションプーリ１をその全周にわたりベルト駆動ラインx0に対して取付面Ｐ側及びその反対側にそれぞれ０．２ｄｅｇ傾けた。このときに発生したＶリブドベルトＢのずれｙのエンジンＥ側及びその反対側の最大値を調べた。その結果を図８及び図９に示す。
【００４５】
これら図８及び図９に示すように、ＶリブドベルトＢのずれｙの範囲が比較例１に比べ、実施例の方が明らかに小さくなっていることが判った。つまり、テーパ面１６ｃを設けることで取付面Ｐの傾き等によりテンションプーリ１の傾きが発生したときにも異音の発生を抑えることができることが判った。
【００４６】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１の発明によると、ベルト伝動装置におけるオートテンショナのテンションプーリの外周面に、第１プーリのベルト退出位置での幅方向中央と第２プーリのベルト進入位置での幅方向中央とを結ぶベルト駆動ラインから、テンションプーリに巻き付いたＶリブドベルトの巻付部分の半分となる位置におけるベルト幅方向中央に向かうに連れて外径が小さくなるテーパ面を設け、このテーパ面の大径側端部をベルト駆動ラインからＶリブドベルトのベルト幅方向中央より離れる方向に０ｍｍを越えて２．０ｍｍ未満だけオフセットしたことにより、テンションプーリのミスアラインメントが発生していてもベルトのずれが顕著に現れることはなく、ベルトの異音の低減を効果的に行うことができる。
【００４７】
請求項２の発明によると、テンションプーリの外周面を非対称クラウニング形状としたことにより、請求項１発明の効果が顕著に発揮できる最適なベルト伝動装置が得られる。
【００４８】
請求項３の発明によると、第２プーリをプーリ径８９ｍｍ以上の補機プーリとし、かつ第１プーリ及びテンションプーリ間又は第２プーリ及びテンションプーリ間の少なくとも一方のベルトスパン長さを８０ｍｍ以下としたことにより、特に本発明の作用効果が顕著に発揮される。
【図面の簡単な説明】
【図１】オートテンショナの要部をテンションプーリが一部破断された状態で示す拡大断面図である。
【図２】オートテンションナの全体構造を示す側面図である。
【図３】本発明の実施形態に係るベルト伝動装置を示す正面図である。
【図４】ベルト伝動装置の要部を示す平面図である。
【図５】比較例１を示す図１相当図である。
【図６】比較例２を示す図１相当図である。
【図７】Ｖリブドベルトのずれを比較した結果を示す図である。
【図８】実施例に係るオートテンショナのテンションプーリに傾きを与えたときのベルトのずれの範囲を示す図である。
【図９】比較例１に係るテンションプーリに傾きを与えたときのベルトのずれの範囲を示す図８相当図である。
【符号の説明】
１テンションプーリ
２クランクプーリ（第１プーリ）
６パワステプーリ（第２プーリ）
１０オートテンショナ装置
１１基部
１２アーム部
１６外周面
１６ｃテーパ面
Ａベルト伝動装置
Ｅ自動車エンジン
ＢＶリブドベルト
Ｐ取付面
x0 ベルト駆動ライン

Claims

相互に間隔を置いて配設されたＶリブドプーリからなる第１及び第２プーリと、
上記第１及び第２プーリに順に巻き掛けられたＶリブドベルトと、
上記第１及び第２プーリ間のＶリブドベルトを押圧してベルト張力を自動的に調整するオートテンショナとを備え、
上記Ｖリブドベルトは上記第１プーリから第２プーリに向かって走行し、
上記オートテンショナは、エンジンの取付面に取付固定された基部と、該基部に移動可能に支持されたアーム部と、該アーム部に回転自在に支持され、Ｖリブドベルトが巻き掛けられるテンションプーリと、上記アーム部をテンションプーリがＶリブドベルトを押圧するように移動付勢する付勢手段とを備え、
上記テンションプーリの外周面に、上記第１プーリのベルト退出位置での幅方向中央と第２プーリのベルト進入位置での幅方向中央とを結ぶベルト駆動ラインから、上記テンションプーリに巻き付いたＶリブドベルトの巻付部分の半分となる、巻付角が半分の位置におけるベルト幅方向中央に向かうに連れて外径が小さくなるテーパ面が設けられており、
上記テーパ面の大径側端部が、上記ベルト駆動ラインから、上記Ｖリブドベルトの幅方向中央より離れる方向に０ｍｍを越えて２．０ｍｍ未満だけオフセットされていることを特徴とするベルト伝動装置。
請求項１のベルト伝動装置において、
テンションプーリの外周面は非対称クラウニング形状となっていることを特徴とするベルト伝動装置。
請求項１又は２のベルト伝動装置において、
第２プーリはプーリ径８９ｍｍ以上の補機プーリであり、かつ第１プーリ及びテンションプーリ間又は第２プーリ及びテンションプーリ間の少なくとも一方のベルトスパン長さが８０ｍｍ以下となっていることを特徴とするベルト伝動装置。