JP4138618B2 - 促進酸化処理方法および装置 - Google Patents
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Description
オゾン処理装置の効率を表わす指標として、一般的にオゾン吸収率、及び除去効率が用いられる。これらの指標が高いほど、オゾン処理装置は経済的かつ処理性能が高いということになる。
オゾン吸収率(%)
=(注入オゾンガス濃度−排オゾンガス濃度)÷注入オゾンガス濃度×100
また、除去効率とは、反応槽内で分解除去される被処理水中の水質汚濁物質の割合であって、下式であらわされる。代表的な水質汚濁物質として臭気物質、トリハロメタン前駆物質などが挙げられる。
除去効率(%)
=(流入汚濁物質濃度−流出汚濁物質濃度)÷流入汚濁物質濃度×100
これらオゾン処理装置においては、被処理水に対して除去目的の酸化分解反応を十分に行うだけのオゾン注入が必要であると同時に、過剰なオゾン注入は上記オゾン吸収率の低下を招くことから、これら双方の値が常に高く保てるようオゾン注入制御を行う必要がある。
しかしながら、オゾンと過酸化水素を併用した促進酸化処理においては、その注入比率に応じて、除去対象物質の除去特性が大きく異なる。例えば、臭気物質の代表であるジメチルイソボルネオール(2-MIB)の除去特性は、オゾン注入率に対する過酸化水素注入率が高まるにつれて除去率は増加し、H2O2/O3=5〜10前後で最大値を示す(図2を参照)。ここで、過酸化水素注入率とはH2O2/O3 (mol濃度)と定義する。従って必要以上に注入比率を高めても、過酸化水素の利用効率が低下し経済性が損なわれるばかりでなく、処理水中に過酸化水素が残留するなどして、安全面でも好ましくない。
また、溶存オゾン濃度オゾンと過酸化水素を同時に注入した場合は、オゾンの分解が促進されることから、溶存オゾン濃度はオゾン単独処理の場合に比べて低い値を示す(図3を参照)。特に前記2-MIB分解における最適注入比率(H2O2/O3=5〜10)においては、その値はほぼ0mg/Lとなることから、従来のオゾン注入制御方式である溶存オゾン濃度フィードバック制御は不可能となる。
これはすなわち、従来原水と反応後の余剰のオゾンを監視するという観点でその最適注入量を見極めていたが、促進酸化処理では溶存オゾンが残留しないため、最適な注入量を検出することが出来ないことを意味する。
さらに、特許文献3および4においては、オゾン水に過酸化水素を添加した後の溶存オゾン濃度を測定することで、溶存オゾン濃度値に応じて過酸化水素添加量を制御するものであり、上述同様に最適な注入量を検出できない。
本発明での促進酸化処理法を適用する原水としては浄水を得ることができる水であればどのような水でも使用できるのであり、具体的には河川水、湖沼水、下水などが好ましい原水として挙げることができる。これら原水をそのまま使用してもよいが、前処理を施してもよい。たとえば、あらかじめ原水を放置して沈降物を除去する処理、あるいは凝集剤を加え、攪拌処理して、原水から汚濁物質などをある程度除去する処理を施してもよい。
原水にオゾン処理を行う際のオゾンを発生する装置は一般的なオゾン発生装置を使用すればよいのであって、とくに限定されない。
過酸化水素の注入手段としては一般的な注入手段を採用すればよく、とくに限定されない。たとえば過酸化水素注入口から注入された過酸化水素は原水内に取り込まれ、促進酸化処理領域が形成される。すなわち、促進酸化処理領域の原水内では、より酸化量の強いヒドロキシラジカルが生成され、オゾン単独では難分解性の化合物も分解されることとなる。すなわち、下記の反応式に従って、オゾンと過酸化水素との反応によりヒドロキシラジカルが生じる。
2O3 + H2 O2 → 2OH・ + 3O2
このようにして生じたヒドロキシラジカル(・OH)により有機物質は次第に分解され終には二酸化炭素と水とに変化する。
なお、過酸化水素は通常使用される一般的な製造装置を使用して得られる。
溶存オゾン検出手段は一般的な手段を採用することができるのであり、とくに限定されない。ここで重要なことは、オゾン接触槽内のオゾン単独処理領域内の原水の溶存オゾン濃度を検出することである。
なお、上記その他の情報としては、原水の色度、TOCなどの原水の性状、原水の流量などがある。また、本発明では、オゾン接触槽、とくに促進酸化処理領域に紫外線が照射されるように紫外線照射装置を設けておいてもよい。
オゾン接触槽から流出される処理水は次の処理僧内に導入され、さらにいろいろな処理を受けることになる。
本発明による促進酸化処理方法によれば、従来と同様の溶存オゾンフィードバック制御装置を基本にしながら、最適なオゾン注入制御、および過酸化水素注入制御が可能となる。
図1は本発明を用いたシステムフローの一例である。
先ず全体フローの流れ及び制御の流れを説明する。
原水は自然流下あるいはポンプ送水によりオゾン接触槽1下部に設けられた導入口2より導入され、接触槽内を上方に流動し、排出口3から排水される。一方、オゾン発生装置4より発生させたオゾンガスはオゾン散気装置5を経てオゾン接触槽1内に注入され、原水と同方向に流動しながら原水中に移行、吸収され、未反応のオゾンは排オゾンとして系外に排出される。オゾン接触槽1内にオゾン単独処理領域が形成される。また、オゾン散気装置5の上方で接触槽の中間部分には、過酸化水素注入口6を設けており、規定値の過酸化水素溶液が過酸化水素水注入ポンプ7により、原水中に注入される。オゾン接触槽1内に促進酸化処理領域が形成される。また、溶存オゾン検出装置8はオゾン散気装置5の上方、かつ過酸化水素注入口6の下方に設置され、オゾン接触槽1内のオゾン単独処理領域内の溶存オゾン濃度を検出し、その値に応じて、オゾン発生装置4の発生量、および過酸化水素注入ポンプ7の吐出量を制御する。
このとき、オゾン接触槽1の原水導入口付近(下部)では、原水とオゾンの反応が進行することで、易分解性の色度成分の脱色反応や、オゾン消費成分の分解が進行する。上記オゾンの反応をオゾン単独処理という。また、それに伴い未反応のオゾンが溶存オゾンとして検出される。その後、原水およびオゾンガス気泡は、接触槽上方に流動し、そこでは注入された過酸化水素溶液と溶存オゾンと気泡中のオゾン総量により促進酸化処理が進み、難分解性物質の分解が行われる。
このように本装置では、単一のオゾン接触槽であるにもかかわらず、原水の流れに応じてオゾン単独処理領域と促進酸化処領域の二つの領域を有しており、さらに最初にオゾン単独処理を行うことで、オゾン消費成分の十分な分解を進み、後段の促進酸化処理の効率を高めることができる。
以上のように、本発明によるAOP法処理装置においては、過酸化水素溶液を添加する前に溶存オゾン濃度を測定する構成としたので、溶存オゾン濃度を適確に捕らえることでの原水状態によるオゾン注入量を変化させる制御が可能となる。
2…導入口
3…排出口
4…オゾン発生装置
5…オゾン散気装置
6…過酸化水素注入口
7…過酸化水素注入ポンプ
8…溶存オゾン検出装置
9…制御装置
Claims (1)
- オゾン接触槽内の被処理水にオゾン、および過酸化水素を注入して酸化処理を行う促進酸化処理方法において、被処理水を前記オゾン接触槽の下部に設けた被処理水導入口から導入し、前記オゾン接触槽の下部に設けたオゾン注入口からオゾンを注入して前記被処理水を前記オゾン注入手段と過酸化水素注入手段の間に形成されたオゾン単独接触処理領域にてオゾン接触処理し、オゾン注入口の上部に設けた過酸化水素注入口から過酸化水素を注入して前記オゾン処理水を前記過酸化水素注入手段と前記促進酸化処理した処理水排出口の間に形成された促進酸化処理領域にて促進酸化処理し、前記促進酸化処理水を前記過酸化水素注入口の上部に設けた処理水排出口から排水させ、前記オゾン注入口と前記過酸化水素注入口の間に備えた溶存オゾン検出手段により溶存オゾン濃度を検出し、その検出した溶存オゾン濃度値に応じて、オゾン注入量および過酸化水素注入量を制御することを特徴とする促進酸化処理方法。
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