JP4128923B2 - 金属材料から成る螺刻部の表面処理方法及び金属材料から成る螺刻部の凝着防止方法、並びに凝着防止可能な螺刻部を備えた金属材料から成る螺刻部及び金属材料から成る螺刻部材 - Google Patents
金属材料から成る螺刻部の表面処理方法及び金属材料から成る螺刻部の凝着防止方法、並びに凝着防止可能な螺刻部を備えた金属材料から成る螺刻部及び金属材料から成る螺刻部材 Download PDFInfo
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0≦X<20 ,−10X+600≦Y≦−26X+1000
20≦X<30 ,−10X+600≦Y≦−6X+600
30≦X<40 , 300≦Y≦−6X+600
40≦X<100, 300≦Y≦360
の関係を満たすように浸炭処理したものがある(特許文献2参照)。
該螺刻部と同等以上の硬度を有する40〜200μmのショットを、鉄系の金属材料にあっては噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射してその表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、非鉄系の金属材料にあっては噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射してその表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させる処理を施した後、
30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、前記螺刻部の表面に錫元素を拡散・浸透させることを特徴とする(請求項1)。
雄又は雌のいずれか一方、好ましくは双方の前記螺刻部に、前記螺刻部が鉄系の金属材料であるとき噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射して表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、前記螺刻部が非鉄系の金属材料であるとき噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させ、次いで、30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、該部分の表面に錫元素を拡散・浸透させたことを特徴とする(請求項2)。
前述のように、螺刻部の凝着、変形や破損等の防止を目的として螺刻部に対して行われる表面処理は、該螺刻部と同等以上の硬度を有する40〜200μmのショットを、螺刻部が鉄系の金属材料より成る場合には噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射し、該螺刻部の表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、前記螺刻部が非鉄系の金属材料より成る場合には、噴射速度80m/sec以上、噴射圧力0.25MPa以上で噴射し、該螺刻部の表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させる処理を行い(以下、これらの処理を「表面加工熱処理」という。)、
この表面加工熱処理後の螺刻部に対し、30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPaで噴射して、表面加工熱処理後の螺刻部の表面に錫元素を拡散・浸透させる処理から成る。
この工程は、既知のブラスト加工装置によって前述のショットを螺刻部の表面に噴射することにより行うものであり、螺刻部がショットと衝突することにより、該ショットとの衝突部分における螺刻部の表面付近の温度が、鉄系の金属材料より成る螺刻部にあってはA3変態点以上に、非鉄系の金属材料より成る螺刻部にあっては再結晶温度以上に上昇すると共に、瞬時に常温までの急冷され、この温度上昇と冷却とが繰り返し行われることにより、螺刻部表面に残留圧縮応力を付与し、組織を微細化、緻密化、高硬度化させることで、後述する錫粉体の拡散・浸透と相俟って高温下での使用において締結された螺刻部間の凝着や、変形、破損の生じ難い性質を付与するための処理である。
Ee=W/2g×(V12−V22)となる。反発計数をeとすると、
V2=V1×eとなるので、
Ee=W/2g×V12(1−e2)
0<e<1
上記減少エネルギーは、エネルギー不変の法則から、音以外にその大部分は熱エネルギーに変換される。熱エネルギーは衝突時に衝突部が変形することによる内部摩擦と考えられるが、ショットの衝突した変形部分のみで熱交換が行われるので部分的には高温になる。
Ee=W/2g×V12(1−e2)
K1=(1e−e2)とすると
Ee=W/2g×V12K1
変形して温度上昇する部分の重量を衝突物体の重量に比例するとしてK2Wと考えその比熱をCとして温度上昇をtとすると、Eeと温度上昇は比例すると考えられる。
Ee=W/2g×V12K1=K2W×C×r
t=W/2g×V12K1÷K2W×C
=V12K1/2gK2C=K3V12
かように、変形して温度上昇する部分の重量は速度が速くなるに従って大きくなるが、その比率は小さい。速度に比例するとしても温度上昇tはV1に比例することになる。
以上のようにして、表面加工熱処理が終了した後、この螺刻部に対しては、さらに粒径30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射し、表面加工熱処理が行われた螺刻部の表面に錫元素を拡散・浸透させる処理が行われる。
以上のようにして表面処理が施された螺刻部は、これをそのまま締結して高温下で使用する場合においても、凝着や変形、破損等が生じないものとなっているが、より好適にはこれを締結する際にその螺刻部に焼付防止潤滑剤を塗布することにより、又は、前述の表面処理後の螺刻部に、焼付防止潤滑剤を含む樹脂等をコーティングすることにより、焼付防止潤滑剤層を形成することで、さらに一層の凝着防止を図ることができる。
下記の表1に示す条件により、表面加工熱処理を施したナット(S45C-QT M24)(実施例1)を400℃に4時間加熱した後、その硬度変化を測定した結果を表2に示す。
下記表3の加工条件において表面加工熱処理を施したボルト〔SNB-7 M24×110(半ねじ)〕(実施例2)及びナット(S45C-QT M24)(実施例3)について圧縮残留応力を測定した結果を表4に示す。
表面加工熱処理が施されたボルト及びナットに対し、さらに錫粉体の噴射を行った後、これらのボルト及びナットを締め付けトルク値800N・m、1000N・mで締結し、これを400℃で4時間加熱した後、取り外す際の取り外しに要したトルク値を測定した。その結果を表6に示す。
上記試験例4において使用した、表面加工熱処理及び錫粉体の噴射を行ったボルト及びナットのねじ切り面に対し、さらに市販の焼付防止潤滑剤(ヘンケルジャパン株式会社「ロックタイト:アンチシーズN−5000」)を塗布したボルト及びナット(実施例5)を所定トルクで締結した後、400℃で4時間加熱し、その後これらを取り外す際に必要なトルクを測定した。その結果を表7に示す。
上記実施例5のボルト及びナットと、比較例5のボルト及びナットとを試料として、摩擦計数を測定した結果を表9に示す。
Claims (6)
- 熱処理可能性を有する金属材料から成る螺刻部に、
該螺刻部と同等以上の硬度を有する40〜200μmのショットを、鉄系の金属材料にあっては噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射してその表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、非鉄系の金属材料にあっては噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射してその表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させる処理を施した後、
30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、前記螺刻部の表面に錫元素を拡散・浸透させることを特徴とする金属材料から成る螺刻部の表面処理方法。 - 雄ねじの切られた雄の螺刻部と、雌ねじの切られた雌の螺刻部とを螺合する熱処理可能性を有する金属材料から成る螺刻部の締結において、
雄及び/又は雌の前記螺刻部に、該螺刻部と同等以上の硬度を有する40〜200μmのショットを、前記螺刻部が鉄系の金属材料であるとき噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射して表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、前記螺刻部が非鉄系の金属材料であるとき噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させ、次いで、30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、該部分の表面に錫元素を拡散・浸透させたことを特徴とする金属材料から成る螺刻部の凝着防止方法。 - 雄の螺刻部を雌の螺刻部に螺合する前に、雄及び/又は雌の螺刻部に焼付防止潤滑剤を塗布することを特徴とする請求項2記載の金属材料から成る螺刻部の凝着防止方法。
- 熱処理可能性を有する金属材料から成る螺刻部と同等以上の硬度を有する40〜200μmのショットを、鉄系の金属材料にあっては噴射速度100m/sec以上、又は噴射圧力0.3MPa以上で噴射して、その表面付近の温度をA3変態点以上に上昇させ、非鉄系の金属材料にあっては噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、その表面付近の温度を再結晶温度以上に上昇させる処理を施した後の前記螺刻部上に、30〜300μmの錫粉体を噴射速度80m/sec以上、又は噴射圧力0.25MPa以上で噴射して、酸化錫の被膜を形成したことを特徴とする金属材料から成る螺刻部。
- 前記錫の被膜上に、さらに焼付防止潤滑剤層を設けた請求項4記載の金属材料から成る螺刻部。
- 請求項4又は5記載の雄の螺刻部と、請求項4又は5記載の雌の螺刻部との組合せから成る金属材料から成る螺刻部材。
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