JP4120243B2 - 高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を超硬合金製むく歯切工具の表面に形成する方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、すぐれた高温特性（高温硬さと耐熱性）を有し、したがって特に各種の鋼製歯車などの歯切加工を、高熱発生を伴う高速条件で行なった場合に、すぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を炭化タングステン基超硬合金製むく歯切工具（以下、超硬歯切工具という）の表面に形成する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、一般に自動車や航空機、さらに各種駆動装置などの構造部材として各種歯車が用いられているが、これら歯車の歯形の歯切加工に、図３に概略斜視図で例示される形状の超硬歯切工具（ソリッドホブ）が用いられている。
【０００３】
さらに、例えば図２に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置内に超硬歯切工具を装入し、ヒータで装置内を、例えば５００℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を有するＡｌ−Ｔｉ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間に、例えば電流：９０Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば２Ｐａの反応雰囲気とし、一方上記超硬歯切工具には、例えば−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件で、前記超硬歯切工具の表面に、
組成式：（ＡｌZＴｉ1-Z ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｚは０．４０〜０．６５を示す）を満足するＡｌとＴｉの複合窒化物［以下、（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎで示す］層からなる硬質被覆層を１〜１５μｍの平均層厚で形成する方法が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
近年の歯切加工装置の高性能化はめざましく、一方で歯切加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、歯切加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来超硬歯切工具においては、これを通常の歯切加工条件で用いた場合には問題はないが、歯切加工を高い発熱を伴う高速条件で行なった場合には、特に硬質被覆層の摩耗進行が促進され、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に上記の従来超硬歯切工具の硬質被覆層である（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層に着目し、高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層を開発すべく、研究を行った結果、
（ａ）上記の図２に示されるアークイオンプレーティング装置を用いて形成された従来硬質被覆層である（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層は、層厚全体に亘って実質的に均一な組成を有し、したがって均質な高温硬さと耐熱性、および靭性を有するが、例えば図１（ａ）に概略平面図で、同（ｂ）に概略正面図で示される構造のアークイオンプレーティング装置、すなわち装置中央部に超硬歯切工具装着用回転テーブルを設け、前記回転テーブルを挟んで、一方側に相対的にＡｌ含有量の高い（Ｔｉ含有量の低い）Ａｌ−Ｔｉ合金、他方側に相対的にＴｉ含有量の高い（Ａｌ含有量の低い）Ｔｉ−Ａｌ合金をカソード電極（蒸発源）として対向配置したアークイオンプレーティング装置を用い、この装置の前記回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に前記超硬歯切工具を装着し、この状態で装置内雰囲気を窒素雰囲気として前記回転テーブルを回転させると共に、蒸着形成される硬質被覆層の層厚均一化を図る目的で超硬歯切工具自体も自転させながら、前記の両側のカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間にアーク放電を発生させる条件で（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層を形成すると、前記超硬歯切工具の表面には、回転テーブル上の中心軸から半径方向に離れた位置に配置された前記超硬歯切工具が上記の一方側の相対的にＡｌ含有量の高い（Ｔｉ含有量の低い）Ａｌ−Ｔｉ合金のカソード電極（蒸発源）に最も接近した時点で層中にＡｌ最高含有点が形成され、また前記超硬歯切工具が上記の他方側の相対的にＴｉ含有量の高い（Ａｌ含有量の低い）Ｔｉ−Ａｌ合金のカソード電極に最も接近した時点で層中にＡｌ最低含有点が形成されることから、上記回転テーブルの回転によって層中には層さ方向にそって前記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点が所定間隔をもって交互に繰り返し現れると共に、前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造をもった（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層が形成されるようになること。
【０００６】
（ｂ）上記（ａ）の繰り返し連続変化成分濃度分布構造の（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層において、例えば対向配置のカソード電極（蒸発源）のそれぞれの組成を調製すると共に、超硬歯切工具が装着されている回転テーブルの回転速度を制御して、
上記Ａｌ最高含有点が、組成式：（ＡｌXＴｉ1-X ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．７０〜０．９５を示す）、
上記Ａｌ最低含有点が、組成式：（ＡｌYＴｉ1-Y ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｙは０．４０〜０．６５を示す）、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点の厚さ方向の間隔が０．０１〜０．１μm、
となるようにすると、上記Ａｌ最高含有点部分では、上記の従来（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層に比してＡｌ含有量が相対的に高くなることから、より一段とすぐれた高温硬さと耐熱性（高温特性）を示し、一方上記Ａｌ最低含有点部分では、前記Ａｌ最高含有点部分に比してＡｌ含有量が低く、Ｔｉ含有量の高いものとなるので、高靭性が確保され、かつこれらＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分不含有点の間隔をきわめて小さくしたことから、層全体の特性として高靭性を保持した状態で、すぐれた高温特性を具備するようになり、したがって、かかる構成の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を硬質被覆層として形成してなる超硬歯切工具は、特に各種の鋼製歯車などの歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。
以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たのである。
【０００７】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、アークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に超硬歯切工具を自転自在に装着し、
上記アークイオンプレーティング装置内の反応雰囲気を窒素ガス雰囲気として、上記回転テーブルを挟んで対向配置したＡｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）形成用Ａｌ−Ｔｉ合金のカソード電極およびＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）形成用Ｔｉ−Ａｌ合金のカソード電極と、これらカソード電極のそれぞれに並設されたアノード電極との間にアーク放電を発生させ、
もって、上記回転テーブル上で自転しながら回転する上記超硬歯切工具の表面に、
厚さ方向にそって、Ａｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）とＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記Ａｌ最高含有点が、組成式：（ＡｌXＴｉ1-X ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．７０〜０．９５を示す）、
上記Ａｌ最低含有点が、組成式：（ＡｌYＴｉ1-Y ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｙは０．４０〜０．６５を示す）、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点の間隔が、０．０１〜０．１μmである、
（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層からなる硬質被覆層を１〜１５μｍの全体平均層厚で物理蒸着することからなる、高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を超硬歯切工具の表面に形成する方法に特徴を有するものである。
【０００８】
つぎに、この発明の硬質被覆層形成方法において、形成される硬質被覆層の構成を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ）Ａｌ最高含有点の組成
（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層におけるＡｌは、高靭性を有するＴｉＮ層の高温硬さおよび耐熱性（高温特性）を向上させる目的で含有するものであり、したがってＡｌ最高含有点でのＡｌの割合（Ｘ値）がＴｉとの合量に占める割合（原子比）で０．７０未満では所望のすぐれた高温特性を確保することができず、一方その割合が同じく０．９５を越えると、Ｔｉの割合が低くなり過ぎて、急激に靭性が低下し、切刃にチッピング（微小欠け）などが発生し易くなることから、その割合を０．７０〜０．９５と定めた。
【０００９】
（ｂ）Ａｌ最低含有点の組成
上記の通りＡｌ最高含有点は高温特性のすぐれたものであるが、反面靭性の劣るものであるため、このＡｌ最高含有点の靭性不足を補う目的で、Ｔｉ含有割合が高く、これによって高靭性を有するようになるＡｌ最低含有点を厚さ方向に交互に介在させるものであり、したがってＡｌの割合（Ｙ）がＴｉとの合量に占める割合（原子比）で０．６５を越えると、所望のすぐれた靭性を確保することができず、一方その割合が同じく０．４０未満になると、相対的にＴｉの割合が多くなり過ぎて、Ａｌ最低含有点に所望の高温特性を具備せしめることができなくなることから、その割合を０．４０〜０．６５と定めた。
【００１０】
（ｃ）Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点間の間隔
その間隔が０．０１μm未満ではそれぞれの点を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果層に所望の高温特性と靭性を確保することができなくなり、またその間隔が０．１μmを越えるとそれぞれの点がもつ欠点、すなわちＡｌ最高含有点であれば靭性不足、Ａｌ最低含有点であれば高温特性不足が層内に局部的に現れ、これが原因で切刃にチッピングが発生し易くなったり、摩耗進行が促進されるようになることから、その間隔を０．０１〜０．１μmと定めた。
【００１１】
（ｄ）硬質被覆層の全体平均層厚
その層厚が１μｍ未満では、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えると、切刃稜線部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜１５μｍと定めた。
【００１２】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の硬質被覆層形成方法を実施例により具体的に説明する。
まず、原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＮ粉末、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ［質量割合で、ＷＣ／ＴｉＣ＝５０／５０］粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａ の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を２ＫＰａの窒素雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結して、直径：８５ｍｍ×長さ：１２５ｍｍの超硬合金製丸棒素材を形成し、この素材から機械加工にて、外径：８０ｍｍ×長さ：１２０ｍｍの全体寸法をもち、４条右捩れ×２０溝の形状をもった図３に示されるソリッドホブ型の超硬歯切工具Ａ〜Ｊをそれぞれ製造した。
【００１３】
ついで、上記の超硬歯切工具Ａ〜Ｊのそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に自転自在に装着し、一方側のカソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ最低含有点形成用Ｔｉ−Ａｌ合金、他方側のカソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ最高含有点形成用Ａｌ−Ｔｉ合金を前記回転テーブルを挟んで対向配置し、またボンバート洗浄用金属Ｔｉも装着し、まず装置内を排気して０．５Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬歯切工具に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Ｔｉとアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬歯切工具の表面をＴｉボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して１０Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬歯切工具に−１００Ｖの直流バイアス電圧を印加して、それぞれのカソード電極(前記Ａｌ最低含有点形成用Ｔｉ−Ａｌ合金およびＡｌ最高含有点形成用Ａｌ−Ｔｉ合金)とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させる条件で本発明法１〜１０を実施し、もって前記超硬歯切工具の表面に、層さ方向に沿って表２に示される目標組成のＡｌ最低含有点とＡｌ最高含有点とが交互に同じく表２に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表２に示される目標全体層厚の硬質被覆層を蒸着形成した。
【００１４】
また、比較の目的で、上記の超硬歯切基体Ａ〜Ｊのそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図２に示される通常のアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ−Ｔｉ合金を装着し、またボンバート洗浄用金属Ｔｉも装着し、装置内を排気して０．５Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記超硬歯切工具に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、カソード電極の前記金属Ｔｉとアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬歯切工具の表面をＴｉボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して１０Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記超硬歯切工具に印加するバイアス電圧を−１００Ｖに下げて、前記カソード電極とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させる条件で従来法１〜１０を実施し、もって、前記超硬歯切工具Ａ〜Ｊのそれぞれの表面に、表３に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ層さ方向に沿って実質的に組成変化のない（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成した。
【００１５】
つぎに、上記の本発明法１〜１０および従来法１〜１０により得られた超硬歯切工具を用いて、材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼にして、モジュール：１．７５、圧力角：１７．５度、歯数：３３、ねじれ角：３６度左捩れ、歯丈：５．８６ｍｍ、歯幅：１５．５ｍｍの寸法および形状をもった歯車の加工を、
切削速度（回転速度）：５５０ｍ／ｍｉｎ、
送り：１．５ｍｍ／ｒｅｖ、
加工形態：クライム、シフトなし、ドライ（エアーブロー）、
歯車加工数：１２００個、
の高速歯切加工条件で歯切加工を行い、逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表２，３それぞれに示した。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
この結果得られた本発明法１〜１０により得られた超硬歯切工具の硬質被覆層におけるＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分最低含有点の組成、並びに従来法１〜１０により得られた超硬歯切工具の硬質被覆層の組成をオージェ分光分析装置を用いて測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
また、これらの本発明法１〜１０の硬質被覆層におけるＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分最低含有点間の間隔、およびこれの全体層厚、並びに従来法１〜１０の硬質被覆層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標値と実質的に同じ値を示した。
【００２０】
【発明の効果】
表２，３に示される結果から、本発明法１〜１０により層さ方向にＡｌ最低含有点とＡｌ最高含有点とが交互に所定間隔をおいて繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有する硬質被覆層を形成してなる超硬歯切工具は、いずれも鋼製歯車の歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来法１〜１０により層さ方向に沿って実質的に組成変化のない（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層からなる硬質被覆層を形成してなる超硬歯切工具においては、いずれも高温を伴う高速歯切加工では高温特性不足が原因で切刃の摩耗進行が速く、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の硬質被覆形成方法によれば、通常の条件での歯切加工は勿論のこと、特に各種の鋼歯車などの歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、すぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を形成することができ、歯切加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置を示し、（ａ）は概略平面図、（ｂ）は概略正面図である。
【図２】従来の硬質被覆層を形成するのに用いた通常のアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
【図３】超硬歯切工具の概略斜視図である。
【発明の属する技術分野】
この発明は、すぐれた高温特性（高温硬さと耐熱性）を有し、したがって特に各種の鋼製歯車などの歯切加工を、高熱発生を伴う高速条件で行なった場合に、すぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を炭化タングステン基超硬合金製むく歯切工具（以下、超硬歯切工具という）の表面に形成する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、一般に自動車や航空機、さらに各種駆動装置などの構造部材として各種歯車が用いられているが、これら歯車の歯形の歯切加工に、図３に概略斜視図で例示される形状の超硬歯切工具（ソリッドホブ）が用いられている。
【０００３】
さらに、例えば図２に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置内に超硬歯切工具を装入し、ヒータで装置内を、例えば５００℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を有するＡｌ−Ｔｉ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間に、例えば電流：９０Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば２Ｐａの反応雰囲気とし、一方上記超硬歯切工具には、例えば−１００Ｖのバイアス電圧を印加した条件で、前記超硬歯切工具の表面に、
組成式：（ＡｌZＴｉ1-Z ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｚは０．４０〜０．６５を示す）を満足するＡｌとＴｉの複合窒化物［以下、（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎで示す］層からなる硬質被覆層を１〜１５μｍの平均層厚で形成する方法が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
近年の歯切加工装置の高性能化はめざましく、一方で歯切加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、歯切加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来超硬歯切工具においては、これを通常の歯切加工条件で用いた場合には問題はないが、歯切加工を高い発熱を伴う高速条件で行なった場合には、特に硬質被覆層の摩耗進行が促進され、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に上記の従来超硬歯切工具の硬質被覆層である（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層に着目し、高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層を開発すべく、研究を行った結果、
（ａ）上記の図２に示されるアークイオンプレーティング装置を用いて形成された従来硬質被覆層である（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層は、層厚全体に亘って実質的に均一な組成を有し、したがって均質な高温硬さと耐熱性、および靭性を有するが、例えば図１（ａ）に概略平面図で、同（ｂ）に概略正面図で示される構造のアークイオンプレーティング装置、すなわち装置中央部に超硬歯切工具装着用回転テーブルを設け、前記回転テーブルを挟んで、一方側に相対的にＡｌ含有量の高い（Ｔｉ含有量の低い）Ａｌ−Ｔｉ合金、他方側に相対的にＴｉ含有量の高い（Ａｌ含有量の低い）Ｔｉ−Ａｌ合金をカソード電極（蒸発源）として対向配置したアークイオンプレーティング装置を用い、この装置の前記回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に前記超硬歯切工具を装着し、この状態で装置内雰囲気を窒素雰囲気として前記回転テーブルを回転させると共に、蒸着形成される硬質被覆層の層厚均一化を図る目的で超硬歯切工具自体も自転させながら、前記の両側のカソード電極（蒸発源）とアノード電極との間にアーク放電を発生させる条件で（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層を形成すると、前記超硬歯切工具の表面には、回転テーブル上の中心軸から半径方向に離れた位置に配置された前記超硬歯切工具が上記の一方側の相対的にＡｌ含有量の高い（Ｔｉ含有量の低い）Ａｌ−Ｔｉ合金のカソード電極（蒸発源）に最も接近した時点で層中にＡｌ最高含有点が形成され、また前記超硬歯切工具が上記の他方側の相対的にＴｉ含有量の高い（Ａｌ含有量の低い）Ｔｉ−Ａｌ合金のカソード電極に最も接近した時点で層中にＡｌ最低含有点が形成されることから、上記回転テーブルの回転によって層中には層さ方向にそって前記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点が所定間隔をもって交互に繰り返し現れると共に、前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造をもった（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層が形成されるようになること。
【０００６】
（ｂ）上記（ａ）の繰り返し連続変化成分濃度分布構造の（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層において、例えば対向配置のカソード電極（蒸発源）のそれぞれの組成を調製すると共に、超硬歯切工具が装着されている回転テーブルの回転速度を制御して、
上記Ａｌ最高含有点が、組成式：（ＡｌXＴｉ1-X ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．７０〜０．９５を示す）、
上記Ａｌ最低含有点が、組成式：（ＡｌYＴｉ1-Y ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｙは０．４０〜０．６５を示す）、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点の厚さ方向の間隔が０．０１〜０．１μm、
となるようにすると、上記Ａｌ最高含有点部分では、上記の従来（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層に比してＡｌ含有量が相対的に高くなることから、より一段とすぐれた高温硬さと耐熱性（高温特性）を示し、一方上記Ａｌ最低含有点部分では、前記Ａｌ最高含有点部分に比してＡｌ含有量が低く、Ｔｉ含有量の高いものとなるので、高靭性が確保され、かつこれらＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分不含有点の間隔をきわめて小さくしたことから、層全体の特性として高靭性を保持した状態で、すぐれた高温特性を具備するようになり、したがって、かかる構成の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を硬質被覆層として形成してなる超硬歯切工具は、特に各種の鋼製歯車などの歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮するようになること。
以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果を得たのである。
【０００７】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、アークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に超硬歯切工具を自転自在に装着し、
上記アークイオンプレーティング装置内の反応雰囲気を窒素ガス雰囲気として、上記回転テーブルを挟んで対向配置したＡｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）形成用Ａｌ−Ｔｉ合金のカソード電極およびＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）形成用Ｔｉ−Ａｌ合金のカソード電極と、これらカソード電極のそれぞれに並設されたアノード電極との間にアーク放電を発生させ、
もって、上記回転テーブル上で自転しながら回転する上記超硬歯切工具の表面に、
厚さ方向にそって、Ａｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）とＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記Ａｌ最高含有点が、組成式：（ＡｌXＴｉ1-X ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．７０〜０．９５を示す）、
上記Ａｌ最低含有点が、組成式：（ＡｌYＴｉ1-Y ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｙは０．４０〜０．６５を示す）、
をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点の間隔が、０．０１〜０．１μmである、
（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層からなる硬質被覆層を１〜１５μｍの全体平均層厚で物理蒸着することからなる、高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を超硬歯切工具の表面に形成する方法に特徴を有するものである。
【０００８】
つぎに、この発明の硬質被覆層形成方法において、形成される硬質被覆層の構成を上記の通りに限定した理由を説明する。
（ａ）Ａｌ最高含有点の組成
（Ａｌ，Ｔｉ）Ｎ層におけるＡｌは、高靭性を有するＴｉＮ層の高温硬さおよび耐熱性（高温特性）を向上させる目的で含有するものであり、したがってＡｌ最高含有点でのＡｌの割合（Ｘ値）がＴｉとの合量に占める割合（原子比）で０．７０未満では所望のすぐれた高温特性を確保することができず、一方その割合が同じく０．９５を越えると、Ｔｉの割合が低くなり過ぎて、急激に靭性が低下し、切刃にチッピング（微小欠け）などが発生し易くなることから、その割合を０．７０〜０．９５と定めた。
【０００９】
（ｂ）Ａｌ最低含有点の組成
上記の通りＡｌ最高含有点は高温特性のすぐれたものであるが、反面靭性の劣るものであるため、このＡｌ最高含有点の靭性不足を補う目的で、Ｔｉ含有割合が高く、これによって高靭性を有するようになるＡｌ最低含有点を厚さ方向に交互に介在させるものであり、したがってＡｌの割合（Ｙ）がＴｉとの合量に占める割合（原子比）で０．６５を越えると、所望のすぐれた靭性を確保することができず、一方その割合が同じく０．４０未満になると、相対的にＴｉの割合が多くなり過ぎて、Ａｌ最低含有点に所望の高温特性を具備せしめることができなくなることから、その割合を０．４０〜０．６５と定めた。
【００１０】
（ｃ）Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点間の間隔
その間隔が０．０１μm未満ではそれぞれの点を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果層に所望の高温特性と靭性を確保することができなくなり、またその間隔が０．１μmを越えるとそれぞれの点がもつ欠点、すなわちＡｌ最高含有点であれば靭性不足、Ａｌ最低含有点であれば高温特性不足が層内に局部的に現れ、これが原因で切刃にチッピングが発生し易くなったり、摩耗進行が促進されるようになることから、その間隔を０．０１〜０．１μmと定めた。
【００１１】
（ｄ）硬質被覆層の全体平均層厚
その層厚が１μｍ未満では、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が１５μｍを越えると、切刃稜線部にチッピングが発生し易くなることから、その平均層厚を１〜１５μｍと定めた。
【００１２】
【発明の実施の形態】
つぎに、この発明の硬質被覆層形成方法を実施例により具体的に説明する。
まず、原料粉末として、いずれも１〜３μｍの平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＺｒＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＮ粉末、（Ｗ，Ｔｉ）Ｃ［質量割合で、ＷＣ／ＴｉＣ＝５０／５０］粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで２４時間湿式混合し、乾燥した後、１００ＭＰａ の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を２ＫＰａの窒素雰囲気中、温度：１４００℃に１時間保持の条件で焼結して、直径：８５ｍｍ×長さ：１２５ｍｍの超硬合金製丸棒素材を形成し、この素材から機械加工にて、外径：８０ｍｍ×長さ：１２０ｍｍの全体寸法をもち、４条右捩れ×２０溝の形状をもった図３に示されるソリッドホブ型の超硬歯切工具Ａ〜Ｊをそれぞれ製造した。
【００１３】
ついで、上記の超硬歯切工具Ａ〜Ｊのそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に自転自在に装着し、一方側のカソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ最低含有点形成用Ｔｉ−Ａｌ合金、他方側のカソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ最高含有点形成用Ａｌ−Ｔｉ合金を前記回転テーブルを挟んで対向配置し、またボンバート洗浄用金属Ｔｉも装着し、まず装置内を排気して０．５Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬歯切工具に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加して、カソード電極の前記金属Ｔｉとアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬歯切工具の表面をＴｉボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して１０Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する超硬歯切工具に−１００Ｖの直流バイアス電圧を印加して、それぞれのカソード電極(前記Ａｌ最低含有点形成用Ｔｉ−Ａｌ合金およびＡｌ最高含有点形成用Ａｌ−Ｔｉ合金)とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させる条件で本発明法１〜１０を実施し、もって前記超硬歯切工具の表面に、層さ方向に沿って表２に示される目標組成のＡｌ最低含有点とＡｌ最高含有点とが交互に同じく表２に示される目標間隔で繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、かつ同じく表２に示される目標全体層厚の硬質被覆層を蒸着形成した。
【００１４】
また、比較の目的で、上記の超硬歯切基体Ａ〜Ｊのそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図２に示される通常のアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極（蒸発源）として、種々の成分組成をもったＡｌ−Ｔｉ合金を装着し、またボンバート洗浄用金属Ｔｉも装着し、装置内を排気して０．５Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を５００℃に加熱した後、前記超硬歯切工具に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、カソード電極の前記金属Ｔｉとアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって超硬歯切工具の表面をＴｉボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して１０Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記超硬歯切工具に印加するバイアス電圧を−１００Ｖに下げて、前記カソード電極とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させる条件で従来法１〜１０を実施し、もって、前記超硬歯切工具Ａ〜Ｊのそれぞれの表面に、表３に示される目標組成および目標層厚を有し、かつ層さ方向に沿って実質的に組成変化のない（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成した。
【００１５】
つぎに、上記の本発明法１〜１０および従来法１〜１０により得られた超硬歯切工具を用いて、材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼にして、モジュール：１．７５、圧力角：１７．５度、歯数：３３、ねじれ角：３６度左捩れ、歯丈：５．８６ｍｍ、歯幅：１５．５ｍｍの寸法および形状をもった歯車の加工を、
切削速度（回転速度）：５５０ｍ／ｍｉｎ、
送り：１．５ｍｍ／ｒｅｖ、
加工形態：クライム、シフトなし、ドライ（エアーブロー）、
歯車加工数：１２００個、
の高速歯切加工条件で歯切加工を行い、逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表２，３それぞれに示した。
【００１６】
【表１】
【表２】
【表３】
この結果得られた本発明法１〜１０により得られた超硬歯切工具の硬質被覆層におけるＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分最低含有点の組成、並びに従来法１〜１０により得られた超硬歯切工具の硬質被覆層の組成をオージェ分光分析装置を用いて測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
また、これらの本発明法１〜１０の硬質被覆層におけるＡｌ成分最高含有点とＡｌ成分最低含有点間の間隔、およびこれの全体層厚、並びに従来法１〜１０の硬質被覆層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標値と実質的に同じ値を示した。
【００２０】
【発明の効果】
表２，３に示される結果から、本発明法１〜１０により層さ方向にＡｌ最低含有点とＡｌ最高含有点とが交互に所定間隔をおいて繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有する硬質被覆層を形成してなる超硬歯切工具は、いずれも鋼製歯車の歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来法１〜１０により層さ方向に沿って実質的に組成変化のない（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層からなる硬質被覆層を形成してなる超硬歯切工具においては、いずれも高温を伴う高速歯切加工では高温特性不足が原因で切刃の摩耗進行が速く、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の硬質被覆形成方法によれば、通常の条件での歯切加工は勿論のこと、特に各種の鋼歯車などの歯切加工を、高い発熱を伴う高速条件で行なった場合にも、すぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を形成することができ、歯切加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置を示し、（ａ）は概略平面図、（ｂ）は概略正面図である。
【図２】従来の硬質被覆層を形成するのに用いた通常のアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
【図３】超硬歯切工具の概略斜視図である。
Claims (1)
- アークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上に、前記回転テーブルの中心軸から半径方向に離れた位置に炭化タングステン基超硬合金からなるむく歯切工具を自転自在に装着し、
上記アークイオンプレーティング装置内の反応雰囲気を窒素ガス雰囲気として、上記回転テーブルを挟んで対向配置したＡｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）形成用Ａｌ−Ｔｉ合金のカソード電極およびＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）形成用Ｔｉ−Ａｌ合金のカソード電極と、これらカソード電極のそれぞれに並設されたアノード電極との間にアーク放電を発生させ、
もって、上記回転テーブル上で自転しながら回転する上記むく歯切工具の表面に、
厚さ方向にそって、Ａｌ最高含有点（Ｔｉ最低含有点）とＡｌ最低含有点（Ｔｉ最高含有点）とが所定間隔をおいて交互に繰り返し存在し、かつ前記Ａｌ最高含有点から前記Ａｌ最低含有点、前記Ａｌ最低含有点から前記Ａｌ最高含有点へＡｌ（Ｔｉ）含有量が連続的に変化する成分濃度分布構造を有し、
さらに、上記Ａｌ最高含有点が、組成式：（ＡｌXＴｉ1-X ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．７０〜０．９５を示す）、
上記Ａｌ最低含有点が、組成式：（ＡｌYＴｉ1-Y ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｙは０．４０〜０．６５を示す）、をそれぞれ満足し、かつ隣り合う上記Ａｌ最高含有点とＡｌ最低含有点の間隔が、０．０１〜０．１μmである、
ＡｌとＴｉの複合窒化物からなる硬質被覆層を１〜１５μｍの全体平均層厚で物理蒸着すること、
を特徴とする高速歯切加工ですぐれた耐摩耗性を発揮する硬質被覆層を超硬合金製むく歯切工具の表面に形成する方法。
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