JP4021042B2 - ポリプロピレン樹脂組成物 - Google Patents
ポリプロピレン樹脂組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4021042B2 JP4021042B2 JP07436298A JP7436298A JP4021042B2 JP 4021042 B2 JP4021042 B2 JP 4021042B2 JP 07436298 A JP07436298 A JP 07436298A JP 7436298 A JP7436298 A JP 7436298A JP 4021042 B2 JP4021042 B2 JP 4021042B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- component
- molecular weight
- polymer
- average molecular
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
〔発明の背景〕
本発明は、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物に関するものである。更に詳しくは、本発明は、構成成分であるプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、結晶化速度が抑制されたポリプロピレン樹脂組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物は、物理的性質、特に耐衝撃性、に優れた工業材料として有用なものである。このようなポリプロピレン樹脂組成物は、それに配合されるエチレンプロピレン共重合体の種類等によって、組成物の性質が変化することが知られており、目的に応じた最適な配合技術に関して多くの技術が知られている。
【０００３】
このようなポリプロピレン樹脂組成物の性質が変化する原因の一つは、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との親和性、即ち分子レベルでの相溶性、に依存して、組成物の分散構造ないし分散状態が変化することによるものと考えられている。また、プロピレン重合体の重要な物理特性である結晶化特性は、エチレンプロピレン共重合体の配合によって変化する場合があって、エチレンプロピレン共重合体の配合によって結晶化度が変化したり、結晶化速度が低下することが報告されている（Martuscelli E.,POLYMER,1982、23巻、229頁）。これらの結晶化特性の変化もプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）に依存しているものと考えられている。
【０００４】
プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）に関しては、上記の他に学問的にもさかんに研究されている。例えば、中性子散乱による研究(Lohse,D.J.,;Polymer Engineering Science 26, 1500(1986))、形態的観察(Coppola,F.et.al;Polymer 28,47(1987)) 、ＮＭＲ(Nirabella F.M.et.al.;Polymer 37,931(1996)) による研究等があり、いずれもプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とは、固相において、更には加熱下の溶融した状態においても、非相溶であると結論づけられている。これらの研究は、広い組成分布をもつエチレンプロピレン共重合体についてなされている。エチレンプロピレン共重合体の詳細構造、例えば、分子量分布、プロピレンとエチレンとの共重合組成、更にはプロピレン連鎖の立体構造など、が制御された場合の相容性の変化についての検討はない。
【０００５】
そして、溶媒中に溶解させたプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との均一混合物を非溶媒中に投じて得た緊密混合物を加熱下において溶融状態とした場合においても、脱混合（相分離）がすすみ、脱混合の程度によって、固化したときの結晶構造が変化することが報告されている(Hashimoto T.Macromolecules,19、1690(1986))。この検討で用いられたプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とは、両成分ともに分子量が大きく、分子量分布が広いものである。
【０００６】
そして、エチレンプロピレン共重合体の一部がポリプロピレンの非晶部に溶解したもの、および三次元的に擬網目状となったエチレンプロピレン共重合体相とから形成された非晶連続相に、ポリプロピレンの結晶ラメラが分散相として存在する組成物も知られている（高分子討論会 予稿集 42,3932(1993)）が、該組成物は依然として海／島構造を形成したものとなっている。このように、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）が十分でない場合には、両重合体を分子レベルで緊密に混合することが困難で、一方の重合体からなる分散相がもう片方の重合体相に、ある程度の大きさで分散している所謂海／島構造が光学顕微鏡で観察されることがある。この文献では、溶解の程度について力学分散温度の低下による検討がなされているが、分子サイズでの相溶性についてはなんらの示唆もされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
〔発明の概要〕
＜要旨＞
本発明は、結晶化速度を安定的に抑制した、すなわち結晶化速度の遅い、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
したがって、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、下記の成分（Ａ）１００重量部と成分（Ｂ）２０〜１０００重量部とからなり、下記式〔Ｉ〕で算出されるｋａｉが０．０１以上であること、を特徴とするものである。
【０００９】
成分（Ａ）：下記の条件（ａ）〜（ｃ）を充足するプロピレン重合体。
条件（ａ）：立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上であること、
条件（ｂ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｃ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること。
【００１０】
成分（Ｂ）：下記の条件（ｄ）〜（ｇ）を充足するエチレンプロピレン共重合体。
条件（ｄ）：プロピレン含有量が３０〜９５モル％であること、
条件（ｅ）：組成の分子量依存性において、平均組成からの変動が１０％以下であること、
条件（ｆ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｇ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること。
【００１１】
式〔Ｉ〕：
【数２】
〔式中、ｍ１は成分（Ａ）の重量平均重合度を示し、ｍ２は成分（Ｂ）の重量平均重合度を示す。〕
＜効果＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、ポリプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、ポリプロピレン重合体の結晶化速度が十分抑制されているので、射出成形、押し出し成形など熱可塑性樹脂に対する種々の成形や接着あるいは粘着などの加工条件において、安定した軟質成形体を得ることができる。例えばプロテクトフィルムなどで軟質性、透明性、耐熱性などの必要に応じて、プロピレン重合体特性とエチレンプロピレン共重合体特性とを調和よく選定することが可能となる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
＜成分（Ａ）＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物の成分（Ａ）は、下記の条件（ａ）〜（ｃ）を満足するプロピレン重合体（以下、このプロピレン重合体を「ＰＰ」と示すことがある）、好ましくはプロピレンの単独重合体、である。
条件（ａ）：立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上であること、
条件（ｂ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｃ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること。
【００１３】
ここで、条件（ａ）は、具体的には、13Ｃ−ＮＭＲスペクトル解析よる定法（例えば、Randall J. C., J.Polymer Sci.,12,703(1974)参照）によって決定される立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上、好ましくは９８％以上、であるという条件である。立体規則性が低いと、目的ポリプロピレン樹脂組成物の融点が低下し、耐熱性が低下する。なお、本発明での成分（Ａ）は、アタクティックポリマー成分含量が低いことが好ましく、沸騰ヘプタン可溶分で定義されるアタクティックポリマー成分は、５％以下、好ましく３％以下、特に好ましくは１％以下、である。
【００１４】
条件（ｂ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、というものである。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、いずれもＧＰＣにより測定したときのものであって（具体的な測定法は、後述する）、本発明での成分（Ａ）は、Ｍｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下、好ましくは３．５以下、特に好ましくは３．０以下、である。Ｍｗ／Ｍｎが４を越えると、相溶性の低下する高分子量成分の存在が無視できなくなり、限界的なｋａｉ（詳細後記）が変動し、他の条件が本発明の範囲であっても相溶性が低下する結果、結晶化が十分抑制されない場合がある。
【００１５】
条件（ｃ）は、成分（Ａ）の重量平均分子量に関する条件である。本発明での成分（Ａ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること、という条件を満足する。ここでの、重量平均分子量（Ｍｗ）もＧＰＣ測定によるときのものである。重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００未満であると、エチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））との相溶性は向上するが、衝撃強度、破断伸びなどの機械特性を十分に高くすることが困難なので、得られる組成物が成形材料として適さなくなる。一方、重量平均分子量（Ｍｗ）が５０００００を越えると、熱可塑成形する際の流動性が低下して、一般的な成形材料として適当でない。好ましい重量平均分子量（Ｍｗ）は、１００００〜４０００００である。
【００１６】
本発明での成分（Ａ）は、上記の条件（ａ）〜（ｃ）を満たすものであるが、本発明では、中でも融点に関して次の条件（条件（ｈ））を満足するものが特に好ましい。この条件（ｈ）は、融点が１５０℃以上、好ましくは１５５℃以上、であること、というものである。融点が１５０℃未満であると、成形品の耐熱性が十分でなく、日常的な使用温度範囲での剛性の温度依存性が大きく、粘着材などでの用途が限定されることがある。
【００１７】
このような成分（Ａ）は、公知の方法で製造することができる。具体的には、公知の立体規則性重合触媒（好ましくは、例えば塩化マグネシウム担持四価のチタン化合物とトリエチルアルミニウムなどの有機金属成分とを組合わせた触媒（例えば、特開平１−２０２０４号、特開平１−２４８０６号、特開平２−７７４１３号、特開平２−１０７６１０号各公報に記載の触媒など）を使用して、生成したポリマーをソックスレー抽出等の操作により分子量分布（Ｑ＝Ｍｗ／Ｍｎ）を本発明に使用する範囲としたもの、あるいは立体規則性重合触媒として、アイソタクチック重合体を製造するメタロセン系触媒、例えば、（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２‐エチル‐４‐フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリドおよび（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２‐メチル‐４，５‐ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平８−２０８７３３号公報に記載のメタロセン化合物、（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２，４‐ジメチル‐４‐ヒドロアズレニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平６−２３９９１４号公報に記載のメタロセン化合物、（ｒ）−エチレンビス（４，４‐ジメチル‐４，５，６，７‐テトラヒドロ‐４‐シラインデニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平６−２３９９１５号公報に記載のメタロセン化合物、などを使用して製造することができる。
【００１８】
メタロセン遷移金属化合物を活性化する助触媒成分は、特に限定されず、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどの有機金属化合物とモンモリロナイトなどのイオン交換性層状珪酸塩化合物との組合せ、メチルアルモキサン、メチルイソブチルアルモキサンなどのオキシアルミニウム化合物などの使用、（テトラフェニルボレート）テトラヒドロフランなどのホウ素化合物で活性化されたメタロセン錯体としての使用、などが例示できる。
【００１９】
成分（Ａ）を製造するときに採用される重合法は、回分式、連続式、半回分式等制限はなく、ペンタン、ヘキサン、トルエン、シクロヘキサンなどの不活性炭化水素媒質を使用する重合法、使用する単量体自身を媒質として使用する重合法、媒質を使用せずまたは実質的に不存在下に気相で重合を行う方法等、いずれでもよい。重合温度は通常０〜２８０℃程度、重合圧力は通常１〜２０００ｋｇ／ｃｍ２であり、水素などの分子量調節剤を使用して分子量を制御して製造することもできる。
＜成分（Ｂ）＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物の成分（Ｂ）は、下記の条件（ｄ）〜（ｇ）を充足するエチレンプロピレン共重合体（以下、このエチレンプロピレン重合体を「ＥＰＲ」と示すことがある）である。
条件（ｄ）：プロピレン含有量が３０〜９５モル％であること、
条件（ｅ）：組成の分子量依存性において、平均組成からの変動が１０％以下であること、
条件（ｆ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｇ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること。
条件（ｄ）は、成分（Ｂ）のプロピレン含有量に関するものである。成分（Ｂ）のプロピレン含有量は、３０〜９５モル％、好ましくは５０〜９０モル％、特に好ましくは５０〜７５モル％、である。プロピレン含有量が３０モル％より少ないと、成分（Ａ）との相溶性が低下し、結晶化速度の抑制効果が無いか極めて小さなものとなる。更に、プロピレン重合体（成分（Ａ））とエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））との界面の親和性が低下して、組成物の機械的特性、例えば引張り伸度、衝撃強度等、が低下する。プロピレン含有量が９５モル％を越えると、成分（Ａ）のプロピレン重合体との相溶性は増加するものの、ガラス転移温度が上昇してしまうので、組成物の低温衝撃強度の低下や脆化温度の上昇が起こって、エチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））の配合の利点が低下する。
【００２０】
条件（ｅ）は、組成の分子量依存性に関するものである。一般に共重合機構に依存して、共重合体中のプロピレン含有量が分子量に対して不均一になる場合がある。分子量分布が比較的広い場合、高分子量区分に平均組成よりもプロピレン含有量が高い成分があると、相容性が低下する。分子量依存性はＧＰＣによって分子量分別された各々の区分のプロピレン含有量を評価する（方法は後述する）。本発明での成分（Ｂ）は、平均組成からの変動が１０％以下、好ましくは５％以下、更に好ましくは３％以下、である。
【００２１】
条件（ｆ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、というものである。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、いずれも成分（Ａ）の場合と同様に、ＧＰＣにより測定したときのものであって、本発明での成分（Ａ）は、Ｍｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下、好ましくは３．５以下、特に好ましくは３．０以下、である。Ｍｗ／Ｍｎが４を越えると、相溶性が低下する結果、結晶化抑制効果が減少する。
【００２２】
条件（ｇ）は、成分（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）に関する条件である。本発明での成分（Ｂ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること、という条件を満足する。ここでの、重量平均分子量（Ｍｗ）もＧＰＣ測定によるときのものである。重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００未満であると、破断伸びなどの機械的特性が低いので実用的ではない。一方、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００００００超過であると、組成物を熱可塑成形する際の流動性が低下する。好ましくは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００００〜８０００００のエチレンプロピレン共重合体を用いる。
【００２３】
このような本発明での成分（Ｂ）として使用するエチレンプロピレン共重合体は、公知の方法で製造することができる。本発明では立体規則性重合触媒、例えばメタロセン系触媒、を用いて製造されたものが好ましい。そのようなアイソタクチック重合体を製造するメタロセン系触媒の好ましい具体例は、例えば成分（Ａ）のプロピレン重合体の製造に関して前記した公知文献の中に見出すことができる。
【００２４】
メタロセン遷移金属化合物を活性化する助触媒成分は、特に限定されず、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどの有機金属化合物とモンモリロナイトなどのイオン交換性層状珪酸塩化合物との組合せ、メチルアルモキサン、メチルイソブチルアルモキサンなどのオキシアルミニウム化合物などの使用、（テトラフェニルボレート）テトラヒドロフランなどのホウ素化合物で活性化されたメタロセン錯体としての使用、などが例示できる。
【００２５】
成分（Ｂ）を製造するときに採用される重合法も、前記の成分（Ａ）の時と同様に、回分式、連続式、半回分式等、制限はなく、ペンタン、ヘキサン、トルエン、シクロヘキサンなどの不活性炭化水素媒質を使用する重合法、使用する単量体自身を媒質として使用する重合法、媒質を使用せずまたは実質的に不存在下に気相で重合を行う方法等、いずれでもよい。重合温度は通常０〜２８０℃程度、重合圧力は通常１〜２０００ｋｇ／ｃｍ２であり、水素などの分子量調節剤を使用して分子量を制御して製造することもできる。
＜ポリプロピレン樹脂組成物＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、先ず、上記の成分（Ａ）１００重量部と成分（Ｂ）２０〜１０００重量部とからなるものである。成分（Ｂ）の配合量が多いと組成物の剛性が低下する傾向があって、成分（Ｂ）の配合量が１０００重量部を越えると、高温剛性保持、非粘着などの成分（Ａ）配合の効果が失われる。成分（Ｂ）の配合量が２０重量部未満であると、低温衝撃強度、危化温度低下などの成分（Ｂ）配合の目的に合った効果が得られない。成分（Ｂ）の配合量は、成分（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは４０〜１００重量部である。
【００２６】
成分（Ａ）と成分（Ｂ）との混合は、合目的的な任意の方法によって行うことができる。例えば、両成分の共通溶媒（好ましくは、例えば熱キシレン、熱トルエンなど）に両成分を溶解させたのち、沈殿剤（好ましくは、例えばメタノール、エタノールおよびアセトン）を用いて、両成分の混合物を回収するあるいは溶媒を留去する方法、例えば押し出し機、バンバリミキサなどによって両成分を溶融混合する方法、および各種の熱可塑成型法（好ましくは、例えば射出成型および押出し成型）において、成型機に両成分を混合投入する方法などがある。また、本発明では、重合を二段階で行い、第一段目の重合生成物（例えば成分（Ａ））の存在下に、引き続いて第二段階目の重合（例えば、成分（Ｂ）の生成）を行って、両段階での重合生成物の混合物を得る、所謂重合ブレンド、の方法も採用することができる。
【００２７】
そして、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、上記の要件を満足することに加えて、下記式〔Ｉ〕で算出されるｋａｉが０．０１以上であることを特徴としている。
【００２８】
【数３】
〔式中、ｍ１は成分（Ａ）の重量平均重合度を示し、ｍ２は成分（Ｂ）の重量平均重合度を示す。〕
この式〔Ｉ〕は、Ｓｃｏｔｔにより導出された熱力学理論より導かれたポリマー／ポリマー等量２成分系の相溶性の限界の相互作用パラメータを与える式として広く知られているもの（秋山ら、「ポリマーブレンド」１８ページ、（株）シーエムシー（１９８１））である。用いられるポリマーの種類が定まると固有の相互作用パラメータｋａｉ，ｃ（＝ｋａｉの臨界値：詳細後記）が存在する。この系において、用いる２種のポリマーの重合度が決まると、式〔Ｉ〕によって使用する２種の重合体の相互作用パラメーター値（ｋａｉ）が算出できる。そして、使用する２種の重合体を選択した場合に求まるｋａｉが、ｋａｉ，ｃより大きい場合に、２成分は溶融状態において相溶する。
【００２９】
以下は、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物、ならびに成分（Ａ）および成分（Ｂ）を規定する各要件に関し、以下に測定方法を記載し定義する。
（１） 重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）はＧＰＣ測定による。いずれも、標準ポリスチレンにより較正したのち、成分（Ａ）では粘度式、η＝ＫＭα ただし、Ｌｏｇ［Ｋ］＝−３．４０７、α＝０．７３３とし、エチレンプロピレン共重合体ではＮＭＲで求めたエチレンモル分率（φＣ２）を用いてη＝ＫＭα ただし、Ｌｏｇ［Ｋ］＝φＣ２（−３．６１６）＋（１−φＣ２）（−３．４０７）、α＝０．７３３を用い、ユニバーサルカリブレーション法により算出した値に０．５を乗じた値である。測定は、ＷＡＴＥＲＳ製 ＡＬＣ−ＧＰ Ｃ１５００を用い、カラムにはショーデックスＡＤ８０１ＭＳを用いた。オルトジクロロベンゼン、１４０℃、２ｍｇ／ｍｌを０．２ｃｃ注入し、１ｃｃ／分で流し、赤外３４２０ｃｍ−１で検出した。
（２） 重合度とは、ＧＰＣによって得られた重量平均分子量（Ｍｗ）もしくは数平均分子量（Ｍｎ）を繰り返し単位の平均分子量で割った値と定義する。すなわち、プロピレン重合体であればＭｗ／４２であり、５０モル％のエチレンを含むエチレンプロピレン共重合体であれば、前出の重量平均分子量（Ｍｗ）を２８×０．５＋４２×０．５で割った値となる。
（３） 成分（Ａ）のプロピレン重合体のアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率は、日本電子社製、ＪＮＭ ＧＳＸ２７０を用い、２ｍｌのオルトジクロロベンゼンにポリマーを溶解後、０．５ｍｌの重水素化ベンゼンをロッキング溶媒として加えて１３０℃にて測定した。Ｓ／Ｎ比を向上させるために１００００回積算を行った。解析はＪ．Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌによって既に提案されている方法(Jounal of polymer science 12、703、(1974)) を用いて、［ｍｍｍｍ］を見積もった。
（４） 成分（Ｂ）のプロピレン含有量は、日本電子社製、ＪＮＭ ＧＳＸ２７０を用い、２ｍｌのオルトジクロロベンゼンにポリマーを溶解後、０．５ｍｌの重水素化ベンゼンをロッキング溶媒として加えて１３０℃にて測定した。十分なＳ／Ｎ比を得るために１００００回積算を行った。解析はＨ．Ｎ．Ｃｈｅｎｇらによって既に提案されている方法(Macromolecules 1984年、Vol17、P1950) を用いた。
（５） 成分（Ｂ）中のエチレン組成の分子量依存性は、ｗａｔｅｒｓ社製のＧＰＣを用いてカラムにはショーデックス８０６ＭＳを、フローセルにＢＡＲＮＥＳ社製Ｚｅｒｏ−Ｄｅａｄ，ｖｏｌ，ｃｌ，を用い、検出器にニコレ社製ＩＲを使用した。クロロフォルム４ｍｇ／ｍｌに調製された成分（Ｂ）溶液２００ｍｌを常温にて流速１ｍｌで流し測定を行った。このときの分解能は４ｃｍ−１とした。解析は、オムロック社製の解析ソフトを用いて２９５０ｃｍ−１の強度と２１８０ｃｍ−１の強度をそれぞれ測定した。各溶出時間におけるこの強度の比(I 2950 ／ I 2180)はエチレン分率に比例している。組成変動率１０％以内とは各分子量での強度比が、平均強度比の±５％以内であることを示す。
（６） ｋａｉ，ｃの決定は、下記の通りにして行った。
【００３０】
プロピレン重合体（成分（Ａ））およびエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））の割合がそれぞれ変更したものであるが、それら成分（Ａ）と成分（Ｂ）の合計量がキシレン溶液の濃度として０．２重量％となるよう１３５℃キシレン溶液を調製した。チバ社製 ＩＲＧＡＮＯＸ １０１０を少量添加した。キシレン溶液は撹拌下にて１０分間恒温後、１０倍量のドライアイスメタノール溶液に投じた。得られた沈殿物を濾過後、常温で真空乾燥して混合試料とした。
【００３１】
後記の製造例４において、エチレンプロピレン共重合体の重合時のＣ２Ｈ２をＣ２Ｄ２に変える以外は同様の重合操作によって重水素化エチレンプロピレン共重合体（Ｄ−ＥＰＲ５０）を得た。このＤ−ＥＰＲ５０をＧＰＣ分取し、表２に示される試料Ｄ−ＥＰＲ５０ＥおよびＤ−ＥＰＲ５０Ｉを得た。製造例１、２および４で得られたＰＰ１、ＰＰ２およびＥＰＲ５０を併せて用いた。
【００３２】
測定は、東京大学物性研究所所有の中性子散乱装置ＳＡＮＳ−Ｕを用いて、高分子実験学（共立出版、高分子の固体構造１）に記載された方法に基づいて行った。プロピレン重合体（成分（Ａ））の重合度はオルトジクロロベンゼン／重水素化キシレン溶液の混合溶液（１．０／１．６［ｇ／ｇ］）にプロピレン重合体を溶かし、溶液濃度１〜５％の異なる４つの濃度について、１２９℃で測定を行ない、Ｚｉｍｍプロットして、Maconnachie A.at.al.Polymer 19、739(1978)) を参考にして絶対分子量と、プロピレン濃度Ｚｅｒｏにおける慣性半径を決定した。
【００３３】
前出のＤ−ＥＰＲ５０ＩとＥＰＲ５０Ｉの等体積分率ブレンド試料および、Ｄ−ＥＰＲ５０ＥとＥＰＲ５０Ｅの等体積分率ブレンド試料（ｍａｔｃｈｅｄ−ｐａｉｒ）を調製した。中性子散乱測定は１６０℃で行ない、Graessly,W.W. Mocromolecules 26,1137(1993)を参考にしてエチレンプロピレン共重合体の慣用半径と絶対分子量を決定した。この際プロトンと重水素間の相互作用は、パラメータを４×１０-4とした。前出のブレンド物についての測定は、重水素化エチレンプロピレン共重合体とエチレンプロピレン共重合体それぞれを秤量後、クロロフォルムに溶解後混合した後、クロロフォルムを吸引乾燥することで行った。
【００３４】
前述の方法によって求められたＰＰ１、ＰＰ２および重水素化エチレンプロピレン共重合体それぞれの重合度、慣性半径を用いて（表２）、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体における相互作用パラメータｋａｉ，ｃを文献(Peter A.Weimann、et.al.Macromolecules、30、3650(1997))を参考にし、ＲＰＡ理論に準じて(de-Gennes,P,G Scalling concepts in polymer physics,Conell University press:New york,1979)、温度１６０℃から２２０℃で決定した。
【００３５】
ブレンド試料は、測定に際して、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体を加熱トルエンにて溶解後、メタノールへ投じ、沈殿した成分を濾過乾燥して得られた試料を石英セルにつめて中性子散乱を行うことによって、ｋａｉ，ｃを求めた。表３に示されているように、ｋａｉ，ｃは０．０１であった。
（７） 球晶成長速度の決定
結晶化速度の評価は、２３０℃に加熱したブレンド試料を窒素雰囲気下で７分間恒温し、７０度／分で、１３５℃まで冷却し、等温結晶化過程をオリンパス社製ＢＨ２偏光顕微鏡を用いて観察した。観察にはヒートステージとしてリンカム社製ＴＣ−６００ＰＨを用いた。結晶化速度は、観察される球晶形態の成長速度より、時間（秒）あたりの半径増加（μｍ）として、時間−温度関係の比例部分の傾きより求める。３０個の球晶の成長速度より平均値を求めることによって得た値Ｇ（μｍ／ｓ）を結晶化速度として表４に示す。
【００３６】
【実施例】
下記の実施例および比較例において用いられたプロピレン重合体（成分（Ａ））およびエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））は、下記の製造例の通りにして製造されたものである。
＜製造例１＞
［成分（Ａ）（ＰＰ１）の製造］
固体触媒成分の製造
充分に窒素置換したフラスコに、脱水および脱酸素したｎ−ヘプタン２００ミリリットルを導入し、次いでＭｇＣｌ2 を０．４モルおよびＴｉ（Ｏ−ｎ−Ｃ4 Ｈ9 ）4 を０．８モル導入し、９５℃で２時間反応させた。反応終了後、４０℃に温度を下げ、次いでメチルヒドロポリシロキサン（２０センチストークスのもの）を４８ミリリットル導入し、３時間反応させた。生成した固体成分をｎ−ヘプタンで洗浄した。
【００３７】
次いで、充分に窒素置換したフラスコに、上記と同様に精製したｎ−ヘプタンを５０ミリリットル導入し、上記で合成した固体成分をＭｇ原子換算で０．２４モル導入した。次いでｎ−ヘプタン２５ミリリットルにＳｉＣｌ4 ０．４モルを混合して３０℃、３０分間でフラスコへ導入し、７０℃で３時間反応させた。反応終了後、反応物をｎ−ヘプタンで洗浄した。次いでｎ−ヘプタン２５ミリリットルにフタル酸クロライド０．０２４モルを混合して、７０℃、３０分間でフラスコへ導入し、９０℃で１時間反応させた。反応終了後、ｎ−ヘプタンで洗浄した。次いでＳｉＣｌ4 ０．４モルを導入して８０℃で６時間反応させた。反応終了後、ｎ−ヘプタンで充分に洗浄して固体成分を得た。このもののチタン含量は１．３重量％であった。次いで、充分に窒素置換したフラスコに、上記と同様に精製したｎ−ヘプタンを５０ミリリットル導入し、上記で合成した固体成分を５グラム導入し、（ｔ−Ｃ4 Ｈ9 ）（ＣＨ3 ）Ｓｉ（ＯＣＨ3 ）2 １．２ミリリットル、（Ｃ5 Ｈ9 ）2 Ｓｉ（ＯＣＨ3 ）2 １．２ミリリットルおよびＡｌ（Ｃ2 Ｈ6 ）3 １．７グラムを３０℃で２時間接触させた。接触終了後、ｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、塩化マグネシウムを主体とする固体触媒成分を得た。このもののチタン含量は、１．１重量％であった。
【００３８】
プロピレンの重合
攪拌および温度制御装置を有する内容積１．５リットルのステンレス鋼製オートクレーブに、充分に脱水および脱酸素したｎ−ヘプタンを５００ミリリットル、トリエチルアルミニウムを１００ミリグラムおよび上記で製造した固体触媒成分を１５ミリグラム、次いで水素を２０００ミリリットル導入し、昇温昇圧し、重合圧力＝５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、重合温度＝７５℃、重合時間＝２時間の条件でプロピレンを重合させた。重合終了後、得られたポリマースラリーを濾過により分離し、ポリマーを乾燥させた。その結果、１９０．６グラムのポリマーが得られた。濾過液からは、０．６グラムのポリマーが得られた。また、得られたポリマーは、ＭＦＲ＝５００（ｇ／１０分）、ポリマー嵩密度＝０．４８（ｇ／ｃｃ）、ポリマー密度＝０．９０８３（ｇ／ｃｃ）であり、13Ｃ−ＮＭＲによるアイソタクチックペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９８．３（ｍｏｌ％）であった。
得られたプロピレン重合体を沸騰ヘプタンにてソックスレイ抽出し、可溶成分をメタノールに投じ、濾過した後乾燥してプロピレン重合体（ＰＰ１）を得た（表２）。
【００３９】
＜製造例２＞
［成分（Ａ）（ＰＰ２）の製造］
上記のＰＰ１の製造条件におけるプロピレンの重合過程で水素量を１８００ｍｌとした以外は同様の条件で重合操作を行なって、ＭＦＲ＝４００（ｇ／１０分）のプロピレン重合体を得た。このものについてＰＰ１と同様の条件で抽出濾過を行ってプロピレン重合体（ＰＰ２）を得た。これは［ｍｍｍｍ］が９８％のものであった（表２）。
【００４０】
＜製造例３＞
［成分（Ａ）（ＰＰ３）の製造］
上記のＰＰ１の条件におけるプロピレンの重合過程で水素量を１６００ｍｌとした以外は同様の条件で重合操作を行なって、ＭＦＲ＝３００（ｇ／１０分）のプロピレン重合体を得て、そのまま抽出せずに試料とした。このものの［ｍｍｍｍ］は９８％であった（表１）。
【００４１】
＜製造例４＞
［成分（Ｂ）（ＥＰＲ５０Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｆ、Ｉ、およびＪ）の製造］
ＥＰＲ５０（エチレン／プロピレン＝５０／５０）の共重合体の合成
エチレン−プロピレン−水素（体積比４９．６：４９．６：０．８）の混合ガスで置換した内温６５℃、内容積１Ｌの攪拌式オートクレーブに、ヘプタン５００ｍＬを入れ、さらに上述の混合ガスを追加して内圧０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした。このオートクレーブに、メチルイソブチルアルモキサンをＡ１原子換算で５．０ｍｍｏｌ、ジメチルシリレン（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドを５．０μｍｏｌ導入し、その後内圧が０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるようにエチレン−プロピレン−水素（体積比４９．２：４９．２：１．６）の混合ガスを追加導入しつつ８３分重合操作を行った。生成したポリマーのヘプタン溶液からヘプタンを留去して２４ｇのポリマーを得た。数平均分子量（Ｍｎ）は１５００、重量平均分子量（Ｍｗ）は３６２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．４１であった。
このようにして得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ１）は、エチレン含有量が全体で４７ｍｏｌ％で、組成変動率が２％のものであった。Ｍｗ／Ｍｎは２．０であった。
得られたエチレンプロピレン共重合体についてクロロホルム５％溶液として、日本分析工業社製 ＬＣ９０８分種ＧＰＣ、同社製カラムＡＪ３Ｈを用いて表１、表２記載の各分子量毎に分取した。分取エチレン含量５０％のエチレンプロピレン共重合体からＥＰＲ５０Ｊ、ＥＰＲ５０Ｉ、ＥＰＲ５０Ｆ、ＥＰＲ５０Ｄ、ＥＰＲ５０Ｂ、ＥＰＲ５０Ａを得た（表１、表２）。
【００４２】
＜製造例５＞
［成分（Ｂ）（ＥＰＲ２５Ａ、ＤおよびＥＰＲ２５Ｗ）の製造］
ＥＰＲ２５
（エチレン／プロピレン＝７５／２５）の共重合体の合成
エチレン−プロピレン−水素（体積比１８．６：７９．２：２．２）の混合ガスで置換した内温６５℃、内容積１Ｌの攪拌式オートクレーブに、ヘプタン５００ｍＬを入れ、さらに上述の混合ガスを追加して内圧０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした。このオートクレーブにメチルイソブチルアルモキサンをＡｌ原子換算で５．０ｍｍｏｌ、ジメチルシリレン（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドを５．０μｍｏｌ導入し、その後内圧が０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるようにエチレン−プロピレン−水素（体積比１８．６：７９．２：２．２）の混合ガスを追加導入しつつ７２分重合操作を行った。生成したポリマーのヘプタン溶液からヘプタンを留去して１０ｇのポリマーを得た。
このようにして得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ２５）はエチレン含有量が２５ｍｏｌ％であり、組成変動率が１％のものであった。Ｍｗ／Ｍｎは２．１であった。また、前記のＥＰＲ２５をクロロホルムに溶解後、濾過して触媒残渣を取りのぞき、乾燥固化してＥＰＲ２５Ｗとした。
前述にて得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ２５）についてクロロホルム５％溶液として、日本分析工業社製 ＬＣ９０８分種ＧＰＣ、同社製カラムＡＪ３Ｈを用いて表１記載の各分子量毎に分取した。分取エチレン含量５０％のエチレンプロピレン共重合体からＥＰＲ２５Ａ、ＥＰＲ２５Ｄを得た（表１）。
【００４３】
＜実施例１＞
前記のＰＰ１（密度０．９１ｇ／ｃｍ3 ）にＥＰＲ５０Ｄ（密度０．８６ｇ／ｃｍ3 ）を２０容量％になるように添加し、酸化防止剤を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。これにキシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４４】
＜実施例２〜６＞
表４に示される通りに、成分（Ａ）および成分（Ｂ）を配合して得られた樹脂組成物（実施例２〜６）について、実施例１と同様に１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４５】
＜比較例１＞
前記のＰＰ１に対して酸化防止剤ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０を０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４６】
＜比較例２および３＞
成分（Ａ）としてＰＰ２またはＰＰ３を用いる以外は比較例１と同様にして１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４７】
＜比較例４＞
前記のＰＰ１に、ＥＰＲ５０Ａを２０重量％になるように添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４８】
＜比較例５および６＞
表４に示される通りに各成分を配合して得られた樹脂組成物（比較例５〜６）について、比較例４と同様に球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４９】
＜比較例７＞
前記のＰＰ２に、ＥＰＲ５０Ｂを４０容量％になるよう添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００５０】
＜比較例８＞
前記のＰＰ３に、ＥＰＲ５０Ｂを２０容量％になるよう添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【表３】
【００５４】
【表４】
【００５５】
【発明の効果】
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、ポリプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、ポリプロピレン重合体の結晶化速度が十分抑制されているので、射出成形、押し出し成形など熱可塑性樹脂に対する種々の成形や接着あるいは粘着などの加工条件において、安定した軟質成形体を得ることができる。例えばプロテクトフィルムなどで軟質性、透明性、耐熱性などの必要に応じて、プロピレン重合体特性とエチレンプロピレン共重合体特性とを調和よく選定することが可能であることは、発明の概要の項において前記したところである。
【発明の属する技術分野】
〔発明の背景〕
本発明は、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物に関するものである。更に詳しくは、本発明は、構成成分であるプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、結晶化速度が抑制されたポリプロピレン樹脂組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物は、物理的性質、特に耐衝撃性、に優れた工業材料として有用なものである。このようなポリプロピレン樹脂組成物は、それに配合されるエチレンプロピレン共重合体の種類等によって、組成物の性質が変化することが知られており、目的に応じた最適な配合技術に関して多くの技術が知られている。
【０００３】
このようなポリプロピレン樹脂組成物の性質が変化する原因の一つは、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との親和性、即ち分子レベルでの相溶性、に依存して、組成物の分散構造ないし分散状態が変化することによるものと考えられている。また、プロピレン重合体の重要な物理特性である結晶化特性は、エチレンプロピレン共重合体の配合によって変化する場合があって、エチレンプロピレン共重合体の配合によって結晶化度が変化したり、結晶化速度が低下することが報告されている（Martuscelli E.,POLYMER,1982、23巻、229頁）。これらの結晶化特性の変化もプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）に依存しているものと考えられている。
【０００４】
プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）に関しては、上記の他に学問的にもさかんに研究されている。例えば、中性子散乱による研究(Lohse,D.J.,;Polymer Engineering Science 26, 1500(1986))、形態的観察(Coppola,F.et.al;Polymer 28,47(1987)) 、ＮＭＲ(Nirabella F.M.et.al.;Polymer 37,931(1996)) による研究等があり、いずれもプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とは、固相において、更には加熱下の溶融した状態においても、非相溶であると結論づけられている。これらの研究は、広い組成分布をもつエチレンプロピレン共重合体についてなされている。エチレンプロピレン共重合体の詳細構造、例えば、分子量分布、プロピレンとエチレンとの共重合組成、更にはプロピレン連鎖の立体構造など、が制御された場合の相容性の変化についての検討はない。
【０００５】
そして、溶媒中に溶解させたプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との均一混合物を非溶媒中に投じて得た緊密混合物を加熱下において溶融状態とした場合においても、脱混合（相分離）がすすみ、脱混合の程度によって、固化したときの結晶構造が変化することが報告されている(Hashimoto T.Macromolecules,19、1690(1986))。この検討で用いられたプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とは、両成分ともに分子量が大きく、分子量分布が広いものである。
【０００６】
そして、エチレンプロピレン共重合体の一部がポリプロピレンの非晶部に溶解したもの、および三次元的に擬網目状となったエチレンプロピレン共重合体相とから形成された非晶連続相に、ポリプロピレンの結晶ラメラが分散相として存在する組成物も知られている（高分子討論会 予稿集 42,3932(1993)）が、該組成物は依然として海／島構造を形成したものとなっている。このように、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体と親和性（ないし相溶性）が十分でない場合には、両重合体を分子レベルで緊密に混合することが困難で、一方の重合体からなる分散相がもう片方の重合体相に、ある程度の大きさで分散している所謂海／島構造が光学顕微鏡で観察されることがある。この文献では、溶解の程度について力学分散温度の低下による検討がなされているが、分子サイズでの相溶性についてはなんらの示唆もされていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
〔発明の概要〕
＜要旨＞
本発明は、結晶化速度を安定的に抑制した、すなわち結晶化速度の遅い、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体とからなるポリプロピレン樹脂組成物を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
したがって、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、下記の成分（Ａ）１００重量部と成分（Ｂ）２０〜１０００重量部とからなり、下記式〔Ｉ〕で算出されるｋａｉが０．０１以上であること、を特徴とするものである。
【０００９】
成分（Ａ）：下記の条件（ａ）〜（ｃ）を充足するプロピレン重合体。
条件（ａ）：立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上であること、
条件（ｂ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｃ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること。
【００１０】
成分（Ｂ）：下記の条件（ｄ）〜（ｇ）を充足するエチレンプロピレン共重合体。
条件（ｄ）：プロピレン含有量が３０〜９５モル％であること、
条件（ｅ）：組成の分子量依存性において、平均組成からの変動が１０％以下であること、
条件（ｆ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｇ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること。
【００１１】
式〔Ｉ〕：
【数２】
＜効果＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、ポリプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、ポリプロピレン重合体の結晶化速度が十分抑制されているので、射出成形、押し出し成形など熱可塑性樹脂に対する種々の成形や接着あるいは粘着などの加工条件において、安定した軟質成形体を得ることができる。例えばプロテクトフィルムなどで軟質性、透明性、耐熱性などの必要に応じて、プロピレン重合体特性とエチレンプロピレン共重合体特性とを調和よく選定することが可能となる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
＜成分（Ａ）＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物の成分（Ａ）は、下記の条件（ａ）〜（ｃ）を満足するプロピレン重合体（以下、このプロピレン重合体を「ＰＰ」と示すことがある）、好ましくはプロピレンの単独重合体、である。
条件（ａ）：立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上であること、
条件（ｂ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｃ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること。
【００１３】
ここで、条件（ａ）は、具体的には、13Ｃ−ＮＭＲスペクトル解析よる定法（例えば、Randall J. C., J.Polymer Sci.,12,703(1974)参照）によって決定される立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上、好ましくは９８％以上、であるという条件である。立体規則性が低いと、目的ポリプロピレン樹脂組成物の融点が低下し、耐熱性が低下する。なお、本発明での成分（Ａ）は、アタクティックポリマー成分含量が低いことが好ましく、沸騰ヘプタン可溶分で定義されるアタクティックポリマー成分は、５％以下、好ましく３％以下、特に好ましくは１％以下、である。
【００１４】
条件（ｂ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、というものである。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、いずれもＧＰＣにより測定したときのものであって（具体的な測定法は、後述する）、本発明での成分（Ａ）は、Ｍｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下、好ましくは３．５以下、特に好ましくは３．０以下、である。Ｍｗ／Ｍｎが４を越えると、相溶性の低下する高分子量成分の存在が無視できなくなり、限界的なｋａｉ（詳細後記）が変動し、他の条件が本発明の範囲であっても相溶性が低下する結果、結晶化が十分抑制されない場合がある。
【００１５】
条件（ｃ）は、成分（Ａ）の重量平均分子量に関する条件である。本発明での成分（Ａ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること、という条件を満足する。ここでの、重量平均分子量（Ｍｗ）もＧＰＣ測定によるときのものである。重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００未満であると、エチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））との相溶性は向上するが、衝撃強度、破断伸びなどの機械特性を十分に高くすることが困難なので、得られる組成物が成形材料として適さなくなる。一方、重量平均分子量（Ｍｗ）が５０００００を越えると、熱可塑成形する際の流動性が低下して、一般的な成形材料として適当でない。好ましい重量平均分子量（Ｍｗ）は、１００００〜４０００００である。
【００１６】
本発明での成分（Ａ）は、上記の条件（ａ）〜（ｃ）を満たすものであるが、本発明では、中でも融点に関して次の条件（条件（ｈ））を満足するものが特に好ましい。この条件（ｈ）は、融点が１５０℃以上、好ましくは１５５℃以上、であること、というものである。融点が１５０℃未満であると、成形品の耐熱性が十分でなく、日常的な使用温度範囲での剛性の温度依存性が大きく、粘着材などでの用途が限定されることがある。
【００１７】
このような成分（Ａ）は、公知の方法で製造することができる。具体的には、公知の立体規則性重合触媒（好ましくは、例えば塩化マグネシウム担持四価のチタン化合物とトリエチルアルミニウムなどの有機金属成分とを組合わせた触媒（例えば、特開平１−２０２０４号、特開平１−２４８０６号、特開平２−７７４１３号、特開平２−１０７６１０号各公報に記載の触媒など）を使用して、生成したポリマーをソックスレー抽出等の操作により分子量分布（Ｑ＝Ｍｗ／Ｍｎ）を本発明に使用する範囲としたもの、あるいは立体規則性重合触媒として、アイソタクチック重合体を製造するメタロセン系触媒、例えば、（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２‐エチル‐４‐フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリドおよび（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２‐メチル‐４，５‐ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平８−２０８７３３号公報に記載のメタロセン化合物、（ｒ）−ジメチルシリレンビス（２，４‐ジメチル‐４‐ヒドロアズレニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平６−２３９９１４号公報に記載のメタロセン化合物、（ｒ）−エチレンビス（４，４‐ジメチル‐４，５，６，７‐テトラヒドロ‐４‐シラインデニル）ジルコニウムジクロリドなどの特開平６−２３９９１５号公報に記載のメタロセン化合物、などを使用して製造することができる。
【００１８】
メタロセン遷移金属化合物を活性化する助触媒成分は、特に限定されず、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどの有機金属化合物とモンモリロナイトなどのイオン交換性層状珪酸塩化合物との組合せ、メチルアルモキサン、メチルイソブチルアルモキサンなどのオキシアルミニウム化合物などの使用、（テトラフェニルボレート）テトラヒドロフランなどのホウ素化合物で活性化されたメタロセン錯体としての使用、などが例示できる。
【００１９】
成分（Ａ）を製造するときに採用される重合法は、回分式、連続式、半回分式等制限はなく、ペンタン、ヘキサン、トルエン、シクロヘキサンなどの不活性炭化水素媒質を使用する重合法、使用する単量体自身を媒質として使用する重合法、媒質を使用せずまたは実質的に不存在下に気相で重合を行う方法等、いずれでもよい。重合温度は通常０〜２８０℃程度、重合圧力は通常１〜２０００ｋｇ／ｃｍ２であり、水素などの分子量調節剤を使用して分子量を制御して製造することもできる。
＜成分（Ｂ）＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物の成分（Ｂ）は、下記の条件（ｄ）〜（ｇ）を充足するエチレンプロピレン共重合体（以下、このエチレンプロピレン重合体を「ＥＰＲ」と示すことがある）である。
条件（ｄ）：プロピレン含有量が３０〜９５モル％であること、
条件（ｅ）：組成の分子量依存性において、平均組成からの変動が１０％以下であること、
条件（ｆ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｇ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること。
条件（ｄ）は、成分（Ｂ）のプロピレン含有量に関するものである。成分（Ｂ）のプロピレン含有量は、３０〜９５モル％、好ましくは５０〜９０モル％、特に好ましくは５０〜７５モル％、である。プロピレン含有量が３０モル％より少ないと、成分（Ａ）との相溶性が低下し、結晶化速度の抑制効果が無いか極めて小さなものとなる。更に、プロピレン重合体（成分（Ａ））とエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））との界面の親和性が低下して、組成物の機械的特性、例えば引張り伸度、衝撃強度等、が低下する。プロピレン含有量が９５モル％を越えると、成分（Ａ）のプロピレン重合体との相溶性は増加するものの、ガラス転移温度が上昇してしまうので、組成物の低温衝撃強度の低下や脆化温度の上昇が起こって、エチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））の配合の利点が低下する。
【００２０】
条件（ｅ）は、組成の分子量依存性に関するものである。一般に共重合機構に依存して、共重合体中のプロピレン含有量が分子量に対して不均一になる場合がある。分子量分布が比較的広い場合、高分子量区分に平均組成よりもプロピレン含有量が高い成分があると、相容性が低下する。分子量依存性はＧＰＣによって分子量分別された各々の区分のプロピレン含有量を評価する（方法は後述する）。本発明での成分（Ｂ）は、平均組成からの変動が１０％以下、好ましくは５％以下、更に好ましくは３％以下、である。
【００２１】
条件（ｆ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、というものである。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）は、いずれも成分（Ａ）の場合と同様に、ＧＰＣにより測定したときのものであって、本発明での成分（Ａ）は、Ｍｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下、好ましくは３．５以下、特に好ましくは３．０以下、である。Ｍｗ／Ｍｎが４を越えると、相溶性が低下する結果、結晶化抑制効果が減少する。
【００２２】
条件（ｇ）は、成分（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）に関する条件である。本発明での成分（Ｂ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること、という条件を満足する。ここでの、重量平均分子量（Ｍｗ）もＧＰＣ測定によるときのものである。重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００未満であると、破断伸びなどの機械的特性が低いので実用的ではない。一方、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００００００超過であると、組成物を熱可塑成形する際の流動性が低下する。好ましくは、重量平均分子量（Ｍｗ）が１００００〜８０００００のエチレンプロピレン共重合体を用いる。
【００２３】
このような本発明での成分（Ｂ）として使用するエチレンプロピレン共重合体は、公知の方法で製造することができる。本発明では立体規則性重合触媒、例えばメタロセン系触媒、を用いて製造されたものが好ましい。そのようなアイソタクチック重合体を製造するメタロセン系触媒の好ましい具体例は、例えば成分（Ａ）のプロピレン重合体の製造に関して前記した公知文献の中に見出すことができる。
【００２４】
メタロセン遷移金属化合物を活性化する助触媒成分は、特に限定されず、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウムなどの有機金属化合物とモンモリロナイトなどのイオン交換性層状珪酸塩化合物との組合せ、メチルアルモキサン、メチルイソブチルアルモキサンなどのオキシアルミニウム化合物などの使用、（テトラフェニルボレート）テトラヒドロフランなどのホウ素化合物で活性化されたメタロセン錯体としての使用、などが例示できる。
【００２５】
成分（Ｂ）を製造するときに採用される重合法も、前記の成分（Ａ）の時と同様に、回分式、連続式、半回分式等、制限はなく、ペンタン、ヘキサン、トルエン、シクロヘキサンなどの不活性炭化水素媒質を使用する重合法、使用する単量体自身を媒質として使用する重合法、媒質を使用せずまたは実質的に不存在下に気相で重合を行う方法等、いずれでもよい。重合温度は通常０〜２８０℃程度、重合圧力は通常１〜２０００ｋｇ／ｃｍ２であり、水素などの分子量調節剤を使用して分子量を制御して製造することもできる。
＜ポリプロピレン樹脂組成物＞
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、先ず、上記の成分（Ａ）１００重量部と成分（Ｂ）２０〜１０００重量部とからなるものである。成分（Ｂ）の配合量が多いと組成物の剛性が低下する傾向があって、成分（Ｂ）の配合量が１０００重量部を越えると、高温剛性保持、非粘着などの成分（Ａ）配合の効果が失われる。成分（Ｂ）の配合量が２０重量部未満であると、低温衝撃強度、危化温度低下などの成分（Ｂ）配合の目的に合った効果が得られない。成分（Ｂ）の配合量は、成分（Ａ）１００重量部に対して、好ましくは４０〜１００重量部である。
【００２６】
成分（Ａ）と成分（Ｂ）との混合は、合目的的な任意の方法によって行うことができる。例えば、両成分の共通溶媒（好ましくは、例えば熱キシレン、熱トルエンなど）に両成分を溶解させたのち、沈殿剤（好ましくは、例えばメタノール、エタノールおよびアセトン）を用いて、両成分の混合物を回収するあるいは溶媒を留去する方法、例えば押し出し機、バンバリミキサなどによって両成分を溶融混合する方法、および各種の熱可塑成型法（好ましくは、例えば射出成型および押出し成型）において、成型機に両成分を混合投入する方法などがある。また、本発明では、重合を二段階で行い、第一段目の重合生成物（例えば成分（Ａ））の存在下に、引き続いて第二段階目の重合（例えば、成分（Ｂ）の生成）を行って、両段階での重合生成物の混合物を得る、所謂重合ブレンド、の方法も採用することができる。
【００２７】
そして、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、上記の要件を満足することに加えて、下記式〔Ｉ〕で算出されるｋａｉが０．０１以上であることを特徴としている。
【００２８】
【数３】
この式〔Ｉ〕は、Ｓｃｏｔｔにより導出された熱力学理論より導かれたポリマー／ポリマー等量２成分系の相溶性の限界の相互作用パラメータを与える式として広く知られているもの（秋山ら、「ポリマーブレンド」１８ページ、（株）シーエムシー（１９８１））である。用いられるポリマーの種類が定まると固有の相互作用パラメータｋａｉ，ｃ（＝ｋａｉの臨界値：詳細後記）が存在する。この系において、用いる２種のポリマーの重合度が決まると、式〔Ｉ〕によって使用する２種の重合体の相互作用パラメーター値（ｋａｉ）が算出できる。そして、使用する２種の重合体を選択した場合に求まるｋａｉが、ｋａｉ，ｃより大きい場合に、２成分は溶融状態において相溶する。
【００２９】
以下は、本発明によるポリプロピレン樹脂組成物、ならびに成分（Ａ）および成分（Ｂ）を規定する各要件に関し、以下に測定方法を記載し定義する。
（１） 重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）はＧＰＣ測定による。いずれも、標準ポリスチレンにより較正したのち、成分（Ａ）では粘度式、η＝ＫＭα ただし、Ｌｏｇ［Ｋ］＝−３．４０７、α＝０．７３３とし、エチレンプロピレン共重合体ではＮＭＲで求めたエチレンモル分率（φＣ２）を用いてη＝ＫＭα ただし、Ｌｏｇ［Ｋ］＝φＣ２（−３．６１６）＋（１−φＣ２）（−３．４０７）、α＝０．７３３を用い、ユニバーサルカリブレーション法により算出した値に０．５を乗じた値である。測定は、ＷＡＴＥＲＳ製 ＡＬＣ−ＧＰ Ｃ１５００を用い、カラムにはショーデックスＡＤ８０１ＭＳを用いた。オルトジクロロベンゼン、１４０℃、２ｍｇ／ｍｌを０．２ｃｃ注入し、１ｃｃ／分で流し、赤外３４２０ｃｍ−１で検出した。
（２） 重合度とは、ＧＰＣによって得られた重量平均分子量（Ｍｗ）もしくは数平均分子量（Ｍｎ）を繰り返し単位の平均分子量で割った値と定義する。すなわち、プロピレン重合体であればＭｗ／４２であり、５０モル％のエチレンを含むエチレンプロピレン共重合体であれば、前出の重量平均分子量（Ｍｗ）を２８×０．５＋４２×０．５で割った値となる。
（３） 成分（Ａ）のプロピレン重合体のアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率は、日本電子社製、ＪＮＭ ＧＳＸ２７０を用い、２ｍｌのオルトジクロロベンゼンにポリマーを溶解後、０．５ｍｌの重水素化ベンゼンをロッキング溶媒として加えて１３０℃にて測定した。Ｓ／Ｎ比を向上させるために１００００回積算を行った。解析はＪ．Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌによって既に提案されている方法(Jounal of polymer science 12、703、(1974)) を用いて、［ｍｍｍｍ］を見積もった。
（４） 成分（Ｂ）のプロピレン含有量は、日本電子社製、ＪＮＭ ＧＳＸ２７０を用い、２ｍｌのオルトジクロロベンゼンにポリマーを溶解後、０．５ｍｌの重水素化ベンゼンをロッキング溶媒として加えて１３０℃にて測定した。十分なＳ／Ｎ比を得るために１００００回積算を行った。解析はＨ．Ｎ．Ｃｈｅｎｇらによって既に提案されている方法(Macromolecules 1984年、Vol17、P1950) を用いた。
（５） 成分（Ｂ）中のエチレン組成の分子量依存性は、ｗａｔｅｒｓ社製のＧＰＣを用いてカラムにはショーデックス８０６ＭＳを、フローセルにＢＡＲＮＥＳ社製Ｚｅｒｏ−Ｄｅａｄ，ｖｏｌ，ｃｌ，を用い、検出器にニコレ社製ＩＲを使用した。クロロフォルム４ｍｇ／ｍｌに調製された成分（Ｂ）溶液２００ｍｌを常温にて流速１ｍｌで流し測定を行った。このときの分解能は４ｃｍ−１とした。解析は、オムロック社製の解析ソフトを用いて２９５０ｃｍ−１の強度と２１８０ｃｍ−１の強度をそれぞれ測定した。各溶出時間におけるこの強度の比(I 2950 ／ I 2180)はエチレン分率に比例している。組成変動率１０％以内とは各分子量での強度比が、平均強度比の±５％以内であることを示す。
（６） ｋａｉ，ｃの決定は、下記の通りにして行った。
【００３０】
プロピレン重合体（成分（Ａ））およびエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））の割合がそれぞれ変更したものであるが、それら成分（Ａ）と成分（Ｂ）の合計量がキシレン溶液の濃度として０．２重量％となるよう１３５℃キシレン溶液を調製した。チバ社製 ＩＲＧＡＮＯＸ １０１０を少量添加した。キシレン溶液は撹拌下にて１０分間恒温後、１０倍量のドライアイスメタノール溶液に投じた。得られた沈殿物を濾過後、常温で真空乾燥して混合試料とした。
【００３１】
後記の製造例４において、エチレンプロピレン共重合体の重合時のＣ２Ｈ２をＣ２Ｄ２に変える以外は同様の重合操作によって重水素化エチレンプロピレン共重合体（Ｄ−ＥＰＲ５０）を得た。このＤ−ＥＰＲ５０をＧＰＣ分取し、表２に示される試料Ｄ−ＥＰＲ５０ＥおよびＤ−ＥＰＲ５０Ｉを得た。製造例１、２および４で得られたＰＰ１、ＰＰ２およびＥＰＲ５０を併せて用いた。
【００３２】
測定は、東京大学物性研究所所有の中性子散乱装置ＳＡＮＳ−Ｕを用いて、高分子実験学（共立出版、高分子の固体構造１）に記載された方法に基づいて行った。プロピレン重合体（成分（Ａ））の重合度はオルトジクロロベンゼン／重水素化キシレン溶液の混合溶液（１．０／１．６［ｇ／ｇ］）にプロピレン重合体を溶かし、溶液濃度１〜５％の異なる４つの濃度について、１２９℃で測定を行ない、Ｚｉｍｍプロットして、Maconnachie A.at.al.Polymer 19、739(1978)) を参考にして絶対分子量と、プロピレン濃度Ｚｅｒｏにおける慣性半径を決定した。
【００３３】
前出のＤ−ＥＰＲ５０ＩとＥＰＲ５０Ｉの等体積分率ブレンド試料および、Ｄ−ＥＰＲ５０ＥとＥＰＲ５０Ｅの等体積分率ブレンド試料（ｍａｔｃｈｅｄ−ｐａｉｒ）を調製した。中性子散乱測定は１６０℃で行ない、Graessly,W.W. Mocromolecules 26,1137(1993)を参考にしてエチレンプロピレン共重合体の慣用半径と絶対分子量を決定した。この際プロトンと重水素間の相互作用は、パラメータを４×１０-4とした。前出のブレンド物についての測定は、重水素化エチレンプロピレン共重合体とエチレンプロピレン共重合体それぞれを秤量後、クロロフォルムに溶解後混合した後、クロロフォルムを吸引乾燥することで行った。
【００３４】
前述の方法によって求められたＰＰ１、ＰＰ２および重水素化エチレンプロピレン共重合体それぞれの重合度、慣性半径を用いて（表２）、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体における相互作用パラメータｋａｉ，ｃを文献(Peter A.Weimann、et.al.Macromolecules、30、3650(1997))を参考にし、ＲＰＡ理論に準じて(de-Gennes,P,G Scalling concepts in polymer physics,Conell University press:New york,1979)、温度１６０℃から２２０℃で決定した。
【００３５】
ブレンド試料は、測定に際して、プロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体を加熱トルエンにて溶解後、メタノールへ投じ、沈殿した成分を濾過乾燥して得られた試料を石英セルにつめて中性子散乱を行うことによって、ｋａｉ，ｃを求めた。表３に示されているように、ｋａｉ，ｃは０．０１であった。
（７） 球晶成長速度の決定
結晶化速度の評価は、２３０℃に加熱したブレンド試料を窒素雰囲気下で７分間恒温し、７０度／分で、１３５℃まで冷却し、等温結晶化過程をオリンパス社製ＢＨ２偏光顕微鏡を用いて観察した。観察にはヒートステージとしてリンカム社製ＴＣ−６００ＰＨを用いた。結晶化速度は、観察される球晶形態の成長速度より、時間（秒）あたりの半径増加（μｍ）として、時間−温度関係の比例部分の傾きより求める。３０個の球晶の成長速度より平均値を求めることによって得た値Ｇ（μｍ／ｓ）を結晶化速度として表４に示す。
【００３６】
【実施例】
下記の実施例および比較例において用いられたプロピレン重合体（成分（Ａ））およびエチレンプロピレン共重合体（成分（Ｂ））は、下記の製造例の通りにして製造されたものである。
＜製造例１＞
［成分（Ａ）（ＰＰ１）の製造］
固体触媒成分の製造
充分に窒素置換したフラスコに、脱水および脱酸素したｎ−ヘプタン２００ミリリットルを導入し、次いでＭｇＣｌ2 を０．４モルおよびＴｉ（Ｏ−ｎ−Ｃ4 Ｈ9 ）4 を０．８モル導入し、９５℃で２時間反応させた。反応終了後、４０℃に温度を下げ、次いでメチルヒドロポリシロキサン（２０センチストークスのもの）を４８ミリリットル導入し、３時間反応させた。生成した固体成分をｎ−ヘプタンで洗浄した。
【００３７】
次いで、充分に窒素置換したフラスコに、上記と同様に精製したｎ−ヘプタンを５０ミリリットル導入し、上記で合成した固体成分をＭｇ原子換算で０．２４モル導入した。次いでｎ−ヘプタン２５ミリリットルにＳｉＣｌ4 ０．４モルを混合して３０℃、３０分間でフラスコへ導入し、７０℃で３時間反応させた。反応終了後、反応物をｎ−ヘプタンで洗浄した。次いでｎ−ヘプタン２５ミリリットルにフタル酸クロライド０．０２４モルを混合して、７０℃、３０分間でフラスコへ導入し、９０℃で１時間反応させた。反応終了後、ｎ−ヘプタンで洗浄した。次いでＳｉＣｌ4 ０．４モルを導入して８０℃で６時間反応させた。反応終了後、ｎ−ヘプタンで充分に洗浄して固体成分を得た。このもののチタン含量は１．３重量％であった。次いで、充分に窒素置換したフラスコに、上記と同様に精製したｎ−ヘプタンを５０ミリリットル導入し、上記で合成した固体成分を５グラム導入し、（ｔ−Ｃ4 Ｈ9 ）（ＣＨ3 ）Ｓｉ（ＯＣＨ3 ）2 １．２ミリリットル、（Ｃ5 Ｈ9 ）2 Ｓｉ（ＯＣＨ3 ）2 １．２ミリリットルおよびＡｌ（Ｃ2 Ｈ6 ）3 １．７グラムを３０℃で２時間接触させた。接触終了後、ｎ−ヘプタンで充分に洗浄し、塩化マグネシウムを主体とする固体触媒成分を得た。このもののチタン含量は、１．１重量％であった。
【００３８】
プロピレンの重合
攪拌および温度制御装置を有する内容積１．５リットルのステンレス鋼製オートクレーブに、充分に脱水および脱酸素したｎ−ヘプタンを５００ミリリットル、トリエチルアルミニウムを１００ミリグラムおよび上記で製造した固体触媒成分を１５ミリグラム、次いで水素を２０００ミリリットル導入し、昇温昇圧し、重合圧力＝５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、重合温度＝７５℃、重合時間＝２時間の条件でプロピレンを重合させた。重合終了後、得られたポリマースラリーを濾過により分離し、ポリマーを乾燥させた。その結果、１９０．６グラムのポリマーが得られた。濾過液からは、０．６グラムのポリマーが得られた。また、得られたポリマーは、ＭＦＲ＝５００（ｇ／１０分）、ポリマー嵩密度＝０．４８（ｇ／ｃｃ）、ポリマー密度＝０．９０８３（ｇ／ｃｃ）であり、13Ｃ−ＮＭＲによるアイソタクチックペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９８．３（ｍｏｌ％）であった。
得られたプロピレン重合体を沸騰ヘプタンにてソックスレイ抽出し、可溶成分をメタノールに投じ、濾過した後乾燥してプロピレン重合体（ＰＰ１）を得た（表２）。
【００３９】
＜製造例２＞
［成分（Ａ）（ＰＰ２）の製造］
上記のＰＰ１の製造条件におけるプロピレンの重合過程で水素量を１８００ｍｌとした以外は同様の条件で重合操作を行なって、ＭＦＲ＝４００（ｇ／１０分）のプロピレン重合体を得た。このものについてＰＰ１と同様の条件で抽出濾過を行ってプロピレン重合体（ＰＰ２）を得た。これは［ｍｍｍｍ］が９８％のものであった（表２）。
【００４０】
＜製造例３＞
［成分（Ａ）（ＰＰ３）の製造］
上記のＰＰ１の条件におけるプロピレンの重合過程で水素量を１６００ｍｌとした以外は同様の条件で重合操作を行なって、ＭＦＲ＝３００（ｇ／１０分）のプロピレン重合体を得て、そのまま抽出せずに試料とした。このものの［ｍｍｍｍ］は９８％であった（表１）。
【００４１】
＜製造例４＞
［成分（Ｂ）（ＥＰＲ５０Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｆ、Ｉ、およびＪ）の製造］
ＥＰＲ５０（エチレン／プロピレン＝５０／５０）の共重合体の合成
エチレン−プロピレン−水素（体積比４９．６：４９．６：０．８）の混合ガスで置換した内温６５℃、内容積１Ｌの攪拌式オートクレーブに、ヘプタン５００ｍＬを入れ、さらに上述の混合ガスを追加して内圧０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした。このオートクレーブに、メチルイソブチルアルモキサンをＡ１原子換算で５．０ｍｍｏｌ、ジメチルシリレン（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドを５．０μｍｏｌ導入し、その後内圧が０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるようにエチレン−プロピレン−水素（体積比４９．２：４９．２：１．６）の混合ガスを追加導入しつつ８３分重合操作を行った。生成したポリマーのヘプタン溶液からヘプタンを留去して２４ｇのポリマーを得た。数平均分子量（Ｍｎ）は１５００、重量平均分子量（Ｍｗ）は３６２００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．４１であった。
このようにして得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ１）は、エチレン含有量が全体で４７ｍｏｌ％で、組成変動率が２％のものであった。Ｍｗ／Ｍｎは２．０であった。
得られたエチレンプロピレン共重合体についてクロロホルム５％溶液として、日本分析工業社製 ＬＣ９０８分種ＧＰＣ、同社製カラムＡＪ３Ｈを用いて表１、表２記載の各分子量毎に分取した。分取エチレン含量５０％のエチレンプロピレン共重合体からＥＰＲ５０Ｊ、ＥＰＲ５０Ｉ、ＥＰＲ５０Ｆ、ＥＰＲ５０Ｄ、ＥＰＲ５０Ｂ、ＥＰＲ５０Ａを得た（表１、表２）。
【００４２】
＜製造例５＞
［成分（Ｂ）（ＥＰＲ２５Ａ、ＤおよびＥＰＲ２５Ｗ）の製造］
ＥＰＲ２５
（エチレン／プロピレン＝７５／２５）の共重合体の合成
エチレン−プロピレン−水素（体積比１８．６：７９．２：２．２）の混合ガスで置換した内温６５℃、内容積１Ｌの攪拌式オートクレーブに、ヘプタン５００ｍＬを入れ、さらに上述の混合ガスを追加して内圧０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとした。このオートクレーブにメチルイソブチルアルモキサンをＡｌ原子換算で５．０ｍｍｏｌ、ジメチルシリレン（２−メチル−４，５−ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリドを５．０μｍｏｌ導入し、その後内圧が０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとなるようにエチレン−プロピレン−水素（体積比１８．６：７９．２：２．２）の混合ガスを追加導入しつつ７２分重合操作を行った。生成したポリマーのヘプタン溶液からヘプタンを留去して１０ｇのポリマーを得た。
このようにして得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ２５）はエチレン含有量が２５ｍｏｌ％であり、組成変動率が１％のものであった。Ｍｗ／Ｍｎは２．１であった。また、前記のＥＰＲ２５をクロロホルムに溶解後、濾過して触媒残渣を取りのぞき、乾燥固化してＥＰＲ２５Ｗとした。
前述にて得られたエチレンプロピレン共重合体（ＥＰＲ２５）についてクロロホルム５％溶液として、日本分析工業社製 ＬＣ９０８分種ＧＰＣ、同社製カラムＡＪ３Ｈを用いて表１記載の各分子量毎に分取した。分取エチレン含量５０％のエチレンプロピレン共重合体からＥＰＲ２５Ａ、ＥＰＲ２５Ｄを得た（表１）。
【００４３】
＜実施例１＞
前記のＰＰ１（密度０．９１ｇ／ｃｍ3 ）にＥＰＲ５０Ｄ（密度０．８６ｇ／ｃｍ3 ）を２０容量％になるように添加し、酸化防止剤を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。これにキシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４４】
＜実施例２〜６＞
表４に示される通りに、成分（Ａ）および成分（Ｂ）を配合して得られた樹脂組成物（実施例２〜６）について、実施例１と同様に１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４５】
＜比較例１＞
前記のＰＰ１に対して酸化防止剤ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０を０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４６】
＜比較例２および３＞
成分（Ａ）としてＰＰ２またはＰＰ３を用いる以外は比較例１と同様にして１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４７】
＜比較例４＞
前記のＰＰ１に、ＥＰＲ５０Ａを２０重量％になるように添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４８】
＜比較例５および６＞
表４に示される通りに各成分を配合して得られた樹脂組成物（比較例５〜６）について、比較例４と同様に球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００４９】
＜比較例７＞
前記のＰＰ２に、ＥＰＲ５０Ｂを４０容量％になるよう添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００５０】
＜比較例８＞
前記のＰＰ３に、ＥＰＲ５０Ｂを２０容量％になるよう添加し、酸化防止剤Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を全ポリマーに対して０．１重量％添加した。これを１３５℃の熱キシレン２％溶液として１５分間恒温攪拌して、均一溶液とした。キシレンの１０倍量のドライアイス／メタノールに熱キシレン溶液を投じ、沈殿析出物を濾過後、常温にて真空乾燥した。
得られた試料をガラススライド上に置き１３５℃で球晶の成長速度Ｇを観察した。
【００５１】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【発明の効果】
本発明によるポリプロピレン樹脂組成物は、ポリプロピレン重合体とエチレンプロピレン共重合体との相溶性が良好で、ポリプロピレン重合体の結晶化速度が十分抑制されているので、射出成形、押し出し成形など熱可塑性樹脂に対する種々の成形や接着あるいは粘着などの加工条件において、安定した軟質成形体を得ることができる。例えばプロテクトフィルムなどで軟質性、透明性、耐熱性などの必要に応じて、プロピレン重合体特性とエチレンプロピレン共重合体特性とを調和よく選定することが可能であることは、発明の概要の項において前記したところである。
Claims (1)
- 下記の成分（Ａ）１００重量部と成分（Ｂ）２０〜１０００重量部とからなり、下記式〔Ｉ〕で算出されるｋａｉが０．０１以上であることを特徴とする、ポリプロピレン樹脂組成物。
成分（Ａ）：下記の条件（ａ）〜（ｃ）を充足するプロピレン重合体。
条件（ａ）：立体規則性の指標であるアイソタクティックペンタッド連鎖（ｍｍｍｍ）の分率が９７％以上であること、
条件（ｂ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｃ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜５０００００であること。
成分（Ｂ）：下記の条件（ｄ）〜（ｇ）を充足するエチレンプロピレン共重合体。
条件（ｄ）：プロピレン含有量が３０〜９５モル％であること、
条件（ｅ）：組成の分子量依存性において、平均組成からの変動が１０％以下であること、
条件（ｆ）：重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）とから計算される分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎ（Ｑ値）が４以下であること、
条件（ｇ）：重量平均分子量（Ｍｗ）が１０００〜１００００００であること。
式〔Ｉ〕：
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07436298A JP4021042B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ポリプロピレン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07436298A JP4021042B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ポリプロピレン樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269327A JPH11269327A (ja) | 1999-10-05 |
| JP4021042B2 true JP4021042B2 (ja) | 2007-12-12 |
Family
ID=13544969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07436298A Expired - Fee Related JP4021042B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ポリプロピレン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4021042B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11335415A (ja) * | 1998-05-27 | 1999-12-07 | Mitsubishi Chemical Corp | ポリプロピレン樹脂 |
| US8119738B2 (en) * | 2006-12-15 | 2012-02-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Polypropylene resin composition |
| JP2011241284A (ja) * | 2010-05-18 | 2011-12-01 | Sumitomo Chemical Co Ltd | ポリプロピレン系樹脂組成物およびそれを含むフィルム |
| KR101215057B1 (ko) | 2010-12-02 | 2012-12-24 | 호남석유화학 주식회사 | 미세 발포 성능이 우수한 연질 폴리프로필렌 수지 조성물 |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP07436298A patent/JP4021042B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11269327A (ja) | 1999-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5416169A (en) | Polypropylene having a high melt-tensile strength, a process for producing the same and a molded product from the same | |
| US7915359B2 (en) | Propylene resin composition | |
| TW513442B (en) | Olefinic polymer | |
| AU2003245926B2 (en) | Propylene copolymer compositions having a good low-temperature impact toughness and a high transparency | |
| JP4480116B2 (ja) | 剛性と衝撃強さの調和がとれたポリオレフィン組成物 | |
| CA2002200A1 (en) | Crystalline polypropylene and crystalline polypropylene composition | |
| WO1997038024A1 (fr) | Catalyseur de polymerisation d'olefines, procede de polymerisation d'olefines, compositions de polymeres d'olefines et articles thermoformes | |
| HU218855B (hu) | Plasztó-elasztikus polipropilén kompozíciók és eljárás előállításukra | |
| EP0316693B1 (en) | Propylene ethylene block copolymer composition | |
| WO1999020663A2 (en) | High impact, flexural moduli polymeric materials formed using sequential donors | |
| EP0316692B1 (en) | Propylene polymer composition | |
| JP7134548B2 (ja) | ペレット型ポリプロピレン樹脂およびその製造方法 | |
| JP4021042B2 (ja) | ポリプロピレン樹脂組成物 | |
| US6716921B1 (en) | Propylene resin composition | |
| JP2008150472A (ja) | エチレン−プロピレン共重合体 | |
| JP3660067B2 (ja) | ポリエチレン組成物 | |
| JP2001123038A (ja) | プロピレン系ブロック共重合体組成物 | |
| US6339128B1 (en) | Polyolefin resin modifier, polyolefin resin composition and oriented polyolefin film | |
| Lisovskii et al. | Polymerization of propylene by metallocene and Ziegler–Natta mixed catalytic systems. Study of polypropylene properties | |
| JPH0718151A (ja) | ポリプロピレン組成物 | |
| JP4774142B2 (ja) | ポリオレフィン樹脂 | |
| JP4023859B2 (ja) | ポリプロピレン系樹脂組成物 | |
| JPH0977921A (ja) | ポリエチレン樹脂組成物 | |
| EP4253473A1 (en) | Polypropylene resin composition and method for preparing same | |
| JPH09278846A (ja) | 高流動性エチレン−プロピレンブロック共重合体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050225 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070309 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070327 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070615 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070808 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070831 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070926 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101005 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111005 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121005 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121005 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131005 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |