JP3981788B2

JP3981788B2 - 希土類元素含有合金の鋳造装置および製造方法

Info

Publication number: JP3981788B2
Application number: JP17742699A
Authority: JP
Inventors: 聡内藤; 丈夫加藤; 孝治佐藤; 貴弘橋本; 匡樹笠嶋
Original assignee: Shin Etsu Chemical Co Ltd; Ulvac Inc
Current assignee: Shin Etsu Chemical Co Ltd; Ulvac Inc
Priority date: 1998-06-24
Filing date: 1999-06-23
Publication date: 2007-09-26
Anticipated expiration: 2019-06-23
Also published as: JP2000079449A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は希土類元素含有合金の鋳造装置および製造方法に関するものであり、更に詳しくは、希土類元素含有合金のストリップキャスト法による急冷鋳片の鋳造装置およびその鋳造装置による希土類元素含有合金の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
例えばサマリウム・コバルト合金や鉄・ネオジウム・硼素合金に代表される希土類元素含有合金は高性能な磁石、水素吸蔵合金、二次電池用負極の材料として注目を浴びているが、高性能な合金を得るには希土類元素が微細に分散した均質な結晶組織を必要とすることから、その製造方法、製造装置について種々の提案がなされている。例えば、特開昭６３−３１７６４３号公報には、結晶粒の粗大化、偏折、α−Ｆｅの残留を防止するために、１００〜１０００℃／秒の冷却速度で冷却するべく、その実施例１においては、互いに内側へ向かって逆回転する直径３００ｍｍの銅製の双ロールによって鉄・ネオジウム・硼素合金の溶湯を冷却して厚さ１．１ｍｍの鋳片を得る方法が開示されている。
【０００３】
また、特開平５ー２２２４８８号公報、特開平６ー８４６２４号の各公報には、同じく鉄・ネオジウム・硼素合金の溶湯をストリップキャスト法、すなわち、前方へ回転する単ロール面にタンディッシュから注湯して急冷鋳片を製造する方法が提案されている。例えば、特開平６ー８４６２４号の実施例１においては、１３５０℃に保持された溶融物をタンディッシュから約１ｍ／秒で回転する冷却ロールへ注湯し、冷却速度５００℃／秒、過冷度２００℃で急冷して厚さ０．２〜０．４ｍｍの急冷鋳片を得ている。また、特開平５ー３２０８３２号公報には、同様なストリップキャスト法によって鉄・サマリウム合金の製造方法が開示されており、その実施例１においては、１５００℃に保持された溶融物をタンディッシュから約１ｍ／秒で回転する冷却ロールへ注湯し、冷却速度１０００℃／秒、過冷度２００℃で急冷して厚さ０．５ｍｍの鋳片を得ている。
【０００４】
更には、特開平８ー２２９６４１号公報には、ストリップキャスト法において、タンディッシュの先端部と冷却ロールとの間に介在させていたアルミナ等によるクッション材を取り除いて空隙をあけ、かつ冷却ロールに対するタンディッシュのノズルの角度位置を特定範囲内とする製造方法が開示されており、その実施例１においては、タンディッシュの先端部のノズルと冷却ロールとの間の空隙を０．３ｍｍとし、鉄・ネオジウム・硼素合金の溶湯をタンディッシュから回転数１３０ｒｐｍで回転する直径３００ｍｍの水冷銅ロールに注湯して、板厚０．２３〜０．３５ｍｍの鋳片を得ている。
【０００５】
そのほか、特開平９ー１５５５０７号公報には、ストリップキャスト、および得られる急冷鋳片の粉砕と収納容器への収納を行なう第１チャンバーと、収納容器の密閉と外部への取り出しを行なう第２チャンバーとからなる製造システムが提案されている。また、冷却方法の異なるものとして、本願出願人の出願による特開平５ー２３７６３５号公報には、水冷回転円板形状の鋳型に注湯して急冷する装置が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ストリップキャスト法によって溶湯をタンディッシュの先端部から冷却ロールへ供給して冷却する場合、冷却ロール上の溶湯の厚さを薄くすることができれば急冷が効果的に進行し微細な結晶が得られるが、実際の装置においては、冷却ロールは回転時に振動するので、タンディッシュの先端部が冷却ロールの冷却面と接触して疵を付ける怖れがあり、そのためにアルミナ等のクッション材を介在させると、そのクッション材が鋳片中に不純物として混入するという問題があって、タンディッシュの先端部と冷却ロールの冷却面との間隔を、希望するような狭い間隔、例えば０．３ｍｍ以下にすることは困難であった。従って、得られる急冷鋳片の厚さも０．３ｍｍ前後となり、片面冷却であるために厚さ方向に冷却速度が異なり結晶粒径も一定しないものとなる。そして、この結晶粒径の変動は希土類元素含有合金の特性を変動させるという問題があった。
【０００７】
また、冷却ロールは疵付き易く、比較的高い頻度で交換されるが、その交換を容易にして、装置の稼動率を低下させないことも実際の装置では必要な事項である。更には、急冷鋳片は粉砕されて使用されるが、粉砕によって表面積が増大することにより、酸化され易くなるという問題もある。
【０００８】
本発明は上述の問題に鑑みてなされ、ストリップキャスト法において、得られる急冷鋳片の厚さを薄くして厚さ方向に均一に冷却し得ると共に、冷却ロールの交換が容易であり、かつ得られる急冷鋳片を酸化させることなく粗粉砕することが可能な希土類元素含有合金の鋳造装置を提供することを課題とする。また、そのような鋳造装置を使用する希土類元素含有合金の製造方法を提供することを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
以上の課題は、請求項１の構成によって解決されるが、その解決手段を説明すれば、本発明の鋳造装置は、真空中または不活性ガス中で溶解炉内の希土類元素含有合金の溶湯をタンディッシュから単一の冷却ロールに注湯して急冷鋳片を得る希土類元素含有合金の鋳造装置において、タンディッシュは、箱形状であって底面の下流側に該底面と同等の幅で下向き傾斜の注湯板を有し、注湯板と溶湯の温度低下を防ぐカバーとによってスリット状の出湯口が形成され、更に冷却ロールからの高さを調節可能とされたものであり、冷却ロールは、注湯されて冷却ロールの冷却面に接する溶湯の厚さに比して（１／２）以下の厚さの急冷鋳片が得られるように高速回転されるものである。すなわち、タンディッシュから冷却ロールの冷却面へ注がれた溶湯が冷却固化されるまでの間において引き伸ばされることにより、得られる急冷鋳片の厚さは冷却ロールへ注湯された溶湯の厚さに対して（１／２）以下となる。更には、冷却ロールへ注湯される合金溶湯の溶湯供給速度と冷却ロールの回転周速度に大小を設けることによって、得られる急冷鋳片の厚さを薄くし得ると共に、冷却が厚さ方向に均一化されて微細な結晶が得られる。
【００１０】
また、冷却ロールは、冷却面が疵付き易く冷却むらを生じ易いので、比較的多い頻度で交換されるが、タンディッシュと冷却ロールは一般的には近接して配置されるので、その交換作業を容易とするために、タンディッシュは側方へスライド可能に設置される。更には冷却ロールから剥離され飛翔する急冷鋳片を衝突させて粗粉砕する衝突粉砕面が鋳造装置の壁面に設けられる。そして、好ましくはその衝突粉砕面は上方から見て、冷却ロール側へ凸の曲面形状に形成される。すなわち、急冷鋳片は真空中または不活性ガス中で粗粉砕されるので、粉砕され表面積が増大することによる酸化の増大を防ぐことができ、かつ凸の曲面形状とすることにより、衝突粉砕された後、広い角度範囲内に拡がって跳ね返り落下するので、落下箇所での重なりが抑制され、冷却が効果的に進行する。
【００１１】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の実施の形態による希土類元素含有合金の鋳造装置の全体を示す部分破断側面図である。すなわち、真空排気され、必要に応じて窒素ガスやアルゴン・ガス等の不活性ガスが流入される真空室１内には、希土類元素含有合金を溶解させる誘導加熱式溶解炉２が支柱３に回動可能に支持されている。また、誘導加熱式溶解炉２からの溶湯を受けて、これを下流側の冷却ロール５の冷却面へ注ぐためのタンディッシュ４と、注がれる溶湯を急冷するための高速で前方へ回転する冷却ロール５とが設けられ、冷却ロール５の下流側の冷却面に接してスクレーパ６が設けられている。また、スクレーパ６で剥離されて飛翔する急冷鋳片が衝突する真空室１の側壁は衝突粉砕面７とされている。なお、真空室１内は、真空排気した後に不活性ガスの雰囲気としてもよい。
【００１２】
誘導加熱式溶解炉２は支柱３に設けた回動軸の回りに回動可能とされ、溶解炉２で温度１０００〜１５００℃で溶解した希土類元素含有合金を定量的にタンディッシュ４へ供給するようになっている。勿論、希土類元素含有合金の溶解には誘導加熱以外の方法を採用してもよく、例えば、電子ビームやレーザビームを照射して加熱溶解させることができ、また、アーク放電も採用し得る。
【００１３】
タンディッシュ４の形状は、特に限定されないが、一定量の溶湯を溜める形状であることが好ましく、箱形状として底面の下流側に出湯口を設けるか、または下向き傾斜のノズルや注湯板が設けられる。溶湯は可及的に整流化させて冷却ロール５面へ注湯することが好ましい。また、タンディッシュ４は高さ調整が可能とされると共に、冷却ロール５の交換時等には、タンディッシュ４を側方へ移動し得るように設置する。
【００１４】
冷却ロール５は水冷された金属表面を有しており、高速で前方へ回転される。冷却面の金属としては熱伝導係数が大きい銅、銅・ベリリウム合金等が使用されるが、勿論、これら以外の金属としてもよい。冷却ロール５は通常的には直径３００〜４００ｍｍφとし、例えば５０〜１０００ｒｐｍの回転速度で前方へ回転されるが、冷却ロール５が高速で回転されるので、タンディッシュ４から冷却ロール５へ注湯される溶湯は冷却ロール５に接した後、冷却固化されるまでの間に引き伸ばされて厚さが薄くなる。すなわち、得られる帯状の急冷鋳片の厚さは溶湯が固化される時の体積収縮による厚さ減少以上に薄くなるが、それに伴って冷却が厚さ方向に均一化されて微細な結晶が得られる。このような冷却によって急冷鋳片の厚さを冷却ロール５へ供給される溶湯の厚さの１／２以下とすることは容易であり、冷却ロール５上の溶湯の厚さと冷却ロール５の回転速度とを調整することによって厚さ０．３〜０．２ｍｍ程度は勿論、厚さ０．０５ｍｍ程度の急冷鋳片を得ることができる。すなわち、冷却ロール５の回転周速度（ｍ／秒）を冷却ロール５に注がれる溶湯の供給速度（ｍ／秒）の２〜１００倍にすればよい。
【００１５】
冷却ロール５の下流側には帯状の急冷鋳片を冷却ロール５から剥離するために、冷却ロール５より大きい幅のスクレーパ６が冷却ロール５の冷却面に接して設けられている。帯状の急冷鋳片は冷却ロール５と共に回転され、スクレーパ６に至って剥離されるが、高速回転する冷却ロール５の遠心力によって急冷鋳片は前方、すなわち、下流側へ飛翔する。
【００１６】
その飛翔する急冷鋳片を衝突させて粗粉砕させる衝突粉砕面７が真空室１の壁面を兼ねて形成される。衝突粉砕面７は水冷されていることが好ましい。図４は衝突粉砕面７の一例を示す平面図であるが、衝突粉砕面７を冷却ロール５側へ凸の曲面形状とすることにより、急冷鋳片は衝突し粗粉砕された後、広い角度範囲に拡がって跳ね返り落下する。従って、落下した箇所における急冷鋳片の重なりが抑制されるので放冷が促進される。冷却ガスによって急冷鋳片を更に冷却する場合にも効果的な冷却が可能となる。
【００１７】
【実施例】
以下、実施例によって本発明の希土類元素含有合金の鋳造装置を具体的に説明する。
【００１８】
（実施例１）図１は前述したように本発明の希土類元素含有合金の鋳造装置の全体を示す部分破断側面図であり、図２は図１に示した真空室１内の誘導加熱式溶解炉２、タンディッシュ４、冷却ロール５の拡大図、図３は図２に対応する平面図である。
【００１９】
図２、図３を参照して、誘導加熱式の溶解炉２は支柱３の回動軸３１に支持されており、図示を省略した油圧シリンダによって、実線で示す位置から一点鎖線で示す位置を経て二点鎖線で示す位置まで回動可能とされている。そして、溶解炉２のルツボ２１で１４００℃程度の温度で溶解された希土類元素含有合金、例えば鉄・ネオジウム・硼素の合金の溶湯を出湯口２２から定量的にタンディッシュ４へ供給する。
【００２０】
タンディッシュ４の内部には、溶湯が下流側の上部から上流側の底部へ逆流させるように、下流側から上流側へ向かって下向き傾斜の傾斜受板４１が設けられており、溶湯は傾斜受板４１を流下してタンディッシュ４の底面４２の上流部分へ供給され、次いで下流側へ底面４２のほぼ全長に沿って流れるようにしており、長い流路によって溶湯の整流化を図ると共に、温度の高い傾斜受板４１によって底面４２を流れる溶湯の輻射による温度低下が防がれている。また、底面４２の下流端には下向き傾斜の注湯板４３が一体的に形成されており、同じく温度低下を防ぐためのカバー４４が取り付けられており、図２、図３に示すようにスリット状の出湯口が形成されている。
【００２１】
また、タンディッシュ４は高さ調整が可能な支柱４５に支持されており、冷却ロール５の冷却面から注湯板４３の先端までの高さを調節し得るようになっている。すなわち、薄い急冷鋳片を得んとする場合には注湯板４３の高さを低くすることが望ましいが、冷却ロール５は熱膨張するほか回転時に振動するので、注湯板４３の先端の高さを低くすると、冷却ロール５の冷却面に接触し疵をつけ易くなる。従って、冷却ロール５の回転速度との関係において、最も適した高さを選択し調節し得るようになっている。そして、架台４８上において、支柱４５はその下端部の両側方において軸支された一対の車輪４６と架台４８に固定された走行レール４７とによって、例えば冷却ロール５の交換時やタンディッシュ４の予熱時に、タンディッシュ４を側方へ移動させ得るようになっている。なお、説明は省略したが、図３においてタンディッシュ４の両側に設けられた部材は溶湯が溢れる場合に対する安全用機器である。
【００２２】
冷却ロール５は直径４００ｍｍφとし、外周の冷却面を銅製として、図示しない機構によって水冷される。そして、駆動軸５２のみを示したモータによって駆動されて前方へ回転され、通常的には５０〜６００ｒｐｍの回転速度が採用される。冷却ロール５が高速で回転されるので、注湯板４３の先端から冷却ロール５へ注湯される溶湯は、冷却ロール５に接した後、冷却固化されるまでの間に引き伸ばされて厚さが薄くなると共に流動配向される。すなわち、急冷鋳片の厚さは溶湯が固化される時の体積収縮による厚さ減少以上に薄くなり、冷却が厚さ方向に均一化されると共に微細な結晶が得られるようになる。このような冷却によって、例えば、供給する溶湯の厚さを３ｍｍ、その速度は０．４ｍ／秒として、直径４００ｍｍφの冷却ロール５を回転速度６００ｒｐｍで回転させた時には、速度が約３０倍加速されるので厚さ０．１ｍｍの急冷鋳片が得られる。ちなみに、この時の、冷却ロール５の冷却面の周速は約７５０ｍ／分、およそ１２．５ｍ／秒である。
【００２３】
冷却ロール５の下流側には帯状の急冷鋳片を冷却ロール５から剥離するために、冷却ロール５以上の幅のスクレーパ６が冷却ロール５の冷却面に接して設けられている。勿論、冷却ロール５の交換時には冷却ロール５から離隔される。
【００２４】
帯状の急冷鋳片は冷却ロール５から剥離されると、高速回転する冷却ロール５の遠心力を受けて前方へ飛翔するが、その飛翔する急冷鋳片を衝突させて粗粉砕するための衝突粉砕面７が真空室１の壁面を兼ねて形成されている。図４は図１における［４］−［４］線方向の断面図であるが、その衝突粉砕面７は、図４に示すように、冷却ロール５側へ凸の曲面形状とされており、急冷鋳片が衝突し粗粉砕された後、矢印で示すように、広い角度範囲に拡がって跳ね返るようにされている。また、衝突冷却面７は図示しない機構によって水冷されている。そして、急冷鋳片が拡がって跳ね返り落下する床面には回収トレイ８が設けられており、かつ図示を省略したノズルから冷却したアルゴン・ガスが回収トレイ８内に向けて吹き付けられ、急冷鋳片を更に冷却するようになっている。
【００２５】
本実施の形態による希土類元素含有合金の鋳造装置は以上のように構成されるが、その作用を以下に説明する。
【００２６】
図１に示す希土類元素含有合金の鋳造装置の真空室１内を真空とし、図２、図３にも示す誘導加熱式溶解炉２のルツボ２１において高性能な永久磁石を得るための鉄・ネオジウム・硼素合金の原料を約１４００℃の温度で加熱溶解して溶湯とした。次いで溶解炉２を油圧シリンダによって支柱３の回動軸３１の回りに回動させて、溶湯をタンディッシュ４内へ定量的に供給した。溶湯はタンディッシュ４内で傾斜受板４１を流下し、底面４２の上流端部から下流端へ向い、傾斜受板４１によって温度低下を防がれつつ流れ、注湯板４３の先端から６００ｒｐｍの回転速度で前方へ回転する直径４００ｍｍφの冷却ロール５の冷却面へ溶湯の厚さが３ｍｍとなるように注湯された。溶湯は急冷され、冷却ロール５上で帯状の急冷鋳片を形成し、スクレーパ６に到達して剥離された。この時に得られた急冷鋳片の厚さは０．１ｍｍであった。
【００２７】
帯状の冷却鋳片は高速回転する冷却ロール５の遠心力を受けてそのまま飛翔し、水冷した凸曲面の衝突粉砕面７に衝突して粗粉砕され、図４に矢印で示すように、跳ね返って真空室１の床面に設置した回収ケース８内へ拡がって落下した。この回収ケース８内の粗粉砕された急冷鋳片に向けて冷却したアルゴン・ガスを吹き付けて冷却を行った。そして、所定量の鋳造の完了後、粗粉砕された急冷鋳片を酸化させないように大気との接触を避けて外部へ取り出すことにより希土類元素含有合金の急冷鋳片が製造された。上記の粗粉砕された急冷鋳片は後の工程で更に平均粒径３〜４μｍに微粉砕され、磁場内で成型された後、加熱焼結されて、最大エネルギー積の大きい高性能の永久磁石とされた。
【００２８】
（実施例２）図１に示した希土類元素含有合金の鋳造装置を使用し、実施例１とほぼ同様にして二次電池の負極とするための希土類元素含有合金の急冷鋳片を鋳造した。その急冷鋳片による負極、急冷鋳片に熱処理を加えて作製した負極、および従来の鋳造装置による負極をそれぞれ使用した３種の二次電池の充放電特性を比較して図５に示した。図５において、縦軸は放電容量、横軸は充放電の回数の相対値であり、本発明の鋳造装置で得た急冷鋳片による負極を使用した二次電池の充放電特性をＡ、その急冷鋳片に熱処理を加えた負極による二次電池の充放電特性をＢ、従来の鋳造装置による負極を使用した二次電池の充放電特性をＣとして示した。
【００２９】
従来の鋳造装置による負極を使用した二次電池に比較して、本発明の鋳造装置で得た急冷鋳片の負極による二次電池は約１．４倍の寿命を示し、その急冷鋳片に熱処理を加えて作製した負極による二次電池の寿命は少なくとも２倍以上になることが推測された。
【００３０】
本発明の実施の形態による希土類元素含有合金の鋳造装置は以上のように構成され作用するが、勿論、本発明はこれらに限られることなく、本発明の技術的思想に基づいて種々の変形が可能である。
【００３１】
例えば本実施の形態においては、タンディッシュ４の下流端部に設けたカバー４４付きの注湯板４３から溶湯を冷却ロール５へ注湯するようにしたが、注湯板４３を使用することなくタンディッシュ４の下流端に設けられる例えばスリット状の出湯口から注湯するようにしてもよい。
【００３２】
また本実施の形態においては、冷却ロール５、衝突粉砕面７を水冷としたが、少なくとも何れか一方を水以外の冷媒、例えばグリコール類を使用して０℃以下の温度で冷却するようにしてもよい。
【００３３】
また本実施の形態においては、単一の冷却ロール５によって溶湯を片面から冷却するようにしたが、必要に応じて、冷却ロール５上の溶湯へ上方から冷却用不活性ガスを吹き付けるようにしてもよい。
【００３４】
【発明の効果】
本発明は以上に説明したような形態で実施され、次ぎに記載するような効果を奏する。
【００３５】
本発明によれば、冷却ロールを高速回転させて、タンディッシュから注湯された冷却ロールの冷却面における溶湯の厚さに比して、得られる急冷鋳片の厚さが（１／２）以下となるようにしているので、冷却ロールの回転速度および冷却ロールへの溶湯の供給速度を調整することにより、厚さ０．３〜０．０５ｍｍ程度で広幅の急冷鋳片が得られる。また、タンディッシュの注湯板に溶湯の温度低下を防ぐカバーを設けてスリット状の出湯口としていることによって、冷却ロールによる溶湯の冷却時における溶湯温度の変動、すなわち冷却条件の変動を抑制し、得られる急冷鋳片の結晶粒径等の特性を管理するこができる。
【００３６】
また、タンディッシュの高さ位置を調節可能としているので、冷却ロールの冷却面とタンディッシュの注湯板等の先端との間隔の大きさを調節して、振動し熱膨張する冷却ロールの冷却面が注湯板等の先端と接触して冷却ロールの冷却面に疵が付くのを防ぐことができる。また、タンディッシュを側方へ移動可能に設置しているので、疵が付いた冷却ロールの交換作業が容易となり短時間で完了することから、装置を停止する時間が短くなって稼動率の低下を軽減させる。
【００３７】
更にまた、冷却ロールから飛翔する急冷鋳片を衝突させて粗粉砕するための水冷の衝突粉砕板を冷却ロールより下流側の鋳造装置の壁面に、上方から見て冷却ロール側へ凸の曲面に形成しているので、粗粉砕された鋳片が広い角度範囲内に跳ね返って回収トレイ内に拡げられ、冷却したアルゴン・ガスを吹き付ける更なる冷却が均等に行われる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施の形態による希土類元素含有合金の鋳造装置の部分破断側面図である。
【図２】図１内の誘導加熱式溶解炉、タンディッシュ、冷却ロールの拡大図である。
【図３】図２に対応する平面図である。
【図４】図１における［４］−［４］線方向の断面図である。
【図５】実施の形態の鋳造装置による希土類元素含有合金の急冷鋳片の負極を使用した二次電池の充放電特性を示す図である。
【符号の説明】
１真空室
２誘導加熱式溶解炉
３支柱
４タンディッシュ
５冷却ロール
６スクレーパ
７衝突粉砕面
８回収トレイ
４１傾斜受板
４２底面
４３注湯板
４４カバー
４５支柱

Claims

真空中または不活性ガス中で溶解炉内の希土類元素含有合金の溶湯をタンディッシュから単一の冷却ロールに注湯して急冷鋳片を得る希土類元素含有合金の鋳造装置において、
前記タンディッシュは、箱形状であって底面の下流側に該底面と同等の幅で下向き傾斜の注湯板を有し、前記注湯板と前記溶湯の温度低下を防ぐカバーとによってスリット状の出湯口が形成され、更に前記冷却ロールからの高さを調節可能とされたものであり、
前記冷却ロールは、注湯されて前記冷却ロールの冷却面に接する前記溶湯の厚さに比して（１／２）以下の厚さの前記急冷鋳片が得られるように高速回転されるものであることを特徴とする希土類元素含有合金の鋳造装置。
注湯されて前記冷却面に接する前記溶湯の厚さと、前記冷却ロールの回転速度とを調整することにより、厚さが０．３〜０．０５ｍｍの範囲内の前記急冷鋳片を鋳造し得る請求項１に記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
前記冷却ロールが水冷されている請求項１または請求項
２に記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
前記溶湯が前記タンディッシュ内で、前記溶解炉から遠い側から近い側へ向かって下向き傾斜に設けられた傾斜受板を流れ、続いて前記タンディッシュの底面のほぼ全長に沿って流れて前記冷却ロールへ注湯される請求項１から請求項３までの何れかに記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
前記冷却ロールの交換等に際して、その作業を容易ならしめるように、前記タンディッシュが側方へスライド可能に設置されている請求項１から請求項４までの何れかに記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
前記冷却ロールから剥離され、高速回転する前記冷却ロールの遠心力を受けて飛翔する前記急冷鋳片を衝突させて粗粉砕し落下させる衝突粉砕面が、前記冷却ロールの下流側となる前記鋳造装置の壁面に、上方から見て前記冷却ロール側へ凸の曲面に形成されて水冷されている請求項１から請求項５までの何れかに記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
前記冷却ロールの下流側となる前記鋳造装置の壁面に
粗粉砕された前記急冷鋳片に対して冷却用不活性ガスが吹き付けられて強制的に冷却される請求項１から請求項６までの何れかに記載の希土類元素含有合金の鋳造装置。
請求項１から請求項７までの何れかの鋳造装置を用いた希土類含有合金の製造方法において、前記冷却ロールの回転周速度が、前記冷却ロールへ注湯される前記溶湯の速度の２から１００倍であることを特徴とする希土類元素含有合金の製造方法。