JP3976085B2 - ガスタービンの吸気冷却装置 - Google Patents
ガスタービンの吸気冷却装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3976085B2 JP3976085B2 JP15132199A JP15132199A JP3976085B2 JP 3976085 B2 JP3976085 B2 JP 3976085B2 JP 15132199 A JP15132199 A JP 15132199A JP 15132199 A JP15132199 A JP 15132199A JP 3976085 B2 JP3976085 B2 JP 3976085B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- water
- humidifier
- nozzle
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、発電装置、動力装置、コジェネレーションシステム、運搬装置、多段過給機を備えたエンジンなどに用いるガスタービンの吸気冷却装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
ガスタービンでは、夏場などのように外気温度が高くなると、吸気温度が高くなって空気密度が低下するために吸気質量が減少し、それに見合う燃料の量が減少してタービン出力が低下する問題がある。
このような問題を解決するものとして、従来、例えば、特開平9−236024号公報に開示されているものがあった。
【0003】
上記従来例によれば、圧縮機に空気を供給する吸気路に液滴噴霧装置を設け、圧縮機に供給される空気に液滴を噴霧し、吸気温度を低下してタービン出力を向上できるようにしている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、噴霧された液滴が圧縮機に導入されるまでの間と圧縮機内を流れる間とで気化されることが必要である。例えば、従来例において、35℃で相対湿度が50%の空気を流速3m/sで導入し、その空気に液滴を噴霧し、飽和状態になるまで気化させようとした場合、約7m必要であり、このように、従来例では、気化のために長い距離が必要で装置が大型化する欠点があった。
【0005】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、適量の水滴を空気に供給できるようにして、合理的な構成により、装置を大型化せずに吸気温度を低下してタービン出力を向上できるようにすることを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
請求項1に係る発明のガスタービンの吸気冷却装置は、上述のような目的を達成するために、
吸気路からの空気を吸引圧縮して吐出する圧縮機と、
前記圧縮機に接続されて吐出空気に燃料を混合して燃焼する燃焼器と、
前記燃焼器に接続されて燃焼ガスによって駆動するタービンとを備えたガスタービンにおいて、
前記吸気路に介装されて前記圧縮機に吸引される空気中に水分を気化供給する加湿器と、
前記加湿器と前記圧縮機との間で前記吸気路に介装されて前記加湿器を経た空気中にザウター平均粒径が15μm以下の水滴を噴霧供給するノズルと、
前記ノズルに接続された給水管に設けられて前記ノズルに供給する高圧水の流量を調整する流量調整弁と、
加湿器を経て前記ノズルに供給される前の空気の相対湿度を検出する相対湿度計と、
前記加湿器を経て前記ノズルに供給される前の空気の温度を検出する温度計と、
前記相対湿度計で検出された相対湿度と前記温度計で検出された温度とタービンの要求負荷とに基づいて、燃焼器に供給される空気が飽和状態あるいはやや過飽和の状態の湿度に達するのに必要な水量を算出する水量算出手段と、
前記水量算出手段で算出された水量に対応する前記流量調整弁の開度を算出する弁開度算出手段と、
前記弁開度算出手段で算出された開度になるように前記流量調整弁を開閉する制御手段と、
を備えて構成する。
【0007】
また、請求項2に係る発明のガスタービンの吸気冷却装置は、上述のような目的を達成するために、
請求項1に記載のガスタービンの吸気冷却装置において、
水量算出手段で算出する水滴供給量FLを次式に基づいて算出するように構成する。
FL= 0.622 × (0.046 ×t 2 − 0.895 ×t+ 17.211 )×(1−ψ/ 100 )/[ 760 − (0.046 ×t 2 − 0.895 ×t+ 17.211 )×(1−ψ/ 100 )]×f(W)× 1.293 / 3600
ここで、f(W)は要求負荷によって求まる燃焼器への吸い込み空気量、ψは相対湿度計で検出された相対湿度、tは温度計で検出された温度である。
【0008】
【作用】
請求項1に係る発明のガスタービンの吸気冷却装置の構成によれば、加湿器により、圧縮機に吸引される空気中に自然蒸発によって水分を気化供給して相対湿度を高くし、その水分の蒸発に伴う気化熱により空気を冷却し、空気の温度を低下させる。次いで、ノズルからザウター平均粒径が15μm以下の水滴を噴霧供給し、その水滴の気化に伴って空気の温度を更に低下させ、燃焼器に供給する空気の温度を低下して吸気質量を増加し、それに伴って燃焼器に供給する燃料の量を増加してタービン出力を向上できる。
しかも、水量算出手段により、加湿器を経てノズルに供給される前の空気の相対湿度と温度とタービンの要求負荷とに基づき、燃焼器に供給される空気が、飽和状態あるいはやや過飽和の状態の湿度に達するのに必要な、ノズルから供給すべき水量を算出する。
上記算出の結果に基づき、その水量が得られるように流量調整弁の開度を調整し、必要以上に多量の水滴を供給することがないようにノズルから水滴を供給し、燃焼器に供給する空気の温度を低下して吸気質量を増加し、それに伴い、燃焼器に供給する燃料の量を増加してタービン出力を向上できる。
【0009】
また、請求項2に係る発明のガスタービンの吸気冷却装置の構成によれば、水量算出手段で算出する水滴供給量FLを、要求負荷によって求まる燃焼器への吸い込み空気量f(W)、相対湿度計で検出された相対湿度ψ、温度計で検出された温度tそれぞれを所定の式に代入することによって算出する。
【0010】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
図1は、本発明に係るガスタービンの吸気冷却装置の実施例を用いたガスタービン発電装置を示す一部破断全体側面図、図2は全体平面図、図3は全体概略構成図であり、発電部Aの上部側に吸気冷却装置Bを設けるとともに、それらの側方に排熱回収部Cを設けてガスタービン発電装置が構成されている。
【0011】
吸気路Rからの空気を吸引圧縮して吐出する圧縮機1とタービン2とが出力軸3に一体的に取り付けられるとともに、圧縮機1からの吐出空気に燃料を混合して燃焼する燃焼器4を介装した燃料供給路5を介して、圧縮機1とタービン2とが接続され、更に出力軸3に発電機6が連動連結されて発電部Aが構成されている。
【0012】
また、タービン2からの燃焼排ガスを消音処理する消音器7と燃焼排ガスの熱を回収する排熱ボイラー8と熱交換器9とが設けられ、排熱回収部Cが構成されている。
【0013】
吸気冷却装置Bは、吸気口10に吸気グリル11を設けるとともに、一次フィルター12と加湿器13と二次フィルター14とをその順に設け、更に、二次フィルター14から圧縮機1に至る吸気路Rの下向き部分の途中箇所に、ザウター平均粒径が5μm以上で15μm以下の水滴を噴霧供給するノズル15を設けて構成されている。
【0014】
加湿器13は、図示しないが、ガラス繊維製のフェルトで多数の通気路が形成されるようにハニカム状に形成され、かつ、加湿器13に給水管16が接続され、フェルトが膨潤状態となって表面から水分が自然蒸発し、吸気路Rにおいて圧縮機1に吸引される空気中に水分を気化供給するように構成されている。この加湿器13への給水量は、例えば、0.03kg/sなど一定に固定される。
【0015】
ノズル15にも給水管16が接続されるとともに、その加湿器13への分岐箇所との間に流量調整弁17が接続され、ノズル15から噴霧供給する水滴の供給量を発電機6の要求出力などに応じて調整できるように構成されており、次に説明する。
【0016】
二次フィルター14とノズル15との間に、ノズル15に供給される前の空気の相対湿度を検出する相対湿度計18と、温度を検出する温度計19とが付設されている。
【0017】
相対湿度計18および温度計19がコントローラ20に接続されるとともにコントローラ20と流量調整弁17とが接続され、かつ、コントローラ20に発電機6の要求出力が入力されるように構成されている。
【0018】
コントローラ20には、図4のブロック図に示すように、水量算出手段21、弁開度算出手段22ならびに制御手段23が備えられている。
【0019】
水量算出手段21では、相対湿度計18で検出された相対湿度と温度計19で検出された温度とタービン2の要求出力とに基づいて、燃焼器4に供給される空気が飽和状態あるいはやや過飽和の状態の湿度に達するのに必要な水量を算出するようになっている。
【0020】
弁開度算出手段22では、水量算出手段21で算出された水量に対応する流量調整弁17の開度を算出するようになっている。
そして、制御手段23では、弁開度算出手段22で算出された開度になるように流量調整弁17を開閉操作するようになっている。
【0021】
以上の構成により、過飽和によるドレンの発生やそれに伴う腐食の発生を防止できながら、全体として短い長さで燃焼器4に供給される空気の温度を低下させ、吸気質量を増加してタービン2の出力を向上できる。
【0022】
次に、水量算出手段21による水量の算出について説明する。
燃焼器4への吸い込み空気量Fa=f(W)(Nm3 /h)は、タービン2の要求出力によって求まる。
空気比重γ(kg/Nm3 )= 1.293であるから、吸い込み乾き空気質量Fg(kg' /s)は、
Fg=f(W)× 1.293/3600 ……(1)
となる。
【0023】
相対湿度計18で検出された相対湿度をψ(RH%)、温度計19で検出された温度をt(℃)とすると、飽和水蒸気圧Ps(t)をtの2次式で近似させた場合、
Ps(t)=0.046 ×t2 −0.895 ×t+17.211 ……(2)
であり、
また、飽和までに必要な蒸気分圧P' (t、ψ)は、
P'(t、ψ)=Ps(t)×(1−ψ/100 ) ……(3)
であり、
更に、飽和までに必要な絶対湿度差X' (t、ψ)は、
X'(t、ψ)=0.622 ×P'(t、ψ)/[ 760−P'(t、ψ)]……(4)
である。
飽和湿度に達するまでに必要なノズル15からの水滴供給量FL(kg/s)は、
FL=X'(t、ψ)×Fg ……(5)
である。
【0024】
(5)式に、(1)、(2)、(3)および(4)式をそれぞれ代入すると、
FL=0.622 ×(0.046×t2 −0.895 ×t+17.211)×(1−ψ/100 )/[ 760−(0.046×t2 −0.895 ×t+17.211)×(1−ψ/100 )]×f(W)× 1.293/3600 ……(6)
となる。
このようにして、飽和湿度に達するまでに必要なノズル15からの水滴供給量FL(kg/s)を、要求出力によって求まる燃焼器4への吸い込み空気量f(W)(Nm3 /h)と、相対湿度計18で検出された相対湿度ψ(RH%)と、温度計19で検出された温度t(℃)とを(6)式に代入することによって求めることができる。
【0025】
結露を生じない程度にやや過飽和に水滴を供給しようとする場合には、水滴供給量FL' を、
FL' =FL×(1+Y) 但し、Yは実験により求めた値(Y>0)
と補正すれば良い。
【0026】
また、加湿器13に必要な供給水量につき、2000kWガスタービンを例にして説明すれば、下記の通りである。
2000kWガスタービンの27.5℃の吸い込み空気量Faは、25,000(Nm3 /h)、空気比重γ(kg/Nm3 )は 1.293であるから、吸い込み乾き空気質量Fg(kg' /s)は、
Fg=25,000× 1.293/3600≒9.0
となる。
加湿器13によって相対湿度を50%から90%まで加湿する場合を考えれば、加湿後の湿り空気の絶対湿度X90=0.0217(kg/kg' )と加湿前の湿り空気の絶対湿度X50=0.0188(kg/kg' )との差から、加湿に必要な水量FL(kg/s)は下記のようにして求められる。
FL=(0.0217−0.0188)×9.0 =0.026 ≒0.03(kg/s)
となる。
【0027】
したがって、夏場などにおいて、1日のうちの最高の外気温度と最低の相対湿度を想定することにより、加湿器13に必要な供給水量は、予め計算して求めた固定値にしておけば良い。
なお、一次フィルター12に供給される外気温度と相対湿度とを検出し、その検出結果に基づいて、加湿後の湿り空気の絶対湿度が90%になるように加湿器13に供給する水量を自動的に調節することも可能である。
【0028】
上記構成により、一次フィルター12→加湿器13→二次フィルター14→ノズル15と流動させるに伴い、図5のグラフに示すように、吸気質量を増大していくことができる。
このグラフにおいて、Aは一次フィルター12を通る箇所を、Cは二次フィルター14からノズル15に至る箇所を、そして、Dはノズル15を経た箇所をそれぞれ示している(図3参照)。
上記A、CおよびDそれぞれでの空気の状態値(温度,相対湿度)をT1、T2、T3として、2000kWガスタービンの場合の一例を示せば、T1(35℃,50%)、T2(27.4℃,90%)、T3(26℃以下, 100%以上)となる。
【0029】
次に、上記実施例の装置を用いて行った実験例について説明する。
温度35℃、相対湿度50%の空気を30cm角のダクトにより流速2m/sec で加湿器13に流し、温度28℃、相対湿度90%まで加湿冷却した。
更に、50cm角のダクトを用い、流速2m/sec で流すとともに、そこにノズル15からザウター平均粒径が 6μmの水滴を噴霧供給し、温度25〜26℃のやや過飽和な空気を作成し、過給機に約1600m3/h 流した。その結果、過給機の出口温度が低下するデータが得られ、タービン出力を向上できることが明らかであった。
【0030】
上記実施例では、発電機6を駆動するように構成しているが、発電機6に代えて動力装置や運搬装置などにおけるポンプやモータを駆動するなど、各種の構成を採用できる。動力装置や運搬装置などでは、水量の算出のために水量算出手段21に入力されるのは要求負荷になり、特許請求の範囲では、上述実施例の発電機6からの要求出力をも含めて要求負荷と総称する。
【0031】
ノズル15から噴霧供給する水滴の粒径としては、気化の面からザウター平均粒径が15μm以下であれば良いが、好ましくは5〜10μmである。5μm未満では、圧縮機1の羽に水滴とともにゴミが付着しやすくなってメンテナンスに手間がかかり、一方、10μmを越えると気化しにくくなるからである。
【0032】
本発明としては、圧縮機1を多段に設けても良く、その場合、各圧縮機1で吸い込み空気温度を低下でき、タービン2の出力を一層向上できる利点がある。
【0033】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、請求項1に係る発明のガスタービンの吸気冷却装置によれば、加湿器の特性とノズルからの水滴供給構成の特性それぞれに着目し、加湿器とノズルを設けるという合理的な構成により、装置を大型化せずに吸気温度を低下してタービン出力を向上できるようになった。
すなわち、図6のグラフに示すように、例えば、相対湿度が60%の空気をノズルからの水滴供給構成だけで飽和湿度(100%) まで上昇させようとすると、8m以上の気化距離を必要とする。また、加湿器の場合、自然蒸発によるため、相対湿度90%程度までは、約15cm程度と極めて短い通気距離で急激に上昇できるものの、90%を越えさせようと通気距離を長くすると圧力損失が増大し、通気量自体が減少して実用性が低い。
本発明者らは、通気距離が短くても相対湿度90%程度までは急激に上昇できるという加湿器の特性に着目し、加湿器により相対湿度90%程度まで上昇させて空気を冷却し、相対湿度90%以上の部分の上昇をノズルからの水滴供給構成に担わせ、気化距離が短くて済むようにし、相対湿度を上昇させるのに必要な全体としての長さを大幅に減少できるようにしたのである。
しかも、飽和状態あるいはやや過飽和の状態の湿度を越えることなく、タービンの要求負荷に応じた適量の水滴を自動的に空気に供給するから、過飽和に起因する結露により多量のドレンを発生させたり、そのドレンに伴って腐食を生じるといったことを良好に防止してタービン出力を一層良好に向上できる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明に係るガスタービンの吸気冷却装置の実施例を用いたガスタービン発電装置を示す一部破断全体側面図である。
【図2】全体平面図である。
【図3】全体概略構成図である。
【図4】ブロック図である。
【図5】吸気質量と空気温度および相対湿度の関係を示すグラフである。
【図6】相対湿度と距離の関係を示すグラフである。
【符号の説明】
1…圧縮機
2…タービン
4…燃焼器
13…加湿器
15…ノズル
16…給水管
17…流量調整弁
18…相対湿度計
19…温度計
21…水量算出手段
22…弁開算出手段
23…制御手段
R…吸気路
Claims (2)
- 吸気路からの空気を吸引圧縮して吐出する圧縮機と、
前記圧縮機に接続されて吐出空気に燃料を混合して燃焼する燃焼器と、
前記燃焼器に接続されて燃焼ガスによって駆動するタービンとを備えたガスタービンにおいて、
前記吸気路に介装されて前記圧縮機に吸引される空気中に水分を気化供給する加湿器と、
前記加湿器と前記圧縮機との間で前記吸気路に介装されて前記加湿器を経た空気中にザウター平均粒径が15μm以下の水滴を噴霧供給するノズルと、
前記ノズルに接続された給水管に設けられて前記ノズルに供給する高圧水の流量を調整する流量調整弁と、
加湿器を経て前記ノズルに供給される前の空気の相対湿度を検出する相対湿度計と、
前記加湿器を経て前記ノズルに供給される前の空気の温度を検出する温度計と、
前記相対湿度計で検出された相対湿度と前記温度計で検出された温度とタービンの要求負荷とに基づいて、燃焼器に供給される空気が飽和状態あるいはやや過飽和の状態の湿度に達するのに必要な水量を算出する水量算出手段と、
前記水量算出手段で算出された水量に対応する前記流量調整弁の開度を算出する弁開度算出手段と、
前記弁開度算出手段で算出された開度になるように前記流量調整弁を開閉する制御手段と、
を備えたことを特徴とするガスタービンの吸気冷却装置。 - 請求項1に記載のガスタービンの吸気冷却装置において、
水量算出手段で算出する水滴供給量FLを次式に基づいて算出するものであるガスタービンの吸気冷却装置。
FL=0.622 ×(0.046×t2 −0.895 ×t+17.211)×(1−ψ/100 )/[ 760−(0.046×t2 −0.895 ×t+17.211)×(1−ψ/100 )]×f(W)× 1.293/3600
ここで、f(W)は要求負荷によって求まる燃焼器への吸い込み空気量、ψは相対湿度計で検出された相対湿度、tは温度計で検出された温度である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15132199A JP3976085B2 (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ガスタービンの吸気冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15132199A JP3976085B2 (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ガスタービンの吸気冷却装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000337169A JP2000337169A (ja) | 2000-12-05 |
JP3976085B2 true JP3976085B2 (ja) | 2007-09-12 |
Family
ID=15516080
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15132199A Expired - Lifetime JP3976085B2 (ja) | 1999-05-31 | 1999-05-31 | ガスタービンの吸気冷却装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3976085B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030030734A (ko) * | 2001-10-12 | 2003-04-18 | 대한유화공업 주식회사 | 저압 물분사하는 포깅시스템이 부가된 가스터빈엔진 |
BRPI0821737A8 (pt) * | 2007-12-21 | 2018-12-18 | Green Prtners Tech Holdings Gmbh | sistemas de turbina a gás de ciclo aberto e fechado e semi-fechado para geração de energia e de turbina de expansão e compressor de pistão fechado, turbocompressor e métodos de produção de energia com turbina de gás de ciclo aberto, de compressão de gás de operação em turbocompressor e de operação de sistema de motor |
JP6749006B2 (ja) * | 2018-11-14 | 2020-09-02 | 株式会社いけうち | 吸気冷却方法 |
-
1999
- 1999-05-31 JP JP15132199A patent/JP3976085B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2000337169A (ja) | 2000-12-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6250064B1 (en) | Gas turbine inlet air integrated water saturation and supersaturation system and related process | |
JP4150950B2 (ja) | ガスタービン入口の空気の水飽和/過飽和システム用制御システム及びガスタービン | |
US20080216461A1 (en) | Micro Gas Turbine System | |
JP2877098B2 (ja) | ガスタービン,コンバインドサイクルプラント及び圧縮機 | |
EP1132594B1 (en) | Gas turbine power generation equipment and air humidifying apparatus | |
EP1898066B1 (en) | High humidity gas turbine system with humidifier bypass | |
US7096659B1 (en) | Gas turbine electric power generation equipment and air humidifier | |
US20050066664A1 (en) | Gas turbine installation | |
US9850816B2 (en) | Gas turbine inlet system and related method for cooling gas turbine inlet air | |
US6578354B2 (en) | Gas turbine electric power generation equipment and air humidifier | |
KR20020065859A (ko) | 연소 온도 결정 방법 및 연소 온도 결정 제어 시스템 | |
JPH1172029A (ja) | 水噴霧による出力増加機構を備えたガスタービン | |
JP2001173459A (ja) | ガスタービンの氷結防止運転方法 | |
JP3976085B2 (ja) | ガスタービンの吸気冷却装置 | |
JP3793910B2 (ja) | ガスタービン複合発電プラントとその運転方法 | |
JP2003138949A (ja) | ガスタービン吸気装置 | |
JP3567090B2 (ja) | ガスタービン,コンバインドサイクルプラント及び圧縮機 | |
WO2005071244A1 (ja) | ガスタービン発電設備 | |
JP4923010B2 (ja) | 吸気に水を噴霧する圧縮機を有する設備 | |
JP2005140023A (ja) | マイクロガスタービン発電設備 | |
JP3726205B2 (ja) | ガスタービンプラント | |
KR100545450B1 (ko) | 내연기관용 과급공기 가습 장치 | |
JP2009052474A (ja) | ガスタービン設備およびガスタービン設備の運転方法 | |
JPH0327606B2 (ja) | ||
JPH06241065A (ja) | ガスタービン設備 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050310 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061116 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061128 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070126 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070424 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070514 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070612 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070612 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100629 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3976085 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130629 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130629 Year of fee payment: 6 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |