JP3911551B2 - 面発光レーザー - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は面発光レーザーに係り、より詳細には単一基本横モードが圧倒的に発振されうる面発光レーザーに関する。
【0002】
【従来の技術】
面発光レーザーは円形レーザービームを出射することによる光ファイバとの高い結合効率、アレイ製作の容易性及びウェーハ状態でのエラー有無及び特性測定可能性のために光通信及び光連結に望ましい光源として注目されている。特に、選択的酸化により電流が通過する開口を制限するインデックス−ガイド(index−guided)面発光レーザーはスレショルド電流及び消費電力が非常に低く、高効率で電流−光出力の線形性に優れて近距離通信用送受信器モジュール、コンピュータとデジタルディスプレー装置との光連結に採用でき、一部の商品化が進行中にある。
【0003】
ところが、インデックス−ガイド面発光レーザーは酸化された部分とそうでない部分との屈折率差が非常に大きいために原理的に多数の横方向モード発振が可能なだけでなく、また酸化された部分が電流注入を制限する構造であるために酸化された領域により取り囲まれた開口の外側への電流注入が容易で、結果的に低い光出力から高次横モードに発振する傾向がある。もちろん、酸化された領域により取り囲まれた開口をより小さくすれば単一横モード発振効率をある程度増加させることはあるが、その場合、面発光レーザー素子の抵抗が過度に大きくなるだけではなくレーザー発振のための断面積が減少して全体的な光出力が低下し、光通信用素子に適用し難い。したがって、インデックス−ガイド面発光レーザーの多重横モード発振を抑制して、単一横モード発振出力を向上させるためのいろいろな方案が提案されてきた。単一横モード発振出力を向上させるために提案された方法としては、発振されたレーザービームが出射されるウィンドウの外郭一部をイオンビームを利用してエッチングする方法、選択的酸化工程にイオン注入工程を併行する方法、活性層が含まれた共振器をより長く形成する方法などがある。しかし、いままで提案された方法は工程が多少難しくて再現性が劣る短所があった。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は前記のような点を考慮して案出されたものであって、単一基本横モードが圧倒的に発振でき、製作工程が簡単でかつ再現性に優れた面発光レーザーを提供することにその目的がある。
【0005】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するための本発明による面発光レーザーは、基板と、前記基板の一面上に形成された下部反射基層と、前記下部反射基層上に形成された活性層と、前記活性層上に形成された上部反射基層とを備え、前記下部反射基層と上部反射基層とが、レーザービームが生成および増幅されるように共振させる共振器を構成し、前記上部反射基層の上面および前記基板の下面のうち少なくとも一面に配置され、前記共振器の内部にフィードバックさせるフィードバック部材を具備することを特徴とする。
【0006】
ここで、前記フィードバック部材は、前記共振器に対して凹面鏡として作用することが望ましい。
【0007】
本発明による面発光レーザー構造の構成物質はGaAs、GaSb、GaN、InP、ZnSeのうちいずれか一つよりなることが望ましい。
【0008】
前記フィードバック部材は、レーザー発振波長に対して透明でかつ基板や基板上部の薄膜構造物質と格子整合をなす半導体物質よりなることがある。
【0009】
また、前記フィードバック部材は、レーザー発振波長に対して透明な有機物や無機物のうちいずれか一つの物質よりなることがある。
【0010】
本発明による面発光レーザーは、ゲインガイド構造であることが望ましい。
【0011】
前記上部反射基層の上面に位置するフィードバック部材の有効曲率半径は200〜500μmである。
【0012】
レーザー発振のための利得面積が広くなるようにレーザー発振口径、フィードバック部材の有効直径、フィードバック部材の曲率半径のうち少なくともいずれか一つを大きくして高出力でかつ基本横モード発振可能になっている。
【0013】
発振される光の回折力が弱くなるように、レーザー発振口径、前記フィードバック部材の有効直径のうち少なくともいずれか一つを大きくして、前記フィードバック部材が共振器の外部に出力された光の一部を反射させて共振器の内部にフィードバックさせると同時に、共振器の外部に出力されて進行する光に対してレンズとしての役割をして集束光、発散光または平行光を出力させる。
【0014】
電流注入によりレーザー発振を起こす。
【0015】
この場合、選択的酸化やイオン注入方法により形成されて電流の流れを制限する電流制限構造をさらに具備することが望ましい。
【0016】
外部から入力される光によるポンピングによりレーザー発振を起こすこともある。
【0017】
【発明の実施の形態】
以下、添付した図面を参照して本発明の望ましい実施例について詳細に説明する。
【0018】
図1は、本発明の第1実施例による面発光レーザーを概略的に示す図面である。
【0019】
図面を参照すれば、本発明の第1実施例によるフィードバック部材一体型面発光レーザーは、基板100と、基板100の下面に形成された下部電極170と、基板100上に順に形成された下部反射基層(lower DBR(distributed Bragg reflector))110、活性層120、電流制限層130及び上部反射基層(upper DBR)140と、上部反射基層140上に形成されたフィードバック部材150と、フィードバック部材150の周辺の上部反射基層140上に形成された上部電極160とを含んで構成される。
【0020】
前記基板100は化合物半導体物質よりなる。例えば、前記基板100はn+型でドーピングされたガリウム−アセナイド(GaAs)基板でありうる。
【0021】
前記下部反射基層110と上部反射基層140とは前記活性層120から光を誘導放出して増幅させる共振器を構成する。前記下部反射基層110は前記基板100と同型、例えば、n型でドーピングされる。前記上部反射基層140は前記下部反射基層110と反対型、例えば、p型でドーピングされる。
【0022】
前記下部反射基層110と上部反射基層140とは相異なる屈折率を有する化合物半導体物質を交互に積層して形成される。この時、図1に示されたように発生したレーザービームが上部反射基層140を通じて出射される構造の場合、上部反射基層140は相対的に低い反射率を有し、下部反射基層110は上部反射基層140より高い反射率を有するように形成される。このような反射率は化合物半導体物質の積層数によって変わるので、前記上部反射基層140が下部反射基層110より小さな積層数を有するように形成すれば上部反射基層140の反射率を下部反射基層110より小さくしうる。
【0023】
本実施例において、前記上部反射基層140と下部反射基層110とは上、下部電極160、170を通じて印加された電流によって電子と正孔の流れを誘導し、活性層120で発生した光を反射させてその共振条件に合う光だけを前記上部反射基層140を通じて出射させる。
【0024】
前記活性層120は、前記上、下部反射基層140、110で提供された正孔と電子との再結合によるエネルギー遷移によって光を生成する領域であって、例えば、多重量子−ウェル構造を有する。
【0025】
前記活性層120の上部には、前記上部電極160を通じて印加された電流の流れをガイドしてその電流が活性層120の中央部に流れるように案内する電流制限層130がさらに備わったことが望ましい。この電流制限層130は活性層120の上部に予備酸化層を積層し、この予備酸化層を酸化雰囲気に露出させてその外側部から酸化させる選択的酸化により形成でき、この場合、電流制限層130は酸化領域133と、それにより取り囲まれた開口131とよりなる。開口131は酸化されていない領域に電流及び光を通過させる。
【0026】
ここで、本発明による面発光レーザーは選択的酸化により電流制限層130を形成する代わりにイオン注入などの方法により電流の流れを制限する電流制限構造を形成することもある。
【0027】
前記フィードバック部材150は、上部反射基層140を透過して共振器の外部に出た出力レーザー光の一部分を図2に示されたように共振器の内部にフィードバックさせる。前記フィードバック部材150は図1及び図2に示されたように、凸レンズ形状のレンズ曲面150aを具備して、上部反射基層140と下部反射基層110とにより構成される共振器の側面から見れば凹面鏡としての役割をするようになったことが望ましい。
【0028】
この場合、上部反射基層140を透過して共振器の外部に出た出力レーザー光の一部分は図2に示されたように、この凹面鏡により反射されて共振器の内部にフィードバックされる。一応、フィードバックを通じて共振器の内部に入射された光は共振器を構成している上部反射基層140と下部反射基層110、すなわち、上部鏡rUと下部鏡rLとに会う度に反射によりその進行経路が折れることになる。これと同時にフィードバックされた光はフィードバック部材の凹面鏡作用により共振器の内部を往復しつつ段々小さなスポットとして集束される。この時に光集束作用による焦点距離、すなわち、最小ビームウエストの位置は凹面鏡の曲率半径により決定される。
【0029】
本実施例において、凹面鏡として作用する前記フィードバック部材150の表面、すなわち、レンズ曲面150a部分の有効な曲率半径は後述するように200〜500μm範囲、より望ましくは約250〜300μm範囲でありうる。また、前記フィードバック部材150はレーザー発振がおきる位置ととても近接(活性層120から大体上部反射基層140及び一部層を含む厚さだけ離れる)しているので、凹面鏡としての役割をするフィードバック部材150の有効直径をとても小さくしうる。すなわち、例えば電流制限層130の開口131の大きさが15μmであれば、前記フィードバック部材150の有効直径は30μm程度とすることができる。
【0030】
前記のように共振器の外部に出力されるレーザー光の一部を共振器の内部にフィードバックさせる凹面鏡としての役割をするフィードバック部材150は上部反射基層140上に、上部反射基層140をなす物質と格子整合されると同時に、その上部反射基層140を透過して出射されるレーザー光を吸収せずに透過させるように本発明による面発光レーザーで発振される波長より相対的にバンドギャップが大きい半導体物質を利用して形成できる。
【0031】
例えば、本発明による面発光レーザーが、例えば、850nm波長のレーザー光を出射するようになっており、前記基板100がガリウム−アセナイド(GaAs)よりなる場合、前記フィードバック部材150はガリウム−アセナイド格子と大きさがほとんど類似して格子整合されうるインジウム−ガリウム−ホスファイド(InGaP)よりなりうる。基板100をなすガリウム−アセナイドと格子整合されるインジウムとガリウムとの組成比は約49%と51%である。
【0032】
ここで、本発明による単一横方向モード発振のためのフィードバック部材150が結合された面発光レーザー構造の構成物質は前述したガリウム−アセナイド以外にも他の半導体物質、例えば、ガリウム−アンチモナイド(GaSb)、ガリウム−窒素(GaN)、インジウム−ホスファイド(InP)、亜鉛−セレナイド(ZnSe)よりなる構造であり、前記フィードバック部材150は、基板100や基板100上部の薄膜構造物質、例えば、上部反射基層140と格子整合をなす半導体物質よりなりうる。
【0033】
フィードバック部材150を本発明による面発光レーザーで発振される波長より相対的にバンドギャップが大きい半導体物質を利用して形成する場合には、フィードバック部材150は次のように製造できる。
【0034】
すなわち、面発光レーザー製造のための工程のうちフィードバック部材形成のための半導体物質層を積層した後、この半導体物質層を湿式拡散制御エッチングプロセスによりエッチングすればレンズ面が形成される。以外にも、フィードバック部材150を前述したような半導体物質を利用して形成するために多様な方法が利用されうる。
【0035】
ここで、前記フィードバック部材150は必ずしも半導体物質よりなる必要はない。すなわち、前記フィードバック部材150は本発明による面発光レーザーで発振された波長を吸収せずに透過させうる有機物質、例えば、ポリマーや無機物質、例えば、シリカなどの多様な物質を利用して形成できる。すなわち、前記フィードバック部材150としては同じ効果さえ得られるものならば、特に制限はない。例えば、前記フィードバック部材150を形成するための層を上部反射基層140の上部に積層した後、エッチング工程を通じてレンズ曲面を形成してフィードバック部材150を得る代わりに、フィードバック部材150を別途に製作して、これを上部反射基層140の上部に付着させることも可能である。
【0036】
本実施例ではフィードバック部材150が電流注入により発振する面発光レーザーに適用されるものと説明及び図示しているが、外部光源、例えば、外部から入力される他のレーザービームによる光ポンピングにより2次的に発振する面発光レーザーに対しても適用が可能である。すなわち、本発明による面発光レーザーは外部光によるポンピングによってもレーザー発振が起これる。
【0037】
前記のように共振器に対して凹面鏡としての機能をするフィードバック部材150を具備した本発明による面発光レーザーは、図3及び図4の比較で分かるように、単一基本横モード出力が大きく向上する。図3は従来の面発光レーザーの光出力1.5mWで測定した典型的な遠接場パターンを示したグラフである。図4は本発明による面発光レーザーが図3の結果を得るのに適用された従来の面発光レーザーと同じ口径の選択的酸化により形成された開口131を有する時、図3の場合と同一光出力で測定した本発明による面発光レーザーの典型的な遠接場パターンを示したグラフである。図4で分かるように、本発明による面発光レーザーは従来の面発光レーザーに比べてガウスビームパターンを有する単一基本横モード出力が大きく向上する。
【0038】
したがって、本発明による表面光レーザーによれば、従来とは異なって高い光出力の単一基本横モードレーザーを得られる。
【0039】
本発明者は前記のような光の一部を共振器内にフィードバックさせる凹面鏡としての機能をするフィードバック部材150を具備した本発明による面発光レーザーから単一基本横モード出力が圧倒的に発振できることを理論的な計算を通じても確認した。
【0040】
面発光レーザーには構造によっていくつかの横方向モードが存在する。前記フィードバック部材150の存在に起因して各々の横方向モードのフィードバックされた部分では前述した光集束効果によりスポットの大きさが段々縮まる。
【0041】
選択的酸化により形成された電流制限層130を有する面発光レーザー(oxide−confined VCSEL)構造での横モードのフィールドプロファイルをΨm(ρ、φ)(m=モード係数)とし、フィードバックされた横モードのフィールドプロファイルをΨ′m(ρ、φ)とする。
【0042】
活性層120はフィードバックされたレーザービームの多重パスの結果として蓄積されたフィールドプロファイルΨ′m(ρ、φ)を経験するために、前記フィードバックされた横モードのフィールドプロファイルΨ′m(ρ、φ)は数式1のように示しうる。
【0043】
【数1】
数式1で、nは整数であって光が共振器内に反射される回数、rL、rUは図2に示したような共振器を構成する下部鏡と上部鏡との反射率、znはn回の反射後に伝播軸に沿う活性層120の有効位置を示し、zn=L−(n−1/2)Lceffである。
【0044】
ここで、図2を参照すれば、Lは上部鏡からフィードバックされる光のガウスビームウエスト(ガウスビームが最も小さくなる部分)までの距離、Lceffは有効共振器の長さを示す。z軸の原点は最小ビームウエスト、すなわち、凹面鏡の焦点になる。
【0045】
U(ρ、zn)は光集束効果を示すガウスビーム振幅関数を示す。この時、ガウスビーム振幅関数に位相要素が要らない理由はLceffの位相が2πの倍数であるからである。
【0046】
図5は、面発光レーザーで元来存在できる最も低い4つの横方向モード及びこれに対応するフィードバックされた横方向モードのフィールドプロファイルを示すものである。図5で実線と点線との間には180゜の位相差が存在する。
【0047】
図5でLPm1はフィールドプロファイルΨm(ρ、φ)に対応する横方向モード(m=0、1、2、3)、LP′m1はフィールドプロファイルΨ′m(ρ、φ)に対応するフィードバックされた横方向モード(m=0、1、2、3)を示す。
【0048】
図5でLP01(基本1次モード)、LP11(2次モード)、LP21(3次モード)、LP31(4次モード)は面発光レーザーで本来存在できる最も低い4つの横方向モードであり、LP′01、LP′11、LP′21、LP′31はこれに対応する前述した光集束効果によりスポットが縮まったフィードバックされた横方向モードである。フィードバックされた横方向モードLP′01、LP′11、LP′21、LP′31に対するフィールドプロファイルΨ′m(ρ、φ)は量子ウェル構造の活性層120により感じられる有効なフィールド強度であって、前述した光集束効果により元来の横方向モードに比べてスポットが縮まる。
【0049】
レーザー作用は高度の非線形現象であるために、極少量の光フィードバックが結果的にレイジング行動に大きく影響を及ぼしうることは公知のものである。したがって、縮まったフィードバックモードは元来のモードに影響を及ぼしてモード間の構造的な選好度を決定するようになるが、これに対する指標として使用できるものが元来のモードとフィードバックされたモードとの重畳積分である。
【0050】
数式2は元来のモードのフィールドプロファイルΨm(ρ、φ)とフィードバックされた横方向モードのフィールドプロファイルΨ′m(ρ、φ)との重畳積分Imm′を示す。
【0051】
【数2】
図6は数式2によって4×4行列形態で本来のモードLPm1とフィードバックされたモードLP′m1とのあらゆる可能な組合わせに対する重畳積分Imm′の数的な計算結果を正規化して図式的に示した図面である。
【0052】
図6から分かるように、同じモード係数同士の重畳積分は大きく現れる一方、モード係数が相異なるモード間の重畳積分はほとんどゼロとなる。
【0053】
図6及び数式2を参照して説明したように、選択的酸化法により形成された電流制限層を有する面発光レーザー構造に対するモデル計算結果例によれば、フィードバック時に基本モードは2次、3次、4次の高次モードに比べて相対的に4倍、17倍、67倍選好度が大きく現れる。
【0054】
したがって、本発明による面発光レーザーは中心で光度が最大である基本モードを構造的に好んで本レーザー発振を基本モードでロッキングできる。
【0055】
一方、図7はフィードバック部材150のレンズ曲面150aの曲率半径変化による2次、3次及び4次モード間の重畳積分I22、I33、I44を基本モード間の重畳積分I11で正規化して示したグラフである。
【0056】
図7に示したように、フィードバック部材150の曲率半径によって基本モード間の重畳積分に対する高次モード間の重畳積分の比率が変わる。
【0057】
したがって、重畳積分計算結果を利用すれば高次モードを抑制しつつ基本モードでロッキングを最大化できる最適のフィードバック部材150の曲率半径を求めうる。
【0058】
図7から分かるように、フィードバック部材150の有効曲率半径を約200〜500μm範囲、例えば、約300μmにすれば、基本モード間の重畳積分に比べて2次モード間の重畳積分が最小化するので、2次モードに比べて基本モードが圧倒的に大きくてレーザーが基本モードで発振する可能性が非常に高まる。
【0059】
ここで、本発明による面発光レーザーでフィードバック部材150の曲率半径は200〜500μm範囲に限定されることではなく、面発光レーザーの構造によって変わりうる。
【0060】
以上で、本発明による面発光レーザーが上部反射基層140を通じてレーザービームを出射させる上部発光型(top emitting type)であり、フィードバック部材が上部反射基層140の上部に形成されると説明及び図示したが、本発明がこれに限定されることではない。
【0061】
すなわち、本発明による面発光レーザーは図8に示したように、上部発光型でかつレーザーの横モードを基本モードでロッキングするフィードバック部材150が基板100の下部に位置する構造となることもある。この時、上部電極160と下部電極170の構造及び材質は適切に変更できる。
【0062】
また、本発明による面発光レーザーは基板100を通じてレーザービームを出射させる底部発光型でかつレーザーの横モードを基本モードでロッキングするためのフィードバック部材150は図2及び図8に示したように、上部反射基層140の上部に位置するか、基板100の下部に位置しうる。
【0063】
一方、図8のように、基板100の下面にフィードバック部材150が形成される場合、活性層120とフィードバック部材150との距離が基板100の厚さだけ離れるために、フィードバック部材150の曲率半径や口径の大きさなど構造的な変更が伴われねばならないが、基本モードでロッキングする作動原理はフィードバック部材150が上部反射基層140の上部に形成される時と実質的に同一である。
【0064】
一方、本発明による面発光レーザーでは、面発光レーザーの発振口径、フィードバック部材150の有効直径及びフィードバック部材150の曲率半径のうち少なくともいずれか一つをレーザー発振に寄与する利得面積を十分に広めるように数百μm以上に広めうるが、このように利得面積が広くなる場合には高出力でありつつ基本横モード発振が可能になる。すなわち、本発明による面発光レーザーは利得面積が十分に広くなる構造で形成できるが、この場合、本発明による面発光レーザーは基本横モード発振が可能な高出力レーザーで製作が可能な利点がある。ここで、前記レーザー発振口径は、例えば、電流制限層130の開口131の直径になりうる。
【0065】
ここで、面発光レーザーの発振口径やフィードバック部材150の有効直径を、例えば、数百μm程度に大きくすればレーザー発振がおきる利得面積が広くなることは当然である。また、例えば、フィードバック部材150が基板100の下面に位置する場合、構造的に共振器とフィードバック部材150との距離が基板100の厚さだけ離れたので凹面鏡の曲率半径をそれに応じて広め、このように広がった曲率半径によってガウスビームのウエストが非常に緩慢に減るために、ガウスビームが活性層120の相当する面積をカバーできるようになって利得面積が自然に広がる。
【0066】
前記のような高出力レーザー用に適用されるためには、本発明による面発光レーザーはインデックスガイドよりは相対的に少数の横方向モードを支援するゲインガイド(gain−guided)構造になることがさらに望ましい。
【0067】
本発明による面発光レーザーから出射される光の回折が弱くなるように、レーザー発振口径及びフィードバック部材150の有効直径を大きくして、レーザービームが出射される口径を大きくすれば、フィードバック部材150は共振器の外部に出力された光の一部を反射させて共振器の内部にフィードバックさせると同時に、共振器の外部に出力されて進行する光に対してレンズとしての役割をして集束光や発散光、あるいは平行光にすることができる。
【0068】
ここで、レーザービームが出射される口径が小さすぎればレンズの集束力が発振される光の回折力により相殺されてしまうので、光がレンズにより集束され難い。反対にレーザービームが放出される口径が十分に大きくて発振される光の回折力が弱ければ、発振される光はレンズの集束力により集束光、発散光または平行光になりうる。
【0069】
したがって、レーザー発振口径及びフィードバック部材の直径が大きい構造の本発明による面発光レーザーを光通信に応用する時には、光ファイバとの結合のための集束レンズをなくすことができ、これにより面発光レーザーから出射されたレーザービームと集束レンズを光軸整列させる過程を省略できる。
【0070】
以上で、本発明による面発光レーザーが上部反射基層140の上部及び基板100の下面のうちいずれか一面のみにフィードバック部材150を具備すると説明及び図示したが、本発明による面発光レーザーは上部反射基層140の上部及び基板120の下面の各々に出力される光の一部をフィードバックさせるためのフィードバック部材150を具備することもある。
【0071】
【発明の効果】
前記のような本発明による面発光レーザーは共振器の外部に出力される光の一部を反射させて共振器の内部にフィードバックさせ、共振器に対して凹面鏡としての機能をするフィードバック部材を具備するので、単一基本横モードが圧倒的に発振されて中心での強度が最も強い光出力を得られる。
【0072】
このような本発明による面発光レーザーは、いままで提案された方法に比べて製造工程が簡単で再現性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の一実施例による面発光レーザーを概略的に示す図面である。
【図2】 本発明による面発光レーザーから単一横モードが向上したレーザービームが出力される原理を説明するための図面である。
【図3】 従来の面発光レーザーの光出力1.5mWで測定した典型的な遠接場パターンを示すグラフである。
【図4】 本発明によるマイクロレンズ一体型面発光レーザーが図3に適用される従来の面発光レーザーと同じ口径の選択的酸化により形成された開口を有する時、図3の場合と同一光出力で測定した本発明による面発光レーザーの典型的な遠接場パターンを示すグラフである。
【図5】 面発光レーザーで存在できる最も低い4つの横方向モード及びこれに対応するフィードバックされた横方向モードのフィールドプロファイルを示す図面である。
【図6】 数式2によって4×4行列形態で本来のモードLPm1とフィードバックされたモードLP′m1とのあらゆる可能な組合わせに対する重畳積分Immの数的な計算結果を正規化して図式的に示した図面である。
【図7】 フィードバック部材のレンズ曲面の曲率半径変化による2次、3次及び4次モード間の重畳積分I22、I33、I44を基本モード間の重畳積分I11に正規化して示したグラフである。
【図8】 本発明の他の実施例による面発光レーザーを概略的に示す図面である。
【符号の説明】
100 基板
110 下部反射基層
120 活性層
130 電流制限層
131 開口
133 酸化領域
140 上部反射基層
150 フィードバック部材
150a レンズ曲面
160 上部電極
170 下部電極
Claims (5)
- 基板と、前記基板の一面上に形成された下部反射基層と、前記下部反射基層上に形成された活性層と、前記活性層上に形成された上部反射基層とを備え、
前記下部反射基層と上部反射基層とが、レーザービームが生成および増幅されるように共振させる共振器を構成し、
前記上部反射基層の上面および前記基板の下面のうち少なくとも一面に配置され、前記共振器の外に出力されるレーザービームの一部を反射させて共振器の内部にフィードバックさせるフィードバック部材を具備し、
前記フィードバック部材は、前記共振器に対して凹面鏡として作用することを特徴とする面発光レーザー。 - 前記フィードバック部材は、レーザー発振波長に対して透明でかつ基板や基板上部の薄膜構造物質と格子整合をなす半導体物質よりなることを特徴とする請求項1に記載の面発光レーザー。
- ゲインガイド構造である請求項1に記載の面発光レーザー。
- 電流注入によりレーザー発振を起こすことを特徴とする請求項1に記載の面発光レーザー。
- 選択的酸化やイオン注入方法により形成されて電流の流れを制限する電流制限構造をさらに具備することを特徴とする請求項4に記載の面発光レーザー。
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