JP3901134B2 - 熱硬化性樹脂組成物、プリプレグ、金属箔張り積層板、プリント配線板及び多層プリント配線板 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プリント配線板や多層プリント配線板の材料として使用される電気絶縁用の熱硬化性樹脂組成物、プリプレグ及び金属箔張り積層板と、これらのものを使用して製造されるプリント配線板及び多層プリント配線板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
電子機器等に使用されるプリント配線板は、熱硬化性樹脂ワニスをガラスクロス等の基材に含浸してプリプレグを作製し、このプリプレグを所定枚数重ねて絶縁基板を形成すると共にこの絶縁基板の片側又は両側に銅箔等の金属箔を配置し、これを加熱加圧して積層成形することによって金属箔張り積層板を作製し、表面の金属箔をプリント配線加工して導体パターンを形成することによって、製造されている。そしてこのプリント配線板を内層回路板とし、このプリント配線板に所定枚数のプリプレグを重ねると共にその外側に金属箔を配置し、これを加熱加圧して積層成形した後に、外層の金属箔をプリント配線加工して導体パターンを形成したりスルーホール加工したりすることによって、多層プリント配線板を製造することができる。
【０００３】
このようにして得られる多層プリント配線板は、電子機器の高機能化、高信頼化、小型化等のために開発されたものであるが、近年、これらのニーズの高度化に伴ってプリント配線板の高密度配線化（導体パターンの細線化、スルーホールの微小化、多層化等）が急速に進展している。具体的には、高密度配線化された多層プリント配線板としては、層数が２０層以上、パターン幅５０〜７５μｍであるものが実用化されるに至っている。
【０００４】
ところが、このように高密度配線化された多層プリント配線板においては、部品実装時のはんだ付けによる高熱や実使用時の実装機器からの発熱により、絶縁基板と金属箔との熱膨張率（熱膨張係数）の違いから導体パターンやスルーホールに断線が発生し、歩留まりや信頼性を低下させる原因の一つとなっている。
【０００５】
そこで、絶縁基板と金属箔との熱膨張率の差を小さくして導体パターンやスルーホールの断線を防止するために、今日ではカップリング処理等を施したシリカやクレイ等の無機充填材を熱硬化性樹脂ワニスに配合することによって、絶縁基板の低熱膨張率化が図られている（例えば、特許文献１、２参照。）。
【０００６】
【特許文献１】
特開２０００−１８３５３９号公報（特許請求の範囲）
【特許文献２】
特開平８−２１６３３５号公報（段落番号［０００８］）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、絶縁基板の熱膨張率を十分低減するには上記のような無機充填材は、熱硬化性樹脂ワニスに大量に配合する必要がある。そのため、熱硬化性樹脂ワニスの粘度が上昇して成形性が低下したり、また層間密着強度や金属箔接着強度が低下したり、また誘電率等の電気特性が悪化したり、さらにスルーホール形成時においてドリルが摩耗したりする等の問題が発生している。
【０００８】
本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、成形性のほかプリント配線板や多層プリント配線板に要求される特性を低下させることなく熱膨張率を低減することができる熱硬化性樹脂組成物、積層しても層間密着強度の低下がみられない上に熱膨張率が小さいプリプレグ、層間密着強度や金属箔接着強度の低下がみられない上に熱膨張率が小さい金属箔張り積層板、層間密着強度や金属箔接着強度の低下がみられず、電気特性が良好であり、スルーホール形成時においてドリルが摩耗しない上に、導体パターンやスルーホールの断線がみられないプリント配線板及び多層プリント配線板を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１に係る熱硬化性樹脂組成物は、熱硬化性樹脂と粘土層状鉱物とを含有する熱硬化性樹脂組成物において、粘土層状鉱物の層間を下記式（１）で表される有機修飾剤でイオン交換して成ることを特徴とするものである。
【００１０】
【化２】

【００１１】
また請求項２の発明は、請求項１において、有機修飾剤として、グアニジンを用いて成ることを特徴とするものである。
【００１２】
また請求項３の発明は、請求項１において、有機修飾剤として、アミノグアニジンを用いて成ることを特徴とするものである。
【００１３】
また請求項４の発明は、請求項１において、有機修飾剤として、グアニルウレアを用いて成ることを特徴とするものである。
【００１４】
また請求項５の発明は、請求項１乃至４のいずれかにおいて、熱硬化性樹脂とイオン交換された粘土層状鉱物とを溶融混練して成ることを特徴とするものである。
【００１５】
また請求項６の発明は、請求項１乃至５のいずれかにおいて、粘土層状鉱物の各層が厚み１０ｎｍ以下の鱗片状に剥離して成ることを特徴とするものである。
【００１６】
また請求項７の発明は、請求項１乃至６のいずれかにおいて、熱硬化性樹脂として、少なくともシアネート樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００１７】
また請求項８の発明は、請求項１乃至６のいずれかにおいて、熱硬化性樹脂として、少なくともポリイミド樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００１８】
また請求項９の発明は、請求項１乃至６のいずれかにおいて、熱硬化性樹脂として、少なくともエポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００１９】
また請求項１０の発明は、請求項９において、エポキシ樹脂として、少なくとも臭素化エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００２０】
また請求項１１の発明は、請求項９において、エポキシ樹脂として、少なくともナフトール型エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００２１】
また請求項１２の発明は、請求項９において、エポキシ樹脂として、少なくともクレゾールノボラック型エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００２２】
また請求項１３の発明は、請求項９において、エポキシ樹脂として、少なくとも液状エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とするものである。
【００２３】
また請求項１４の発明は、請求項９乃至１３のいずれかにおいて、数平均分子量が１０００〜４０００であり、かつフェノール変性したポリフェニレンオキサイドを硬化剤として含有して成ることを特徴とするものである。
【００２４】
また請求項１５に係るプリプレグは、請求項１乃至１４のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物を基材に含浸し、加熱乾燥して半硬化させて成ることを特徴とするものである。
【００２５】
また請求項１６に係る金属箔張り積層板は、請求項１５に記載のプリプレグを所定枚数積層すると共にこの片側又は両側に金属箔を重ね合わせて加熱加圧成形して成ることを特徴とするものである。
【００２６】
また請求項１７に係るプリント配線板は、請求項１６に記載の金属箔張り積層板に導体パターンを形成して成ることを特徴とするものである。
【００２７】
また請求項１８に係る多層プリント配線板は、請求項１７に記載のプリント配線板の片側又は両側に請求項１５に記載のプリプレグを所定枚数積層すると共にさらにその外側に金属箔を重ね合わせて加熱加圧成形して成ることを特徴とするものである。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
【００２９】
本発明に係る熱硬化性樹脂組成物は、熱硬化性樹脂と粘土層状鉱物（クレイ）とを含有するものである。
【００３０】
本発明において熱硬化性樹脂としては、特に限定されるものではないが、熱膨張率（熱膨張係数）が低く、耐熱性が高く、電気特性に優れているという理由から、２官能以上のシアネート樹脂、ポリイミド樹脂及びエポキシ樹脂を用いるのが好ましい。熱硬化性樹脂は１種のものを単独で用いることができるほか、２種以上のものを混合して用いることもできる。２種以上の熱硬化性樹脂を用いる場合には、少なくともシアネート樹脂、ポリイミド樹脂及びエポキシ樹脂のうち１種のものを用いるのが好ましい。シアネート樹脂、ポリイミド樹脂及びエポキシ樹脂の詳細については後述する。なお、熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂組成物全量に対して１０〜９９．５質量％配合することができる。
【００３１】
シアネート樹脂は、硬化時にトリアジン環を形成するために剛直な構造となる。そのため、耐熱性が高くなると共に熱膨張率が低くなって熱特性に優れ、また上記硬化時の構造によって低誘電率特性等の電気特性にも優れることから、プリント配線板や多層プリント配線板の材料として適しているのである。本発明においてシアネート樹脂としては、特に限定されるものではないが、例えば、ビス（４−シアネートフェニル）メタン、ビス（３−メチル−４−シアネートフェニル）メタン、ビス（３−エチル−４−シアネートフェニル）メタン、ビス（３，５−ジメチル−４−シアネートフェニル）メタン、１，１−ビス（４−シアネートフェニル）エタン、２，２−ビス（４−シアネートフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−シアネートフェニル）−１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロプロパン、ジ（４−シアネートフェニル）エーテル、ジ（４−シアネートフェニル）チオエーテル、４，４−ジシアネート−ジフェニル等を用いることができる。このようにシアネート樹脂にも多くの種類があるが、これらのうち１種のものを単独で用いることができるほか、２種以上のものを混合して用いることができる。
【００３２】
熱硬化性樹脂としてシアネート樹脂を用いる場合には、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸亜鉛、オクタン酸亜鉛等の硬化促進剤を添加することができる。この場合、硬化促進剤の添加量は固形分に対して５質量％以下であることが望ましい。
【００３３】
本発明においてポリイミド樹脂としては、特に限定されるものではないが、例えば、マレイン酸Ｎ，Ｎ−エチレン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−ヘキサメチレン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−メタフェニレン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−パラフェニレン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルメタン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルエーテル−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルスルホン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジシクロヘキシルメタン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−α，α−４，４−ジメチレンシクロヘキサン−ビス−イミド、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−メタキシリレン−ビス−イミド及びマレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルシクロヘキサン−ビス−イミド等を用いることができる。このようにポリイミド樹脂にも多くの種類があるが、これらのうち１種のものを単独で用いることができるほか、２種以上のものを混合して用いることができる。
【００３４】
熱硬化性樹脂としてポリイミド樹脂を用いる場合には、ポリアミン等の架橋剤（硬化剤）を併用することができる。ポリアミンの具体例としては、４，４−ジアミノジシクロヘキシルメタン、１，４−ジアミノシクロヘキサン、２，６−ジアミノピリジン、メタフェニレンジアミン、パラフェニレンジアミン、４，４−ジアミノ−ジフェニルメタン、２，２−ビス−（４−アミノフェニル）プロパン、ベンジジン、４，４−ジアミノフェニルオキサイド、４，４−ジアミノジフェニルサルファイド、４，４−ジアミノジフェニルスルフォン、ビス−（４−アミノフェニル）メチルフォスフィンオキサイド、ビス−（３−アミノフェニル）メチルフォスフィンオキサイド、ビス−（４−アミノフェニル）フェニルフォスフィンオキサイド、ビス−（４−アミノフェニル）フェニラミン、１，５−ジアミノナフタレン、メタキシレンジアミン、パラキシレンジアミン、１，１−ビス−（パラアミノフェニル）フタラン、ヘキサメチレンジアミン等を挙げることができる。ポリイミド樹脂とポリアミンを反応させる場合には、ポリイミド樹脂のイミド基当量（ｒ_１）とポリアミンのアミノ基当量（ｒ_２）の比（ｒ_１／ｒ_２）が１．２〜１０であることが望ましい。
【００３５】
さらに、熱硬化性樹脂としてポリイミド樹脂を用いる場合には、硬化反応を促進させる目的で触媒（硬化促進剤）を添加することができる。この触媒としては、特に限定されるものではないが、例えば、イミダゾール系硬化促進剤、第３級アミン類及びこれらのアンモニウム塩、リン化合物、有機金属塩、第二塩化スズ並びに塩化亜鉛等の塩化物等を用いることができる。この場合、上記触媒の添加量は固形分に対して５質量％以下であることが望ましい。
【００３６】
エポキシ樹脂は、プリント配線板や多層プリント配線板の材料として最も多く使用されている材料の一つである。本発明においてエポキシ樹脂としては、特に限定されるものではないが、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡ型ノボラック型エポキシ樹脂、２，６−キシレノールダイマーのグリシジルエーテル化樹脂、ビスフェノールＦ型ノボラック型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、イソシアヌレート型エポキシ樹脂、ヒダントイン型エポキシ樹脂、ナフトール型エポキシ樹脂、３官能型エポキシ樹脂や４官能型エポキシ樹脂等の多官能型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂、ジアミノフェニルエーテルのグリシジル化エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、上記の各エポキシ樹脂を臭素化した難燃性エポキシ樹脂（臭素化エポキシ樹脂）等を用いることができる。このようにエポキシ樹脂にも多くの種類があるが、これらのうち１種のものを単独で用いることができるほか、２種以上のものを混合して用いることができる。
【００３７】
ここで、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、少なくとも臭素化エポキシ樹脂を用いるのが好ましい。その理由は、難燃性を確保することができるからである。また、臭素化エポキシ樹脂は、その他のエポキシ樹脂に比べて極性が強く、後述するグアニジン等の有機修飾剤との親和性が良好であるため、後述するクレイ層間に挿入されやすい。そして臭素化エポキシ樹脂の分子は大きいため、一旦クレイ層間に挿入されると、容易に層間剥離を生じさせることができるものである。
【００３８】
また、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、少なくともナフトール型エポキシ樹脂を用いるのも好ましい。その理由は、熱硬化性樹脂組成物の硬化物のガラス転移温度（Ｔｇ）を上昇させて耐熱性を高めることができると共に、熱膨張率をさらに低下させることができるからである。
【００３９】
また、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、少なくともクレゾールノボラック型エポキシ樹脂を用いるのも好ましい。その理由は、熱硬化性樹脂組成物の硬化物のガラス転移温度（Ｔｇ）を上昇させて耐熱性を高めることができるからである。
【００４０】
また、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、少なくとも液状エポキシ樹脂を用いるのも好ましい。その理由は、粘土層状鉱物と混練するのが容易となるからである。
【００４１】
熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、硬化剤を添加することができる。この硬化剤としては、エポキシ樹脂の硬化用として一般に使用されているものを用いることができ、特に限定されるものではないが、例えば、ジシアンジアミド（Ｄｉｃｙ）、アミノ化合物、フェノールノボラック、クレゾールノボラック、ビスフェノールＡ型ノボラック、変性ポリフェニレンオキサイド（ＰＰＯ）等を用いることができる。なお、硬化剤の添加量は、エポキシ樹脂のエポキシ基の当量と硬化剤の活性水素当量の比（当量比）がエポキシ樹脂／硬化剤＝０．５〜３．０となるように設定するのが好ましい。
【００４２】
中でも、数平均分子量が１０００〜４０００であり、かつフェノール変性したポリフェニレンオキサイドを硬化剤として用いるのが好ましい。その理由は、フェノール変性によって水酸基が導入されたＰＰＯが硬化剤として働いて、熱硬化性樹脂組成物の硬化物のＴｇを上昇させて耐熱性を高めることができると共に、熱膨張率をさらに低下させることができるからである。フェノール変性したＰＰＯは、例えば、トルエン等の溶媒中にＰＰＯを溶解させ、２，６−キシレノールを加熱溶融させた後、開始剤としてｔ−ブチルペルオキシイソプロピルモノカーボネート及びナフテン酸コバルトを添加して加熱反応させることによって調製することができる。ただし、このようにして得られたフェノール変性ＰＰＯの数平均分子量が１０００未満であると、硬化剤として用いた場合に硬化物のＴｇが低下するおそれがあり、逆に数平均分子量が４０００を超えていると、熱硬化性樹脂組成物の粘度が過度に高くなり成形性が悪化するおそれがあるため好ましくない。
【００４３】
さらに、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いる場合には、硬化促進剤を添加することができる。硬化促進剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、イミダゾール類、第３級アミン類、リン化合物、３フッ化ホウ素錯塩類等を用いることができる。この場合、硬化促進剤の添加量は固形分に対して５質量％以下であることが好ましい。
【００４４】
本発明において粘土層状鉱物（クレイ）２としては、特に限定されるものではないが、例えば、モンモリロナイト、合成マイカ、天然マイカ等を用いることができる。粘土層状鉱物２を構成する個々の粒子は、図４及び図５に示すように、大きさ（長径）１〜１０μｍ、厚み１〜１０ｎｍ（０．００１〜０．０１０μｍ）のクレイ層３がナトリウムイオン（Ｎａ^＋）等の層間物質を介して積み重なり、層状に形成されている。このような粘土層状鉱物２は無機充填材の１種であるため、熱硬化性樹脂１と混合することによって、熱膨張率を低減できる熱硬化性樹脂組成物を得ることが可能であるが、図１のように粘土層状鉱物２の各クレイ層３を厚み１０ｎｍ以下（実質上の下限は１ｎｍ）の鱗片状に剥離した状態で熱硬化性樹脂１と混合することによって、熱膨張率をさらに低減できる熱硬化性樹脂組成物を得ることが可能となるものである。このように粘土層状鉱物２において層間剥離を生じさせることによって熱膨張率の低減効果を高く得るためには、粘土層状鉱物２として合成マイカを用いるのが好ましい。
【００４５】
粘土層状鉱物２の各クレイ層３を厚み１０ｎｍ以下の鱗片状に剥離するにあたっては、図５のように粘土層状鉱物２の層間に存在しているＮａ^＋等のイオンを、上記式（１）で表される有機修飾剤（多官能アミン類等の塩基性有機化合物）でイオン交換（有機修飾ともいう）することによって行うものである。このイオン交換は、例えば、一般的に行われているゼオライト等の金属イオン交換反応と同様の方法で行うことができる。図２はイオン交換された粘土層状鉱物２の層間を示すものであり、このように層間に有機修飾剤（図２において、Ｈ^＋が付加したものとして「Ｒ′−ＮＨ_３ ^＋」で簡略に示す）を介在させることによって、層間にＮａ^＋等のイオンが存在していたときよりも、層間の相互作用（結合力）を弱くすることができるものである。次いで、このように層間の相互作用が弱くなった粘土層状鉱物２を熱硬化性樹脂１と混練することによって、図１のように熱硬化性樹脂組成物において粘土層状鉱物２の各クレイ層３を鱗片状に剥離した状態にすることができるものである。逆にいえば、層間にＮａ^＋等のイオンが存在していると層間の相互作用が強いので、有機修飾されていない粘土層状鉱物２を熱硬化性樹脂１と混練しても、粘土層状鉱物２の各クレイ層３を鱗片状に剥離することはできないものである。
【００４６】
上記式（１）で表される有機修飾剤は、分子内に３個又は４個のアミノ基を有しているため、粘土層状鉱物が層間剥離する際に、熱硬化性樹脂組成物の架橋密度が向上する。しかも上記の有機修飾剤におけるアルキル鎖（−ＣＨ_２−）は短いため（ｚ＝０〜３）、この有機修飾剤による可塑的作用は小さく、熱硬化性樹脂組成物の硬化物のＴｇの低下を防止し、耐熱性を高めることができるものである。本出願人は以前に、有機修飾剤としてドデシルアミン、ステアリルアミン、イミノビスプロピルアミン、ビスヘキサメチレントリアミン、アセチル化イミノビスプロピルアミン、アセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いる技術を提供したが（特願２００２−２９２７５４号参照）、今回提供する技術は、前回提供した技術よりも、さらに硬化物の架橋密度が向上すると共に硬化物のＴｇの低下を防止し、耐熱性を高めることができるものである。すなわち、ドデシルアミン、ステアリルアミン、イミノビスプロピルアミン、ビスヘキサメチレントリアミン、アセチル化イミノビスプロピルアミン、アセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを有機修飾剤として用いるよりも、上記式（１）（好ましくは式（２）〜（４））で表される有機修飾剤を用いる方が、硬化物のＴｇの低下を抑える効果を高く得ることができ、成形性（樹脂流れや二次成形性など）、絶縁抵抗、銅箔引き剥がし強度、層間接着強度、内層銅箔接着力等に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化を図るのが可能となるのである。
【００４７】
式（１）で表される有機修飾剤の中でも特に、下記式（２）で表されるグアニジン（式（１）中、ｘ＝２、ｙ＝０であるもの）、下記式（３）で表されるアミノグアニジン（式（１）中、ｘ＝１、ｙ＝１、ｚ＝０であるもの）、下記式（４）で表されるグアニルウレア（式（１）中、ｘ＝１、ｙ＝１、Ｒ＝ＣＯであるもの）を用いるのが好ましい。その理由は、硬化物の架橋密度が向上する効果と硬化物のＴｇの低下を防止して耐熱性を高める効果をさらに高く得ることができるからである。なお、グアニジンと呼称される物質は上述のとおり式（２）で表されるものであり、式（３）のアミノグアニジンや式（４）のグアニルウレアのようなグアニジン系化合物は、式（１）のグアニジンを基本構造とするものであって、つまり式（３）及び式（４）の点線で囲んだ部分を基本骨格とするものであって、アミノ基変性グアニジンと呼称される。
【００４８】
【化３】

【００４９】
そして、熱硬化性樹脂とイオン交換された粘土層状鉱物とを混練することによって、熱硬化性樹脂組成物を調製することができる。このとき難燃剤等の添加剤を必要に応じて添加することができる。混練方法は一般的な方法でよいが、２本ロールを用いた方法が好適である。粘土層状鉱物の配合量は、熱硬化性樹脂組成物全量に対して３〜９５質量％の範囲で任意に設定することができる。しかし、粘土層状鉱物の配合量が３質量％より少ないと、粘土層状鉱物に作用する機械的な剪断力が小さくなって層間剥離の効果が得られないおそれがあり、その結果、熱膨張率の低減効果が得られなくなるおそれがある。逆に粘土層状鉱物の配合量が９５質量％より多いと、粉体である粘土層状鉱物が熱硬化性樹脂と混ざり合わなかったり、また熱硬化性樹脂組成物の粘度が上昇して成形性が低下したり、さらには飽和状態（サチル状態）となってイオン交換されていない粘土層状鉱物を配合したのと変わらなくなるおそれがある。
【００５０】
また、熱硬化性樹脂組成物を調製するにあたっては、一度に熱硬化性樹脂全量と粘土層状鉱物全量とを混練して行うことができるほか、まず熱硬化性樹脂の一部と粘土層状鉱物全量とを混練し、その後、この混練物に残りの熱硬化性樹脂を加えて再度混練することによって行うこともできる。特に、後者のような混練方法は次のような場合に好適である。すなわち、粘度の低い熱硬化性樹脂と粘度の高い熱硬化性樹脂の両方を用いる場合であり、このような場合にはまず粘度の高い熱硬化性樹脂と粘土層状鉱物全量を混練するものであり、次いでこの混練物に粘度の低い熱硬化性樹脂を加えて混練するものである。このように粘度の高い熱硬化性樹脂をはじめに用いると、粘度の低い熱硬化性樹脂と粘度の高い熱硬化性樹脂を混ぜ合わせたものを一度に用いるよりも、粘土層状鉱物に大きな剪断力を作用させることができ、層間剥離の効果を一層高く得ることができるものである。
【００５１】
また、熱硬化性樹脂１とイオン交換された粘土層状鉱物２とを混練するにあたっては、特に３０〜１２０℃の温度下で溶融混練するのが好ましい。このようにすると、図３に示すように粘土層状鉱物２においてクレイ層３間に熱硬化性樹脂１（図３ではエポキシ樹脂）を強制的に挿入させることができ、層間を押し広げて層間剥離を促進させることができるものである。
【００５２】
上記のようにして得られた熱硬化性樹脂組成物においては、粘土層状鉱物の各クレイ層がナノメートルオーダーで均一に分散された状態になるハイブリッド化が実現されている。このように熱硬化性樹脂と粘土層状鉱物との間にハイブリッド化が実現されるのは、粘土層状鉱物の層間を予め有機修飾しているからであり、有機修飾していなければ既述のように層間の相互作用が強くて、熱硬化性樹脂と混練しても層間剥離を発生させることはもとより、各クレイ層をナノメートルオーダーで分散させることも非常に困難となるものである。そして本発明においては、熱硬化性樹脂組成物中に粘土層状鉱物の各層が厚み１０ｎｍ以下の鱗片状に剥離した状態で均一に分散しているので、従来の無機充填材を配合した熱硬化性樹脂組成物よりも、熱膨張率を低減することができるものである。これは逆にいえば、従来と同程度若しくはそれ以上の低熱膨張率化を図るのであれば、無機充填材として用いる粘土層状鉱物の配合量を、より少なくすることができることを意味するものである。そうすると、熱硬化性樹脂組成物の粘度上昇を抑えることができ、成形性の低下を防止することができるものである。
【００５３】
なお、熱硬化性樹脂組成物において層間剥離の状況は透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）やＸ線回折装置（ＸＲＤ）により確認することができる。すなわち、熱硬化性樹脂組成物中において、イオン交換していない粘土層状鉱物は、既述の通り、クレイ層が積み重なって層状に形成されているのに対して、イオン交換した粘土層状鉱物は、その層状構造が一部又は全部破壊されており、各クレイ層が分散している。そのため例えば、イオン交換していない粘土層状鉱物を配合した熱硬化性樹脂組成物とイオン交換した粘土層状鉱物を配合した熱硬化性樹脂組成物のそれぞれにＸ線を当てて、両者の回折強度を比較すると、前者の方は、Ｘ線の回折格子面となるクレイ層が積み重なった層状構造を保持した粘土層状鉱物が配合されているので、前者の方が後者よりも回折強度が強くなるのである。よって、前者から得られた回折強度を基準として、後者の強度比を求めれば、層間剥離の状況について知ることができるものである。
【００５４】
上記のようにして得た熱硬化性樹脂組成物を溶剤で希釈することによって、熱硬化性樹脂ワニスとして調製することができる。このとき、溶剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、アセトン、メチルエチルケトン、ジメチルホルムアミド、ジオキサン、トルエン、キシレン、ジメチルアセトアミド、エチレングリコールモノメチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、メタノール、エタノール、Ｎ−メチルピロリドン等を用いることができる。溶剤は１種のみを単独で用いるほか、２種以上を混合して用いることもできる。熱硬化性樹脂ワニスにおいて固形分濃度は４０〜７０質量％であることが好ましい。
【００５５】
このようにして調製した熱硬化性樹脂ワニスを基材に含浸し、乾燥機中で５０〜１８０℃の温度範囲で３〜１０分間程度乾燥させることによって、半硬化状態（Ｂ−ステージ）のプリプレグを作製することができるものである。ここで、基材としては、特に限定されるものではないが、例えば、ガラスクロス、ガラスペーパー、ガラスマット等のガラス繊維布のほか、クラフト紙、リンター紙、天然繊維布、有機繊維布等を用いることができる。また、プリプレグは樹脂分の含有量が２５〜８０質量％になるように作製するのが好ましい。
【００５６】
上記のようにして作製したプリプレグを所定枚数重ねて絶縁基板を形成すると共に、さらにこの絶縁基板の片側又は両側に金属箔を重ね合わせ、これを１４０〜２１０℃、０．９８〜４．９ＭＰａ（１０〜５０ｋｇ／ｃｍ^２）、３０〜２００分間の条件で加熱加圧して積層成形することによって、プリント配線板に加工するための金属箔張り積層板を製造することができる。金属箔としては、銅箔、アルミニウム箔、ステンレス箔等を用いることができる。
【００５７】
上記のようにして製造した金属箔張り積層板にサブトラクティブ法等を行って導体パターンを形成することによって、プリント配線板を製造することができる。
【００５８】
そして、上記のようにして製造したプリント配線板を内層回路板とし、この内層回路板の片側又は両側にプリプレグを所定枚数積層すると共に、さらにその外側に金属箔を重ね合わせ、これを１４０〜２１０℃、０．９８〜４．９ＭＰａ（１０〜５０ｋｇ／ｃｍ^２）、３０〜２００分間の条件で加熱加圧成形することによって、多層プリント配線板に加工するための多層積層板を製造することができる。ここで、内層回路板とプリプレグとの間の接着力を高めるため、内層回路板の内層回路を構成する金属箔に対して黒化処理を施しておいてもよい。その後、こうして得られた多層積層板の外層の金属箔をプリント配線加工して導体パターンを形成したりスルーホール加工したりすることによって、多層プリント配線板を製造することができるものである。
【００５９】
上記のようにして製造されるプリント配線板や多層プリント配線板にあっては、絶縁基板となるプリプレグを作製する際、基材に含浸させる熱硬化性樹脂組成物に無機充填材である粘土層状鉱物を大量に配合しなくても、熱膨張率を十分に低減することができるものである。そして、低熱膨張率化が図られる範囲内で粘土層状鉱物の配合量を可能な限り少なくしておくことによって、プリント配線板等において絶縁基板同士の層間密着強度や、絶縁基板と金属箔との間の金属箔接着強度を高く維持することができるものであり、また誘電率等の電気特性も良好になるものであり、さらにスルーホール形成時にドリルが摩耗するのを防止することができるものである。
【００６０】
【実施例】
以下、本発明を実施例によって具体的に説明する。
【００６１】
（実施例１）
シアネート樹脂（旭チバ株式会社製：商品名「Ｂ−１０」）１００ｇにオクタン酸亜鉛（ナカライテスク株式会社製）０．１ｇを添加し、難燃剤としてデカブロモジフェニルエタン（アルベマール浅野株式会社製：商品名「ＳＡＹＴＥＸ」）５０ｇを加え、これにグアニジンを有機修飾剤として用いて調製したグアニジン修飾マイカとシアネート樹脂（「Ｂ−１０」）を二軸ロール混練機にて溶融混練した混練物（混練条件：マイカとシアネート樹脂との混練比率をマイカ７０質量％とし、ロール温度８０℃とした）を添加し、最終固形分でマイカ１０質量％になるようにシアネート樹脂組成物を調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。その結果を表１に示す。
【００６２】
次に、上記組成物をトルエンで希釈し、固形分濃度が５０質量％となるようにシアネート樹脂ワニスを調製し、このワニスをＥガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度１６０℃、５分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表１に示す。
【００６３】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔を配して、温度２１０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度２１０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。得られた６層銅張積層板の外層銅箔をエッチングにて除去し、成形性評価用のサンプルとし、さらに１００ｍｍ×１０ｍｍにカットして、内層銅箔の接着力評価用のサンプルとした。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定して積層板の二次成形性を評価した。また内層銅箔接着力はＪＩＳ Ｃ ６４８１に基づいて測定した。これらの結果を表１に示す。
【００６４】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔（ＳＴ箔）を重ねて、温度２００℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。得られた両面銅張積層板を用いて１００ｍｍ×１０ｍｍにカットして銅箔接着力用のサンプルを作製し、また、８６ｍｍ×８６ｍｍにカットして誘電率、誘電正接測定用の導体パターンを形成した。また、表面の銅箔をエッチングして除去し、Ｔｇ、熱膨張率、絶縁抵抗評価用のサンプルとした。Ｔｇ、熱膨張率、銅箔密着力、絶縁抵抗は、ＪＩＳ Ｃ ６４８１に基づいて測定した。これらの結果を表１に示す。
【００６５】
（実施例２）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例１と同様の条件である。
【００６６】
（実施例３）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例１と同様の条件である。
【００６７】
（実施例４）
マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルメタン−ビス−イミド（三井化学株式会社製：商品名「ＢＭＩ−Ｓ」）１００ｇ、４，４−ジアミノジフェニルメタン（東京化成株式会社製）２７．７ｇにジメチルホルムアミドを加え、さらに硬化促進剤としてイミダゾール系硬化促進剤（四国化成工業株式会社製：商品名「１Ｂ２ＭＺ」）０．１３ｇを添加した。上記混練物を９０℃で加熱、撹拌し均一な溶液を得た後、これにグアニジンを用いて調製したグアニジン修飾マイカを加えて溶融混練処理（混練条件：マイカとマレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルメタン−ビス−イミドとの混練比率を有機修飾剤込みでマイカ５０質量％とした）を施し、上記溶液中において最終固形分に対してマイカ１０質量％になるように、最終固形分濃度が５０質量％になるようにポリイミド樹脂ワニスを調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。また撹拌により生じた気泡は減圧することにより脱泡した。
【００６８】
上記のポリイミド樹脂ワニスをＥガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度５０℃、７分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表２に示す。
【００６９】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔を配して、温度２１０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度２１０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表２に示す。
【００７０】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度２１０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。その後のプリント配線板、多層プリント配線板の作製と評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表２に示す。
【００７１】
（実施例５）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例４と同様の条件である。
【００７２】
（実施例６）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例４と同様の条件である。
【００７３】
（実施例７）
エポキシ樹脂の１種であるジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂メチルエチルケトン溶媒品（大日本インキ化学工業株式会社製：商品名「ＨＰ７２００Ｈ ６０Ｍ」）８４ｇ、難燃性エポキシ樹脂として臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂トルエン溶媒品（東都化成株式会社製：商品名「エポトートＥＰＩＣＬＯＮ１５３ ６０Ｔ」）１３．３ｇ、臭素化ノボラックエポキシ樹脂メチルエチルケトン溶媒品（日本化薬株式会社製：商品名「ＢＲＥＮ ８０Ｍ」）３１ｇを用い、硬化剤としてビスフェノールＡ型ノボラックメチルエチルケトン溶媒品（ジャパンエポキシレジン株式会社製：商品名「ＹＬＨ１２９ Ｂ６５」）６０ｇ及びイミダゾール系硬化促進剤（四国化成工業株式会社製：商品名「２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ」）０．１ｇを添加し、グアニジンを用いて調製したグアニジン修飾マイカと臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（東都化成株式会社製：商品名「ＹＤＢ４００」）を予め二軸ロール混練機を用いて溶融混練処理（混練条件：混練比率をマイカ５０質量％とした）を施して得た混練物を加え、最終固形分に対してマイカ１０質量％になるように、さらにメチルエチルケトンとトルエンの混合溶媒を添加し、最終固形分濃度が５０質量％になるように、エポキシ樹脂ワニスを調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。その結果を表１に示す。
【００７４】
上記のエポキシ樹脂ワニスをＥガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度１６０℃、５分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表３に示す。
【００７５】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔を配して、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。評価は実施例１と同様の方法で行った。
【００７６】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。その後のプリント配線板、多層プリント配線板の作製と評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表３に示す。
【００７７】
（実施例８）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例７と同様の条件である。
【００７８】
（実施例９）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例７と同様の条件である。
【００７９】
（実施例１０）
ＰＰＯ（日本ジーイープラスチックス株式会社製：商品名「ノリルＰＸ９７０１」、数平均分子量：１４０００）１００ｇに２，６−キシレノール（ナカライテスク株式会社製）４ｇを加熱溶融させた後、開始剤としてｔ−ブチルペルオキシイソプロピルモノカーボネート（日本油脂株式会社製：商品名「パーブチルＩ」）３ｇ及びナフテン酸コバルト（ナカライテスク株式会社製）を０．００７ｇ添加し加熱反応させることによって、フェノール変性したＰＰＯ（数平均分子量：２２００）を得た。このようにして得たフェノール変性ＰＰＯを硬化剤として用い、ナフトール型エポキシ樹脂（新日鐵化学株式会社製：商品名「ＥＳＮ−１７０」）１２．５ｇ、難燃性付与の目的で臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（東都化成株式会社製：商品名「エポトートＹＤＢ４００」）８．４ｇにイミダゾール系硬化促進剤（四国化成工業株式会社製：商品名「２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ」）０．１ｇを添加し、さらに、グアニジンを用いて調製したグアニジン修飾マイカと硬化促進剤以外の「ＹＤＢ４００」とを溶融混練（混練条件：マイカと「ＹＤＢ４００」との混練比率をマイカ５０質量％とした）して得た混練物を加え、最終固形分でマイカ２０質量％になるようにエポキシ樹脂組成物を調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。
【００８０】
次に、上記組成物をトルエンとメチルエチルケトンの混合溶媒で希釈し、固形物濃度５０質量％となるようにエポキシ樹脂ワニスを調製し、このワニスをガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度１６０℃、５分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表６に示す。
【００８１】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔を配して、温度２００℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度２００℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表４に示す。
【００８２】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度２００℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。その後のプリント配線板、多層プリント配線板の作製と評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表４に示す。
【００８３】
（実施例１１）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例１０と同様の条件である。
【００８４】
（実施例１２）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例１０と同様の条件である。
【００８５】
（実施例１３）
トルエンとメチルエチルケトンの混合溶媒中に、固形物濃度５０質量％になるように、液状のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（東都化成株式会社製：商品名「エポトートＹＤ１２８」）１８ｇ、難燃性付与目的で臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（東都化成株式会社製：商品名「エポトートＹＤＢ４００」）４０ｇ、臭素化ノボラックエポキシ樹脂（日本化薬株式会社製：商品名「ＢＲＥＮＳ」）４０ｇ、ビスフェノールＡ型ノボラック硬化剤（ジャパンエポキシレジン株式会社製：商品名「ＹＬＨ１２９」）４０ｇ及びイミダゾール系硬化促進剤（四国化成工業株式会社製：商品名「２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ」）０．１ｇを添加し、さらにグアニジンを用いて調製したグアニジン修飾マイカと硬化促進剤以外の全成分とを予め溶融混練（混練条件：マイカと全成分との混練比率をマイカ５０質量％とした）して得た混練物を加え、最終固形分でマイカ２０質量％になるようにエポキシ樹脂ワニスを調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。
【００８６】
上記のエポキシ樹脂ワニスをＥガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度１６０℃、５分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表５に示す。
【００８７】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔（ＳＴ箔）を配して、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔（ＳＴ箔）を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表５に示す。
【００８８】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。その後のプリント配線板、多層プリント配線板の作製と評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表５に示す。
【００８９】
（実施例１４）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例１３と同様の条件である。
【００９０】
（実施例１５）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例１３と同様の条件である。
【００９１】
（実施例１６）
トルエンとメチルエチルケトンの混合溶媒中に、固形物濃度５０質量％になるように、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂（大日本インキ化学工業株式会社製：商品名「Ｎ−７７５」）１９ｇ、難燃性付与目的で臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（東都化成株式会社製：商品名「エポトートＹＤＢ４００」）５．２５ｇ、臭素化ノボラックエポキシ樹脂（日本化薬株式会社製：商品名「ＢＲＥＮ Ｓ」）４０ｇ、ビスフェノールＡ型ノボラック硬化剤（ジャパンエポキシレジン株式会社製：商品名「ＹＬＨ１２９」）４０ｇ及びイミダゾール系硬化促進剤（四国化成工業株式会社製：商品名「２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ」）０．１４ｇを添加し、さらにグアニジンを用いて調製したグアニジン修飾マイカと「ＹＤＢ４００」とを予め溶融混練（混練条件：マイカと「ＹＤＢ４００」との混練比率をマイカ５０質量％とした）して得た混練物を加え、最終固形分でマイカ２０質量％になるようにエポキシ樹脂ワニスを調製した。なお、層間剥離状態はＸ線回折装置（理学電機工業株式会社製「ＲＡＤ−ｒＸ」）を用いて測定したＸＲＤピーク強度により確認した。
【００９２】
上記のエポキシ樹脂ワニスをＥガラスクロス（日東紡績株式会社製：商品名「１１６Ｅ」）に含浸させた後、温度１６０℃、５分間の条件で加熱乾燥し、溶媒を除去して樹脂含有量５０質量％のプリプレグを得た。また、プリプレグの端面より樹脂が最大幅で５〜５０ｍｍ染み出したものを「良」と判定してプリプレグの樹脂流れ性を評価した。その結果を表６に示す。
【００９３】
上記のようにして得たプリプレグの１枚の両面に厚さ３５μｍの銅箔（ＳＴ箔）を配して、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、両面銅張積層板を得た。この両面銅張積層板に導体パターンを形成し、銅箔表面に黒化処理を施してコア（内層回路板）とし、このコアを２枚使用して、コアの両面にそれぞれプリプレグを１枚ずつ重ね、最も外側の両側に厚さ１８μｍの銅箔（ＳＴ箔）を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１８０分間の成形条件で加熱加圧し、多層プリント配線板用の６層銅張積層板を得た。評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表６に示す。
【００９４】
また、５枚のプリプレグを重ね、その両側に厚さ１８μｍの銅箔を重ねて、温度１８０℃、圧力２．９４ＭＰａ（３０ｋｇ／ｃｍ^２）、１２０分間の成形条件で加熱加圧し、プリント配線板用の両面銅張積層板を得た。その後のプリント配線板、多層プリント配線板の作製と評価は実施例１と同様の方法で行った。結果を表６に示す。
【００９５】
（実施例１７）
有機修飾剤をアミノグアニジンに変更した以外は、実施例１６と同様の条件である。
【００９６】
（実施例１８）
有機修飾剤をグアニルウレアに変更した以外は、実施例１６と同様の条件である。
【００９７】
（比較例１〜６）
比較例１については、実施例１においてグアニジン修飾マイカを除き、溶媒（トルエン）の量を変更した以外は、実施例１と同様の条件である。
【００９８】
比較例２については、実施例４においてグアニジン修飾マイカを除き、マレイン酸Ｎ，Ｎ−４，４−ジフェニルメタン−ビス−イミド及び溶媒（ジメチルホルムアミド）の量を変更した以外は、実施例４と同様の条件である。
【００９９】
比較例３については、実施例７においてグアニジン修飾マイカを除き、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂及び溶媒（トルエンとメチルエチルケトン）の量を変更した以外は、実施例７と同様の条件である。
【０１００】
比較例４については、実施例１０においてグアニジン修飾マイカを除き、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂の量を変更した以外は、実施例１０と同様の条件である。
【０１０１】
比較例５については、実施例１３においてグアニジン修飾マイカを除き、溶媒（トルエンとメチルエチルケトン）の量を変更した以外は、実施例１３と同様の条件である。
【０１０２】
比較例６については、実施例１６においてグアニジン修飾マイカを除き、溶媒（トルエンとメチルエチルケトン）の量を変更した以外は、実施例１６と同様の条件である。
【０１０３】
（比較例７〜１２）
比較例７については、実施例１において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた以外は、実施例１と同様の条件である。
【０１０４】
比較例８については、実施例４において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた以外は、実施例４と同様の条件である。
【０１０５】
比較例９については、実施例７において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用い、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂及び溶媒（トルエンとメチルエチルケトン）の量を変更した以外は、実施例７と同様の条件である。
【０１０６】
比較例１０については、実施例１０において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた以外は、実施例１０と同様の条件である。
【０１０７】
比較例１１については、実施例１３において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた以外は、実施例１３と同様の条件である。
【０１０８】
比較例１２については、実施例１６において有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた以外は、実施例１６と同様の条件である。
【０１０９】
なお、各実施例及び比較例のＴｇ、熱膨張率は、ＴＭＡ測定装置を用いて測定した。
【０１１０】
【表１】

【０１１１】
【表２】

【０１１２】
【表３】

【０１１３】
【表４】

【０１１４】
【表５】

【０１１５】
【表６】

【０１１６】
表１〜６にみられるように、各実施例では多層プリント配線板等に要求される各特性を低下させること無しに、低熱膨張率化が可能であることが確認される。
【０１１７】
また、プリプレグの樹脂流れ性及び積層板の二次成形性については、実施例１〜１８及び比較例１〜１２ともに「良」であるが、これは、粘土層状鉱物を配合していない比較例１〜６については予想されることであり、実施例１〜１８のように粘土層状鉱物を配合しても、比較例１〜６と同様にプリプレグの樹脂流れ性及び積層板の二次成形性について何ら問題が生じないことが確認されたところに意味があるのである。
【０１１８】
しかも、有機修飾剤としてアセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを用いた比較例７〜１２と実施例１〜１８とを比較すると、実施例１〜１８の硬化物の方がＴｇの低下が抑えられ、銅箔密着力、絶縁抵抗、二次成形性、内層銅箔接着力に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化が可能であることが確認される。
【０１１９】
【発明の効果】
上記のように本発明の請求項１に係る熱硬化性樹脂組成物によれば、粘土層状鉱物の層間の相互作用が弱まって各層の剥離が促進され、組成物中において各層をナノメートルオーダーで均一に分散させることができ、粘土層状鉱物の配合量がたとえ少量であっても、成形性のほかプリント配線板や多層プリント配線板に要求される特性を低下させることなく、熱膨張率を十分に低減することができるものである。
【０１２０】
しかも、ドデシルアミン、ステアリルアミン、イミノビスプロピルアミン、ビスヘキサメチレントリアミン、アセチル化イミノビスプロピルアミン、アセチル化ビスヘキサメチレントリアミンを有機修飾剤として用いるよりも、上記式（１）で表される有機修飾剤を用いる方が、硬化物のＴｇの低下を抑える効果を高く得ることができ、成形性（樹脂流れや二次成形性など）、絶縁抵抗、銅箔引き剥がし強度、層間接着強度、内層銅箔接着力等に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化を図るのが可能となるのである。
【０１２１】
また請求項２の発明によれば、請求項１の発明による効果に加えて、硬化物のＴｇの低下を抑える効果をさらに高く得ることができ、成形性（樹脂流れや二次成形性など）、絶縁抵抗、銅箔引き剥がし強度、層間接着強度、内層銅箔接着力等に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化を図るのが可能となるのである。
【０１２２】
また請求項３の発明によれば、請求項１の発明による効果に加えて、硬化物のＴｇの低下を抑える効果をさらに高く得ることができ、成形性（樹脂流れや二次成形性など）、絶縁抵抗、銅箔引き剥がし強度、層間接着強度、内層銅箔接着力等に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化を図るのが可能となるのである。
【０１２３】
また請求項４の発明によれば、請求項１の発明による効果に加えて、硬化物のＴｇの低下を抑える効果を高く得ることができ、成形性（樹脂流れや二次成形性など）、絶縁抵抗、銅箔引き剥がし強度、層間接着強度、内層銅箔接着力等に大きな影響を与えることなく、低熱膨張率化を図るのが可能となるのである。
【０１２４】
また請求項５の発明によれば、粘土層状鉱物において層間に熱硬化性樹脂を強制的に挿入させることができ、層間剥離を促進させることができるものである。
【０１２５】
また請求項６の発明によれば、無機充填材として用いる粘土層状鉱物の配合量を従来より少なくしても、低熱膨張率化を図ることができるものである。
【０１２６】
また請求項７の発明によれば、熱膨張率を低く、耐熱性を高くすることができると共に良好な電気特性を得ることができるものである。
【０１２７】
また請求項８の発明によれば、熱膨張率を低く、耐熱性を高くすることができると共に良好な電気特性を得ることができるものである。
【０１２８】
また請求項９の発明によれば、熱膨張率を低く、耐熱性を高くすることができると共に良好な電気特性を得ることができるものである。
【０１２９】
また請求項１０の発明によれば、難燃性を確保することができるものである。また、臭素化エポキシ樹脂は、その他のエポキシ樹脂に比べて極性が強く、グアニジン等の有機修飾剤との親和性が良好であるため、クレイ層間に挿入されやすい。そして臭素化エポキシ樹脂の分子は大きいため、一旦クレイ層間に挿入されると、容易に層間剥離を生じさせることができるものである。
【０１３０】
また請求項１１の発明によれば、硬化物のＴｇを上昇させて耐熱性を高めることができると共に熱膨張率をさらに低下させることができるものである。
【０１３１】
また請求項１２の発明によれば、熱硬化性樹脂組成物の硬化物のガラス転移温度（Ｔｇ）を上昇させて耐熱性を高めることができるものである。
【０１３２】
また請求項１３の発明によれば、粘土層状鉱物と混練するのが容易となるものである。
【０１３３】
また請求項１４の発明によれば、硬化物のＴｇを上昇させて耐熱性を高めることができると共に熱膨張率をさらに低下させることができるものである。
【０１３４】
また請求項１５に係るプリプレグによれば、低熱膨張率化が図られる範囲内で粘土層状鉱物の配合量を少なくすることによって、積層しても各プリプレグ同士の層間密着強度を高く維持することができるものである。
【０１３５】
また請求項１６に係る金属箔張り積層板によれば、低熱膨張率化が図られる範囲内で粘土層状鉱物の配合量を少なくすることによって、絶縁基板（プリプレグ）同士の層間密着強度や、絶縁基板と金属箔との間の金属箔接着強度を高く維持することができるものである。
【０１３６】
また請求項１７に係るプリント配線板によれば、低熱膨張率化が図られる範囲内で粘土層状鉱物の配合量を少なくすることによって、絶縁基板（プリプレグ）同士の層間密着強度や、絶縁基板と金属箔との間の金属箔接着強度を高く維持することができるものである。また誘電率等の電気特性も良好になるものであり、さらにスルーホール形成時にドリルが摩耗するのを防止することができるものである。
【０１３７】
また請求項１８に係る多層プリント配線板によれば、低熱膨張率化が図られる範囲内で粘土層状鉱物の配合量を少なくすることによって、絶縁基板（プリプレグ）同士の層間密着強度や、絶縁基板と金属箔との間の金属箔接着強度を高く維持することができるものである。また誘電率等の電気特性も良好になるものであり、さらにスルーホール形成時にドリルが摩耗するのを防止することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】粘土層状鉱物の各層が熱硬化性樹脂中に均一に分散した様子を示す説明図である。
【図２】イオン交換された粘土層状鉱物の層間の状態を示す説明図である。
【図３】イオン交換された粘土層状鉱物と熱硬化性樹脂とを溶融混練したときの、粘土層状鉱物の層間の状態を示す説明図である。
【図４】粘土層状鉱物を構成する粒子を示す模式図である。
【図５】粘土層状鉱物を構成する粒子の結晶構造を示す一部拡大した模式図である。

Claims (18)

1. 熱硬化性樹脂と粘土層状鉱物とを含有する熱硬化性樹脂組成物において、粘土層状鉱物の層間を下記式（１）で表される有機修飾剤でイオン交換して成ることを特徴とする熱硬化性樹脂組成物。
   

   
2. 有機修飾剤として、グアニジンを用いて成ることを特徴とする請求項１に記載の熱硬化性樹脂組成物。
3. 有機修飾剤として、アミノグアニジンを用いて成ることを特徴とする請求項１に記載の熱硬化性樹脂組成物。
4. 有機修飾剤として、グアニルウレアを用いて成ることを特徴とする請求項１に記載の熱硬化性樹脂組成物。
5. 熱硬化性樹脂とイオン交換された粘土層状鉱物とを溶融混練して成ることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
6. 粘土層状鉱物の各層が厚み１０ｎｍ以下の鱗片状に剥離して成ることを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
7. 熱硬化性樹脂として、少なくともシアネート樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
8. 熱硬化性樹脂として、少なくともポリイミド樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
9. 熱硬化性樹脂として、少なくともエポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
10. エポキシ樹脂として、少なくとも臭素化エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項９に記載の熱硬化性樹脂組成物。
11. エポキシ樹脂として、少なくともナフトール型エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項９に記載の熱硬化性樹脂組成物。
12. エポキシ樹脂として、少なくともクレゾールノボラック型エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項９に記載の熱硬化性樹脂組成物。
13. エポキシ樹脂として、少なくとも液状エポキシ樹脂を用いて成ることを特徴とする請求項９に記載の熱硬化性樹脂組成物。
14. 数平均分子量が１０００〜４０００であり、かつフェノール変性したポリフェニレンオキサイドを硬化剤として含有して成ることを特徴とする請求項９乃至１３のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物。
15. 請求項１乃至１４のいずれかに記載の熱硬化性樹脂組成物を基材に含浸し、加熱乾燥して半硬化させて成ることを特徴とするプリプレグ。
16. 請求項１５に記載のプリプレグを所定枚数積層すると共にこの片側又は両側に金属箔を重ね合わせて加熱加圧成形して成ることを特徴とする金属箔張り積層板。
17. 請求項１６に記載の金属箔張り積層板に導体パターンを形成して成ることを特徴とするプリント配線板。
18. 請求項１７に記載のプリント配線板の片側又は両側に請求項１５に記載のプリプレグを所定枚数積層すると共にさらにその外側に金属箔を重ね合わせて加熱加圧成形して成ることを特徴とする多層プリント配線板。

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