JP3878453B2 - Shredda - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は被裁断紙を縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断をすることを目的として一つのモ−タによって回転駆動される一対の送紙ガイドロ−ラ（１），（２）及び一本のロ−ルカッタ（４）と固定刃（３）等から成る裁断機構，並び裁断負荷オ−バ対応処置策として，ダブルクラッチ機構（Ｕ），（Ｗ）及び電磁クラッチ等を組み込む，ガイドロ−ラ側回転駆動系列とロ−ルカッタ側回転駆動系列との２系列の回転駆動制御システム，更に軸フリ−側のガイドロ−ラ（２）の回転駆動機構等を構成要素として，重要書類等の廃棄処分に於ける機密漏洩防止等が完全に行い得るシュレッダ，並びにロ−ルカッタ（４）を構成する２つのスライスカッタ（Ａ）（４ａ），（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃形々状とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来のシュレッダは，一対のロ−ルカッタの噛み合い，又は固定刃と給紙ガイドロ−ラによるヌ−ドル形の縦裁断方式に裁断するのが一般的で，このヌ−ドル形の被裁断紙を更に細かく横裁断方式に裁断するには，もう１本のロ−ルカッタと固定刃との噛み合い，又は一対の特殊なクロスカット刃の噛み合いによらなければならない。前者のヌ−ドル形裁断方式としては特公平６−３８９２５号，特公平６−４７０８０号，後者の横裁断方式は特公平７−８７９０１，特公平８−２４８５３号，及び特開平１１−１６９７３７号，クロスカット方式によるものとしては特開平９−９９２４７号等の公報に記載されているものがあります。
【０００３】
また裁断負荷オ−バに対する処置方法として，次の２つの手段が一般的に知られている方法であります。即ち縦裁断用又は横裁断用の何れかのカッタに挟み込まれた被裁断紙を取り除く手段として，一つはシステム全体を逆回転させて詰まった被裁断紙を逆方向に戻す方法である。この場合は縦裁断及び横裁断用カッタを共に逆回転させることによる処置方法である。他の一つは横裁断用カッタは逆回転させないで縦裁断用カッタのみ逆回転させて，前者同様，詰まった被裁断紙を逆方向に戻す方法として特開平１１−１６９７３７がある。この２つの方法に就いて前者は必要以上にカッタを逆回転させることによって裁断刃の噛み合い部に微妙な狂いが生じ，カッタの裁断寿命を損なう要因となっている。後者は横裁断用カッタに挟み込まれた被裁断紙をそのまま無理に引き抜くために，前者同様，裁断刃の噛み合い部に狂いが生じ，カッタの裁断寿命を損なう要因となっていることが想定できる。
【０００４】
次に裁断方式について，特開平９−９９２４７号公報に示されているクロスカット裁断方式は，２つのロ−ルカッタの噛み合いのみで横裁断を含めた裁断ができる方式であること自体は，特開平１１−１６９７３７号公報等に示されるような，２つのロ−ルカッタの噛み合いと１つのロ−ルカッタと固定刃との噛み合いを合わせた２カット方式に比べ改良の要素は認められるが，２つのロ−ルカッタを構成する２種類のスライスカッタの，裁断の起点位置と裁断刃同志の隙間等に於ける裁断刃々合わせには，分割刃毎に１：１の高い加工精度と組立精度が要求されることから必然的にコスト高になることは否めない裁断方法と考えられる。
【０００５】
特公平６−３８９２５号公報に示されるヌ−ドル形の微裁断方式は，裁断機構を構成するカッタそのもののコストは低コストを期待することが可能でありますが裁断機能については，被裁断紙の挫屈現象とカッタの裁断寿命とのバランスに，一考の余地が考えられます。シュレッダの場合，複写機等の如き，大きさと挿入枚数に於いて，定型的な被裁断紙のみを期待して設定することは，現実の問題として不可能であります。更に当該裁断方式は，１枚のカッタブレ−ドで行う裁断であり，且つブレ−ドの構成上から判断して刃先の摩耗による裁断全長／１交換当たりの持続時間で示される裁断寿命が比較的低いこと，また刃先の摩耗度合いにより，ブレ−ドの裁断力がクサビ効果となってブレ−ドの裁断機能を悪化させ，一対の搬送ロ−ラ接触位置前後に於いて被裁断紙の挫屈現象の発生が容易に想定することができ，更に当該裁断方式に於ける裁断負荷の把握が極めて困難であること等から，産業上の利用範囲は極めて限定されるものになると考えられる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
従来のシュレッダでは前述のように，縦裁断方式が一般的で，横裁断を加えるには更にカッタを追加するか，又は特殊なクロスカット刃の噛み合いによるカッタ構成にしなければ，重要書類を廃棄する際の機密漏洩防止は不可能であります。
何れにせよ，カッタに要する製造及び噛み合い刃の調整等のメンテナンスコスト高になることは否めない現在の実状であります。更に裁断負荷オ−バ等に対する処置不具合によるカッタの噛み合いに生ずる微妙な狂いはカッタの裁断寿命を短くする最大の要因になっております。
【０００７】
【課頭を解決するための手段】
前述の問題点を解決するために，本発明は一対のガイドローラ（１），（２）で送紙を行い，唯一本のロールカッタ（４）と固定刃（５）との噛み合いだけで被裁断紙を縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断する事が出来るシュレッダとして以下に記載する数々の特殊な構成要素を組み入れたシステムによるものであります。
【０００８】
一対のガイドローラ（１），（２）は，給紙厚みに応じて，ローラ間隔を変え被裁断紙をしっかり抑え乍ら裁断刃の噛み合い部へ送ることである。またロールカッタ（４）は縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断ができるカッタの構成になっているのでカッタの製造コストはもとより装置主体のメンテナンスコストと共に低廉であり，且つ細かく裁断出来るので重要書類等を廃棄する際には高い機密漏洩防止効果を期待することが出来ます。
【０００９】
裁断負荷オーバに対しては，被裁断紙の厚さが比較的厚く被裁断抵抗が許容値より高くなると，被裁断紙はロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃に挟み込まれ，モータ（５）の回転が止まって，過負荷電流制御の信号によりモータ（５）は逆回転駆動に替わります。シュレッダの歯車回転駆動系列に逆回転駆動力が作用いたしますが，歯車回転駆動系列の制御システムによって逆回転駆動力は，始めにロールカッタ（４）のみに作用するような回転駆動機構になっております。
【００１０】
前述の逆回転駆動力は，被裁断紙がロールカッタ（４）と固定刃（３）との挟み込みから解除されるのに，必要最小限の逆回転角変位をロールカッタ（４）のみに与えて，被裁断紙が挟み込みから解除された後に一対のガイドローラ（１）及び（２）の逆回転によって被裁断紙を元の挿入口位置へ戻す仕組みのシステム制御による逆回転駆動装置を装備したシュレッダなので，ロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合い部に不要な外力を与えることが無く，裁断刃の噛み合いにいささかの狂いが生じたり，裁断刃の損傷をきたすことがないようになっております。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明は，１つのモ−タで，一対の送紙ガイドロ−ラ側と１本のロ−ルカッタ側の２つの回転駆動系列に同期した回転角を与えることによって被裁断紙は一対のガイドロ−ラ（１）と（２）により送紙され，１本のロ−ルカッタ側駆動系列に組み込まれた１本のロ−ルカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合いによって，重要書類等の廃棄する際の機密漏洩防止を完全に行い得る程度に，被裁断紙をワンカットで縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断が出来るシステムを採用したシュレッダであります。
このシステムを本出願ではワンロ−ルカッティングシステムと定義致します。
尚，ロ−ルカッタ（４）とガイドロ−ラ（１），（２）との回転角変位の比は一定の値で，裁断紙片の大きさを決める重要な要素の１つであります。
【００１２】
被裁断紙を送る一対の送紙ガイドローラ（１），（２）の外周部は，数ｍｍ厚さでライニングされた摩擦係数の大きいゴム製から成り，且つ一対の中，１つは軸固定形，他の１つは軸フリー形の軸受けで組み込まれ，被裁断紙の厚みに応じてローラ軸間に隙間変位が生じて，絶えず被裁断紙をスプリング圧により無理なく抑え込み，送紙機能を確実に果たし得る仕組みの構造になっております。
【００１３】
亦，フリ−軸受け側の送紙ガイドロ−ラ（２）の回転駆動は，駆動側と従動側との双方に最も馴染み易い４〜６個のボ−ル接触による駆動方式を採用し，ガイドロ−ラ（１）と（２）双方の回転角に位相ムラが生じない構造様式を採用致しております。
尚，本出願に於いてこの回転駆動様式をボ−ルロ−リングコンタクトドライブ方式，即ちボ−ル回転接触駆動方式と定義致します。
【００１４】
ロ−ルカッタ（４）は，異なった裁断刃形々状を持った２つのスライスカッタ（Ａ）（４ａ）と（Ｂ）（４ｂ）との組み合わせによって構成されているが，この２つのスライスカッタの間には刃分割角度（ζ°）／２の回転角位相差を以って，カッタ軸（４ｃ）に組み付けられております。他方固定刃（３）は，ロ−ルカッタ（４）の裁断刃の幾何学的投影形状と同じ裁断刃形々状を以って，研削成形されております。
【００１５】
スライスカッタ（Ａ）及び（Ｂ）の裁断刃形々状としては，縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断ができる裁断機能を充分果たし得る概念的な刃形々状として，直線形刃，Ｒ形刃，波形刃，円形，円形の一部，楕円形，楕円形の一部等がら成る単一形状及びそれらの組み合わせから成る複合形状等の裁断刃形々状が考えられますが，図３２に於いては，一つの例として，スライスカッタ（Ａ）は最もシンプルな半円形と二つの直線を組み合わせた複合形裁断刃形々状，スライスカッタ（Ｂ）は更に単純な一つの直線刃から成る単一形裁断刃形々状を以って示しております。
【００１６】
ロ−ルカッタ（４）の構成キ−ポイントの一つに，裁断負荷を少なくするため，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）と（Ｂ）（４ｂ）の双方の裁断刃形々状にシザ−ズエフェクト即ちハサミ効果を意味する切り刃ススミ角（α°）及び切り込み角（β°）を付与した裁断刃形々状を採り入れ，更にカッタ軸（４ｃ）に組み付ける際，スライスカッタ（Ａ）（４ａ），（Ｂ）（４ｂ）の列それぞれに裁断刃の設定個に基づくヘリカル角度（θ°）を採り入れた組立様式を以って構成されていることであります。従いまして回転駆動モ−タの出力（ＫＷ）が比較的小さな値のモ−タ（５）で全システムの歯車回転駆動系列を駆動することが可能であります。
【００１７】
本発明例に示す二つのスライスカッタ（Ａ）及び（Ｂ）の裁断刃形々状は何れも単純な形状から成っているので，製造コスト等の低減を図ることが可能であります。且つこの二つのスライスカッタ（Ａ）（４ａ）と（Ｂ）（４ｂ）との組み合わせで構成されるロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃の噛み合い調整も比較的容易に行うことが可能であります。
【００１８】
他方，送紙ガイドローラ（１），（２）側に前述の【００１４】項に説述した回転角位相差に同期した比の量に相当する回転角を与えることによって，ロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合い部に，カッタの一刃噛み合い当たり何時も一定の送紙長さで被裁断紙が送られる事になるので，微細裁断が可能になる訳であります。
【００１９】
給紙量が多く裁断の許容能力をオーバする負荷が生じた場合，過負荷電流検知装置による電気的な制御によって，ロールカッタ（４）と固定刃（３）との間に挟み込まれた被裁断紙を，その挟み込みから解除するために必要最小限の逆回転角変位をロールカッタ（４）のみに与え，被裁断紙を二つのカッタ，即ちロールカッタ（４）と固定刃（３）に挟み込まれた状態からフリーに致します。この間送紙ガイドローラ（１）及び（２）は，電気的に軸固定されたままの状態で待機停止する制御機構になっております。従って，二つのカッタに挟み込まれたままの状態で被裁断紙を無理に引き抜くことに起因する，裁断刃の損傷，または裁断刃噛み合い部に生ずる微妙な狂い等を回避することが可能であります。
【００２０】
ロールカッタ（４）は設定された範囲の逆回転角変位を与えられた後は電気的に軸固定され，回転駆動力が伝わらないので，カッタの被裁断紙挟み込み解除の状態で停止したまま待機致します。このように裁断負荷オーバ処置対応策の過程による固定刀（３）とロールカッタ（４）との噛み合いに，損傷又は狂い等を生じさせないようにするため，ロールカッタ（４）を必要以上に逆回転をさせない回転駆動制御方式が採られております。
【００２１】
ロールカッタ（４）が電気的に軸固定され停止すると同時に電気的に軸固定されていた一対のガイドローラ（１），（２）は軸固定から解除され逆回転し乍ら被裁断紙をシュレッダの被裁断紙挿入口位置に戻します。この逆回転は被裁断紙を被裁断紙挿入口へ戻すのに必要最小限の時間内に，設定された範囲の角変位で行われ，その後は自動的にガイドローラ（１），（２）の回転が停止致します。ガイドローラ（１），（２）の回転が停止すると同時に電気的に軸固定されていたロールカッタ（４）は軸固定から解除されシステム主体が再起動待機の状態に復帰致します。
【００２２】
一対のガイドローラ（１）と（２）の接触面は，一般的に線接触と面接触の二つの種類が考えられます。前者は外周を展開した断面が平面から成り，後者は平面でない凹，凸形状の噛み合い面から成る接触面である。後者の例として，波形歯，山形歯及びラック形歯等の噛み合いが考えられ，後続の被裁断紙による前被裁断紙残部の自送進機能が付加されることが想定されます。亦シュレッダとして考慮される被裁断紙は定型的な形態のものと限定することは不可能であり，利用範囲のニーズに対応し，どの様な被裁断紙を対象としているのかによって面接触にするか又は線接触にするかを，選定することが必要である。
特に面接触を必要とする場合は，裁断片の大きさ即ち裁断刃の構成寸法から裁断機能を阻害しない範囲に於いて，噛み合い歯の種類とその形状の大きさを選定することが必要であります。
【００２３】
図１７は面接触の一例として，波形歯噛み合い面から成る一対のガイドロ−ラ（１），（２）をロ−ルカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合い部へ被裁断紙を送る１手段として当該シュレッダに組み付けた状態を示します。
ガイドロ−ラ（１）及び（２）の接触面は被裁断紙残部の自送進機能を付加するため，ウエ−ブのピッチＰ／ウエ−ブの高さＷで示される，或値の展性率ξとリ−ドアングルとも呼ばれるヘリカル角度（δ°）を以ってウエ−ブ噛み合い面の形状に硬質ゴムから成形されており，被裁断紙はガイドロ−ラ外周面を展開した断面に類似した形状に塑性化されて送り込まれることになります（図１８参照）。
尚，展性率（ξ）と共に採りいれたヘリカル角度（δ°）は面接触から成る一対のガイドロ−ラ（１）と（２）との噛み合いによって，被裁断紙がガイドロ−ラ外周面を展開した形状と類似の形状に愬性化されて，被裁断紙の自送進機能を阻害する様なカ−ル現象の発生を回避することを目的とするものであります。
【００２４】
システムのメンテナンス上，ガイドローラ（１），（２）をシステム系から取り外すとき，特にフリー軸受け側ガイドローラ（２）については，セットボルト（３１ｃ），（３３ｃ）を緩めることによりローラ軸抑え（１８）のスプリング圧のまま取り外しても再度の組み付けに支障が無いような構造にしております。
【００２５】
【実施例】
実施例について添付図面を参照し乍ら説明する。図１は被裁断紙が一対のガイドローラ（１），（２）によって固定刃（３）と一本のロールカッタ（４）との裁断刃噛み合い部へ送り込まれ，縦裁断と横裁断とが交互に行われる微細裁断が可能な裁断機構を基本構成ベースとしたシュレッダの裁断部に於いて，被裁断紙が微細裁断される断面を示す図であります。
【００２６】
図２はシステム主体のメカ的回転駆動系列を示す図であります。回転駆動系列は二つの駆動系列から成り共に１つのモータ（５）によって回転駆動されます。微細裁断は，この二つの要素が同期的に機能することによって行われます。この二つの要素とは，即ち一つは被裁断紙を裁断刃の噛み合い部へ送る一対のガイドローラ（１）及び（２）の駆動系列であり，他の一つは送られた被裁断紙を裁断する一本のロールカッタ（４）の駆動系列であります。この二つの要素を同期的に機能させるために，一対のガイドローラ側駆動系列（Ｍ−３−４−５−Ｇ１−Ｇ２）とロールカッタ側駆動系列（Ｍ−１−２−Ｃ）との二つの歯車回転駆動系列に区分し，微細裁断が可能な回転比率の設定をしております。更にそれぞれの駆動系列の中に逆回転駆動制御のためのメカ機構によるダブルクラッチＵ，Ｗと電磁クラッチ（１３），（２５）を組み込むクラッチ軸（ガイドローラ側駆動系列にはクラッチ軸（１２）及びロールカッタ側駆動系列にはクラッチ軸（２６））が組み込まれております。
【００２７】
更に，図２に於いてガイドローラ側駆動系列中のガイドローラ（２）は二つのガイドローラ軸中心Ｇ１とＧ２とを結ぶ直線方向に軸フリーとなっており，被裁断紙の厚さにより，一対の送紙ガイドローラ（１）と（２）との間の隙間が変化するような構造になっております。
【００２８】
図３は，ガイドローラ側及びロールカッタ側の駆動系列を示す図であります。ガイドローラ側の回転駆動力はＭ−３−４−５−Ｇ１−Ｇ２の順に伝わります。クラッチ軸（１２）はメカ機構方式のダブルクラッチＵと電磁クラッチ（１３）を構成要素としたクラッチ機能を備え，逆回転駆動の入り切り作動を致します。
【００２９】
同様に，ロールカッタ側の歯車回転駆動系列に於ける，回転駆動力はＭ−１−２−Ｃの順に伝わります。クラッチ軸（２６）はメカ機構方式のダブルクラッチＷと電磁クラッチ（２５）を構成要素としたクラッチ機能を備え，逆回転駆動の入り切り作動を行います。
【００３０】
ダブルクラッチＵ及びＷのクラッチ機能はノコギリ歯形のクラッチ噛み合い歯（Ａ）と山形クラッチ噛み合い歯（Ｂ）とのダブルクラッチによりおこなわれます。尚，ダブルクラッチＵ，Ｗ部及びクラッチ噛み合い歯（Ａ），（Ｂ）の詳細は図７，８，９，１０に示しております。
【００３１】
裁断負荷オーバのため，ロールカッタ（４）と固定刃（３）とで挟み込まれた被裁断紙をフリーにする必要が生じた場合，ロールカッタ（４）を或る回転角度だけ逆回転させることが必要になります。このロールカッタ（４）を逆回転させる間，固定刃（３）とロールカッタ（４）とで挟み込まれた被裁断紙が，ガイドローラ（１）及び（２）の回転によって無理に引き抜かれる事がないように，ガイドローラ（１）及び（２）の回転を停止させておく事が必要になります。この二つの機能を満たさせるために，モータ（５）の裁断負荷オーバに対する過電流検知装置によって逆回転起動と同時か，又は必要最小限の時間前に，クラッチ軸（１２）の電磁クラッチ（１３）をＯＮにしてクラッチ軸（１２）を軸固定状態にする。
【００３２】
モータ（５）からの逆回転駆動力は，ガイドローラ側駆動系列に於いて，歯車（Ｍ２）−歯車（３Ａ／３Ｂ）−歯車（４Ａ）と伝わり，スプライン軸（３５）を逆回転させようとするが，クラッチ軸（１２）が固定されているためクラッチ噛み合い歯（Ｂ）が，コイルバネ（３６）の張力による摩擦力に抗して，スベリ現象を起こし，スプライン軸（３５）はＯＦＦ方向に移動するため歯車（４Ａ）（１０）だけ回転し，歯車（４Ｂ）（１１）には回転力が伝わらないので，ガイドローラ（１），（２）の逆回転は出来なくなります（図７，９，１０，参照）。
【００３３】
クラッチ軸（１２）の電磁クラッチ（１３）がＯＮになっている間，ロールカッタ駆動系列側のクラッチ軸（２６）の電磁クラッチ（２５）はＯＦＦになっているので，クラッチ軸（２６）は軸フリー状態になって，モータ（５）からのクラッチ軸（２６）への逆回転駆動力は，コイルバネ（３６）の張力によるクラッチ噛み合い歯（Ｂ）の摩擦力で，従動側歯車（１Ｂ）（２４）へと伝わり，歯車（２）（２２）から歯車（Ｃ）（２０）へと伝わって，ロールカッタ（４）の逆回転が行われる事になります（図８，９，１０参照）。
【００３４】
ロールカッタ４に，与えた被裁断紙の挟み込み解除に必要な逆回転角変位量をロールカッタ軸（４ｃ）の駆動側軸端に組み込まれている，回転角変位検知装置（２１）によって読み取り，カッタ側歯車駆動系列のクラッチ軸（２６）の電磁クラッチ（２５）をＯＮにしてクラッチ軸（２６）を軸固定状態にする。と同時か又は必要最小限の時間後にガイドローラ側歯車駆動系列のクラッチ軸（１２）の電磁クラッチ（１３）をＯＦＦにしてクラッチ軸（１２）を軸フリーな状態にに致します。
【００３５】
モータ（５）からの逆回転駆動力が，ロールカッタ側歯車駆動系列に於いて，歯車（Ｍ１）（６）から歯車（１Ａ）（２３）へと伝わりスプライン軸（３５）を逆回転させようとするが，クラッチ軸（２６）が軸固定されているため，クラッチ噛み合い歯（Ｂ）がコイルバネ（３６）の張力による摩擦力に抗して，噛み合い歯面でスベリ現象を起こし，スプライン軸（３５）はＯＦＦ方向に移動するため，歯車（１Ａ）（２３）だけ回転し，歯車（１Ｂ）（２４）には回転力が伝わらずロールカッタ（４）の逆回転は出来なくなります（図８，９，１０参照）。
【００３６】
他方，ガイドローラ側歯車駆動系列に於いて，逆団転駆動力が，歯車（Ｍ２）−歯車（３Ａ）／（３Ｂ）−歯車（４Ａ）へと伝わって，スプライン軸（３５）を逆回転させる。このスプライン軸（３５）の逆回転力は，クラッチ軸（１２）が軸フリーの状態になっているので，コイルバネ（３６）の張力によるクラッチ噛み合い歯（Ｂ）の摩擦力によって，従動側歯車（４Ｂ）（１１）へと伝わり，回転駆動系列に従って，歯車（４Ａ）／（４Ｂ）−歯車（５）−歯車（Ｇ１Ａ）／（Ｇ１Ｂ）−歯車（Ｇ２）の順に伝わって，ガイドローラ（１）及び（２）を逆回転させる事になります（図７，９，１０参照）。
【００３７】
固定刃（３）とロールカッタ（４）との挟み込みを解除された被裁断紙は前述のガイドローラ（１）と（２）の逆回転により，シュレッダの被裁断紙の挿入口位置まで戻されることになる。この間，即ちガイドローラ（１）及び（２）が逆回転している間，ロールカッタ側の歯車回転駆動系列のクラッチ軸（２６）が，電磁クラッチ（２５）によって軸固定されているので，逆回転力は歯車（１Ａ）（２３）から歯車（１Ｂ）（２４）に伝わらず，ロールカッタ（４）は停止した状態で，待機保持されることになる。
【００３８】
設定された或る時間の間，前記【００３１】から【００３７】項に於いて説述した被裁断紙の裁断負荷オーバ対応処置，即ちロールカッタ（４）が回転停止の待機状態を保持し乍ら，一対のガイドローラ（１），（２）が逆回転して，裁断負荷オーバの被裁断紙をシュレッダの被裁断紙挿入口位置まで戻す，一連の対応処置作動が終了した後モータ（５）は停止し，両駆動系列のクラッチ軸（１２）及び（２６）の電磁クラッチ（１３），（２５）は共にＯＦＦの状態で，シュレッダシステム主体が停止し，次の起動まで待機保持される制御システムになっております。
【００３９】
一対のガイドローラ（１），（２）は，被裁断紙の厚み変化に対応させるために，軸フリー側ガイドローラ（２）が，二つのガイドローラ軸中心Ｇ１とＧ２を結ぶ直線の延長上に移動出来るような，フリーアジャスタブル様式の軸受け構造にしたガイドローラになっております。このような構造様式を以って微細裁断の機能を支えていることも，当該シュレッダの特色の一つであります。
【００４０】
図４は，一対のガイドロ−ラ（１）及び（２）の中，軸フリ−側ガイドロ−ラ（２）の回転駆動機構を示す図であります。被裁断紙厚さは，常時一定でないので，一対のガイドロ−ラ（１）及び（２）の軸間距離を被裁断紙の厚さに対応して変化出来る，フリ−アジャスタブル様式の軸受け構造にして置かないと被裁断紙をしっかり抑えて送紙することが出来なくなります 。このような様式の軸受け構造を持つ軸フリ−側ガイドロ−ラ（２）に回転駆動力を伝えるには，２つのガイドロ−ラの軸間距離の変位量に馴染み易く，且つ回転角変位ムラの少ないボ−ル（２９）とガイドリング（２８）の接触点の移動軌跡に於いて直角に作用する回転駆動力によるボ−ルロ−リングコンタクトドライブ方式による方法，が最も好ましい方法であります。
【００４１】
当該装置では，４〜６個のボール接触によって回転駆動力を伝える構造にしております。回転駆動用ボール（２９）は軸フリー側ガイドローラ（２）の端面に埋め込まれたボールベース（２７）で支えられ，軸受け側のハウジング（３１ｄ）に埋め込まれたガイドリング（２８）の内面に接触し，ローリングし乍らリング内面を移動して回転駆動力を伝える機構を採り入れた構造になっております。
【００４２】
図５は，一対のガイドロ−ラ（１）及び（２）が，当該装置の構成要素として組み込まれた状態を示す図であります。ガイドロ−ラの外周は，線接触を特色として，ガイドロ−ラ（１）及び（２）共に数ｍｍ厚のゴム層がライニングされて，被裁断紙とガイドロ−ラ（１）と（２）との間でスリップしないようにしております。ガイドロ−ラ（２）の軸方向スラストは摩擦係数の最も少ない，ボ−ルスラスト受けの構造になっております。更にガイドロ−ラ（２）の軸受け部には，ロ−ラ軸抑え（１８）及びストッパ抑え（１９），（３４）等が組み込まれ，前記【発明の実施の形態】の項に於いて説述した如くガイドロ−ラ（２）の着脱が容易に行うことが出来るような構造になっております。
【００４３】
図６は，ロールカッタ（４）を，当該装置の構成要素として組み込んだ状態を示す図であります。このロールカッタ（４）は，２種類のスライスカッタ（Ａ）（４ａ）と（Ｂ）（４ｂ）とで構成されております。尚，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）及び（Ｂ）（４ｂ）とをカッタ軸（４ｃ）へ組み付けるときは，裁断刃設定値によるヘリカル角度（θ°）相当の角度位相差を，（４ａ）と（４ｂ）の双方のカッタ列に設け，且つ（４ａ）と（４ｂ）との間には裁断刃分割角度ζ°／２の角度位相差を以って交互にセットアップされて，被裁断紙の縦裁断と横裁断とを交互に出来る裁断機能を満たすロールカッタ仕様になっております。
【００４４】
ロールカッタ（４）の裁断負荷オーバ対応処置の逆回転角変位読み取り誤差を回避するため，回転角変位検知装置（２１）をロールカッタ（４）の駆動側軸端に直接取付けております。尚，ロールカッタ（４）の着脱は反駆動側の軸受けナット（４ｆ）を取り外すことにより，駆動側へ軸受け共に引き抜くことによって可能であり，且つカッタ軸（４ｃ）からフランジ（Ｂ）（４ｅ）を取り外すことにより，駆動側軸受け部とは関係無く，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）と（Ｂ）（４ｂ）とを，カッタ軸（４ｃ）がら取り外すことが可能であります。
【００４５】
図１１の左側は，ガイドローラ（１）及びフリーアジャスタブル様式の軸受け構造を持ったガイドローラ（２）の回転駆動機構を示す図であります。回転駆動力は，歯車（１５）／（１６）−歯車（Ｇ２）（１７）へと伝わります。
【００４６】
軸固定側ガイドロ−ラ（１）への回転駆動力は，ガイドロ−ラ（１）を軸（Ｇ１Ａ）（３０ａ）側にセットボルト（３０ｃ）で引き付け，軸側の回転駆動用キ−（３０ｂ）によって歯車（Ｇ１Ａ）（１５）からの回転駆動力が伝えられる。
軸フリ−側ガイドロ−ラ（２）への回転駆動力は，歯車（Ｇ２）（１７）から伝わる訳ですが，歯車（Ｇ２）（１７）からの伝達は，ボ−ル（２９）の媒介で行われます。ボ−ル（２９）は軸フリ−側ガイドロ−ラ側面に埋め込まれたボ−ルベ−ス（２７）で支えられ，固定軸側の軸受け（３１）のハウジング（３１ｄ）に埋め込まれているガイドリング（２８）の内面に接触し乍ら回転駆動力を伝える，ボ−ル回転接触駆動方式に基づく構造になっております。ボ−ルは駆動側と従動側との回転角変位の位相ムラが生じないように，４〜６個設けるのが好ましい。
【００４７】
ガイドローラ（２）は，駆動側軸受け（Ｇ２Ａ）（３１）のスリーブ（Ｇ２Ａ）（３１ａ）に組み込まれたバネハウジング（１８ｄ），ストッパソケット（１８ｂ），コイルバネ（１８ｃ）及びストッパピース（１８ａ）等がら成る，ローラ軸抑え（１８）によってガイドローラ（１）側へ押し付けられるようになっております。そのために該シュレッダ内へ挿入される被裁断紙は二つのガイドローラ（１）と（２）との間でスベリを起こしたり，ズレたりすることが無く，固定刃（３）とロールカッタ（４）との噛み合い部へと，確実に送紙されることが可能になります。
【００４８】
ガイドローラ（２）をメンテナンスの理由で，当該装置から取り外す必要が生じた場合，ローラ抑え（１８）のストッパピース（１８ａ）が必要以上に露出しないように，駆動側軸受け（Ｇ２Ａ）（３１）にストッパ抑え（Ｇ２Ａ）（１９）をスリーブ内に組み込んでいることも，当該装置の特徴の一つであります。
【００４９】
図１１の右側は，一対のガイドローラ（１）及び（２）の反駆動側軸受け（Ｇ１Ｂ）（３２），（Ｇ２Ｂ）（３３）の詳細を示す図であります。軸受け構造は駆動側と同様な方法を採り入れて，ローラ軸抑え（１８）及びストッパ抑え（Ｇ２Ｂ）（３４）等が軸受け（Ｇ２Ｂ）（３３）に組み込まれて軸フリー側ガイドローラ（２）のフリーアジャスタブル様式の軸受け機能を支えております。
【００５０】
尚，ガイドローラ（２）を該シュレッダのメンテナンスの理由で，該装置から取り外すとき，セットボルト（３１ｃ），（３３ｃ）を緩めることによりストッパ抑え（Ｇ２Ａ）（１９），（Ｇ２Ｂ）（３４）は，コイルバネ（３１ｂ）及ぴ（３３ｂ）の張力によって，ガイドローラ（２）の軸端に密着した状態でローラ軸抑え（１８）側へ押し出されてストッパピース（１８ａ）を支えることになる。
【００５１】
ガイドローラ（２）を再度シュレッダに組み付けるときは，ガイドローラ（２）の軸側端面でストッパ抑え（Ｇ２Ａ）（１９）を押し付け乍ら挿入すれば，ローラ軸抑え（１８）のストッパピース（１８ａ）はガイドローラ（２）の軸外周に載せられ，コイルバネ（１８ｃ）の張力が，ストッパピース（１８ａ）を介して，ガイドローラ（２）に作用することになります。反駆動側に於いても同様な仕組みの構造により，軸フリー側ガイドローラ（２）の軸受け機能を支えているのであります。
【００５２】
図１２はガイドローラ（１），（２）を取り外したときの駆動側の軸受け（Ｇ１Ａ）（３０），（Ｇ２Ａ）（３１）及び反駆動側の軸受け（Ｇ１Ｂ）（３２），（Ｇ２Ｂ）（３３）の詳細を示す図であります。ガイドローラ（１）を取り外すには軸受け（Ｇ１Ａ）（３０），（Ｇ１Ｂ）（３２）のセットボルト（３０ｃ），（３２ｂ）を取り外して，軸受け（Ｇ１Ｂ）（３２）を引き抜いた後，ガイドローラ（１）を軸受け（Ｇ１Ａ）（３０）から引き抜いて取り外すことが出来ます。
【００５３】
ガイドローラ（２）を取り外すには，軸受け（Ｇ２Ａ）（３１），（Ｇ２Ｂ）（３３）のセットボルト（３１ｃ），（３３ｃ）を最大限に緩めておき，軸受け（Ｇ２Ｂ）（３３）のセットボルト（３３ｄ）を取り外して，軸受け（Ｇ２Ｂ）（３３）を引き抜いた後，ガイドローラ（２）を，軸受け（Ｇ２Ａ）（３１）から引き抜いて取り外すことが出来ます。
【００５４】
尚，軸受け（Ｇ２Ｂ）（３３）をシステム枠から，また，ガイドローラ（２）を軸受け（Ｇ２Ａ）（３１）からそれぞれ引き抜くとき，軸受け（Ｇ２Ａ）（３１），（Ｇ２Ｂ）（３３）に組み込まれている，それぞれのストッパ抑え（Ｇ２Ａ）（１９）及び（Ｇ２Ｂ）（３４）の端面がガイドローラ（２）の両軸端面と離れないように引き抜き，双方のローラ軸抑え（１８）のストッパピース（１８ａ）が，ストッパ抑え（Ｇ２Ａ）（１９），（Ｇ２Ｂ）（３４）の軸外周に載っていることが，再度組み付けるときのために必要であります。
【００５５】
図１３は，一般的な複数の回転駆動系列機構に於いて正回転に比べ所要トルク値の低い逆回転と停止の切り替え作動を行うクラッチ機構を示す図であります。
当該クラッチ機構は図７，８，９，１０に示されたクラッチ噛み合い歯（Ａ）と（Ｂ）から成るメカ方式による，ダブルクラッチ（Ｕ），（Ｗ）とクラッチ軸（１２）と（２６）に組み込まれた電磁クラッチ（１３）及び（２５）によって構成されております。電磁クラッチの噛み合い機構の構成概念としては，穴を含む凹及び凸形状から成る物品の結合と解離によって，その機能が果たされることになります。
【００５６】
本発明に於いては，図１４，１５に示すようなラジアル方向に成形された放射状ラック形及びスパイラルラック形等の噛み合い歯が考えられます。図１３に示す電磁クラッチは，かような噛み合い歯から成る二つのクラッチ歯，即ち移動側クラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）及び固定側クラッチ歯（Ｂ）（１３ｇ）で構成されております。
【００５７】
移動側クラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）は励磁コイル（１３ａ）に通電すると磁力により，コイルバネ（１３ｉ）の張力に抗してスプライン軸（１３ｃ）でガイドされているアマチュア（１３ｄ）が，フィールドコア（１３ｂ）側に吸引されてクラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）と（Ｂ）（１３ｇ）とが噛み合って，クラッチ軸が軸固走されることになり，回転駆動力が伝えられなくなります。
【００５８】
移動側クラッチ（Ａ）（１３ｆ）は，励磁コイル（１３ａ）に通電されないと磁力が生じないのでコイルバネ（１３ｉ）の張力によってアマチュア（１３ｄ）はストッパ（１３ｅ）に接触するまで押し付けられクラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）は，クラッチ歯（Ｂ）（１３ｇ）との噛み合いから解除され，クラッチ軸は軸フリーの状態になって，回転駆動力が伝わることになります。
【００５９】
クラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）及び（Ｂ）（１３ｇ）の噛み合い歯は共に，硬質で且つ耐摩耗性の高いゴム，樹脂，又はアルミ合金等の非鉄材から成り，それぞれアマチュア（１３ｄ）及びクラッチベ−ス（１３ｈ）に焼き付けモ−ルド又は鋳込みにより成形されたものであります。従って，噛み合い歯部には機械加工を施さない，型成形による粗形材のものをクラッチ構成要素として使用するので，製造コストの面に於いて，大きなメリットが期待されます。
【００６０】
該シュレッダに於いては，特にクラッチ軸（２６）は，回転中に，クラッチ歯（Ａ）（１３ｆ）と（Ｂ）（１３ｇ）との噛み合いが必要になりますが，この噛み合い瞬時に作用するイナーシャトルクを含む回転力の衝撃は，メカクラッチＷのコイルバネ（３６）により緩衝されるので，噛み合い歯（Ｃ）部のそれぞれの歯に加わる応力は極めて小さな値であるのも，このクラッチ軸構成の特色の一つであります。
【００６１】
図１６は，ロールカッタ（４）に与える逆回転角変位量を読みとる回転角変位検知装置の検知ヘッド部を示した図であり，ディスク（２１ａ），センサヘッド（２１ｂ）及びセンサ（２１ｃ）とで構成されております。ディスク（２１ａ）には或角度の等角度間隔で，微細穴加工，又は目盛り線が施されており，ロールカッタ軸（４ｃ）に組み込まれて，ロールカッタ（４）と同時に回転致します。ディスク（２１ａ）の回転によって移動する微細穴又は目盛り線を基準にして，センサ（２１ｃ）が回転角変位量を読みとり，その変位量に相応するパルス信号を送ることによってロールカッタ（４）の回転角変位量を検知する方法を採り入れております。該シュレッダの回転機能を制御するに必要な検知性能は角度単位で±１°の検出精度で充分でありますので公知のエンコーダ等を含む，解析度の高い回転角変位検知装置を用いる必要はありません。
【００６２】
図１７は，【発明の実施の形態】の【００２２】項に於いて説述した内容に基づいて，ローラ接触面を面接触にすることによって被裁断紙を，ローラ接触面の断面を展開した形状と類似の形状に，塑性変形させることを特徴とした，一対のガイドローラ（１），（２）の組み付け状態を示す一例であります。
【００６３】
ロ−ラ表面はウエ−ブのピッチ（Ｐ）／ウエ−ブの高さ（ｗ）で示される或値の展性率（ξ）とリ−ドアングルとも呼ばれるヘリカル角度（δ°）を以って成形されたウエ−ブ面から成る数ｍｍ厚のゴム層がライニングされたものである。尚ロ−ラ表面をウエ−ブ面にして，一対のガイドロ−ラ（１）と（２）の接触面をウエ−ブ噛み合い面にすることによって，後続の被裁断紙による前被裁断紙残部の自送進機能が付加され，一対のガイドロ−ラ（１），（２）の送紙機能を高めることになります。亦，ヘリカル角度（δ°）を付加する事によって，被裁断紙が或値の展性率（ξ）のウエ−ブ状に塑性変形されることによって生ずる被裁断紙の自送進機能を阻害するようなカ−ル現象の発生を回避することが可能であります（図１８参照）。
【００６４】
図１９は，ロールカッタ（４）を構成するスライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁
断刃の外形々状を示す図であります。尚，この形状は前記【発明の実施の形態】の【００１５】項に於いて説述しましたように縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断の仕組みに基づいたワンカット機能を充分果たし得る複合形状の裁断刃の一例であります。
【００６５】
裁断刃は一つのＲ部裁断刃と二つの直線部裁断刃とが連続して成形され，且つシザーズエフェクト，即ちハサミ効果として裁断刃ススミ角（α°）及び切り込み角（β°）を以って研削成形されていることであります。更に，Ｒ部裁断刃の外周はカッタ外形寸法に保持されているので，裁断刃の再仕上げ研削による形状変化等が生じないようになっております。尚，必要に応じて裁断刃面の内側には研削成形のための加工用逃げポケットを予め加工をしておけば，研削成形を容易に行うことが出来る（図２０参照）。
【００６６】
図２１は，縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断が出来る裁断機構の仕組みを満たす，スライスカッタ（Ａ）の裁断刃区分を示す図である。
【００６７】
図２２は，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）のＲ部を研削成形するときのカッタと研削砥石との位置関係を示す図であります。カッタはＲ部裁断刃の中心を軸とした１８０°の旋回とカッタの裁断刃のススミ角（α°）の正弦値相当の上下移動との相対的位置関係を保ち乍ら無段階にシフトすることにより，図２１に示す（Ｐ２）−（Ｐ３）のＲ部裁断区分の裁断刃面に切り刃ススミ角（α°）を付加する研削成形を行うことが可能であります（図２３参照）。
【００６８】
図２４は，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の直線部裁断刃を研削成形するときのカッタと砥石との位置関係を示す図であります。カッタは砥石軸線に対し直角の位置にセット致します。砥石ヘッドは裁断刃の切り刃ススミ角（α°）に等しい角度の傾斜角（α°）を持つ砥石ベースに沿って移動させます。
図２１の左側直線切り刃（Ｐ３）−（Ｐ４）部を研削するときは，図２２に於いてスライスカッタ（Ａ）（４ａ）を９０°左旋回した位置で砥石ヘッドを左側に，また図２１の右側直線切り刃（Ｐ１）−（Ｐ２）部を研削する時は，９０°右旋回した位置で砥石ヘッドを右側に，それぞれ移動させて研削致します。尚，砥石ヘッドの左，右方向への移動は図２４に示される傾斜角α°の砥石ベースに沿って行われます。
この基本的な相対移動関係を，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の上下方向への無段階シフトと合わせ操作することにより，Ｒ部と直線部の裁断刃を粗研削から仕上げ研削まで行うことが可能であります。
【００６９】
図２５は，前述の方法により研削成形したスライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃に付けられた切り刃ススミ角（α°），即ち裁断刃のハサミ効果（α°）を示す図であります。
【００７０】
図２６は，ロールカッ１９（４）を構成する，スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃の外形々状を示す図であります。尚この形状は前記【発明の実施の形態】の【００１５】の項に於いて説述しましたように，図３２に示す微細裁断が出来る裁断機構の仕組みに基づいた，ワンカット機能を充分果たし得る単一形状刃の一例であります。裁断刃は一つの直線裁断刃で，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）同様にハサミ効果として裁断刃ススミ角（α°）及び切り込み角（β°）を以って研削成形されていることであります。更に，この直線裁断刃の円周上に於ける軌跡が裁断刃形外形々状となっているので裁断刃の再仕上げ研削による刃形々状変化等が生じないようになっている。
【００７１】
図２７は，スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の直線裁断刃を研削成形するときのカッタと研削砥石との位置関係を示す図である。スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃は直線刃から成る単一形状刃なので裁断刃部研削成形はスライスカッタ（Ａ）（４ａ）のようなカッタの旋回操作は不要となり，図２８に示すカッタの固定位置に対して，砥石ヘッドは直線裁断刃の切り刃ススミ角（α°）に等しい角度の傾斜角（α°）を持った砥石ヘッドベースに沿って移動すればよいことになる。かような，スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）と砥石ヘッドとの関係位置に於いて砥石ヘッドの左右シフトとカッタの無段階上下シフトとの相対移動操作によよって，裁断刃の粗研削がら仕上げ研削まで行うことが可能であります（図２８，２９参照）。
【００７２】
図３０は，固定刃（３）の裁断刃の刃形々状の一例を示す図であります。この形状は，前記【発明の実施の形態】の【００１５】の項に於いて説述したように，図３２に示す微細裁断の仕組みに基づくワンカット機能を充分に果たし得る単一及び複合形刃形々状の一例として前述した二つのスライスカッタ（Ａ）（４ａ）及び（Ｂ）（４ｂ）を構成要素としたロールカッタ（４）の裁断刃形々状の幾何学的投影図と同じ形状から成る裁断刃の刃形々状であり，Ｒ部と直線部から成る雌形カッタの図であります。
【００７３】
図３１は図２１に示されたスライスカッタ（Ａ）（４ａ）の各刃部ポイントに対応する固定刃（３），即ち雌形刃の裁断刃部ポイントを示す図であります。
【００７４】
前述の雌形カッタ，即ち固定刃（３）に，裁断刃の切り刃ススミ角（α°）を以って刃形成形された雄形カッタ，即ちロールカッタ（４）を噛み合わせることによって，縦裁断と横裁断とを交互に行う，いわゆるワンカット機能による微細裁断が可能なのであります。微細裁断が出来る仕組み（図３２）こそが，“ワンロールカッティングシステム”を構成ベースとしたシュレッダに於ける最も重要な特徴であります。
【００７５】
図３２は，一対のガイドローラ（１），（２）と同じ回転駆動源のモータ（５）により駆動されるロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合いによって行われる，裁断過程の基本要素を示した図であります。この裁断刃形々状は，ロールカッタ（４）の複合形状から成る一例に基づいた裁断刃の幾何学的投影図と同じ裁断刃形々状で示した図であります。
１）Ｘ部ポジション（１）で，被裁断紙は幅ｔ２×Ｌ２の大きさに，スライスカッタ（Ｂ）によって，直線裁断刃の部分（Ｃ８ｓ）が裁断されます。
２）ポジション（１）の裁断を始めてから，更にロールカッタ（４）が，「刃分割角度ζ°／２」だけ回転する間に，Ｌ１だけ被裁断紙が送られて来ます。この時点の被裁断紙の送進位置はポジション（２）となり，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）により，Ｒ裁断刃と２つの直線裁断刃の部分（Ｃ８ｒ）が裁断されます。
３）ポジション（２）の裁断を始めてから，更にロールカッタ（４）が，「刃分割角度ζ°／２」だけ回転する間に，Ｌ１だけ被裁断紙が送られて来ます。この時点の被裁断紙の送進位置はポジション（３）となり，スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）によって，直線裁断刃の部分（Ｃ８ｓ）が裁断されます。
４）ポジション（３）の裁断を始めてから，更にロールカッタ（４）が，「刃分割角度ζ°／２」だけ回転する間に，Ｌ１だけ被裁断紙が送られ，その送紙長さはＬ２＝２Ｌ１になる。この時点の被裁断紙の送進位置はポジション（４）となり，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）により，Ｒ裁断刃と２つの直線裁断刃の部分（Ｃ８ｒ）が裁断され，ポジション（２）の位置と同じになる。
【００７６】
該シュレッダでは前述のような裁断過程によって，縦裁断と横裁断とが交互に行われる裁断機構を採り入れた，一本のロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃の噛み合いによるワンカット機能で，被裁断紙の微細裁断が出来るようなシュレッダシステムに構成されております。
【００７８】
【発明の効果】
本発明は，以上説明したような形態で実施され，以下に記載されるような効果が得られる。
【００７９】
唯一本のロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合いで，被裁断紙を縦裁断と横裁断とを交互に行って微細裁断することが出来るので工具製作費はもとより，組み付け調整及びメンテナンス等に於ける作業コストが大幅に節減することが可能であり，製造コストと共に維持管理費が少なくなります。
【００８０】
微細裁断が出来るので，廃棄される重要書類等の裁断後に於ける機密漏洩防止を完主に達成することが可能であります。
【００８１】
本システムでは，一対のガイドローラ（１）．（２）側とロールカッタ（４）側との，二つの駆動系列に対する駆動源が一つのモータ５で行われ，且つ二つの回転駆動系列に於いて，それぞれに，ダブルクラッチと電磁クラッチとから成るクラッチ軸を採用することによる，裁断負荷オーバが生じたときの対応策が具備されているため，裁断刃の噛み合いに生する微妙な狂い，及びそれらが因となる裁断刃の損傷等が無くなることであります。
【００８２】
ロールカッタ（４）を構成する，２つのスライスカッタの中，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の刃先形状は一つのＲ裁断刃と二つの直線裁断刃から成り，またスライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の刃先形状は一つの直線裁断刃から成る，と言う極めてシンプルな形状で出来ているため，製作コストと共に，再研削成形コストによる維持管理費が少ない。
【００８３】
スライスカッタ（Ａ）（４ａ），（Ｂ）（４ｂ）の製造工程に於いて，熱処理後の研削加工は，共に同じ設備機械で可能であり，特に，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）のＲ部を含む外周りの仕上げ研削は，裁断刃の刃形々状が幾何学的に極めてシンプルな形状で出来ているのでフォーマル砥石を用いることにより，よりよい加工精度で裁断刃の刃形成形を行う事が可能であります。
【００８４】
スライスカッタ（Ａ）（４ａ），（Ｂ）（４ｂ）は共に，その裁断刃には切り刃ススミ角（α°）を以って成形され，且つ，カッタ軸（４ｃ）にセットアップするとき，前述の【００１６】項に説述したように，カッタ裁断刃の設定値によるヘリカル角度（θ°）を，（４ａ）及び（４ｂ）それぞれのカッタ列に，亦，（４ａ）及び（４ｂ）との間には裁断刃分割角度ζ°／２の角度位相差を以って，セットアップすることによって構成されたロールカッタ仕様になっているので，ロールカッタ（４）にかかる裁断負荷が比較的低くく，従って低出力（ＫＷ）のモータでシュレッダシステムを駆動することが可能であります。
【００８５】
一対のガイドローラの中，一方が固定，もう一方が軸フリーで，且つ軸フリー側ガイドローラ（２）の両側軸部を，それぞれ別個のローラ軸抑え（１８）により一定のスプリング圧をかけて，ガイドローラ（１）側へ押し付けているため，ガイドローラ（２）は被裁断紙の厚みに応じて，ガイドローラ（１）との隙間調整を行い，被裁断紙を決められた速さでカッタの噛み合い部へ送る事が出来る事であります。
【００８６】
軸フリー側のガイドローラ（２）の回転駆動は“ボールローリングコンタクトドライブ方式”を採り入れているため，被裁断紙の厚みに対応したガイドローラ（１）との隙間変位を行う場合，ガイドローラ（１）と（２）との平行度が多少逸脱しても，ガイドローラ（２）の回転角速度は何時もガイドローラ（１）の角速度と同じ値で回転するため，回転ムラが生じる事はない。
【００８７】
ガイドローラ（１）と（２）の接触面をヘリカル角度付きの面接触（一例として，或値の展性率ξによるウエーブ噛み合い面）とした場合については，ロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合い部へ被裁断紙を送り込む，一対のガイドローラ（１），（２）の送紙機能の向上が期待出来ることであります。
【図面の簡単な説明】
【図１】唯一本のロールカッタ（４）と固定刃（３）との噛み合いだけで，縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断が出来るシュレッダの裁断部を示す断面図である。
【図２】一本のロールカッタ（４）と固定刃（３）のみで微細裁断が出来る裁断方式を採り入れたシュレッダの２系列歯車駆動システムを示した断面図である。
【図３】ガイドローラ側及びロールカッタ側の歯車駆動系列の駆動側を示した断面図である。
【図４】軸フリー側ガイドローラ（２）の回転駆動機構（ボールローリングコンタクトドライブ方式）を示した断面図である。
【図５】一対のガイドローラ（１）と（２）の組み付け部を示した断面図である。
【図６】ロールカッタ（４）の組み付け部を示した断面図である。
【図７】図３に示すＵ部，即ち一対のガイドローラ側の回転駆動系列に組み込まれているメカクラッチ部を示す断面図である。
【図８】図３に示すＷ部，即ちロールカッタ側の回転駆動系列に組み込まれているメカクラッチ部を示す断面図である。
【図９】図３に示す，Ｕ及びＷ部のメカクラッチ噛み合い歯（Ａ）部の展開図である。
【図１０】図３に示す，Ｕ及びＷ部のメカクラッチ噛み合い歯（Ｂ）部の展開図である。
【図１１】ガイドローラ回転駆動側及び従動側の軸受け部を示した断面図である。
【図１２】ガイドローラを取り外した時の駆動側と従動側軸受け部を示した断面図である。
【図１３】電磁クラッチ（１３），（２５）の構成要素を示した断面図である。
【図１４】電磁クラッチ（１３），（２５）の噛み合い歯（Ｃ）に採り入れるクラッチ歯の歯形々状（放射状ラック歯形）を示す図である。
【図１５】電磁クラッチ（１３），（２５）の噛み合い歯（Ｃ）に採り入れるクラッチ歯の歯形々状（スパイラルラック歯形）を示す図である。
【図１６】回転角変位検知装置（２１）のセンサヘッド部を示す断面図である。
【図１７】一対のガイドローラ（１），（２）の接触面を或値のリード角を以って面接触の噛み合い面としたガイドローラ（１），（２）の断面図である。
【図１８】ウエーブ噛み合い面を接触面とした一対のガイドローラ（１）と（２）によってウェーブ化された被裁断紙の送り方向の断面を示す図である。
【図１９】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の外形々状を示した図である。
【図２０】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃部の刃形々状を示した図である。
【図２１】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃区分の一例として，一つのＲ部と二つの直線部から成る複合形状としての裁断刃区分を示した図である。
【図２２】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃研削成形するときの砥石ヘッドに対する振り回し角度を示した図である。
【図２３】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃を研削成形するときの，砥石ヘッドに対する上下移動関係を示す図である。
【図２４】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃を研削成形するときの，砥石ヘッドベースの傾斜角α°（＝カッタ切り刃ススミ角）と移動との関係を示した図である。
【図２５】スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の図２１に示す裁断刃の構成区分と切り刃ススミ角（α°）との関係を示す図である。
【図２６】スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の外形々状を示した図でる。
【図２７】スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃部の刃形々状を示した図である。
【図２８】スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃を研削成形する時の砥石ヘッドとの移動関係を示した図である。
【図２９】スライスカッタ（Ｂ）（４ｂ）の裁断刃を研削成形する時の砥石ヘッドベースの傾斜角α°（＝カッタ切り刃ススミ角）と移動との関係を示す図である。
【図３０】固定刃（３）の裁断刃の投影的刃形々状を示した図である。
【図３１】図２１に示す，スライスカッタ（Ａ）（４ａ）の裁断刃の構成区分に対応する固定刃（３）の裁断刃構成区分を示す図である。
【図３２】ロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合いによる裁断刃一要素の裁断過程によって，縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断が出来る裁断機構の仕組みを示す図である。
【図３３】一本のロールカッタ（４）と固定刃（３）のみで微細裁断が出来る裁断機構とその制御方法を基本ベースとした，シュレッダのシステム制御関係の諸器機要素等をプリント配線基盤に集約装備した図である。
【符号の説明】
１ 軸固定側ガイドローラ
２ 軸フリー側ガイドローラ
３ 固定刃
４ ロールカッタ
４ａ スライスカッタ（Ａ）
４ｂ スライスカッタ（Ｂ）
４ｃ カッタ軸
４ｄ フランジ（Ａ）
４ｅ フランジ（Ｂ）
４ｆ 軸受ナット
５ モータ
６ 歯車（Ｍ１）
７ 歯車（Ｍ２）
８ 歯車（３Ａ）
９ 歯車（３Ｂ）
１０ 歯車（４Ａ）
１１ 歯車（４Ｂ）
１２ クラッチ軸（４軸側）
１３ 電磁クラッチ（４軸側）
１３ａ 励磁コイル
１３ｂ クラッチコア
１３ｃ スプライン軸
１３ｄ アマチュア
１３ｅ ストッパ
１３ｆ 移動側クラッチ歯（Ａ）
１３ｇ 固定側クラッチ歯（Ｂ）
１３ｈ クラッチベース
１３ｉ コイルバネ
１４ 歯車（５）
１５ 歯車（Ｇ１Ａ）
１６ 歯車（Ｇ１Ｂ）
１７ 歯車（Ｇ２）
１８ ローラ軸抑え
１８ａ ストッパピース
１８ｂ ストッパソケット
１８ｃ コイルバネ
１８ｄ バネハウジング
１９ ストッパ抑え（Ｇ２Ａ）・・・着脱装置
２０ 歯車（Ｃ）
２１ 回転角変位検知装置
２１ａ ディスク
２１ｂ センサヘッド
２１ｃ センサ
２２ 歯車（２）
２３ 歯車（１Ａ）
２４ 歯車（１Ｂ）
２５ 電磁クラッチ（１軸側）
２６ クラッチ軸（１軸側）
２７ ボールベース
２８ ガイドリング
２９ ボール
３０ 軸受け（Ｇ１Ａ）
３０ａ 軸（Ｇ１Ａ）
３０ｂ 回転駆動用キー
３０ｃ セットボルト
３１ 軸受け（Ｇ２Ａ）
３１ａ スリーブ（Ｇ２Ａ）
３１ｂ コイルバネ
３１ｃ セットボルト
３１ｄ ハウジング
３２ 軸受け（Ｇ１Ｂ）
３２ａ 軸（Ｇ１Ｂ）
３２ｂ セットボルト
３３ 軸受け（Ｇ２Ｂ）
３３ａ スリーブ
３３ｂ コイルバネ
３３ｃ セットボルト
３３ｄ セットボルト
３４ ストッパ抑え（Ｇ２Ｂ）・・・着脱装置
３５ スプライン軸
３６ コイルバネ
３７ プリント配線基盤
３８ 砥石ヘッド
λ ガイドローラ（２）移動変位量（ｍｍ）
ＰＳ 被裁断紙
Ｐｍ 被裁断紙送り方向
Ｍｇｒ２ 軸フリー側ガイドローラ軸心移動
Ｍ モータ（５）軸中心
Ｃ ロールカッタ（４）軸中心
Ｊ１ クラッチ軸（２６）中心（ガイドローラ側歯車駆動系列の電磁クラ
ッチ（２５）・・・クラッチＷ取付軸）
Ｊ４ クラッチ軸（１２）中心（ガイドローラ側歯車駆動系列の電磁クラ
ッチ（１３）・・・クラッチＵ取付軸）
Ｇ１ 軸固定側ガイドローラ（１）軸中心
Ｇ２ 軸フリー側ガイドローラ（２）軸中心
Ｇ２−１ 軸フリー側ガイドローラ（２）軸中心
Ｇ２−２ 軸変位後の軸フリー側ガイドローラ（２）軸中心
Ｕ ダブルクラッチＵ（ガイドローラ側歯車回転駆動系列）
Ｗ ダブルクラッチＷ（ロールカッタ側歯車回転駆動系列）
Ｈｄｒ ガイドローラ側歯車回転駆動系列
Ｈｄｃ ロールカッタ側歯車回転駆動系列
Ｈｃａ クラッチ噛み合い歯（Ａ）
Ｈｃｂ クラッチ噛み合い歯（Ｂ）
Ｈｃｃ クラッチ噛み合い歯（Ｃ）
Ｈｃａｍ 移動側クラッチ歯（Ａ）・・・駆動側
Ｈｃａｆ 固定側クラッチ歯（Ａ）・・・従動側
Ｈｃｂｍ 移動側クラッチ歯（Ｂ）・・・駆動側
Ｈｃｂｆ 固定側クラッチ歯（Ｂ）・・・従動側
Ｓ 摺動部（外周スプライン歯部）
Ｆ クラッチ ＯＮ（電磁クラッチ ＯＦＦ）
Ｂ クラッチ ＯＦＦ（電磁クラッチ ＯＮ）
・・・摺動面スリップ
Ｍｏｃａ クラッチ歯（Ａ）移動
Ｎ 正回転
Ｒ 逆回転
Ｐ ウエーブのピッチ（ｍｍ）
δ ヘリカル角度（°）・・・面接触によるガイド
ローラ噛み合い歯形の場合
ε 被裁断紙の厚さ（ｍｍ）
ξ ウエーブの展性率
（＝ウエーブのピッチＰ／ウエーブの高さｗ）
ｗ 被裁断紙のウエーブの高さ（ｍｍ）
Ｄｏａ スライスカッタ（Ａ）の外径値（ｍｍ）
Ｄｏｂ スライスカッタ（Ｂ）の外径値（ｍｍ）
Ｄｒ スライスカッタ（Ａ）の外周部Ｒ起点円直径（ｍｍ）
Ｄｃ スライスカッタ（Ａ）の裁断刃最小径（ｍｍ）
［裁断刃起点（Ｐ１）の円周方向軌跡］
Ｐｏｒ スライスカッタ（Ａ）の外周部Ｒ起点（Ｐ２）
Ｐｏｒｃ スライスカッタ（Ａ）の外周部Ｒ起点
（Ｐ２）の軌跡（円周）・・・Ｐｏｒｃｓ
スライスカッタ（Ａ）の外周部Ｒ終点
（Ｐ３）の軌跡（円周）・・・Ｐｏｒｃｅ
Ｐｏｃ スライスカッタ（Ａ）の裁断刃起点（Ｐ１）
Ｐｏｃｃ スライスカッタ（Ａ）の裁断刃起点（Ｐ１）の軌跡（円周）
ζ スライスカッタの裁断刃分割角度（°）
α スライスカッタの切り刃ススミ角（°）
β スライスカッタの切り込み角（°）
θ ロールカッタ構成要素のスライスカッタ（Ａ），（Ｂ）
各列に付与するスパイラル角度（°）
Ｌｒ スライスカッタ（Ａ）の外周Ｒ部裁断刃長さ
（Ｐ２−Ｐ３）（ｍｍ）
Ｌａｌ スライスカッタ（Ａ）の左側直線部
裁断刃長さ（Ｐ１−Ｐ２）（ｍｍ）
Ｌａｒ スライスカッタ（Ａ）の右側直線部
裁断刃長さ（Ｐ３−Ｐ４）（ｍｍ）
Ｐｓｃｔ スライスカッタ旋回軸中心
Ｔｕｌ スライスカッタ（Ａ）の裁断刃研削成形時の左旋回
Ｔｕｒ スライスカッタ（Ａ）の裁断刃研削成形時の右旋回
Ｓｕ 「Ｐ２」位置（上昇限）
Ｓｄ 「Ｐ３」位置（下降限）
Ｌｓ 左側（左方向）
Ｒｓ 右側（右方向）
ｔ１ Ｒ部裁断用スライスカッタ（Ａ）の厚さ（ｍｍ）
ｔ２ 横裁断用スライスカッタ（Ｂ）の厚さ（ｍｍ）
Ｔｈ 横裁断刃
Ｔｖ 直線部縦裁断刃（Ｐ１−Ｐ２，Ｐ３−Ｐ４）
Ｌ１ カッタ刃分割角度（ζ°）／２ 回転間の被裁断紙
送り量（ｍｍ）：ポジション（１）から（２）へ
Ｌ２ カッタ刃分割角度（ζ°）回転間の被裁断紙
送り量（ｍｍ）：ポジション（１）から（３）へ
Ｌ 固定刃深さ（ｍｍ）［＞２×Ｌ２］
Ｆｒ シュレッダ装置枠
Ｎ１ スプライン軸の逆回転時のみ移動（電磁クラッチＯＮの場合のみ）
Ｎ２ 左側直線裁断刃（Ｐ２−Ｐ１）部の研削加工
Ｎ３ 右側直線裁断刃（Ｐ３−Ｐ４）部の研削加工
Ｎ４ 図３０のＸ部ポジション
Ｎ５ Ｂ１，Ｂ２部の裁断は同種類のスライスカッタ取付
角度（ヘリカル角度θ°）相当の位相差分だけずれる。
Ｎ６ ポジション（６）はポジション（１）に於ける（Ａ）の
（カッタ刃分割角度ζ°）／２ 回転後の反復裁断過程を示す。
ポジション（２）の裁断過程と同じ過程を示す。
Ｃ１ スライスカッタ（Ａ）の外周Ｒ（Ｐ２−Ｐ３）部研削時の
スライスカッタ振り回し角度（°）・・・・・・・ａ軸
Ｃ２ 砥石ヘッド，Ｃ５点を起点として，
左側に移動し乍ら上昇，右側に移動し乍ら下降・・・ｃ軸
Ｃ３ 裁断刀「Ｐ３」の位置を起点として，砥石ヘッド左側へ移動。
Ｃ４ 裁断刃「Ｐ２」の位置を起点として，砥石ヘッド右側へ移動。
Ｃ５ 砥石ヘッド下降し乍ら右側，上昇し乍ら左側へ移動の起点。
Ｃ６ 砥石ヘッドベース傾斜角（＝裁断刃ススミ角α°）
Ｃ７ （Ｐ２−Ｐ３）部研削時のカッタ側旋回に
同期したカッタの上下移動・・・・・・・・・・・・ｂ軸

Figure 0003878453
スライスカッタ（Ａ）によって裁断される部分。］
Figure 0003878453
スライスカッタ（Ｂ）によって裁断される部分。］
Figure 0003878453
スライスカッタ（Ａ）によって裁断される部分。］
Figure 0003878453
スライスカッタ（Ｂ）によって裁断される部分。］
Ｃ１０ 被裁断紙挿入口位置
Ｃ１１ 裁断紙片の収納スペース
Ｐ１ スライスカッタ（Ａ）の左側直線裁断刃の始点。
Ｐ２ スライスカッタ（Ａ）のＲ部裁断刃の始点
［スライスカッタ（Ａ）の左側直線裁断刃の終点］。
Ｐ３ スライスカッタ（Ａ）のＲ部裁断刃の終点
［スライスカッタ（Ａ）の右側直線裁断刃の始点］。
Ｐ４ スライスカッタ（Ａ）の右側直線裁断刃の終点。
ＰＬ１ 駆動側回転体「ハウジング（３１ｄ）」の従動側々面に配置された継ぎ手要素「ガイドリング（２８）」の配置円。
ＰＬ２ 従動側回転体「ガイドローラ（２）」の駆動側々面に配置された継ぎ手要素「ボール等（２９）」の配置円。
Ｄ ガイドリング（２８）の内接円直径（ｍｍ）。
ｄ ボール等（２９）の外接円直径（ｍｍ）。
λ０ 従動側回転体「ガイドローラ（２）」の最大許容リニア変位量・・・・・・・・・・（＝Ｍａｘ．λ）。
Ｘ ロールカッタ（４）の裁断刃の幾何学的投影形状と同じ裁断刃形々状を持つ固定刃（３）の裁断刃形々状の一部。
Ｙ 駆動側及び従動側回転体の回転トルク作用線の方向が一致する回転継ぎ手要素「ガイドリング（２８）とボール等（２９）」の位置。
Ｃｐ 駆動側及び従動側回転体の回転トルク作用線の方向が一致する回転継ぎ手要素「ガイドリング（２６）とボール等（２９）」の接点。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention provides a pair of paper feed guide rollers (1), (2) and a pair of paper feed guide rollers (1), (2), which are rotationally driven by a single motor for the purpose of finely cutting the paper to be cut, which combines vertical and horizontal cutting. A cutting mechanism consisting of a single roll cutter (4) and fixed blade (3), etc., and a double clutch mechanism (U), (W), an electromagnetic clutch, etc. are incorporated as a countermeasure against the aligned cutting load over. -Consists of two types of rotational drive control systems, the roller side rotational drive system and the roll cutter side rotational drive system, and the rotational drive mechanism of the shaft free side guide roller (2), etc. A shredder that can completely prevent the leakage of confidential information in disposal, and two slice cutters (A), (4a), (B), and (4b) that form the roll cutter (4). It relates to the manufacturing method.
[0002]
[Prior art]
Conventional shredders are generally cut into a noodle-type longitudinal cutting method by engaging a pair of roll cutters or a fixed blade and a paper feed guide roller. In order to further cut into a horizontal cutting method, it is necessary to engage with another roll cutter and a fixed blade or a pair of special crosscut blades. The former noodle-shaped cutting methods are Japanese Patent Publication No. 6-38925 and Japanese Patent Publication No. 6-47080, and the latter horizontal cutting method are Japanese Patent Publication No. 7-87901, Japanese Patent Publication No. 8-24853, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-169737. , Some of the cross-cut methods are described in JP-A-9-99247.
[0003]
In addition, the following two methods are generally known as treatment methods for cutting load over. That is, as a means for removing the cut paper sandwiched between either the vertical cutting cutter or the horizontal cutting cutter, one is a method of rotating the entire system in the reverse direction to return the jammed cut paper in the reverse direction. In this case, it is a treatment method by rotating both the longitudinal cutting and the horizontal cutting cutter in the reverse direction. As another method, Japanese Patent Laid-Open No. 11-169737 discloses a method of returning the jammed cut paper in the reverse direction by rotating only the vertical cutting cutter without rotating the horizontal cutting cutter. With respect to these two methods, the former causes a slight deviation in the meshing portion of the cutting blade by reversely rotating the cutter more than necessary, which is a factor that impairs the cutting life of the cutter. Since the latter forcibly pulls out the paper to be cut sandwiched between the cutters for horizontal cutting, it can be assumed that, as with the former, the meshing portion of the cutting blade is distorted, and the cutting life of the cutter is impaired.
[0004]
Next, regarding the cutting method, the cross-cut cutting method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-99247 is a method that can perform cutting including horizontal cutting only by meshing two roll cutters. Although an improvement factor is recognized as compared with the two-cut method in which the meshing of two roll cutters and the meshing of one roll cutter and a fixed blade as shown in JP-A-11-169737, etc., -For the two types of slice cutters that make up the cutter, high cutting accuracy and assembly accuracy of 1: 1 are required for each split blade in order to align the cutting blades at the starting position of the cutting and the gap between the cutting blades. Therefore, it is considered a cutting method that inevitably increases costs.
[0005]
The noodle type fine cutting method disclosed in Japanese Examined Patent Publication No. 6-38925 can be expected to be low in the cost of the cutter itself that constitutes the cutting mechanism. There is room for consideration in the balance between the buckling phenomenon and the cutting life of the cutter. In the case of a shredder, it is impossible to set the size and the number of sheets to be inserted with the expectation of only standard cut paper, such as a copying machine. Further, the cutting method is a cutting performed with one cut blade, and the cutting life indicated by the total cutting length due to the wear of the blade edge / the duration per replacement is relatively determined based on the blade configuration. The blade cutting force is a wedge effect due to the lowness and the degree of wear of the blade edge, and the blade cutting function is deteriorated, and the paper to be cut is bent before and after the pair of conveying roller contact positions. Occurrence of the phenomenon can be easily assumed, and furthermore, it is extremely difficult to grasp the cutting load in the cutting method, so the industrial application range is considered to be extremely limited.
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
As mentioned above, the conventional shredder generally uses the vertical cutting method. To add the horizontal cutting, additional cutters are required, or important documents are discarded unless the cutter is configured with a special cross-cut blade engagement. It is impossible to prevent leaks.
In any case, the current situation is undeniable that the manufacturing cost required for the cutter and the maintenance costs such as adjustment of the meshing blade are high. Furthermore, subtle deviations that occur in the engagement of the cutter due to a failure in the handling of the cutting load over, etc., are the biggest factor that shortens the cutting life of the cutter.
[0007]
[Means to solve the heading]
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention feeds paper with a pair of guide rollers (1) and (2), and only covers the roll cutter (4) and the fixed blade (5). It is based on a system that incorporates a number of special components described below as a shredder that can finely cut the cut paper that combines vertical and horizontal cutting.
[0008]
The pair of guide rollers (1) and (2) is to change the interval between the rollers according to the thickness of the sheet to be fed and to feed the meshing portion of the cutting blade while firmly holding the cut paper. In addition, the roll cutter (4) has a cutter structure that can perform fine cutting that combines both vertical cutting and horizontal cutting. Therefore, it is not only costly for manufacturing the cutter but also for maintenance cost of the equipment, and can be cut finely. When discarding important documents, you can expect a high level of confidentiality prevention.
[0009]
For excessive cutting load, if the thickness of the paper to be cut is relatively thick and the resistance to cut is higher than the allowable value, the paper to be cut is sandwiched between the cutting blades of the roll cutter (4) and the fixed blade (3). The motor (5) stops rotating, and the motor (5) is switched to reverse rotation drive by the overload current control signal. The reverse rotation drive force acts on the shredder gear rotation drive system, but the reverse rotation drive force becomes a rotation drive mechanism that acts only on the roll cutter (4) first by the control system of the gear rotation drive system. We are
[0010]
The above-mentioned reverse rotation driving force gives only the minimum reverse rotation angle displacement to the roll cutter (4) even though the paper to be cut is released from the nipping between the roll cutter (4) and the fixed blade (3). In addition, a reverse rotation drive device by system control of a mechanism for returning the cut paper to the original insertion position by reverse rotation of the pair of guide rollers (1) and (2) after the cut paper is released from being sandwiched is equipped. Since it is a shredder, unnecessary external force is not applied to the cutting blade meshing part of the roll cutter (4) and the fixed blade (3), and there is a slight deviation in the meshing of the cutting blade or damage to the cutting blade. It has become so.
[0011]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
According to the present invention, a sheet to be cut is provided with a pair of guide rollers by providing a rotation angle synchronized with two rotation driving systems on one pair of paper feed guide roller side and one roll cutter side. The important documents are fed by cutting blades (4) and fixed blades (3), which are fed by rollers (1) and (2) and incorporated in one roller cutter drive system. This is a shredder that employs a system that can cut the paper to be cut in one cut with both vertical and horizontal cutting to the extent that it can completely prevent confidential leaks.
In this application, this system is defined as a one-roll cutting system.
The ratio of the rotational angular displacement between the roll cutter (4) and the guide rollers (1) and (2) is a constant value, which is one of the important factors that determine the size of the cutting paper piece.
[0012]
The outer periphery of the pair of paper feed guide rollers (1) and (2) that feed the paper to be cut is made of rubber with a large friction coefficient and is lined with a thickness of several millimeters. The other type is assembled with a shaft-free type bearing, and a gap displacement occurs between the roller shafts depending on the thickness of the paper to be cut, and the paper to be cut is constantly restrained by the spring pressure. It has a structure that can be surely fulfilled.
[0013]
回 転 The rotation drive of the free bearing side paper feed guide roller (2) employs a drive system with 4 to 6 ball contacts that is most familiar with both the drive side and the driven side. We adopt a structure style that does not cause phase unevenness in both rotation angles of La (1) and (2).
In this application, this rotational drive mode is defined as the ball rolling contact drive system, that is, the ball rotational contact drive system.
[0014]
The roll cutter (4) is composed of a combination of two slice cutters (A) (4a) and (B) (4b) having different cutting blade shapes. In between, it is assembled to the cutter shaft (4c) with a rotation angle phase difference of the blade split angle (ζ °) / 2. On the other hand, the fixed blade (3) is ground and shaped with the same cutting blade shape as the geometric projection of the cutting blade of the roll cutter (4).
[0015]
The cutting blades of slice cutters (A) and (B) are straight blades that are capable of performing a cutting function that can perform fine cutting that combines both vertical cutting and horizontal cutting. , R-shaped blade, corrugated blade, circular shape, part of circular shape, oval shape, cutting shape such as a single shape consisting of a part of the oval shape, and a composite shape consisting of a combination of them can be considered. In FIG. 32, as an example, the slice cutter (A) is the most complex semi-circular shape and a combination of two cutting lines, and the slice cutter (B) is a simpler straight line. Shown in the shape of a single cutting blade consisting of blades.
[0016]
One of the key points of the roll cutter (4) is to cut the cutting load of the slice cutters (A) (4a) and (B) (4b) in order to reduce the cutting load. When a cutting blade shape having a cutting edge suspicion angle (α °) and a cutting angle (β °) which means an effect, that is, a scissor effect, is adopted and further assembled to the cutter shaft (4c), the slice cutter (A) (4a ), (B) and (4b), each column is composed of an assembly style that incorporates a helical angle (θ °) based on the set number of cutting blades. Therefore, it is possible to drive the gear rotation drive system of the entire system with the motor (5) whose output (KW) of the rotation drive motor is relatively small.
[0017]
The cutting blades of the two slice cutters (A) and (B) shown in the example of the present invention are both simple shapes, so it is possible to reduce manufacturing costs. In addition, it is relatively easy to adjust the engagement of the cutting blade between the roll cutter (4) and the fixed blade (3), which are formed by combining the two slice cutters (A) (4a) and (B) (4b). It is possible
[0018]
On the other hand, the roll cutter (4) is provided by giving a rotation angle corresponding to the amount of the ratio synchronized with the rotation angle phase difference described in the above-mentioned paragraph (1) to the paper feed guide rollers (1) and (2). Since the cut paper is always sent to the cutting blade meshing part of the cutter and the fixed blade (3) with a constant feed length per blade of the cutter, fine cutting is possible.
[0019]
When there is a load that exceeds the allowable cutting capacity due to a large amount of paper supply, the object to be cut sandwiched between the roll cutter (4) and the fixed blade (3) by electrical control by the overload current detector Only the roll cutter (4) is provided with the minimum reverse rotation angle displacement necessary to release the paper from the pinching, and the paper to be cut is sandwiched between the two cutters, that is, the roll cutter (4) and the fixed blade (3). I will make it free from the state. During this time, the paper feed guide rollers (1) and (2) have a control mechanism that waits and stops while the shaft is electrically fixed. Therefore, it is possible to avoid damage to the cutting blade or subtle deviations that occur in the cutting blade meshing part caused by forcibly pulling out the cut paper while it is sandwiched between the two cutters.
[0020]
After the roll cutter (4) is given a reverse rotational angular displacement within the set range, it is electrically fixed and the rotational driving force is not transmitted. I will do it. The roll cutter (4) is reversed more than necessary so that the fixed sword (3) and the roll cutter (4) are not engaged with each other in the process of countermeasures against overloading in this way. Rotation drive control system that does not rotate is adopted.
[0021]
The pair of guide rollers (1) and (2), which are electrically fixed at the same time as the roll cutter (4) is fixed and stopped at the same time, are released from the fixed shaft and rotated in the reverse direction to shred the cut paper. Return to the cut paper insertion slot position. This reverse rotation is performed with a set range of angular displacement within the minimum time required to return the cut paper to the cut paper insertion slot, and thereafter the guide rollers (1) and (2) automatically. Will stop rotating. As soon as the rotation of the guide rollers (1) and (2) stops, the roll cutter (4), which is electrically fixed to the shaft, is released from the fixed shaft and the system main unit returns to the restart standby state.
[0022]
There are generally two types of contact surfaces for the pair of guide rollers (1) and (2): line contact and surface contact. The former is a contact surface consisting of a concave and convex mating surface that is not a flat surface, and the cross section of the outer periphery is a flat surface. As an example of the latter, meshing of corrugated teeth, chevron teeth, rack-shaped teeth, etc. is conceivable, and it is assumed that a self-feeding function for the remainder of the front cut paper by the subsequent cut paper is added.被 It is impossible to limit the cut paper to be considered as a shredder to a regular form, and meet the needs of the range of use, and make surface contact according to what kind of cut paper is targeted It is necessary to select whether or not to make line contact.
In particular, when surface contact is required, it is necessary to select the type of meshing teeth and the size of the teeth within the range that does not impede the cutting function from the size of the cutting piece, that is, the cutting blade configuration dimensions. .
[0023]
FIG. 17 shows, as an example of surface contact, a pair of guide rollers (1) and (2) composed of corrugated teeth meshing surfaces to a cutting blade meshing portion between the roll cutter (4) and the fixed blade (3). It shows the state assembled to the shredder as a means of sending
The contact surfaces of the guide rollers (1) and (2) add a self-advancing function for the remaining part of the cut paper, so that the value indicated by the pitch P of the wave / the height W of the wave is shown. It is made of hard rubber in the shape of the meshing surface of the web with a helical angle (δ °), which is also called a property angle ξ and a lead angle, and the paper to be cut is similar to the cross-section of the outer surface of the guide roller. It will be plasticized into the finished shape and sent (see Fig. 18).
The helical angle (δ °) taken together with the malleability ratio (ξ) is based on the meshing of a pair of guide rollers (1) and (2) that are in contact with the surface. The purpose is to avoid the occurrence of a curling phenomenon that is disturbed to the self-feeding function of the cut paper by being inertial to a shape similar to the developed shape.
[0024]
When removing the guide rollers (1) and (2) from the system for system maintenance, especially for the free bearing side guide roller (2), the set bolts (31c) and (33c) are loosened to reduce the roller shaft ( Even if it is removed with the spring pressure of 18), it is structured so that it will not interfere with reassembly.
[0025]
【Example】
Embodiments will be described with reference to the accompanying drawings. In FIG. 1, the cut paper is fed into the cutting blade meshing portion of the fixed blade (3) and one roll cutter (4) by a pair of guide rollers (1) and (2), and vertical cutting and horizontal cutting are performed. This is a diagram showing a cross-section where the paper to be cut is finely cut in the shredder cutting section, which is based on a cutting mechanism capable of fine cutting alternately.
[0026]
Fig. 2 is a diagram showing the system-driven mechanical rotation drive system. The rotational drive system consists of two drive systems, and both are rotationally driven by one motor (5). Fine cutting is performed by these two elements working synchronously. These two elements are one drive system of a pair of guide rollers (1) and (2) for sending the cut paper to the meshing part of the cutting blade, and the other one is the sent cut paper. This is the drive system of a single roll cutter (4) that cuts In order for these two elements to function synchronously, a pair of guide roller side drive series (M-3-4-5-G1-G2) and roll cutter side drive series (M-1-2-C) It is divided into two gear rotation drive systems, and the rotation ratio that allows fine cutting is set. Further, a clutch shaft incorporating a double clutch U, W and an electromagnetic clutch (13), (25) by a mechanical mechanism for reverse rotation drive control in each drive train (the clutch shaft (12) for the guide roller side drive train) And the clutch shaft (26)) is built into the drive system on the roll cutter side.
[0027]
Further, in FIG. 2, the guide roller (2) in the drive system on the guide roller side is free in the linear direction connecting the two guide roller shaft centers G1 and G2, and depending on the thickness of the cut paper, The structure is such that the gap between the pair of paper feed guide rollers (1) and (2) changes.
[0028]
Fig. 3 shows the drive system on the guide roller side and roll cutter side. The rotational driving force on the guide roller side is transmitted in the order of M-3-4-5-G1-G2. The clutch shaft (12) is equipped with a clutch function consisting of mechanical mechanism type double clutch U and electromagnetic clutch (13), and operates on and off with reverse rotation drive.
[0029]
Similarly, the rotational drive force in the gear rotation drive system on the roll cutter side is transmitted in the order of M-1-2-C. The clutch shaft (26) has a clutch function consisting of mechanical mechanism type double clutch W and electromagnetic clutch (25), and performs reverse rotation on / off operation.
[0030]
The clutch functions of the double clutches U and W are performed by a double clutch consisting of a saw tooth clutch engagement tooth (A) and an angle clutch engagement tooth (B). The details of double clutch U, W and clutch meshing teeth (A), (B) are shown in Figs.
[0031]
When it becomes necessary to make the cut paper sandwiched between the roll cutter (4) and the fixed blade (3) free due to overloading, the roll cutter (4) is rotated backward by a certain rotation angle. will become necessary. While the roll cutter (4) is rotated in the reverse direction, the cut paper sandwiched between the fixed blade (3) and the roll cutter (4) is forcibly pulled out by the rotation of the guide rollers (1) and (2). It is necessary to stop the rotation of the guide rollers (1) and (2) so that there is no. In order to satisfy these two functions, the electromagnetic clutch (13) of the clutch shaft (12) can be used simultaneously with the start of reverse rotation by the overcurrent detection device against the cutting load overload of the motor (5) or before the necessary minimum time. ) Is turned ON to bring the clutch shaft (12) into a fixed state.
[0032]
The reverse rotation driving force from the motor (5) is transmitted to the gear (M2) -gear (3A / 3B) -gear (4A) in the guide roller side drive system, and the spline shaft (35) is rotated in the reverse direction. However, since the clutch shaft (12) is fixed, the clutch meshing tooth (B) resists the frictional force caused by the tension of the coil spring (36), causing a slip phenomenon, and the spline shaft (35) is in the OFF direction. Since the gears (4A) and (10) rotate only and the rotational force is not transmitted to the gears (4B) and (11), the guide rollers (1) and (2) cannot be reversely rotated (Fig. 7). , 9, 10).
[0033]
While the electromagnetic clutch (13) of the clutch shaft (12) is ON, the electromagnetic clutch (25) of the clutch shaft (26) on the roll cutter drive system side is OFF, so the clutch shaft (26) In the shaft free state, the reverse rotational driving force from the motor (5) to the clutch shaft (26) is the frictional force of the clutch meshing teeth (B) due to the tension of the coil spring (36), and the driven gear (1B) (24), and from the gears (2) (22) to the gears (C) (20), the reverse rotation of the roll cutter (4) is performed (see Figs. 8, 9, and 10). ).
[0034]
The reverse rotation angle displacement amount necessary for releasing the nipping of the cut paper given to the roll cutter 4 is read by the rotation angle displacement detector (21) incorporated in the drive side shaft end of the roll cutter shaft (4c). The electromagnetic clutch (25) of the clutch shaft (26) of the cutter side gear drive system is turned on to put the clutch shaft (26) in a fixed state. At the same time or after the minimum necessary time, the electromagnetic clutch (13) of the clutch roller (12) of the guide roller side gear drive system is turned off to make the clutch shaft (12) shaft-free.
[0035]
The reverse rotational driving force from the motor (5) is transmitted from the gears (M1) (6) to the gears (1A) (23) in the roll cutter side gear drive system to reversely rotate the spline shaft (35). However, since the clutch shaft (26) is fixed, the clutch meshing tooth (B) resists the frictional force caused by the tension of the coil spring (36), causing a slip phenomenon on the meshing tooth surface, and the spline shaft ( Since 35) moves in the OFF direction, only the gears (1A) and (23) rotate, and the rotational force is not transmitted to the gears (1B) and (24), making it impossible to reversely rotate the roll cutter (4) (Fig. 8). , 9, 10).
[0036]
On the other hand, in the guide roller side gear drive system, the reverse group driving force is transmitted to the gear (M2) -gear (3A) / (3B) -gear (4A) to reversely rotate the spline shaft (35). Let The reverse rotational force of the spline shaft (35) is such that the clutch shaft (12) is in a shaft-free state, and the driven gear (B) is driven by the frictional force of the clutch meshing teeth (B) due to the tension of the coil spring (36). 4B) and (11), and according to the rotational drive system, the gears (4A) / (4B) -gears (5) -gears (G1A) / (G1B) -gears (G2) are transmitted in this order to guide rollers (1 ) And (2) are rotated in the reverse direction (see Figs. 7, 9, and 10).
[0037]
The cut paper whose pinching between the fixed blade (3) and the roll cutter (4) has been released is returned to the position where the shredder cut paper is inserted by the reverse rotation of the guide rollers (1) and (2). It will be. During this time, that is, while the guide rollers (1) and (2) are rotating in the reverse direction, the clutch shaft (26) of the gear rotation drive system on the roll cutter side is fixed by the electromagnetic clutch (25). The rotational force is not transmitted from the gears (1A) (23) to the gears (1B) (24), and the roll cutter (4) is held in a standby state in a stopped state.
[0038]
For a set period of time, the measures to cope with the overload of the cut paper described in the above paragraphs [0031] to [0037], that is, the roll cutter (4) holds the rotation stop standby state. Then, the pair of guide rollers (1) and (2) rotate in the reverse direction to return the cut paper with the cutting load over to the cut paper insertion opening position of the shredder. ) Stops, and both clutch clutch shafts (12) and (26) of electromagnetic clutches (13) and (25) are in the OFF state, the main shredder system stops, and is held on standby until the next start. It is a control system.
[0039]
The pair of guide rollers (1) and (2) is formed by extending the straight line connecting the two guide roller shaft centers G1 and G2 so that the shaft-free guide roller (2) corresponds to the thickness change of the cut paper. It is a guide roller with a freely adjustable bearing structure that can be moved to One of the features of the shredder is that it supports the function of fine cutting with such a structural style.
[0040]
Fig. 4 shows the rotation drive mechanism of the shaft free side guide roller (2) among the pair of guide rollers (1) and (2). Since the thickness of the paper to be cut is not always constant, a free-adjustable bearing structure that can change the distance between the pair of guide rollers (1) and (2) according to the thickness of the paper to be cut. Otherwise, it will not be possible to send the paper with the cut paper firmly held. In order to transmit the rotational driving force to the shaft-free side guide roller (2) having such a bearing structure, it is easy to become familiar with the amount of displacement of the distance between the axes of the two guide rollers, and the rotational angular displacement unevenness The most preferred method is the ball-rolling contact drive method, which uses a rotational driving force acting at right angles on the movement locus of the contact point between the few balls (29) and the guide ring (28).
[0041]
This device has a structure that transmits rotational driving force by contacting 4 to 6 balls. The rotation driving ball (29) is supported by a ball base (27) embedded in the end surface of the shaft-free side guide roller (2), and on the inner surface of the guide ring (28) embedded in the housing (31d) on the bearing side. The structure adopts a mechanism to transmit the rotational driving force by moving the inner surface of the ring while touching and rolling.
[0042]
Fig. 5 is a diagram showing a state in which a pair of guide rollers (1) and (2) are incorporated as components of the equipment. The outer circumference of the guide roller is characterized by line contact, and the guide rollers (1) and (2) are lined with a rubber layer with a thickness of several millimeters, and the paper to be cut and the guide rollers (1) and (2) I try not to slip between. The axial thrust of the guide roller (2) has a ball thrust receiver structure with the lowest friction coefficient. Further, a roller shaft restraint (18), stopper restraints (19), (34), and the like are incorporated in the bearing portion of the guide roller (2), as described in the above-mentioned section of the present invention. As described above, the guide roller (2) can be easily attached and detached.
[0043]
Fig. 6 shows the state in which the roll cutter (4) is incorporated as a component of the equipment. This roll cutter (4) consists of two types of slice cutters (A) (4a) and (B) (4b). When the slice cutters (A) (4a) and (B) (4b) are assembled to the cutter shaft (4c), the angular phase difference corresponding to the helical angle (θ °) according to the cutting blade setting value is expressed as (4a) And (4b) are provided in both cutter rows, and are set up alternately with an angular phase difference of the cutting blade split angle ζ ° / 2 between (4a) and (4b). It has a roll cutter specification that satisfies the cutting function that can alternate between vertical cutting and horizontal cutting.
[0044]
The rotation angle displacement detector (21) is directly mounted on the drive side shaft end of the roll cutter (4) in order to avoid the reverse rotation angle displacement reading error in the measures to cope with cutting load overload of the roll cutter (4). The roll cutter (4) can be attached and detached by removing the bearing nut (4f) on the non-driving side and pulling out the bearing to the driving side, and from the cutter shaft (4c) to the flange (B) (4e). By removing, the slice cutter (A) (4a) and (B) (4b) can be removed from the cutter shaft (4c) regardless of the drive side bearing.
[0045]
The left side of Fig. 11 shows the rotation drive mechanism of the guide roller (1) and the guide roller (2) with a freely adjustable bearing structure. The rotational driving force is transmitted to gear (15) / (16) -gear (G2) (17).
[0046]
The rotational driving force to the fixed shaft side guide roller (1) is obtained by attracting the guide roller (1) to the shaft (G1A) (30a) side with a set bolt (30c) and rotating the shaft side rotational drive key (30b). ) Transmits the rotational driving force from the gears (G1A) (15).
The rotational driving force to the shaft-free guide roller (2) is transmitted from the gear (G2) (17), but the transmission from the gear (G2) (17) is the mediation of the ball (29). Is done. The ball (29) is supported by a ball base (27) embedded in the side surface of the shaft free guide roller, and is embedded in the housing (31d) of the bearing (31) on the fixed shaft side. It is based on the ball rotation contact drive system that transmits the rotation drive force while contacting the inner surface of the ring (28). It is preferable to provide four to six balls so as not to cause phase unevenness in rotational angular displacement between the driving side and the driven side.
[0047]
The guide roller (2) includes a spring housing (18d), a stopper socket (18b), a coil spring (18c) and a stopper piece (18a) incorporated in the sleeve (G2A) (31a) of the drive side bearing (G2A) (31). It is pressed against the guide roller (1) side by the roller shaft restraint (18). Therefore, the cut paper inserted into the shredder does not slip or shift between the two guide rollers (1) and (2), and the fixed blade (3) and the roll cutter (4 ) Can be reliably fed to the meshing part.
[0048]
When it is necessary to remove the guide roller (2) from the device for maintenance reasons, the drive-side bearing (G2A) (31) prevents the stopper piece (18a) of the roller retainer (18) from being exposed more than necessary. One of the features of the device is that the stopper restraint (G2A) (19) is incorporated in the sleeve.
[0049]
The right side of Fig. 11 shows the details of the pair of guide rollers (1) and (2) counter drive side bearings (G1B) (32), (G2B) (33). The bearing structure adopts the same method as that on the drive side, and the roller shaft restraint (18), stopper restraint (G2B) (34), etc. are incorporated in the bearing (G2B) (33) and the shaft free side guide roller (2) It supports the bearing function of free adjustable style.
[0050]
When the guide roller (2) is removed from the device for maintenance of the shredder, the stopper bolts (G2A) (19), (G2B) (34) are released by loosening the set bolts (31c), (33c). Is pushed to the roller shaft restraint (18) side in close contact with the shaft end of the guide roller (2) by the tension of the coil springs (31b) and (33b) to support the stopper piece (18a).
[0051]
When reassembling the guide roller (2) to the shredder, if the stopper restraint (G2A) (19) is pressed against the shaft side end face of the guide roller (2) and inserted, the stopper piece (18a ) Is placed on the outer circumference of the guide roller (2), and the tension of the coil spring (18c) acts on the guide roller (2) via the stopper piece (18a). The non-drive side also supports the bearing function of the shaft free side guide roller (2) by the structure of the same mechanism.
[0052]
FIG. 12 shows bearings (G1A) (30), (G2A) (31) on the driving side and bearings (G1B) (32), (G2B) on the non-driving side when the guide rollers (1), (2) are removed. It is a figure which shows the detail of (33). To remove the guide roller (1), remove the set bolts (30c), (32b) of the bearings (G1A), (30), (G1B), (32), pull out the bearings (G1B), (32), The roller (1) can be removed by removing it from the bearing (G1A) (30).
[0053]
To remove the guide roller (2), loosen the set bolts (31c), (33c) of the bearings (G2A) (31), (G2B) (33) to the maximum extent, and remove the bearing rollers (G2B) (33). After removing the set bolt (33d) and pulling out the bearing (G2B) (33), the guide roller (2) can be pulled out from the bearing (G2A) (31) and removed.
[0054]
When the bearing (G2B) (33) is pulled out from the system frame and the guide roller (2) is pulled out from the bearing (G2A) (31), the bearings (G2A) (31), (G2B) (33) are assembled. Are pulled out so that the end faces of the respective stopper restrainers (G2A) (19) and (G2B) (34) are not separated from the end faces of both shafts of the guide roller (2). The piece (18a) must be placed on the outer circumference of the stopper retainer (G2A) (19), (G2B) (34) for reassembly.
[0055]
Fig. 13 is a diagram showing a clutch mechanism that switches between reverse rotation and stop with a lower required torque value compared to normal rotation in a plurality of general rotary drive system mechanisms.
The clutch mechanism is a double clutch (U), (W), clutch shaft (12), and (26) according to a mechanical system comprising the clutch meshing teeth (A) and (B) shown in FIGS. ) And electromagnetic clutches (13) and (25) built in. The structure of the electromagnetic clutch meshing mechanism is fulfilled by the coupling and disengagement of concave and convex items including holes.
[0056]
In the present invention, meshing teeth such as radial rack type and spiral rack type formed in the radial direction as shown in Figs. The electromagnetic clutch shown in Fig. 13 consists of two clutch teeth consisting of such meshing teeth, namely, the moving side clutch teeth (A) (13f) and the fixed side clutch teeth (B) (13g).
[0057]
The armature (13d) guided by the spline shaft (13c) resists the tension of the coil spring (13i) by the magnetic force when the moving side clutch teeth (A) (13f) are energized to the exciting coil (13a). The clutch teeth (A) (13f) and (B) (13g) mesh with each other when they are attracted to the (13b) side, and the clutch shaft is fixed. The rotational driving force is not transmitted.
[0058]
Since the moving clutch (A) (13f) does not generate magnetic force unless the exciting coil (13a) is energized, the armature (13d) is pressed by the tension of the coil spring (13i) until it comes into contact with the stopper (13e). A) (13f) is released from meshing with the clutch teeth (B) (13g), the clutch shaft is free of shafts, and the rotational driving force is transmitted.
[0059]
The meshing teeth of the clutch teeth (A) (13f) and (B) (13g) are both made of non-ferrous material such as rubber, resin or aluminum alloy which is hard and has high wear resistance. -It is formed by baking mold or casting on the steel (13h). Therefore, since the meshing teeth are not machined and are made by using a molded rough material as a clutch component, a great advantage is expected in terms of manufacturing cost.
[0060]
In the shredder, especially the clutch shaft (26) needs to be engaged with the clutch teeth (A) (13f) and (B) (13g) during rotation. Since the impact of the rotational force including the inertia torque is buffered by the coil spring (36) of the mechanical clutch W, the stress applied to each tooth of the meshing tooth (C) is extremely small. It is one of the features of
[0061]
FIG. 16 is a view showing a detection head portion of a rotation angle displacement detection device that reads the amount of reverse rotation angle displacement applied to the roll cutter (4), and includes a disk (21a), a sensor head (21b), and a sensor (21c). It consists of The disc (21a) is finely drilled or graduated at equal angular intervals, and is integrated into the roll cutter shaft (4c) and rotates simultaneously with the roll cutter (4). The rotation of the roll cutter (4) is detected by the sensor (21c) reading the amount of rotational angular displacement and sending a pulse signal corresponding to the amount of displacement based on the fine holes or scale lines that move as the disk (21a) rotates. A method of detecting the amount of angular displacement is adopted. The detection performance required to control the rotation function of the shredder is sufficient with a detection accuracy of ± 1 ° in angular units, so there is no need to use a highly accurate rotational angular displacement detector including a known encoder.
[0062]
FIG. 17 is a cross-sectional view of the paper to be cut and the roller contact surface developed by making the roller contact surface a surface contact based on the contents described in the section of the preferred embodiment. This is an example of the assembled state of a pair of guide rollers (1) and (2), characterized by plastic deformation to a shape similar to the shape.
[0063]
The roller surface has a certain degree of malleability ratio (ξ) indicated by wave pitch (P) / wave height (w) and helical angle (δ °), also called lead angle. A rubber layer having a thickness of several millimeters made of a molded wave surface is lined. The roller surface is a wave surface, and the contact surface of the pair of guide rollers (1) and (2) is a wave meshing surface, so that the remaining portion of the front cut paper by the subsequent cut paper is left. The self-advancing function is added to enhance the paper feeding function of the pair of guide rollers (1) and (2).亦 By adding a helical angle (δ °), the self-feeding function of the cut paper that occurs when the cut paper is plastically deformed into a wave shape with a certain malleability ratio (ξ) is obstructed. It is possible to avoid the occurrence of such a curling phenomenon (see Fig. 18).
[0064]
FIG. 19 shows the cutting of the slice cutters (A) and (4a) constituting the roll cutter (4).
It is a diagram showing the outer shape of the cutting blade. This shape sufficiently fulfills the one-cut function based on the fine cutting mechanism that combines the vertical cutting and the horizontal cutting as described in the paragraph [0015] of the above-mentioned [Embodiments of the Invention]. It is an example of a composite shaped cutting blade.
[0065]
The cutting blade is formed by continuously forming one R section cutting blade and two straight section cutting blades, and has a scissors effect, that is, a scissors effect, with a cutting blade sumi angle (α °) and a cutting angle (β °). It is being ground and molded. In addition, since the outer periphery of the R section cutting blade is held to the outer dimensions of the cutter, there is no change in shape due to refinish grinding of the cutting blade. If a machining clearance pocket for grinding molding is previously machined inside the cutting blade surface as required, grinding molding can be performed easily (see FIG. 20).
[0066]
FIG. 21 is a diagram showing a cutting blade section of the slice cutter (A) that satisfies the mechanism of a cutting mechanism capable of performing fine cutting combining both vertical cutting and horizontal cutting.
[0067]
Fig. 22 is a diagram showing the positional relationship between the cutter and the grinding wheel when grinding the R part of the slice cutter (A) (4a). The cutter shifts in a stepless manner while maintaining the relative positional relationship between the rotation of 180 ° about the center of the R portion cutting blade and the vertical movement equivalent to the sine value of the cutting angle (α °) of the cutter cutting blade. As a result, it is possible to perform grinding by adding a cutting edge sumi angle (α °) to the cutting blade surface of the R section cutting section (P2)-(P3) shown in Fig. 21 (see Fig. 23).
[0068]
Fig. 24 is a diagram showing the positional relationship between the cutter and the grindstone when grinding the straight part cutting blade of the slice cutter (A) (4a). The cutter is set at a position perpendicular to the grinding wheel axis. The grinding wheel head is moved along a grinding wheel base that has an inclination angle (α °) equal to the cutting edge sustenance angle (α °) of the cutting blade.
When grinding the left straight cutting blades (P3)-(P4) in FIG. 21, the grindstone head is turned to the left at the position where the slice cutter (A) (4a) is turned 90 ° counterclockwise in FIG. When grinding the 21 right straight cutting edges (P1)-(P2), the grinding wheel head is moved to the right at the 90 ° right turn position. The wheel head moves left and right along the wheel base with an inclination angle of α ° as shown in Fig. 24.
By operating this basic relative movement relationship with the stepless shift of the slice cutter (A) (4a) in the vertical direction, the cutting edge of the R part and the straight part can be performed from rough grinding to finish grinding. It is possible.
[0069]
FIG. 25 is a diagram showing the cutting edge smear angle (α °) attached to the cutting blade of the slice cutter (A) (4a) ground and molded by the above method, that is, the scissors effect (α °) of the cutting blade. .
[0070]
Fig. 26 shows the outline of the cutting blades of slice cutter (B) (4b) that make up roll cutter 19 (4). This shape fulfills the one-cut function based on the mechanism of the cutting mechanism capable of fine cutting shown in FIG. 32, as described in the section of [Embodiment of the invention]. It is an example of a single shape blade to get. The cutting blade is a single straight cutting blade, which is ground and molded with a cutting blade stab angle (α °) and a cutting angle (β °) as a scissors effect, similar to the slice cutter (A) (4a). . Furthermore, since the trajectory on the circumference of the straight cutting blade has a cutting blade shape, the blade shape does not change due to refinish grinding of the cutting blade.
[0071]
FIG. 27 is a diagram showing a positional relationship between the cutter and the grinding wheel when the straight cutting blade of the slice cutter (B) (4b) is formed by grinding. Since the cutting blades of the slice cutters (B) and (4b) are single-shaped blades made of straight blades, the cutting blade portion grinding molding does not require a cutter turning operation like the slice cutters (A) and (4a), as shown in FIG. With respect to the fixed position of the cutter, the grindstone head may be moved along the grindstone head base having an inclination angle (α °) equal to the cutting edge sustenance angle (α °) of the linear cutting blade. In such a relationship between the slice cutter (B) (4b) and the grindstone head, rough cutting of the cutting blade is finished by the relative movement operation of the horizontal shift of the grindstone head and the stepless vertical shift of the cutter. Grinding can be performed (see Figs. 28 and 29).
[0072]
Figure 30 shows an example of the shape of the fixed blade (3) cutting blade. As described in the section of [Embodiment of the Invention], this shape is a single type and a composite type that can sufficiently perform a one-cut function based on the fine cutting mechanism shown in FIG. As an example of the blade shape, it is the same as the geometric projection drawing of the cutting blade shape of the roll cutter (4) having the two slice cutters (A) (4a) and (B) (4b) described above as constituent elements. This is a figure of a female cutter consisting of an R part and a straight part.
[0073]
Fig. 31 is a diagram showing the fixed blade (3) corresponding to each blade point of the slice cutter (A) (4a) shown in Fig. 21, that is, the cutting blade point of the female blade.
[0074]
By meshing the above-mentioned female cutter, that is, the fixed cutter (3), with the male cutter formed with the cutting edge stab angle (α °) of the cutting blade, that is, the roll cutter (4), Fine cutting is possible with the so-called one-cut function that alternately performs vertical cutting and horizontal cutting. The mechanism that enables fine cutting (Fig. 32) is the most important feature of a shredder based on the "One Roll Cutting System".
[0075]
FIG. 32 shows the cutting performed by meshing the cutting blade between the roll cutter (4) driven by the motor (5) of the same rotational drive source as the pair of guide rollers (1) and (2) and the fixed blade (3). It is a diagram showing the basic elements of the process. This cutting blade shape is the same as the geometrical projection of the cutting blade based on the example of the composite shape of the roll cutter (4).
1) At X part position (1), the cut paper is width t 2 × L 2 The part of the straight cutting blade (C8s) is cut by the slice cutter (B).
2) After the cutting of the position (1) is started, while the roll cutter (4) is further rotated by “the blade division angle ζ ° / 2”, L 1 Only the cut paper will be sent. The feed position of the cut paper at this point is position (2), and the slice cutter (A) (4a) cuts the R cutting blade and the two straight cutting blades (C8r).
3) After starting the cutting of the position (2), while the roll cutter (4) further rotates by “blade dividing angle ζ ° / 2”, 1 Only the cut paper will be sent. The feed position of the cut paper at this point is position (3), and the straight cutting blade part (C8s) is cut by the slice cutter (B) (4b).
4) After starting the cutting of the position (3), while the roll cutter (4) further rotates by “the blade split angle ζ ° / 2”, 1 Only the cut paper is sent, and the paper feed length is L 2 = 2L 1 become. The feeding position of the cut paper at this point is position (4), and the slice cutter (A) (4a) cuts the R cutting blade and the two straight cutting blades (C8r), and the position (2) It becomes the same as the position.
[0076]
The shredder adopts a cutting mechanism in which vertical cutting and horizontal cutting are alternately performed by the cutting process as described above, and the one by the meshing of the cutting blade between one roll cutter (4) and the fixed blade (3). The shredder system is configured so that the cut paper can be finely cut.
[0078]
【The invention's effect】
The present invention is implemented in the form described above, and the effects described below can be obtained.
[0079]
As the only roll cutter (4) and fixed blade (3) mesh with each other, the paper to be cut can be finely cut by alternately performing vertical cutting and horizontal cutting. Work costs in adjustment and maintenance can be greatly reduced, and maintenance costs are reduced along with manufacturing costs.
[0080]
Since it can be finely cut, it is possible to completely prevent the leakage of confidential information after cutting important documents to be discarded.
[0081]
In this system, a pair of guide rollers (1). The drive source for the two drive trains on the (2) side and the roll cutter (4) side is performed by one motor 5, and in the two rotational drive trains, respectively, a double clutch and an electromagnetic clutch are used. By adopting the clutch shaft, the countermeasures when the cutting load is over are provided, so there are no subtle deviations that occur in the engagement of the cutting blades, and damage to the cutting blades caused by them. That is.
[0082]
Of the two slice cutters constituting the roll cutter (4), the cutting edge shape of the slice cutter (A) (4a) is composed of one R cutting blade and two straight cutting blades, and the slice cutter (B) (4b) The cutting edge shape of) consists of a single straight cutting blade, so the maintenance cost due to the re-grinding cost is low along with the manufacturing cost.
[0083]
In the manufacturing process of slice cutters (A) (4a), (B) (4b), grinding after heat treatment can be performed by the same equipment machine. In the finish grinding of the outer periphery including the part, the blade shape of the cutting blade is geometrically very simple. By using a formal grindstone, the blade forming shape of the cutting blade can be improved with better processing accuracy. It is possible to do.
[0084]
When the slice cutters (A) (4a), (B) (4b) are both formed with a cutting edge stab angle (α °) on the cutting blade and set up on the cutter shaft (4c), As described in the above item [0016], the helical angle (θ °) according to the setting value of the cutter cutting blade is set to (4a) and (4b) in the respective cutter rows as 亦, (4a) and (4b). Since the roll cutter specification is configured by setting up with an angle phase difference of the cutting blade split angle ζ ° / 2, the cutting load on the roll cutter (4) is relatively low. Therefore, it is possible to drive the shredder system with a low-power (KW) motor.
[0085]
Of the pair of guide rollers, one is fixed, the other is shaft-free, and both shafts of the shaft-free guide roller (2) are each subjected to a constant spring pressure by separate roller shaft restraints (18). The guide roller (2) is pressed against the guide roller (1) side, so that the gap between the guide roller (1) and the guide roller (1) is adjusted according to the thickness of the cut paper, and the cut paper is moved at a predetermined speed. It can be sent to the meshing part of the cutter.
[0086]
Since the rotation of the guide roller (2) on the shaft free side adopts the “ball rolling contact drive system”, when the gap between the guide roller (1) corresponding to the thickness of the paper to be cut is displaced, Even if the parallelism between 1) and (2) deviates somewhat, the rotational angular velocity of the guide roller (2) always rotates at the same value as the angular velocity of the guide roller (1), so that no rotational unevenness occurs.
[0087]
When the contact surface of the guide rollers (1) and (2) is a surface contact with a helical angle (for example, a wave meshing surface with a certain degree of malleability ξ), a roll cutter (4) and a fixed blade ( It is expected to improve the paper feeding function of the pair of guide rollers (1) and (2), which feeds the cut paper to the part where the cutting blade meshes with 3).
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a shredder cutting portion capable of performing fine cutting combining both vertical cutting and horizontal cutting only by meshing a single roll cutter (4) with a fixed blade (3).
FIG. 2 is a cross-sectional view showing a shredder two-line gear drive system adopting a cutting method capable of fine cutting only by one roll cutter (4) and a fixed blade (3).
FIG. 3 is a cross-sectional view showing a driving side of a gear driving system on a guide roller side and a roll cutter side.
FIG. 4 is a sectional view showing a rotational drive mechanism (ball rolling contact drive system) of a shaft free side guide roller (2).
FIG. 5 is a cross-sectional view showing an assembly portion of a pair of guide rollers (1) and (2).
FIG. 6 is a cross-sectional view showing an assembly portion of the roll cutter (4).
7 is a cross-sectional view showing a U portion shown in FIG. 3, that is, a mechanical clutch portion incorporated in a rotational drive system on the side of a pair of guide rollers.
8 is a cross-sectional view showing a mechanical clutch portion incorporated in the W portion shown in FIG. 3, that is, the rotation drive system on the roll cutter side.
FIG. 9 is a development view of a mechanical clutch meshing tooth (A) portion of U and W portions shown in FIG. 3;
10 is a development view of the mechanical clutch meshing tooth (B) portion of the U and W portions shown in FIG. 3. FIG.
FIG. 11 is a cross-sectional view showing guide roller rotation driving side and driven side bearings.
FIG. 12 is a cross-sectional view showing a driving side and a driven side bearing when the guide roller is removed.
FIG. 13 is a sectional view showing components of the electromagnetic clutches (13) and (25).
FIG. 14 is a diagram showing the tooth shapes (radial rack tooth profile) of clutch teeth to be incorporated in the meshing teeth (C) of the electromagnetic clutches (13) and (25).
FIG. 15 is a diagram showing the tooth shapes (spiral rack tooth profile) of clutch teeth to be incorporated in the meshing teeth (C) of the electromagnetic clutches (13) and (25).
FIG. 16 is a cross-sectional view showing a sensor head portion of the rotation angle displacement detection device (21).
FIG. 17 is a cross-sectional view of the guide rollers (1) and (2) in which the contact surfaces of the pair of guide rollers (1) and (2) are meshing surfaces for surface contact with a certain lead angle.
FIG. 18 is a view showing a cross section in the feed direction of a cut sheet waved by a pair of guide rollers (1) and (2) having a wave meshing surface as a contact surface;
FIG. 19 is a view showing the outer shape of a slice cutter (A) (4a).
FIG. 20 is a view showing the shape of the cutting blade portion of the slice cutter (A) (4a).
FIG. 21 is a view showing a cutting blade section as a composite shape including one R portion and two straight portions as an example of the cutting blade section of the slice cutter (A) (4a).
FIG. 22 is a view showing a swinging angle with respect to the grindstone head when the slice cutter (A) (4a) is formed by cutting blade grinding.
FIG. 23 is a diagram showing a vertical movement relationship with respect to the grindstone head when the cutting blade of the slice cutter (A) (4a) is ground and formed.
FIG. 24 is a diagram showing the relationship between the inclination angle α ° (= cutter cutting blade smear angle) and movement of the grindstone head base when the cutting blade of the slice cutter (A) (4a) is formed by grinding.
FIG. 25 is a diagram showing the relationship between the constituent sections of the cutting blade shown in FIG. 21 of the slice cutter (A) (4a) and the cutting blade smear angle (α °).
FIG. 26 is a diagram showing the outer shape of a slice cutter (B) (4b).
FIG. 27 is a view showing the shape of the cutting blade portion of the slice cutter (B) (4b).
FIG. 28 is a view showing a moving relationship with a grindstone head when a cutting blade of a slice cutter (B) (4b) is ground and formed.
FIG. 29 is a diagram showing a relationship between an inclination angle α ° (= cutter cutting blade sumi angle) and movement of the grindstone head base when the cutting blade of the slice cutter (B) (4b) is formed by grinding.
FIG. 30 is a diagram showing the shape of the cutting blade of the cutting blade of the fixed blade (3).
FIG. 31 is a diagram showing the cutting blade constituent sections of the fixed blade (3) corresponding to the constituent sections of the cutting blades of the slice cutter (A) (4a) shown in FIG.
FIG. 32 shows a mechanism of a cutting mechanism capable of performing fine cutting combining both vertical cutting and horizontal cutting by a cutting process of one element of the cutting blade by engaging the cutting blade between the roll cutter (4) and the fixed blade (3). FIG.
[Fig. 33] Printed wiring board with shredder system control related equipment elements based on cutting mechanism and control method capable of fine cutting with only one roll cutter (4) and fixed blade (3) FIG.
[Explanation of symbols]
1 Axle fixed side guide roller
2-axis free side guide roller
3 Fixed blade
4 Roll cutter
4a Slicing cutter (A)
4b Slice cutter (B)
4c Cutter shaft
4d Flange (A)
4e Flange (B)
4f Bearing nut
5 Motor
6 Gear (M1)
7 Gear (M2)
8 Gear (3A)
9 Gear (3B)
10 Gear (4A)
11 Gear (4B)
12 Clutch shaft (4-axis side)
13 Electromagnetic clutch (4-axis side)
13a Excitation coil
13b Clutch core
13c spline shaft
13d amateur
13e stopper
13f Moving clutch teeth (A)
13g Fixed clutch teeth (B)
13h Clutch base
13i coil spring
14 Gear (5)
15 Gear (G1A)
16 Gear (G1B)
17 Gear (G2)
18 Roller shaft restraint
18a Stopper piece
18b Stopper socket
18c coil spring
18d spring housing
19 Stopper holding (G2A): Detachment device
20 Gear (C)
21 Rotational angle displacement detector
21a disc
21b Sensor head
21c sensor
22 Gear (2)
23 Gear (1A)
24 Gear (1B)
25 Electromagnetic clutch (1 axis side)
26 Clutch shaft (1 axis side)
27 Ball base
28 Guide ring
29 balls
30 Bearing (G1A)
30a shaft (G1A)
30b Rotation drive key
30c set bolt
31 Bearing (G2A)
31a Sleeve (G2A)
31b Coil spring
31c set bolt
31d housing
32 Bearing (G1B)
32a shaft (G1B)
32b set bolt
33 Bearing (G2B)
33a sleeve
33b Coil spring
33c set bolt
33d set bolt
34 Stopper holding (G2B) ... Detachment device
35 Spline shaft
36 Coil spring
37 Printed circuit board
38 Whetstone head
λ Guide roller (2) Movement displacement (mm)
PS Cut paper
Pm Cut paper feed direction
Mgr2 Shaft free side guide roller axis movement
M motor (5) shaft center
C Roll cutter (4) Axis center
J1 Center of clutch shaft (26) (guide roller side gear drive series electromagnetic clutch
(25) ... Clutch W mounting shaft)
J4 Center of clutch shaft (12) (guide roller side gear drive series electromagnetic clutch
(13) ... Clutch U mounting shaft)
G1 Shaft fixed side guide roller (1) Shaft center
G2 Shaft free side guide roller (2) Shaft center
G2-1 Shaft free side guide roller (2) Shaft center
G2-2 Shaft free guide roller after shaft displacement (2) Shaft center
U Double clutch U (Guide roller side gear rotation drive system)
W Double clutch W (roll cutter side gear rotation drive system)
Hdr guide roller side gear rotation drive system
Hdc Roll cutter side gear rotation drive system
Hca Clutch meshing teeth (A)
Hcb Clutch meshing teeth (B)
Hcc Clutch meshing teeth (C)
Hcam Moving side clutch tooth (A) ... Drive side
Hcaf fixed side clutch tooth (A) ... driven side
Hcbm Moving side clutch tooth (B) ... Drive side
Hcbf Fixed side clutch tooth (B) ... Driven side
S Sliding part (peripheral spline tooth part)
F Clutch ON (Electromagnetic clutch OFF)
B Clutch OFF (Electromagnetic clutch ON)
... Sliding surface slip
Moca clutch teeth (A) move
N forward rotation
R reverse rotation
P Wave pitch (mm)
δ Helical angle (°) ・ ・ ・ Guide by surface contact
For roller meshing tooth profile
ε Thickness of cut paper (mm)
ξ Wave malleability ratio
(= Wave pitch P / Wave height w)
w Wave height of cut paper (mm)
Outer diameter value of Doa slice cutter (A) (mm)
Dob Outer diameter of slice cutter (B) (mm)
Dr. Slice cutter (A) outer periphery R origin circle diameter (mm)
Dc Slicing cutter (A) cutting blade minimum diameter (mm)
[Circumferential locus of cutting blade starting point (P1)]
Por Slice Cutter (A) Peripheral R Starting Point (P2)
Porc Slice cutter (A) outer periphery R starting point
Trajectory (circumference) of (P2) ... Porcs
Outer end R of slice cutter (A)
Trajectory (circumference) of (P3) ... Port
Poc Cutting blade starting point (P1) of slice cutter (A)
The locus (circumference) of the cutting blade starting point (P1) of the Pocc slice cutter (A)
ζ Cutting blade split angle of slice cutter (°)
α Slice angle of slice cutter (°)
β Cutting angle of slice cutter (°)
θ Slice cutter of roll cutter component (A), (B)
Spiral angle given to each row (°)
Lr Cutting edge length of outer periphery R section of slice cutter (A)
(P2-P3) (mm)
Left side straight part of Lal slice cutter (A)
Cutting blade length (P1-P2) (mm)
Lar right side of slice cutter (A)
Cutting blade length (P3-P4) (mm)
Psct Slice cutter pivot axis center
Tul Slicing cutter (A) turning edge when cutting blade grinding
Turn right at the time of cutting blade grinding of Tur slice cutter (A)
Su “P2” position (upward limit)
Sd “P3” position (downward limit)
Ls Left side (Left direction)
Rs right side (right direction)
t1 Thickness (mm) of slice cutter (A) for R section cutting
t2 Thickness (mm) of slice cutter (B) for horizontal cutting
Th side cutting blade
Tv Straight part vertical cutting blade (P1-P2, P3-P4)
L1 Cutter blade split angle (ζ °) / 2 Cut paper between rotations
Feed amount (mm): From position (1) to (2)
L2 Cut paper between cutter blade split angle (ζ °) rotation
Feed amount (mm): From position (1) to (3)
L Fixed blade depth (mm) [> 2 × L2]
Fr shredder device frame
N1 Moves only when the spline shaft rotates in reverse (only when the electromagnetic clutch is ON)
N2 Grinding of left side straight cutting blade (P2-P1)
Grinding of N3 right straight cutting blade (P3-P4)
N4 Position X in Fig. 30
N5 B1, B2 part cutting is the same kind of slice cutter mounting
The phase difference corresponding to the angle (helical angle θ °) is shifted.
N6 position (6) is the position of (A) in position (1)
(Cutter blade split angle ζ °) / 2 The repeated cutting process after rotation is shown.
The same process as the cutting process of position (2) is shown.
C1 When grinding the outer periphery R (P2-P3) of the slice cutter (A)
Slice cutter swing angle (°) ... a axis
Starting from C2 grinding wheel head, C5 point,
Move to the left and move up, move to the right and move down
C3 Moves to the left side of the grinding wheel head starting from the position of the cutting blade “P3”.
C4 Moves to the right side of the grinding wheel head starting from the position of the cutting blade “P2”.
C5 Starting point of movement to the right side when the grinding wheel head is lowered and to the left side when it is raised.
C6 Grinding wheel head base tilt angle (= Cutting blade sumi angle α °)
C7 (P2-P3) For cutter-side turning during grinding
Synchronized cutter vertical movement ... b axis
Figure 0003878453
The part cut by the slice cutter (A). ]
Figure 0003878453
The part cut by the slice cutter (B). ]
Figure 0003878453
The part cut by the slice cutter (A). ]
Figure 0003878453
The part cut by the slice cutter (B). ]
C10 Cut paper insertion slot position
C11 Storage space for cut paper
P1 Start point of the left straight cutting blade of the slice cutter (A).
P2 Start point of the R part cutting blade of the slice cutter (A)
[End point of left straight cutting blade of slice cutter (A)].
End point of R part cutting blade of P3 slice cutter (A)
[Start point of right-side straight cutting blade of slice cutter (A)].
P4 End point of the right straight cutting blade of the slice cutter (A).
PL1 An arrangement circle of the joint element “guide ring (28)” arranged on the driven side surfaces of the drive side rotating body “housing (31d)”.
PL2 An arrangement circle of joint elements “balls etc. (29)” arranged on the driving side surfaces of the driven side rotating body “guide roller (2)”.
D Inscribed circle diameter (mm) of the guide ring (28).
d The circumscribed circle diameter (mm) of the ball or the like (29).
λ0 Maximum allowable linear displacement of the driven-side rotating body “guide roller (2)” (= Max.λ).
X A part of the cutting blade shape of the fixed blade (3) having the same cutting blade shape as the geometric projection shape of the cutting blade of the roll cutter (4).
Y The position of the rotary joint elements “guide ring (28) and ball etc. (29)” in which the directions of the rotational torque action lines of the driving side and driven side rotating bodies coincide.
Cp Contact point of the rotary joint element “guide ring (26) and ball etc. (29)” in which the directions of the rotational torque acting lines of the driving side and the driven side rotating body coincide.

Claims (7)

被裁断紙を縦裁断と横裁断を兼ね合わせた微細裁断をすることを目的として，ガイドローラとロールカッタ側双方の回転駆動系列を，裁断屑大きさを設定する回転比率に基づいて，同じモータによって駆動される，ガイドローラ側とロールカッタ側との，２つの回転駆動系列とし，更に，被裁断紙をハサミで裁断する様に，裁断刃の噛み合い点が移動することによって裁断し，その裁断抵抗を小さな値にするハサミ効果を生み出すリード角α°を以って，２種類のスライスカッタ裁断刃に刃形成形された，スライスカッタＡとスライスカッタＢをカッタ軸に組み付ける際，スライスカッタを，その裁断刃の噛み合い始点とカッタ中心を結ぶ線分を基準に，等しい中心角ζ°で，各裁断刃毎に等分割し，この分割角度ζ°／２の角度位相差をスライスカッタＡとスライスカッタＢとの間に設け，更に，同種のスライスカッタに於いて，初めのスライスカッタ裁断刃噛み合い終点の角度位相に，次のスライスカッタ裁断刃噛み合い始点の角度位相を合わせた組み付け仕様で，スライスカッタＡとスライスカッタＢを，それぞれカッタ軸に交互に組付けることによって，同種スライスカッタに対しては，リード角α°と裁断屑の大きさを決める，裁断刃の設計値により定まる，裁断刃の噛み合い始点と終点の夫々の位相角度から成る，中心角の大きさに相当する角度位相差を付与され，カッタ軸線に対し捻れた裁断刃並みを示す，ヘリカル角度θ°の同種スライスカッタ裁断刃配列から成る，ロールカッタ裁断刃とすることが出来，従って，固定刃との噛み合いに於いては，ロールカッタの回転に伴う中心角の角度位相変位に基づく，裁断刃噛み合い点の移動によって，被裁断紙をハサミで裁断する様な裁断刃形機構を創成し，裁断負荷が少なくなる様に構成されたロールカッタと，その構成要素である，スライスカッタＡとスライスカッタＢ夫々の裁断刃から成る，ヘリカル角度θ°の捻れ角度で配列構成された，二つの裁断刃々列を，それぞれの裁断刃に付与されたリード角α°の値を０°にし，且つスライスカッタＡとスライスカッタＢとをカッタ軸に組付ける際に，それら二つのスライスカッタの間に付与した裁断刃分割角度ζ°／２の組付け角度位相差を０°にして得られる，同列且つ交互に配列された，２種類の裁断刃々列を，２次元座標平面上に移して得られる裁断刃々列の刃形々状と，同じ裁断刃々形々状の固定刃との両裁断刃によって構成される裁断刃噛み合い部に，一方は回転軸受けに固定された回転軸とする，軸受け固定形のガイドローラとして，他方は回転自由度の他に，二つのガイドローラの，軸端面側から視て，軸芯Ｇ１とＧ２を結ぶ線分方向に，スプリング等で制御され乍ら，移動することが出来る，２つの自由度を持って，軸フリーな軸受けによって支持されているガイドローラから成る，一対のガイドローラに於いて，その回転駆動方法が，軸受け固定形のガイドローラは，通常の歯車機構によって直接駆動する方法を採り，軸フリーな回転軸受け様式のガイドローラは，その受動側回転体であるガイドローラの側面に，その中心が回転体と同じの円周上に，受動用の直径ｄのボールを取付け，駆動側回転体の側面には，受動側回転体と同じ直径の円周上に，受動側の直径ｄのボールが内接する，直径Ｄの内接リングを取付け，一対のガイドローラ間に挿入される被裁断紙の厚さによって，軸フリー側ガイドローラの移動量に相当する最大の偏芯量λ０の芯ズレが生じたとき，受動側回転体と駆動側回転体とが，同じ回転位相で回転することにより，受動側のボール外接円と駆動側の内接リングの内接面との接触点の移動を開始し，一対のガイドローラの回転軸芯Ｇ１とＧ２とを結ぶ線分に直角で，被裁断紙挿入側の回転角度位相の位置Ｃｐに，その接触点が在るボール外接円とリング内接円との接触作用力が最大の回転駆動力となり，この位置を回転体の回転位相角０°とする余弦カーブに治う形で，駆動側回転体から受動側回転体への回転駆動力が伝えられる，ボール外接円直径ｄ，リング内接円直径Ｄ及び軸フリー側のガイドローラの移動による，偏芯量λとの相互関係に於いて，回転駆動力を伝える，複数個のボール回転接触駆動による，ボール回転継ぎ手を介して駆動される方法を採り，且つ，回転軸受けで固定されているガイドローラ側に，スプリング等で圧接された状態の，軸フリーな回転軸から成るガイドローラとした，一対のガイドローラによって，挿入される被裁断紙の複数枚によるランダム厚みにも対応可能な，ガイドローラ間自動隙間調整及び被裁断紙とガイドローラ間のスベリ等を回避して，ロールカッタが，スライスカッタの裁断刃分割角度ζ°／２の角度位相に等しい，中心角分 だけ回転する聞に，ガイドローラにより搬送される被裁断紙の長さＬ１は，その中心角に対応するスライスカッタＢの外径を直径ｄｂとした円弧の長さπ×ｄｂ×ζ°／７２０の値に等しい，ロールカッタとガイドローラとの相互回転比率に基づいた被裁断紙の搬送が出来る機能を具備した，一対のガイドローラによって搬送される被裁断紙を，次に記載する２種類のスライスカッタＡとスライスカッタＢ及び固定刃との３裁断刃で構成される，裁断刃噛み合い部へ搬送したときの，裁断刃１要素の裁断過程として辿る下記４つの裁断の仕組み，
１．ポジション１で，被裁断紙は，スライスカッタＢの裁断刃と固定刃の裁断刃との噛み合いによって，その幅は，スライスカッタＢの幅ｔ２で，長さが，スライスカッタ分割角度ζ°に等しい中心角分だけ，ロールカッタが回転する間に送られる被裁断紙の長さＬ２の大きさに裁断され，
２．ポジション１の裁断を始めてから，更にロールカッタが，カッタ裁断刃分割角度ζ°／２だけ回転する間に，Ｌ１＝Ｌ２／２の長さの被裁断紙が送られ，その送紙長さは，Ｌ２になって，この時点の被裁断紙の送進位置は，ポジション２の位置となって，スライスカッタＡの裁断刃と固定刃の裁断刃との噛み合いによって，Ｒ部裁断刃と２つの直線裁断刃の部分の被裁断紙が裁断され，
３．ポジション２の裁断を始めてから，更にロールカッタが，カッタ裁断刃分割角度ζ°／２だけ回転する間に，Ｌ１＝Ｌ２／２の長さの被裁断紙が送られ，その送紙長さは，Ｌ２になって，この時点の被裁断紙の送進位置は，ポジション３の位置となって，スライスカッタＢの裁断刃と固定刃の裁断刃との噛み合いによって，直線裁断刃の部分の被裁断紙が裁断され，
４．ポジション３の裁断を始めてから，更にロールカッタが，カッタ裁断刃分割角度ζ°／２だけ回転する間に，Ｌ１＝Ｌ２／２の長さの被裁断紙が送られ，その送紙長さは，Ｌ２になって，この時点の被裁断紙の送進位置は，ポジション４の位置となって，スライスカッタＡの裁断刃と固定刃の裁断刃との噛み合いにより，Ｒ部裁断刃と２つの直線裁断刃の部分の被裁断紙が裁断され，この位置は，前記２．に於いて記載したポジション２の位置と同じになる
と言う裁断過程の仕組みによる，ハサミ効果を以って，縦裁断と横裁断とが交互に出来る裁断機構を基本要素とすることを特徴とするシュレッダ。For the purpose of finely cutting the cut paper with both vertical and horizontal cutting, the rotational drive system on both the guide roller and roll cutter side is set to the same motor based on the rotation ratio that sets the size of cutting waste. Two rotation drive systems, driven by the guide roller side and roll cutter side, are further cut by moving the meshing point of the cutting blade so that the paper to be cut is cut with scissors. When assembling the slice cutter A and slice cutter B, which are formed into two types of slice cutter cutting blades, with a lead angle α ° that creates a scissor effect that reduces the resistance , the slice cutter is attached to the cutter shaft. Based on the line segment connecting the meshing start point of the cutting blade and the center of the cutter, the cutting blade is equally divided for each cutting blade at an equal central angle ζ °, and the angle phase difference of the divided angle ζ ° / 2 is sliced. Provided between cutter A and slice cutter B, and in the same kind of slice cutter, the angle phase of the first slice cutter cutting blade engagement end point is matched with the angle phase of the next slice cutter cutting blade engagement end point According to the specifications, the slice cutter A and the slice cutter B are assembled to the cutter shaft alternately, and for the same type of slice cutter, the lead angle α ° and the size of the cutting waste are determined according to the design value of the cutting blade. The same kind of helical angle θ °, which shows an angle phase difference corresponding to the size of the central angle, consisting of the phase angle of the cutting blade meshing start and end points, and twisted with respect to the cutter axis. It can be a roll cutter cutting blade consisting of an array of slice cutter cutting blades. Therefore, in meshing with a fixed blade, the rotation of the roll cutter A roll cutter configured to create a cutting blade shape mechanism that cuts the paper to be cut with scissors by moving the engagement point of the cutting blade based on the accompanying angular phase displacement of the central angle, and to reduce the cutting load; Leads attached to each of the cutting blades, each of which is composed of two cutting blades, each of which is composed of cutting blades of slice cutter A and slice cutter B, which are arranged at a helical angle of helical angle θ °. When the angle α ° is set to 0 °, and the slice cutter A and the slice cutter B are assembled to the cutter shaft, the assembly angle of the cutting blade split angle ζ ° / 2 given between the two slice cutters The same cutting as the blade shape of the cutting blade row obtained by moving two types of cutting blade rows arranged in the same row and alternately on the two-dimensional coordinate plane, obtained with a phase difference of 0 ° Both cutting with blade-shaped fixed blade The cutting blade meshing part composed of blades, one as a rotating shaft fixed to the rotating bearing, as a bearing fixed guide roller, the other in addition to the degree of freedom of rotation, the two guide rollers on the shaft end face side From the guide roller supported by the shaft-free bearing with two degrees of freedom, which can be moved while being controlled by a spring or the like in the direction of the line segment connecting the shaft cores G1 and G2. In a pair of guide rollers, the rotational drive method is such that the fixed bearing type guide roller is directly driven by an ordinary gear mechanism, and the shaft-free rotational bearing type guide roller is the passive side. A ball with a passive diameter d is attached to the side of the guide roller, which is a rotating body, on the same circumference as the rotating body, and the same diameter as the passive side rotating body is attached to the side of the driving side rotating body. An inscribed ring of diameter D, in which a ball of diameter d on the passive side is inscribed, is mounted on the circumference, and the amount of movement of the shaft free side guide roller depends on the thickness of the cut paper inserted between the pair of guide rollers When the misalignment of the maximum eccentricity λ0 corresponding to λ0 occurs, the passive side rotating body and the driving side rotating body rotate at the same rotational phase, so that the passive side ball circumscribed circle and the driving side inscribed circle are The movement of the contact point with the inscribed surface of the ring is started, and at a rotation angle phase position Cp perpendicular to the line connecting the rotation axes G1 and G2 of the pair of guide rollers, The contact acting force between the circumscribed circle of the ball where the contact point is located and the inscribed circle of the ring becomes the maximum rotational driving force, and this position is cured by a cosine curve with the rotational phase angle of the rotating body being 0 °. The ball circumscribed circle diameter d, to which the rotational driving force from the body to the passive rotating body is transmitted, By moving the ring inscribed circle diameter D and the axial free end of the guide rollers, in the interaction with the eccentricity lambda, transmitting the rotational driving force, by a plurality of ball rolling contact drive, via a ball rotating joint takes the driven Ru method, and, on the guide roller side that is fixed in rotation bearings, in a state of being pressed by a spring or the like, and a guide roller consisting of an axial free rotary shaft by a pair of guide rollers, it is inserted The roll cutter has a cutting blade split angle ζ of the slice cutter , avoiding automatic gap adjustment between the guide rollers and sliding between the cut paper and the guide roller, which can handle random thickness due to multiple sheets of cut paper. ° is equal to / 2 angle phase, to hear that rotates by central angle amount, of the cut sheet conveyed by the guide rollers length L1, slice cutter B which corresponds to the central angle Equal diameter to the value of the arc length π × db × ζ ° / 720 with a diameter db, equipped with a mutual rotation ratio function conveyance of the cut sheet can be based on the roll cutter and the guide rollers, the pair The cutting blade when the cut paper conveyed by the guide roller is conveyed to the cutting blade meshing portion composed of three cutting blades of the following two types of slice cutter A, slice cutter B, and fixed blade The following four cutting mechanisms that follow as one element cutting process,
1. At position 1, the paper to be cut is engaged with the cutting blade of the slice cutter B and the cutting blade of the fixed blade, so that the width is the width t2 of the slice cutter B and the length is equal to the slice cutter dividing angle ζ °. It is cut into the size of the length L2 of the cut paper sent while the roll cutter is rotated by the center angle,
2. While the roll cutter is further rotated by the cutter cutting blade split angle ζ ° / 2 after starting the cutting of the position 1, the cut paper of length L1 = L2 / 2 is sent, and the length of the paper feeding is , L2, and the cutting paper feed position at this time is the position 2, and the R portion cutting blade and the two cutting blades are engaged by the engagement of the cutting blade of the slice cutter A and the cutting blade of the fixed blade . The cut paper of the straight cutting blade is cut,
3. While the roll cutter is further rotated by the cutter cutting blade split angle ζ ° / 2 after starting the cutting of the position 2, the cut paper having a length of L1 = L2 / 2 is sent, and the paper feeding length is , L2, and the feed position of the cut paper at this time is the position of position 3, and the cutting edge of the straight cutting blade is covered by the engagement between the cutting blade of the slice cutter B and the cutting blade of the fixed blade. The cut paper is cut,
4). While the roll cutter is further rotated by the cutter cutting blade split angle ζ ° / 2 after starting the cutting of the position 3, the cut paper of length L1 = L2 / 2 is sent, and the paper feeding length is , L2, and the feed position of the cut paper at this time is the position of position 4, and the R portion cutting blade and the two cutting blades are engaged by the engagement between the cutting blade of the slice cutter A and the cutting blade of the fixed blade . The cut sheet of the straight cutting blade is cut, and this position is the same as in 2. Shredder characterized by having a cutting mechanism that can alternately perform vertical cutting and horizontal cutting with scissors effect by the mechanism of the cutting process that is the same as the position of position 2 described in 1. . 被裁断紙を縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断をするこどが出来る，ガイドローラ側とロールカッタ側双方の回転駆動系列に於いて，裁断機構を構成する，ロールカッタと固定刃との両裁断刃の間に，裁断負荷オーバのために噛み込みが出来ずに，挟み込まれた被裁断紙を挟み込みから解除し，もとの挿入口位置へ引き戻すことを目的として，両裁断刃によって挟み込まれた被裁断紙を解除するのに，予め設定された必要最小限の逆回転角度位相変位を，一対のガイドローラの逆回転を停止させた状態で，ロールカッタのみに与えて，カッタ軸に組み込まれた回転角変位検知装置により，その位相変位値を読み取り，ロールカッタの逆回転動作を停止させると同時に，それ迄の間，回転を停止した儘の状態で待機していた，一対のガイドローラを停止状態から逆回転作動に変え，ロールカッタと固定刃との裁断刃による，挟み込みから解除された被裁断紙を，一対のガイドローラの逆回転によって，もとの挿入口位置に引き戻した後，在る設定時間後，システム全体が裁断負荷オーバ処置後の警告状態又は起動前の停止待機状態等に復帰させる，一連の裁断負荷オーバ処置対応策等の制御をサポートする逆回転・停止の交互切り替え作動を行う事が可能なクラッチ機構を組入れた，ロールカッタ側及びガイドローラ側の回転駆動系列にすることによって，ロールカッタと固定刃双方の裁断刃で構成される，裁断刃噛み合い部を阻害するような外力を回避する事が出来る，裁断刃のロングライフなどによる維持管理費の節減を図り得ることが可能である事を特徴とする請求項１記載のシュレッダ。Roll cutters and fixed blades that constitute the cutting mechanism in the rotational drive system on both the guide roller side and the roll cutter side that can finely cut the paper to be cut by both vertical and horizontal cutting. Both cutting blades are used for the purpose of releasing the sandwiched paper from being sandwiched and pulling it back to the original insertion position without being able to bite between the two cutting blades due to excessive cutting load. In order to release the paper to be cut that is sandwiched between the pair of guide rollers, the minimum necessary reverse rotation angle phase displacement is applied only to the roll cutter while the reverse rotation of the pair of guide rollers is stopped. The rotation angle displacement detection device built in the shaft reads the phase displacement value and stops the reverse rotation of the roll cutter. At the same time, the pair was waiting in the state where the rotation was stopped. Guy The roller was changed from the stopped state to the reverse rotation operation, and the cut paper released from the pinching by the cutting blade between the roll cutter and the fixed blade was pulled back to the original insertion port position by the reverse rotation of the pair of guide rollers. Later, after a certain set time, the entire system will return to the warning state after cutting overload treatment or stop standby before starting, etc. By adopting a rotary drive system on the roll cutter side and guide roller side that incorporates a clutch mechanism that can perform alternate switching operation, the cutting blade meshing part composed of both the cutting blades of the roll cutter and the fixed blade is provided. 2. The maintenance cost can be reduced by the long life of the cutting blade, etc., which can avoid an external force that can be hindered. The placing of the shredder. 被裁断紙を縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断をすることが出来る裁断機構の裁断刃噛み合い部に，被裁断紙を送ることを目的として，当該シュレッダの，被裁断紙搬送手段の構成要素とする，一対のガイドローラに於いて，一方のガイドローラの軸受けを軸固定形回転軸受けとし，他方のガイドローラは，その軸受けを，一対のガイドローラの，ガイドローラ端面から視て，２つのガイドローラの回転中心，Ｇ１とＧ２とを通る軸線方向に，リニア変位の自由度を持つ，軸フリー形の回転軸受けとし，且つ，スプリング等の外圧により，軸受け固定形のガイドローラ側に圧接される軸受け機構で構成し，その回転駆動伝達機構については，軸フリー側のガイドローラの受動側フランジ側面に設けたボールベースと駆動側ハウジングの受動側々面に設けた，ガイドリングの内接面及びボール等の３要素の相対的位置関係によって構成されるボール回転継ぎ手を採用しているので，モータからの直接駆動による，軸受け固定形のガイドローラと同位相の回転をし乍ら，一対のガイドローラの回転軸中心Ｇ１とＧ２を通る，直線方向に於ける，ローラ間の隙間自動調整機能を付与することが可能となって，被裁断紙の複数枚同時挿入による，厚さの変化にも対応可能な機能を具備し，２つのガイドローラ間，ガイドローラと被裁断紙間或いは複数枚の被裁断紙相互間等でのスベリやズレを回避し，一対のガイドローラ及びロールカッタの相互回転比率に基づいた，被裁断紙の搬送によって，当該シュレッダの微細裁断の機能をサポートすることを特徴とする請求項１記載のシュレッダ。
シュレッダ。For the purpose of sending the cut paper to the cutting blade meshing part of the cutting mechanism capable of fine cutting that combines both vertical cutting and horizontal cutting of the cut paper, In a pair of guide rollers as component elements, the bearing of one guide roller is a fixed shaft type rotary bearing, and the other guide roller is a bearing viewed from the end face of the pair of guide rollers. A shaft-free rotary bearing with linear displacement freedom in the axial direction passing through the center of rotation of the two guide rollers, G1 and G2, and on the side of the guide roller fixed to the bearing by external pressure such as a spring It consists of a bearing mechanism that is in pressure contact, and its rotational drive transmission mechanism consists of a ball base provided on the side of the passive flange of the shaft-free guide roller and a drive-side housing. Since the ball rotating joint is used on both sides of the moving surface and is composed of the relative position of the inscribed surface of the guide ring and the ball, etc., the fixed bearing type is directly driven by the motor. While rotating in the same phase as the guide roller, it is possible to provide a function of automatically adjusting the gap between the rollers in the linear direction passing through the rotation shaft centers G1 and G2 of the pair of guide rollers. It has a function that can respond to thickness changes by inserting multiple sheets of paper at the same time, and can be used for sliding between two guide rollers, between a guide roller and paper to be cut, or between sheets of paper to be cut. 2. The shredding device according to claim 1, wherein the shredding function is supported by avoiding misalignment and conveying the cut paper based on the mutual rotation ratio of the pair of guide rollers and the roll cutter. Da.
Shredder. ロールカッタと固定刃との両裁断刃による噛み込みが行われず，挟み込まれた被裁断紙を，その挟み込みから解除して，もとの挿入口位置に引き戻す事を目的として，ガイドローラ側とロールカッタ側双方の回転駆動系列それぞれに，クラッチ噛み合い歯（Ａ）と（Ｂ）で構成されるメカ機構による，機構による，ダブルクラッチＵとＷ，更にガイドローラ側とロールカッタ側双方のクラッチ軸それぞれに組み込まれた，電磁クラッチとによって構成された逆回転・停止の切り替え作動を，交互に行うことが出来る機能を特徴とするクラッチ機構を組み入れることにより請求項２記載のロールカッタ（４）と固定刃（３）との裁断刃噛み合いを阻害するような外力を与えないで，裁断負荷オーバ処置の対応策を行うことが可能な回転駆動制御機構を構成するクラッチ機構を装備した，請求項１記載のシュレッダ。The guide roller side and the roll are used for the purpose of releasing the jammed paper and pulling it back to its original insertion position without biting the roll cutter and fixed blade by both cutting blades. Double clutch U and W by the mechanical mechanism composed of clutch meshing teeth (A) and (B) for each rotational drive system on both cutter sides, and clutch shafts on both guide roller side and roll cutter side. The roll cutter (4) according to claim 2 and fixed by incorporating a clutch mechanism characterized by being capable of alternately performing reverse rotation / stop switching operation constituted by an electromagnetic clutch incorporated in Rotation drive control that can take measures against overloading without applying external force that impedes engagement of the cutting blade with the blade (3) Equipped with a clutch mechanism constituting a structure, according to claim 1 shredder according. ガイドローラ側とロールカッタ側との双方の回転駆動系列等に於いて，モータの裁断負荷オーバに対する過電流検知装置，及びロールカッタの逆回転角変位量を読み取る，回転角変位検知装置による電気的信号によって，回転駆動系列それぞれの電磁クラッチのＯＮ，ＯＦＦ切り替えを，必要最小限の時間内に作動させて，クラッチ機構の機能を充分に果たせる様にすることを目的として，電磁クラッチのクラッチ噛み合い機構を構成している，スプライン軸に固定されている移動側クラッチ歯Ａ，及びクラッチ軸側に固定されている固定側クラッチ歯（Ｂ）を，そのクラッチ噛み合い歯の歯形々状を，放射状のラック形，或いはスパイラルラック形の噛み合い歯に成形された歯形々状にして，クラッチ噛み合い機構の構成要素として組み入れた，電磁クラッチを構成要素とする，請求項４記載のクラッチ機構を装備した，請求項１記載のシュレッダ。In the rotational drive system on both the guide roller side and the roll cutter side, etc., an electric current is detected by an overcurrent detection device for the motor cutting load overload and a rotational angular displacement detection device that reads the reverse rotational angular displacement of the roll cutter. The clutch engagement mechanism of the electromagnetic clutch with the purpose of enabling the clutch mechanism to perform its function sufficiently by operating the electromagnetic clutch on / off switching of each rotation drive system within the minimum necessary time according to the signal. The moving side clutch teeth A fixed to the spline shaft and the fixed side clutch teeth (B) fixed to the clutch shaft side, the tooth shape of the clutch meshing teeth, the radial rack In the shape of a tooth or a spiral rack type meshing tooth and incorporated as a component of the clutch meshing mechanism And, as a component of the electromagnetic clutch, equipped with a clutch mechanism according to claim 4, claim 1 shredder according. ガイドローラ側とロールカッタ側双方の回転駆動系列に組み込まれているクラッチ機構の構成要素である，電磁クラッチのクラッチ噛み合い歯（Ｃ）部分の機構を構成する，フィールドコア側のスプライン軸でガイドされ（１３ｂ）側のスプライン軸（１３ｃ）でガイドされている，移動側クラッチ歯ている，移動側クラッチ歯（Ａ），及び２つの回転駆動系列側に設けられている，クラッチ軸側に固定されている，固定側クラッチ歯（Ｂ）双方のクラッチ噛み合い歯に於いて，その歯形々状を放射状のラック形，或いはスパイラルラック形とし，共に硬質且つ耐摩耗性の高いゴム・樹脂・又はアルミ合金等の非鉄材を以って，アマチュア及びクラッチベースに，夫々焼き付けモールド，或いは鋳込み等により成形することによって，その製造コスト削減を図り得ることを特徴とした，移動側クラッチ歯（Ａ）及び固定側クラッチ歯（Ｂ）を，当該シュレッダの２つの回転駆動列それぞれに組み込まれている，クラッチ機構のクラッチ噛み合い歯（Ｃ）の構成要素として，組み入れた請求項１記載のシュレッダ。
のシュレッダ。It is guided by the spline shaft on the field core side that constitutes the mechanism of the clutch meshing tooth (C) part of the electromagnetic clutch, which is a component of the clutch mechanism incorporated in the rotational drive system on both the guide roller side and the roll cutter side. (13b) Guided by the spline shaft (13c) on the side, moving side clutch teeth, moving side clutch teeth (A), and provided on the two rotational drive series sides, fixed to the clutch shaft side In the clutch meshing teeth of both the fixed side clutch teeth (B), the tooth profile is a radial rack type or a spiral rack type, both of which are hard and highly wear-resistant rubber, resin, or aluminum alloy By using non-ferrous materials such as soldering and molding to the amateur and clutch base, respectively, The clutch meshing teeth of the clutch mechanism (the clutch engaging teeth (A) and the stationary clutch teeth (B), which are incorporated in each of the two rotational drive trains of the shredder, are characterized in that the cost can be reduced. The shredder according to claim 1 incorporated as a component of (C).
Shredder. 被裁断紙を，縦裁断と横裁断とを兼ね合わせた微細裁断をすることが出来る裁断の仕組みを基本ベースとしか裁断機能を充分果たし得る裁断刃形々状として，当該シュレッダの裁断機構に組み込むロールカッタを構成するスライスカッタ（Ａ）は，半円の螺旋形刃と２つの直線刃を組み合わせたシンプルで，連続した裁断刃から構成された複合裁断刃形々状で，スライスカッタＢは，最も単純な１つの直線の裁断刃から成る単一裁断刃形々状等で構成し，スライスカッタ（Ａ）及びスライスカッタ（Ｂ）共に，裁断刃全長に亘って，切り込み角β°を付与することが出来る裁断刃形々状とし，更にスライスカッタＡは，半円の螺旋形刃と２つの直線刃から成る連続した裁断刃に，スライスカッタＢは，１つの直線形単一裁断刃で構成され，それぞれの裁断刃に，ハサミ効果を意味する切り刃リード角α°を以って，刃形成形しか２種煩のスライスカッタを，カッタ軸に組み付けるとき，カッタ裁断刃分割角度ζ°／２の角度位相差を，且つ，スライスカッタＡとスライスカッタＢそれぞれの裁断刃の刃列に，裁断刃の設定値に基づくヘリカル角度（θ°）相当の角度位相差を付与する事によって，両裁断刃の被裁断紙に対する関係位置を平面的な位置でなく，ハサミで裁断する様な，関係位置で，裁断することが可能な裁断刃噛み合い機構にし，裁断抵抗を極限的に少なくし，回転駆動モータの所用出力容量ＫＷの縮小化が出来ることを特徴とするロールカッタを，その構成要素とした請求項１記載のシュレッダ。A cutting mechanism capable of fine cutting that combines both vertical cutting and horizontal cutting of the paper to be cut is incorporated into the cutting mechanism of the shredder as a cutting blade that can only perform the cutting function only with the basic base. The slice cutter (A) that constitutes the roll cutter is a simple combination of a semi-circular spiral blade and two straight blades, and a composite cutting blade composed of continuous cutting blades. It consists of a single cutting blade consisting of the simplest straight cutting blades, and both the slice cutter (A) and slice cutter (B) give a cutting angle β ° over the entire length of the cutting blade. The slice cutter A is a continuous cutting blade consisting of a semi-circular spiral blade and two straight blades, and the slice cutter B is composed of one straight single cutting blade. And that Each cutting blade has a cutting blade lead angle α ° which means a scissors effect, and when a slice cutter that has only two types of blade formation is assembled to the cutter shaft, the cutter cutting blade split angle ζ ° / 2 Both of them are provided by giving an angular phase difference corresponding to a helical angle (θ °) based on the set value of the cutting blades to the blade rows of the cutting blades of the slice cutter A and the slice cutter B. A cutting blade meshing mechanism that can cut the blade relative to the paper to be cut at a relative position, such as cutting with a pair of scissors. 2. A shredder according to claim 1, wherein a roll cutter characterized in that the required output capacity KW of the motor can be reduced.
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