JP3863800B2 - 鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂封止されたモ−ターやトランスなどに用いられる鉄芯に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、省エネルギーの観点から各種電気機器の効率向上が求められている。電機機器の効率は各種要因に影響されるが、モーターやトランスの鉄芯で発生する損失である鉄損は比較的大きな比重を占めており、従って最近ではより鉄損の少ない電磁鋼板が使用される場合が増加している。
【０００３】
一方、小型電機機器に対しては小型化、メンテナンスフリー化の要求も強く、積層鉄芯を金型にセットして溶融した有機樹脂を流し込み、一体成型するいわゆる樹脂封止型トランスが実用化されている。
モーターについては騒音や振動を抑制する効果も期待できることから、特にモーターのステーターを樹脂封止する場合が増加している。
【０００４】
また自動車用電装品についても、二酸化炭素削減要求から各種効率向上の取組みが為されており、その中の一つとして内燃機関の点火装置の高圧電流発生部をプラグ近傍に設置する、いわゆるダイレクトイグニッションがある。
【０００５】
従来、イグニッションはエンジンシャフトに付随して設置された発電機を利用し、高圧電流発生装置で電流を昇圧した後、各プラグまで高圧電流を通電していたが、ダイレクトイグニッションでは高圧電流発生部をプラグ直前に設置することにより高圧電流の通電距離を短くして省エネルギー化を図るものである。
【０００６】
そこで、電圧変換、即ちトランスとしての磁気特性は従来と同等以上の機能が要求されることから、その鉄芯材料としては磁気特性に優れた方向性電磁鋼板が使用されている。閉磁路型では通常の電源トランス形状に積層鉄芯を組み合わせ巻き線後樹脂封止し、開放磁路型のいわゆるペンシルタイプでは、シールドと中心電極の間に樹脂を流し込んで樹脂封止し、一体化されている。
【０００７】
樹脂封止されたモーターや樹脂封止型トランス、ダイレクトイグニッションいずれの電機機器においても、鉄芯を樹脂封止することにより成形加工されている。電磁鋼板を用いてモーターやトランス等の鉄芯を製造する方法としては、所定の幅にスリットしたフ−プを巻いて溶接止めする他、鋼板を打抜き所定枚数を単位鉄芯として積層し、ボルト締め、カシメ、溶接を用いて固着するのが一般的である。
しかし、樹脂封止した鉄芯の鉄損特性を樹脂封止前の鉄芯のそれと比較した場合、樹脂封止した鉄芯の鉄損特性は劣っている場合があるのが現状である。
【０００８】
鉄芯の樹脂封止方法については、これまでに様々述べられている。例えば特開平６−２４５４１５号公報、特開平６−３２７２０８号公報、特開平１０−１４１４５号公報、特開平１０−３０４６１２号公報、特開２０００−４１３５３号公報が挙げられる。
【０００９】
しかし、特開平６−２４５４１５号、特開平６−３２７２０８号、特開２０００−４１３５３号の各公報に記載された発明は、鉄芯の剛性、放熱性を向上させる技術である。すなわち、鉄芯の変形による鉄損の増大を防ぐこと、あるいは放熱性向上による大出力化を狙いとしている。したがって、樹脂封止時に生じる大幅な鉄損劣化が課題としてそのまま残り、問題であった。
【００１０】
また、特開平１０−１４１４５号公報にはコイルの占積率を高くする技術が開示されている。すなわち、コイルの占積率増加による鉄損低減を狙いにしている。したがって、上述と同様に樹脂封止時に生じた大幅な鉄損劣化が課題としてそのまま残り、問題であった。
【００１１】
特開平１０−３０４６１２号公報記載の発明は、鉄損の低減と機械強度を確保する技術に関している。すなわち、２種類の樹脂を用いて、低粘性樹脂で機械強度を確保しつつ高粘性樹脂でコイル端部の凹凸を無くして、鉄損を低減することを狙いとしている。したがって、これについても樹脂封止時に生じた大幅な鉄損劣化は改善されていない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
これまで述べてきたように、樹脂封止した積層鉄芯は、樹脂が大きな弾性、塑性変形を鉄芯に付与するため、鉄芯自体が有する鉄損特性と比べて大きな劣化があった。
【００１３】
本発明は、かかる問題を解決するものであって、樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、硬化温度等を制御することで、鉄芯が樹脂より付与される残留圧縮応力を低減して、樹脂封止後の鉄損特性をさらに改善した、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記に鑑み本発明の特徴とするところは、以下の通りである。
（１）電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂により封止された鉄芯において、樹脂封止の曲げ弾性率が１０〜１５ GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．５％で、かつ比重が１．２〜２．０で、かつ巻き鉄芯の巻き方向、または、モーターコアのコアバック部の円周方向、または、モーターコアのティース部の半径方向、または、積みトランスのヨーク部、レグ部それぞれの長手方向における残留応力が−１０MPa （−は圧縮応力、＋は引張応力）以上であることを特徴とする鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
ここで、主磁束の流れ方向とは図１（ａ）に示す巻きコアの巻き方向、（ｂ）のＥＩコアのヨークとレグ、（ｃ）のモーターステータコアのコアバックとティースに示ような各種積層鉄芯における矢印で示した方向をいう。また残留応力の−は圧縮応力、＋は引張応力である。
（２） 前記鉄芯において、鉄芯の表面を、曲げ弾性率が１０〜１２GPa で、２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃以上で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．１％で、かつ比重が１．２〜１．５として０．１μｍ以上の厚みに封止した後、曲げ弾性率が１３〜１５GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が２．７×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．３〜０．５％で、かつ比重が１．８〜２．０の樹脂で封止することを特徴とする上記（１）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（３）前記鉄芯において、成形温度が１４０〜２００℃の熱硬化型樹脂で封止することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（４）前記鉄芯において、鉄芯の表面を、成形温度が１７５℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形温度が２００℃以下の樹脂で封止することを特徴とする上記（３）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（５）前記鉄芯において、鉄芯の表面を封止する樹脂に代えて、紙またはワックスのいずれかを用いることを特徴とする上記（２）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（６）前記鉄芯において、積層、または巻いて成形した後、歪取焼鈍を施すことを特徴とする上記（１）乃至（５）のいずれかに記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは、いわゆる電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂による封止がされる鉄芯において、種々の研究を鋭意重ねた結果、以下に説明する通り、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を製造することに成功した。
【００１６】
本発明者は、先ず樹脂封止の鉄芯の残留応力について着眼した。図２に、鉄損Ｗ17/50 とＸ線による主磁束の流れ方向（図１ (ａ) に示すような鉄芯において矢印で示した方向）で測定した残留応力との関係を示した。残留応力は、鉄芯のコアバック部及びティース部の適当箇所にＸ線を照射し、Ψにおける回折ピーク位置２θを放物線ピークトップ法により求め、さらに２θ−Ｓｉｎ２Ψ線図の勾配を最小自乗法で導出して、ヤング率、ポアソン比値を用いて算出した（樹脂がある場合は測定箇所のみ樹脂を除いた）。
用いた鉄芯は樹脂封止前の鉄損Ｗ17/50 が１．１０Ｗ/kg であり、これを積層して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂で封止した。図２より、主磁束の流れ方向の残留応力が−１０MPa 以上であれば磁気特性が優れていることが分かる。
【００１７】
本発明でいう樹脂封止型鉄芯とは、射出成形機によって樹脂を封止する方法をいうが、一般に樹脂を塗布し乾燥することにより樹脂を塗布及び封止することも本発明範囲内である。
本発明で使用する有機樹脂としては、ポリウレタン、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アルキッド樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、ポリスチレン、アクリル樹脂、ポリイミド、ポリアミドイミド、アクリロニトリル、不飽和ポリエステル、ジアリルフタレート樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリカーボネート、シリコン樹脂、フッ素樹脂の１種又は２種以上の混合あるいは化合物を用いることが可能である。
特に、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹脂等は耐熱性、作業性に優れており本発明に好適である。
また、樹脂としてワニスを用いることも本発明範囲内である。
【００１８】
エポキシ樹脂の具体例としては、ビスフェノールＡとエピクロルヒドリンとの縮合生成物であるビスフェノールＡ型やビスフェノールＦ型、ビスフェノールＡＤ型、フェノールノボラック型、オルソクレゾールノボラック型、脂環型などがある。
不飽和ポリエステルの具体例としては、無水マレイン酸、フマル酸、アジピン酸、無水フタル酸、イソフタル酸等とエチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールジエチルエーテル等を縮合反応させたものに適宜、スチレン、オルトクロルスチレン、ジアリルフタレート、トリアリルイソシアヌレート、メチルメタクリレート等のビニルモノマーを添加したものがある。
【００１９】
本発明では、封止に使用する有機樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、比重、残留応力を調整するために樹脂添加剤を使用することが可能である。樹脂添加剤の具体例としては、マイカ、アルミナ、タルク、アルミ粉末、炭酸カルシウム、シリカ、クレー、酸化チタン、グラファイト、ベントナイト、カーボンブラック、珪藻土、硫酸バリウムなどがあり、特にシリカ、アルミナについては熱膨張係数の観点から好適である。添加剤の形状は、特に限定するわけでは無いが、不定形粒子では不均一になりやすく、球状、繊維状が好適である。
【００２０】
２層封止の場合で第１層の樹脂層の厚さを０．１μｍ未満にすることは工業生生産上困難であるので、その下限を０．１μｍとした。上限については特に限定せず、使用する鉄芯の種類に応じて適宜決めればよい。
【００２１】
樹脂の曲げ弾性率は、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の曲げ弾性率が１２GPa 超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で１５GPa 以下にする必要がある。
【００２２】
樹脂の２００℃までにおける最大線膨張係数も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて、鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で３．０×１０-5／℃以下にする必要がある。
【００２３】
樹脂の成形収縮率も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の成形収縮率が０．１％超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で０．５％以下にする必要がある。
【００２４】
樹脂の比重度も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。比重が１．５０超では、冷却時に鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて、鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない第２層の樹脂でも、同様の理由で２．００以下にする必要がある。
【００２５】
熱硬化性樹脂を使用する場合、樹脂の成形温度も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。成形温度が１７５℃超では、冷却時に鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。
樹脂封止後の鉄芯に生じる残留応力は、鉄損特性を著しく変化させる。特に主磁束の流れ方向に対する−１０MPa 未満の残留応力の場合の鉄損特性において著しい。
【００２６】
電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂による封止がされる鉄芯において、樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、硬化温度等を制御することによって、鉄損特性が向上する理由は、以下のように考えている。
【００２７】
鉄芯を樹脂で封止した場合、鉄芯を形成する電磁鋼板と樹脂とは物性値が異なるため、樹脂の影響を受けて、鉄芯には何らかの応力が生じる。
電磁鋼板の曲げ弾性係数は１３０〜２９０Gpa 程度、線膨張係数は０．８〜１．９×１０-5／℃程度である。
これら物性値と比較して、鉄芯に接触する樹脂の物性値が曲げ弾性係数は小さいほど、線膨張係数は、小さいほど、鉄芯に圧縮応力が働かなくなるか、あるいは引張応力が働き、その結果として鉄損特性が向上すると考えられる。
【００２８】
樹脂の成形収縮率も同様の考えである。成形温度は温度が低いほど常温との温度差が小さくなるため、熱衝撃量も小さくなると考えられる。
したがって、鉄芯に接触する樹脂の物性値と、その外側に封止する樹脂の物性値とを異なるものにすることも有効な手段であると考えられる。しかし、あまり両者の物性値が異なると成形が困難になり、問題である。
【００２９】
次に樹脂封止型鉄芯の製造方法について述べる。電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形、鉄芯とする。続けて鉄芯にコイルを巻線した後に樹脂で封止するが、この時に樹脂の物性値、封止方法を制御する。
制御する物性としては、曲げ弾性係数、２００℃までにおける最大線膨張係数、成形収縮率、成形温度が挙げられる。
【００３０】
本発明においては鉄芯に接触する樹脂と、接触しない樹脂の２層で封止する場合、鉄芯に接触する樹脂に代えて、紙或いはワックスを用いることができる。紙或いはワックスを用いることで、絶縁性を維持しながら第２層に樹脂から鉄芯に受ける可能性のある応力を縁切ることができるからである。
【００３１】
【実施例】
（実施例１）
０．３５mm厚の無方向性電磁鋼板を、外径１２０ｍｍφ、内径８０ｍｍφに打抜いて、カシメにより積層、７５０℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍した。その後、巻線を施し、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。樹脂層１（鉄芯に接触する側：内側）には上記エポキシ樹脂の合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（鉄芯に接触しない側：外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし、他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。以下に示す表１中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前の鉄損はＷ15/50 は２．３０Ｗ／kgであった。結果を表１に示す。
【００３２】
なお、表１においてＮｏ．１５，１６においては樹脂層１に代えて紙を用いた。この場合の樹脂層は他の例と同様のものを用いた。また、表中の残留応力は、鉄芯のコアバック部及びティース部の適当箇所にＸ線を照射し、ψにおける回折ピーク位置２θを放物線ピークトップ法により求め、さらに２θ−Ｓｉｎ２ψ線図の勾配を最小自乗法で導出して、ヤング率、ポアソン比値を用いて算出した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
表１よりわかるように、曲げ弾性率が１２GPa 以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、曲げ弾性率が１２GPa 以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、曲げ弾性率が１５GPa 以下の樹脂で封止すること、そして残留応力が−１０MPa 以上であることで、鉄損特性が優れていることがわかる。
また、紙を用いたＮｏ，１５，１６でも優れた鉄損が得られることが分かる。
【００３５】
（実施例２）
０．２３mm厚の方向性電磁鋼板を６０mm幅、３００mm長に打抜き後、溶接して積層、８００℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍した。その後巻線を施し、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。
樹脂層１（内側）には、上記エポキシ樹脂合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前の鉄損Ｗ17/50 は０．８７Ｗ/kg であった。結果を表２に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】
表２よりわかるように、２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、２００℃までにおける最大線膨張係数が３．０×１０-5／℃以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００３８】
（実施例３）
０．２０mm厚の無方向性電磁鋼板を外径１２０ｍｍφ、内径８０ｍｍφのリング形状に打抜き、カシメで固着して積層鉄芯とした。７５０℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍を実施した後、一次巻線、二次巻線を施して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。
樹脂層１（内側）には、前記エポキシ樹脂の合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400 は１０．８Ｗ/kg であった。結果を表３に示す。
【００３９】
【表３】
【００４０】
表３よりわかるように、成形収縮率が０．１％以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、成形収縮率が０．１％以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形収縮率が０．５％以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４１】
（実施例４）
０．２５mm厚の無方向性電磁鋼板を外径６０mmφ、内径３５mmφ、コアバック幅６mm、ティ−ス幅３mm、スロット数２０のモ−タコア形状に打抜き、溶接で固着して積層鉄芯とした後、７５０℃で２時間、窒素雰囲気で歪取焼鈍した。その後、ティ−スに巻線を施して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、スロットと鉄芯上下面を封止して回転鉄損測定に供した。
樹脂層１（内側）には、前記エポキシ樹脂に合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400 は１２．５Ｗ/kg であった。結果を表４に示す。
【００４２】
【表４】
【００４３】
表４よりわかるように、比重が１．５０以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、比重が１．５０以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、比重が２．００以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４４】
（実施例５）
０．３０mm厚の無方向性電磁鋼板を外径６０mmφ、内径３５mmφ、コアバック幅６mm、ティ−ス幅３mm、スロット数２０のモ−ターコア形状に打抜き、カシメで固着して積層鉄芯とした後、７５０℃で２時間、窒素雰囲気で歪取焼鈍した。その後ティ−スに巻線を施して、無水マレイン酸系不飽和ポリエステル樹脂に球状シリカ充填剤を配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、種々の成形温度で、スロットと鉄芯上下面、外側面を封止、回転鉄損測定に供した。樹脂層１（内側）には、エポキシ樹脂１００重量部に対して球状シリカ充填剤２００重量部、樹脂層２（外側）ではポリエステル樹脂１００重量部に対して球状シリカ充填剤を１５０重量部添加した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400は１４．５Ｗ/kg であった。結果を表５に示す。
【００４５】
【表５】
【００４６】
表５よりわかるように、成形温度が１７５℃以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、成形温度が１７５℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形温度が２００℃以下２．００の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４７】
【発明の効果】
以上の通り本発明は、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を提供するものであり、その工業的効果は甚大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）巻き鉄芯、（ｂ）モーターコア、（ｃ）トランスＥＩコア等における主磁束の流れ方向（矢印）を示す図。
【図２】樹脂封止した鉄芯における主磁束の流れ方向の残留応力と鉄損との関係を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、樹脂封止されたモ−ターやトランスなどに用いられる鉄芯に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、省エネルギーの観点から各種電気機器の効率向上が求められている。電機機器の効率は各種要因に影響されるが、モーターやトランスの鉄芯で発生する損失である鉄損は比較的大きな比重を占めており、従って最近ではより鉄損の少ない電磁鋼板が使用される場合が増加している。
【０００３】
一方、小型電機機器に対しては小型化、メンテナンスフリー化の要求も強く、積層鉄芯を金型にセットして溶融した有機樹脂を流し込み、一体成型するいわゆる樹脂封止型トランスが実用化されている。
モーターについては騒音や振動を抑制する効果も期待できることから、特にモーターのステーターを樹脂封止する場合が増加している。
【０００４】
また自動車用電装品についても、二酸化炭素削減要求から各種効率向上の取組みが為されており、その中の一つとして内燃機関の点火装置の高圧電流発生部をプラグ近傍に設置する、いわゆるダイレクトイグニッションがある。
【０００５】
従来、イグニッションはエンジンシャフトに付随して設置された発電機を利用し、高圧電流発生装置で電流を昇圧した後、各プラグまで高圧電流を通電していたが、ダイレクトイグニッションでは高圧電流発生部をプラグ直前に設置することにより高圧電流の通電距離を短くして省エネルギー化を図るものである。
【０００６】
そこで、電圧変換、即ちトランスとしての磁気特性は従来と同等以上の機能が要求されることから、その鉄芯材料としては磁気特性に優れた方向性電磁鋼板が使用されている。閉磁路型では通常の電源トランス形状に積層鉄芯を組み合わせ巻き線後樹脂封止し、開放磁路型のいわゆるペンシルタイプでは、シールドと中心電極の間に樹脂を流し込んで樹脂封止し、一体化されている。
【０００７】
樹脂封止されたモーターや樹脂封止型トランス、ダイレクトイグニッションいずれの電機機器においても、鉄芯を樹脂封止することにより成形加工されている。電磁鋼板を用いてモーターやトランス等の鉄芯を製造する方法としては、所定の幅にスリットしたフ−プを巻いて溶接止めする他、鋼板を打抜き所定枚数を単位鉄芯として積層し、ボルト締め、カシメ、溶接を用いて固着するのが一般的である。
しかし、樹脂封止した鉄芯の鉄損特性を樹脂封止前の鉄芯のそれと比較した場合、樹脂封止した鉄芯の鉄損特性は劣っている場合があるのが現状である。
【０００８】
鉄芯の樹脂封止方法については、これまでに様々述べられている。例えば特開平６−２４５４１５号公報、特開平６−３２７２０８号公報、特開平１０−１４１４５号公報、特開平１０−３０４６１２号公報、特開２０００−４１３５３号公報が挙げられる。
【０００９】
しかし、特開平６−２４５４１５号、特開平６−３２７２０８号、特開２０００−４１３５３号の各公報に記載された発明は、鉄芯の剛性、放熱性を向上させる技術である。すなわち、鉄芯の変形による鉄損の増大を防ぐこと、あるいは放熱性向上による大出力化を狙いとしている。したがって、樹脂封止時に生じる大幅な鉄損劣化が課題としてそのまま残り、問題であった。
【００１０】
また、特開平１０−１４１４５号公報にはコイルの占積率を高くする技術が開示されている。すなわち、コイルの占積率増加による鉄損低減を狙いにしている。したがって、上述と同様に樹脂封止時に生じた大幅な鉄損劣化が課題としてそのまま残り、問題であった。
【００１１】
特開平１０−３０４６１２号公報記載の発明は、鉄損の低減と機械強度を確保する技術に関している。すなわち、２種類の樹脂を用いて、低粘性樹脂で機械強度を確保しつつ高粘性樹脂でコイル端部の凹凸を無くして、鉄損を低減することを狙いとしている。したがって、これについても樹脂封止時に生じた大幅な鉄損劣化は改善されていない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
これまで述べてきたように、樹脂封止した積層鉄芯は、樹脂が大きな弾性、塑性変形を鉄芯に付与するため、鉄芯自体が有する鉄損特性と比べて大きな劣化があった。
【００１３】
本発明は、かかる問題を解決するものであって、樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、硬化温度等を制御することで、鉄芯が樹脂より付与される残留圧縮応力を低減して、樹脂封止後の鉄損特性をさらに改善した、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記に鑑み本発明の特徴とするところは、以下の通りである。
（１）電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂により封止された鉄芯において、樹脂封止の曲げ弾性率が１０〜１５ GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．５％で、かつ比重が１．２〜２．０で、かつ巻き鉄芯の巻き方向、または、モーターコアのコアバック部の円周方向、または、モーターコアのティース部の半径方向、または、積みトランスのヨーク部、レグ部それぞれの長手方向における残留応力が−１０MPa （−は圧縮応力、＋は引張応力）以上であることを特徴とする鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
ここで、主磁束の流れ方向とは図１（ａ）に示す巻きコアの巻き方向、（ｂ）のＥＩコアのヨークとレグ、（ｃ）のモーターステータコアのコアバックとティースに示ような各種積層鉄芯における矢印で示した方向をいう。また残留応力の−は圧縮応力、＋は引張応力である。
（２） 前記鉄芯において、鉄芯の表面を、曲げ弾性率が１０〜１２GPa で、２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃以上で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．１％で、かつ比重が１．２〜１．５として０．１μｍ以上の厚みに封止した後、曲げ弾性率が１３〜１５GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が２．７×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．３〜０．５％で、かつ比重が１．８〜２．０の樹脂で封止することを特徴とする上記（１）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（３）前記鉄芯において、成形温度が１４０〜２００℃の熱硬化型樹脂で封止することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（４）前記鉄芯において、鉄芯の表面を、成形温度が１７５℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形温度が２００℃以下の樹脂で封止することを特徴とする上記（３）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（５）前記鉄芯において、鉄芯の表面を封止する樹脂に代えて、紙またはワックスのいずれかを用いることを特徴とする上記（２）記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
（６）前記鉄芯において、積層、または巻いて成形した後、歪取焼鈍を施すことを特徴とする上記（１）乃至（５）のいずれかに記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは、いわゆる電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂による封止がされる鉄芯において、種々の研究を鋭意重ねた結果、以下に説明する通り、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を製造することに成功した。
【００１６】
本発明者は、先ず樹脂封止の鉄芯の残留応力について着眼した。図２に、鉄損Ｗ17/50 とＸ線による主磁束の流れ方向（図１ (ａ) に示すような鉄芯において矢印で示した方向）で測定した残留応力との関係を示した。残留応力は、鉄芯のコアバック部及びティース部の適当箇所にＸ線を照射し、Ψにおける回折ピーク位置２θを放物線ピークトップ法により求め、さらに２θ−Ｓｉｎ２Ψ線図の勾配を最小自乗法で導出して、ヤング率、ポアソン比値を用いて算出した（樹脂がある場合は測定箇所のみ樹脂を除いた）。
用いた鉄芯は樹脂封止前の鉄損Ｗ17/50 が１．１０Ｗ/kg であり、これを積層して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂で封止した。図２より、主磁束の流れ方向の残留応力が−１０MPa 以上であれば磁気特性が優れていることが分かる。
【００１７】
本発明でいう樹脂封止型鉄芯とは、射出成形機によって樹脂を封止する方法をいうが、一般に樹脂を塗布し乾燥することにより樹脂を塗布及び封止することも本発明範囲内である。
本発明で使用する有機樹脂としては、ポリウレタン、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アルキッド樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、ポリスチレン、アクリル樹脂、ポリイミド、ポリアミドイミド、アクリロニトリル、不飽和ポリエステル、ジアリルフタレート樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリカーボネート、シリコン樹脂、フッ素樹脂の１種又は２種以上の混合あるいは化合物を用いることが可能である。
特に、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル、フェノール樹脂等は耐熱性、作業性に優れており本発明に好適である。
また、樹脂としてワニスを用いることも本発明範囲内である。
【００１８】
エポキシ樹脂の具体例としては、ビスフェノールＡとエピクロルヒドリンとの縮合生成物であるビスフェノールＡ型やビスフェノールＦ型、ビスフェノールＡＤ型、フェノールノボラック型、オルソクレゾールノボラック型、脂環型などがある。
不飽和ポリエステルの具体例としては、無水マレイン酸、フマル酸、アジピン酸、無水フタル酸、イソフタル酸等とエチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、ビスフェノールジエチルエーテル等を縮合反応させたものに適宜、スチレン、オルトクロルスチレン、ジアリルフタレート、トリアリルイソシアヌレート、メチルメタクリレート等のビニルモノマーを添加したものがある。
【００１９】
本発明では、封止に使用する有機樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、比重、残留応力を調整するために樹脂添加剤を使用することが可能である。樹脂添加剤の具体例としては、マイカ、アルミナ、タルク、アルミ粉末、炭酸カルシウム、シリカ、クレー、酸化チタン、グラファイト、ベントナイト、カーボンブラック、珪藻土、硫酸バリウムなどがあり、特にシリカ、アルミナについては熱膨張係数の観点から好適である。添加剤の形状は、特に限定するわけでは無いが、不定形粒子では不均一になりやすく、球状、繊維状が好適である。
【００２０】
２層封止の場合で第１層の樹脂層の厚さを０．１μｍ未満にすることは工業生生産上困難であるので、その下限を０．１μｍとした。上限については特に限定せず、使用する鉄芯の種類に応じて適宜決めればよい。
【００２１】
樹脂の曲げ弾性率は、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の曲げ弾性率が１２GPa 超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で１５GPa 以下にする必要がある。
【００２２】
樹脂の２００℃までにおける最大線膨張係数も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて、鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で３．０×１０-5／℃以下にする必要がある。
【００２３】
樹脂の成形収縮率も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。鉄芯に接触する樹脂の成形収縮率が０．１％超では、鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない樹脂でも、同様の理由で０．５％以下にする必要がある。
【００２４】
樹脂の比重度も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。比重が１．５０超では、冷却時に鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて、鉄損特性が著しく劣化する。また鉄芯に接触しない第２層の樹脂でも、同様の理由で２．００以下にする必要がある。
【００２５】
熱硬化性樹脂を使用する場合、樹脂の成形温度も、樹脂封止後の鉄芯に付与される応力状態に極めて重要な物性値である。成形温度が１７５℃超では、冷却時に鉄芯に過大な残留圧縮応力が生じて鉄損特性が著しく劣化する。
樹脂封止後の鉄芯に生じる残留応力は、鉄損特性を著しく変化させる。特に主磁束の流れ方向に対する−１０MPa 未満の残留応力の場合の鉄損特性において著しい。
【００２６】
電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂による封止がされる鉄芯において、樹脂の曲げ弾性率、最大線膨張係数、成形収縮率、硬化温度等を制御することによって、鉄損特性が向上する理由は、以下のように考えている。
【００２７】
鉄芯を樹脂で封止した場合、鉄芯を形成する電磁鋼板と樹脂とは物性値が異なるため、樹脂の影響を受けて、鉄芯には何らかの応力が生じる。
電磁鋼板の曲げ弾性係数は１３０〜２９０Gpa 程度、線膨張係数は０．８〜１．９×１０-5／℃程度である。
これら物性値と比較して、鉄芯に接触する樹脂の物性値が曲げ弾性係数は小さいほど、線膨張係数は、小さいほど、鉄芯に圧縮応力が働かなくなるか、あるいは引張応力が働き、その結果として鉄損特性が向上すると考えられる。
【００２８】
樹脂の成形収縮率も同様の考えである。成形温度は温度が低いほど常温との温度差が小さくなるため、熱衝撃量も小さくなると考えられる。
したがって、鉄芯に接触する樹脂の物性値と、その外側に封止する樹脂の物性値とを異なるものにすることも有効な手段であると考えられる。しかし、あまり両者の物性値が異なると成形が困難になり、問題である。
【００２９】
次に樹脂封止型鉄芯の製造方法について述べる。電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形、鉄芯とする。続けて鉄芯にコイルを巻線した後に樹脂で封止するが、この時に樹脂の物性値、封止方法を制御する。
制御する物性としては、曲げ弾性係数、２００℃までにおける最大線膨張係数、成形収縮率、成形温度が挙げられる。
【００３０】
本発明においては鉄芯に接触する樹脂と、接触しない樹脂の２層で封止する場合、鉄芯に接触する樹脂に代えて、紙或いはワックスを用いることができる。紙或いはワックスを用いることで、絶縁性を維持しながら第２層に樹脂から鉄芯に受ける可能性のある応力を縁切ることができるからである。
【００３１】
【実施例】
（実施例１）
０．３５mm厚の無方向性電磁鋼板を、外径１２０ｍｍφ、内径８０ｍｍφに打抜いて、カシメにより積層、７５０℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍した。その後、巻線を施し、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。樹脂層１（鉄芯に接触する側：内側）には上記エポキシ樹脂の合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（鉄芯に接触しない側：外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし、他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。以下に示す表１中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前の鉄損はＷ15/50 は２．３０Ｗ／kgであった。結果を表１に示す。
【００３２】
なお、表１においてＮｏ．１５，１６においては樹脂層１に代えて紙を用いた。この場合の樹脂層は他の例と同様のものを用いた。また、表中の残留応力は、鉄芯のコアバック部及びティース部の適当箇所にＸ線を照射し、ψにおける回折ピーク位置２θを放物線ピークトップ法により求め、さらに２θ−Ｓｉｎ２ψ線図の勾配を最小自乗法で導出して、ヤング率、ポアソン比値を用いて算出した。
【００３３】
【表１】
表１よりわかるように、曲げ弾性率が１２GPa 以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、曲げ弾性率が１２GPa 以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、曲げ弾性率が１５GPa 以下の樹脂で封止すること、そして残留応力が−１０MPa 以上であることで、鉄損特性が優れていることがわかる。
また、紙を用いたＮｏ，１５，１６でも優れた鉄損が得られることが分かる。
【００３５】
（実施例２）
０．２３mm厚の方向性電磁鋼板を６０mm幅、３００mm長に打抜き後、溶接して積層、８００℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍した。その後巻線を施し、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。
樹脂層１（内側）には、上記エポキシ樹脂合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前の鉄損Ｗ17/50 は０．８７Ｗ/kg であった。結果を表２に示す。
【００３６】
【表２】
表２よりわかるように、２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、２００℃までにおける最大線膨張係数が２．０×１０-5／℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、２００℃までにおける最大線膨張係数が３．０×１０-5／℃以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００３８】
（実施例３）
０．２０mm厚の無方向性電磁鋼板を外径１２０ｍｍφ、内径８０ｍｍφのリング形状に打抜き、カシメで固着して積層鉄芯とした。７５０℃で２時間、窒素雰囲気中で歪取焼鈍を実施した後、一次巻線、二次巻線を施して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、鉄芯の廻りを封止して磁気測定に供した。
樹脂層１（内側）には、前記エポキシ樹脂の合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400 は１０．８Ｗ/kg であった。結果を表３に示す。
【００３９】
【表３】
表３よりわかるように、成形収縮率が０．１％以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、成形収縮率が０．１％以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形収縮率が０．５％以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４１】
（実施例４）
０．２５mm厚の無方向性電磁鋼板を外径６０mmφ、内径３５mmφ、コアバック幅６mm、ティ−ス幅３mm、スロット数２０のモ−タコア形状に打抜き、溶接で固着して積層鉄芯とした後、７５０℃で２時間、窒素雰囲気で歪取焼鈍した。その後、ティ−スに巻線を施して、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に無水酸化物系エポキシ樹脂硬化剤と繊維状アルミナ充填剤を種々の割合で配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、１６０℃で硬化させ、スロットと鉄芯上下面を封止して回転鉄損測定に供した。
樹脂層１（内側）には、前記エポキシ樹脂に合計１００重量部に対して繊維状アルミナ充填剤４００重量部、樹脂層２（外側）では繊維状アルミナ充填剤を２００重量部とし他の樹脂は樹脂層１と同様に添加した。表中の各々の実施例では、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と酸無水物系エポキシ樹脂硬化剤の比率を変更した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400 は１２．５Ｗ/kg であった。結果を表４に示す。
【００４２】
【表４】
表４よりわかるように、比重が１．５０以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、比重が１．５０以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、比重が２．００以下の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４４】
（実施例５）
０．３０mm厚の無方向性電磁鋼板を外径６０mmφ、内径３５mmφ、コアバック幅６mm、ティ−ス幅３mm、スロット数２０のモ−ターコア形状に打抜き、カシメで固着して積層鉄芯とした後、７５０℃で２時間、窒素雰囲気で歪取焼鈍した。その後ティ−スに巻線を施して、無水マレイン酸系不飽和ポリエステル樹脂に球状シリカ充填剤を配合した樹脂溶液を加熱混練後、射出成形機にて注入し、種々の成形温度で、スロットと鉄芯上下面、外側面を封止、回転鉄損測定に供した。樹脂層１（内側）には、エポキシ樹脂１００重量部に対して球状シリカ充填剤２００重量部、樹脂層２（外側）ではポリエステル樹脂１００重量部に対して球状シリカ充填剤を１５０重量部添加した。なお歪取焼鈍後で樹脂封止前のＷ10/400は１４．５Ｗ/kg であった。結果を表５に示す。
【００４５】
【表５】
表５よりわかるように、成形温度が１７５℃以下の樹脂で封止すること、あるいは鉄芯の表面を、成形温度が１７５℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形温度が２００℃以下２．００の樹脂で封止することで、鉄損特性が優れていることがわかる。
【００４７】
【発明の効果】
以上の通り本発明は、鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯を提供するものであり、その工業的効果は甚大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）巻き鉄芯、（ｂ）モーターコア、（ｃ）トランスＥＩコア等における主磁束の流れ方向（矢印）を示す図。
【図２】樹脂封止した鉄芯における主磁束の流れ方向の残留応力と鉄損との関係を示す図。
Claims (6)
- 電磁鋼板を所定の形状に調整後、積層、または巻いて成形し、樹脂により封止された鉄芯において、樹脂封止の曲げ弾性率が１０〜１５ GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．５％で、かつ比重が１．２〜２．０で、かつ巻き鉄芯の巻き方向、または、モーターコアのコアバック部の円周方向、または、モーターコアのティース部の半径方向、または、積みトランスのヨーク部、レグ部それぞれの長手方向における残留応力が−１０MPa （−は圧縮応力、＋は引張応力）以上であることを特徴とする鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
- 前記鉄芯において、鉄芯の表面を、曲げ弾性率が１０〜１２GPa で、２００℃までにおける最大線膨張係数が１．２×１０Ｅ -5 ／℃以上で、かつ成形収縮率が０．０５〜０．１％で、かつ比重が１．２〜１．５として０．１μｍ以上の厚みに封止した後、曲げ弾性率が１３〜１５GPa で、かつ２００℃までにおける最大線膨張係数が２．７×１０Ｅ -5 ／℃〜３．０×１０Ｅ -5 ／℃で、かつ成形収縮率が０．３〜０．５％で、かつ比重が１．８〜２．０の樹脂で封止することを特徴とする請求項１記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
- 前記鉄芯において、成形温度が１４０〜２００℃の熱硬化型樹脂で封止することを特徴とする請求項１又は２に記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
- 前記鉄芯において、鉄芯の表面を、成形温度が１７５℃以下の樹脂で、０．１μｍ以上の厚みに封止した後、成形温度が２００℃以下の樹脂で封止することを特徴とする請求項３記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
- 前記鉄芯において、鉄芯の表面を封止する樹脂に代えて、紙またはワックスのいずれかを用いることを特徴とする請求項２に記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
- 前記鉄芯において、積層、または巻いて成形した後、歪取焼鈍を施すことを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の鉄損特性の優れた樹脂封止型鉄芯。
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