JP3857835B2 - 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 - Google Patents
高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3857835B2 JP3857835B2 JP21016899A JP21016899A JP3857835B2 JP 3857835 B2 JP3857835 B2 JP 3857835B2 JP 21016899 A JP21016899 A JP 21016899A JP 21016899 A JP21016899 A JP 21016899A JP 3857835 B2 JP3857835 B2 JP 3857835B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- less
- delayed fracture
- steel
- fracture resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車や産業機械の高性能化、軽量化、また建築構造物の大型化に伴い、高強度ボルト用鋼の開発が要求されてきている。
【０００３】
現在一般に高強度ボルト用鋼として使用されている鋼種はＪＩＳに規定されているＳＣＭ４３５、ＳＣＲ４３５等の低合金構造用鋼であり、焼入れ、焼もどし処理を施すことによって製造されている。しかし、これらの鋼種は、引張強さが１２００ＭＰａを超えると耐遅れ破壊特性が急激に低下し、ボルトの使用中に遅れ破壊による破断を生じる危険が増大するため、このレベル以上の高強度化は実用上不可能であった。
【０００４】
耐遅れ破壊特性の改善を目的とした高強度ボルト用鋼は、各社から提案されている。例えば、特開平５−１４８５７６号公報や特開平５−１４８５８０号公報には、ボルトの熱処理中に生じる軽浸炭、粒界酸化を防止すること、Ｍｏを増量して焼もどし軟化抵抗の向上を図ることによって耐遅れ破壊特性を向上する技術が記載されているが、１５００ＭＰａクラス以上の高強度ボルトに適用した場合、耐遅れ破壊特性が不十分となり、実用化は困難である。また、焼もどし温度の最適範囲も示されていないし、同公報の実施例に記載されている引張強さの最大値も１４７．０ｋｇｆ／ｍｍ2止まりである。
【０００５】
また例えば、特許第２７３９７１３号公報には、Ｍｏ、Ｖを複合添加してＦｅ3Ｃの生成を極力防止することによって１４００ＭＰａクラスのボルトの耐遅れ破壊特性を向上する技術が記載されているが、１６００ＭＰａクラス以上の高強度ボルトに適用した場合、耐遅れ破壊特性が十分とは言えなくなり、実用化は困難である。また、焼もどし温度の最適範囲も示されていないし、同公報の実施例に記載されている引張強さの最大値も１５８．７ｋｇｆ／ｍｍ2止まりである。
【０００６】
建築構造物や機械部品の軽量化、高性能化の観点からは、ボルトの強度レベルは高ければ高いほど好ましいが、さらに１５００ＭＰａ、１６００ＭＰａクラスにまで高強度化が必要な場合は上記のような従来技術では対応できず、耐遅れ破壊特性が低下するため、１５００ＭＰａ以上の強度レベルの高強度ボルトは実用化されていない。
【０００７】
以上述べた通り、１５００ＭＰａ以上の強度レベルを有し、かつ耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトは現状では見あたらない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は以上のような課題を解決し、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。詳細には、高強度においても現在１０００ＭＰａ級のボルトとして多く使われているＳＣＭ４３５よりも耐遅れ破壊特性に優れた、引張強さ１５００ＭＰａ以上の高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、以下の（１）〜（７）の通りである。
【００１０】
（１） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１１】
（２） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１２】
（３） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１３】
（４） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１４】
（５） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１５】
（６） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１６】
（７） 前記（１）〜（６）のいずれかの高強度ボルト用鋼を所望の形状に成形後、ＡC3以上の温度に加熱した後に焼入れ処理を行い、５５０℃〜ＡC1の温度範囲で焼きもどすことを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトの製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、遅れ破壊特性に及ぼす各種因子について鋭意検討し、以下の知見を見出した。すなわち、（１）高強度鋼の遅れ破壊特性には焼もどし温度の影響が大きく、同一の引張強さを有する鋼材の耐遅れ破壊特性を比較すると、焼もどし温度が高いほど耐遅れ破壊特性が向上する傾向が大きい。これは、焼もどし温度が高いほど旧オーステナイト粒界に析出するセメンタイトの形態が球状化して粒界の結合力が増加することと、マトリックスの転位等の欠陥の密度が減少し、水素に対する脆化感受性が低下することのためである。（２）１５００ＭＰａクラス以上の高強度鋼の耐遅れ破壊特性を、現在広く実用化されているＳＣＭ４３５の１０００ＭＰａクラスの耐遅れ破壊特性と同等程度にするためには、焼もどし温度を少なくとも５５０℃以上に設定する必要がある。（３）焼もどし温度を上記温度範囲に設定し、かつ１５００ＭＰａクラス以上の高強度を得るためには、Ｍｏ単独またはＭｏ＋Ｗをある範囲で多量添加し、焼もどし時に析出するＭｏ炭化物、Ｗ炭化物による析出強化を利用することが有効である。（４）粒界に偏析する不純物であるＰ、Ｓ量をある量以下に規制することによって旧オーステナイト粒界の強化が図られ、耐遅れ破壊特性が向上する。
【００１８】
さらに、フェライトの固溶強化元素であるＳｉを極力低減するとともに、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素の添加量を最低限に抑えることによってＭｏの多量添加による冷間鍛造性の低下を補い、ボルトの冷間鍛造性を損なうことなく高強度化を図ることができることを見出した。
【００１９】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００２０】
Ｃ：Ｃは強度を得るために有効な元素であるため０．３９％以上添加するが、０．５０％を超えて添加すると冷間鍛造性、靭性が低下するので、０．３９〜０．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．３９〜０．４５％である。
【００２１】
Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を向上するのに有効な元素であるとともに鋼中のＳをＭｎＳとして固定することによって熱間脆性を防止する効果があるため０．４０％を超えて添加するが、１．５０％を超えて添加すると耐遅れ破壊特性、冷間鍛造性が低下するので、０．４０超〜１．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．４５〜０．６５％である。
【００２２】
Ｍｏ：Ｍｏは焼もどし時に微細なＭｏ炭化物の析出によって顕著な二次硬化を生じ、高温焼もどしを可能とすることによって耐遅れ破壊特性を顕著に向上させる元素である。また、高温焼もどしによって強度−延性バランスを向上することができる。５５０℃以上の焼もどし温度範囲において、Ｍｏ炭窒化物の析出硬化によって１５００ＭＰａクラスの高強度を得るためにはＭｏを１．８５％以上添加する必要があるが、３．００％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するとともに、焼入れ加熱時に合金炭化物がマトリックスに固溶し難くなり、粗大な未溶解炭化物の量が多くなることによって延性が低下するので、１．８５〜３．００％の範囲にする必要がある。好適範囲は１．８５〜２．２０％である。
【００２３】
Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸に必要な元素であるとともに、窒化物を形成して旧オーステナイト粒を微細化する効果があるので０．０１０％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならずアルミナ系介在物が増加し、靭性が低下するので、０．０１０〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０２０〜０．０５０％である。
【００２４】
Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性を向上するのに有効な元素であり、かつ鋼に焼もどし軟化抵抗を付与する効果があるため０．１０％以上添加するが、１．５０％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するので、０．１０〜１．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．１５〜０．５０％である。
【００２５】
Ｖ：Ｖは旧オーステナイト結晶粒を微細化する効果があるとともに、焼もどし時に顕著な二次硬化を起こし、高温焼もどしを可能とすることによって耐遅れ破壊特性を向上させる元素である。さらに、焼もどし時にマトリックス中に微細に析出するＶ炭窒化物が水素の粒内トラップサイトとなり、粒界に集積する水素の量を低減し、耐遅れ破壊特性を向上させる元素であるので０．０１％を超えて添加するが、０．４０％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するとともに、焼入れ加熱時に合金炭化物がマトリックスに固溶し難くなり、粗大な未溶解炭化物の量が多くなることによって延性が低下するので、０．０１〜０．４０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０５〜０．１５％である。
【００２６】
Ｎｂ：ＮｂはＡｌ、Ｔｉ、Ｖと同様に、結晶粒を微細化する効果があるとともに、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．００５％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならず冷間鍛造性が低下するので、０．００５〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０１０〜０．０５０％である。
【００２７】
Ｔｉ：ＴｉはＡｌ、Ｎｂ、Ｖと同様に、結晶粒を微細化する効果があるとともに、鋼中の固溶Ｎを窒化物として固定し、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．００５％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならず冷間鍛造性が低下するので、０．００５〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０１０〜０．０５０％である。
【００２８】
Ｂ：Ｂは少量の添加で焼入れ性を向上する効果があるとともに、旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を強化し、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．０００５％以上添加するが、０．００５０％を超えて添加すると効果が飽和するので、０．０００５〜０．００５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．００１０〜０．００３０％である。
【００２９】
Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸に必要な元素であるが、０．１０％を超えて添加すると冷間鍛造性が顕著に低下するので０．１０％以下に制限する必要がある。好適範囲は０．０８％以下である。
【００３０】
Ｐ：Ｐは旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させ、耐遅れ破壊特性を顕著に低下させる効果があるので少なくとも０．０１２％以下に制限する必要があり、極力低減すべきである。好適範囲は０．０１０％以下である。
【００３１】
Ｓ：Ｓは旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させ、耐遅れ破壊特性を顕著に低下させる効果があるので少なくとも０．０１２％以下に制限する必要があり、極力低減すべきである。好適範囲は０．０１０％以下である。
【００３２】
本発明はＮ含有量を特に規定していないが、鋼中の固溶Ｎは耐遅れ破壊特性を低下させる元素であるため、できるだけ低減する方が好ましい。好適範囲は０．００８０％以下である。
【００３３】
本発明は二次加工工程を特に規定していないが、製造工程中に冷間鍛造工程が入るものについては冷間鍛造性を向上させるため、熱間圧延後の素材に焼鈍、または球状化焼鈍処理を施しても良い。また、素材の寸法精度が必要なボルトの場合は、冷間鍛造の前に伸線を行なうのが一般的である。
【００３４】
上記した成分のボルト用鋼が最も効果を発揮するのは、以下に説明するボルトの製造方法においてである。
【００３５】
上記した成分のボルト用鋼を鍛造、切削等によって所望のボルト形状に成形した後、鋼に強度を付与するため、ＡC3点以上の温度に加熱した後、水冷、または油冷によって焼入れ処理を行う。加熱温度が低すぎるとＭｏ、Ｖの炭化物の溶体化が不十分となり、所望の特性を得ることができない。他方、加熱温度が高すぎると結晶粒の粗大化を招き、靭性及び耐遅れ破壊特性の劣化を招く。また、操業面からは熱処理炉の炉体、及び付属部品の損傷が顕著になり、製造コストが上昇するため、あまり高い温度に加熱するのは好ましくない。本発明の成分範囲では、焼入れ加熱温度を９００〜１０００℃とするのが好適である。
【００３６】
鋼に所定の強度および靱性、延性を付与するために焼入れ後に焼もどしを行う必要がある。焼もどしは、一般に１５０℃〜ＡＣ１点の温度範囲で行われるが、本発明では５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲に限定する必要がある。その理由は、５５０℃以下では粒界に析出するセメンタイトの形態を球状化して粒界の結合力を増加することができず、耐遅れ破壊特性をＳＣＭ４３５の１０００ＭＰａクラスと同等以上とすることができないためと、焼もどし時に析出するＭｏ炭化物による析出強化が５５０℃以上で顕著に発現するためである。一方、焼もどし温度がＡＣ１を超えると所望の強度を得ることが困難となる。好適範囲は５７５〜６７５℃である。
【００３７】
【実施例】
以下に、実施例により本発明をさらに説明する。
【００３８】
表１に示す組成を有する転炉溶製鋼を連続鋳造し、必要に応じて均熱拡散処理工程、分塊圧延工程を経て１６２ｍｍ角の圧延素材とした。続いて熱間圧延によって線材形状とした。
【００３９】
【表１】
【００４０】
次にこれらの材料の遅れ破壊特性を調査するため、ボルトを製作した。圧延材に必要により焼鈍または球状化焼鈍を施し、冷間鍛造によってボルト形状に成形した。その後所定の条件で加熱し、油槽中に焼入れ、表２の条件で焼もどしを行った。上記の工程で製作したボルトから、直径８ｍｍの引張試験片、及び環状切り欠きノッチ付きの遅れ破壊試験片（平行部の直径８ｍｍ、ノッチ部の直径６ｍｍ）を機械加工によって製作し、機械的性質、及び遅れ破壊特性を調査した。
【００４１】
遅れ破壊試験はｐＨ３．０の希硫酸（液温３０℃）中で試験片に電流密度１．０ｍＡ／ｃｍ2の水素チャージを行い、定荷重を負荷して破断までの時間を測定した。試験時間は最大２００時間とし、２００時間破断しない最大の負荷応力を測定した。２００時間破断しない最大の負荷応力を大気中での破断応力で割った値を「遅れ破壊強度比」と定義し、遅れ破壊特性の指標とした。引張強さが１０００ＭＰａ級のボルトとして一般に多く使われているＳＣＭ４３５の遅れ破壊強度比が０．５程度であることから、遅れ破壊強度比が０．５未満のものは耐遅れ破壊特性に劣ると判断した。これらの各種試験結果も表２にまとめて示した。
【００４２】
【表２】
【００４３】
表２に示した遅れ破壊強度比と引張強さの関係を図１に整理して示す。本発明例は、比較例に比べて良好な遅れ破壊特性を示すことが分かる。
【００４４】
これらから明らかなように、本発明例は比較例に比べて高強度であり、耐遅れ破壊特性に優れている。
【００４５】
【発明の効果】
本発明によれば、引張強さ１６１７ＭＰａ以上の高強度であり、遅れ破壊特性に優れたボルトを提供することが可能となり、ボルトの締結軸力の増加、サイズダウンによる軽量化等を通じて構造物、機械部品の軽量化、高性能化に大きく寄与することができるため、その効果は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】遅れ破壊強度比と引張強さの関係を示す図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車や産業機械の高性能化、軽量化、また建築構造物の大型化に伴い、高強度ボルト用鋼の開発が要求されてきている。
【０００３】
現在一般に高強度ボルト用鋼として使用されている鋼種はＪＩＳに規定されているＳＣＭ４３５、ＳＣＲ４３５等の低合金構造用鋼であり、焼入れ、焼もどし処理を施すことによって製造されている。しかし、これらの鋼種は、引張強さが１２００ＭＰａを超えると耐遅れ破壊特性が急激に低下し、ボルトの使用中に遅れ破壊による破断を生じる危険が増大するため、このレベル以上の高強度化は実用上不可能であった。
【０００４】
耐遅れ破壊特性の改善を目的とした高強度ボルト用鋼は、各社から提案されている。例えば、特開平５−１４８５７６号公報や特開平５−１４８５８０号公報には、ボルトの熱処理中に生じる軽浸炭、粒界酸化を防止すること、Ｍｏを増量して焼もどし軟化抵抗の向上を図ることによって耐遅れ破壊特性を向上する技術が記載されているが、１５００ＭＰａクラス以上の高強度ボルトに適用した場合、耐遅れ破壊特性が不十分となり、実用化は困難である。また、焼もどし温度の最適範囲も示されていないし、同公報の実施例に記載されている引張強さの最大値も１４７．０ｋｇｆ／ｍｍ2止まりである。
【０００５】
また例えば、特許第２７３９７１３号公報には、Ｍｏ、Ｖを複合添加してＦｅ3Ｃの生成を極力防止することによって１４００ＭＰａクラスのボルトの耐遅れ破壊特性を向上する技術が記載されているが、１６００ＭＰａクラス以上の高強度ボルトに適用した場合、耐遅れ破壊特性が十分とは言えなくなり、実用化は困難である。また、焼もどし温度の最適範囲も示されていないし、同公報の実施例に記載されている引張強さの最大値も１５８．７ｋｇｆ／ｍｍ2止まりである。
【０００６】
建築構造物や機械部品の軽量化、高性能化の観点からは、ボルトの強度レベルは高ければ高いほど好ましいが、さらに１５００ＭＰａ、１６００ＭＰａクラスにまで高強度化が必要な場合は上記のような従来技術では対応できず、耐遅れ破壊特性が低下するため、１５００ＭＰａ以上の強度レベルの高強度ボルトは実用化されていない。
【０００７】
以上述べた通り、１５００ＭＰａ以上の強度レベルを有し、かつ耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトは現状では見あたらない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は以上のような課題を解決し、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。詳細には、高強度においても現在１０００ＭＰａ級のボルトとして多く使われているＳＣＭ４３５よりも耐遅れ破壊特性に優れた、引張強さ１５００ＭＰａ以上の高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、以下の（１）〜（７）の通りである。
【００１０】
（１） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１１】
（２） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１２】
（３） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１３】
（４） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１４】
（５） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１５】
（６） 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。
【００１６】
（７） 前記（１）〜（６）のいずれかの高強度ボルト用鋼を所望の形状に成形後、ＡC3以上の温度に加熱した後に焼入れ処理を行い、５５０℃〜ＡC1の温度範囲で焼きもどすことを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトの製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
本発明者らは、遅れ破壊特性に及ぼす各種因子について鋭意検討し、以下の知見を見出した。すなわち、（１）高強度鋼の遅れ破壊特性には焼もどし温度の影響が大きく、同一の引張強さを有する鋼材の耐遅れ破壊特性を比較すると、焼もどし温度が高いほど耐遅れ破壊特性が向上する傾向が大きい。これは、焼もどし温度が高いほど旧オーステナイト粒界に析出するセメンタイトの形態が球状化して粒界の結合力が増加することと、マトリックスの転位等の欠陥の密度が減少し、水素に対する脆化感受性が低下することのためである。（２）１５００ＭＰａクラス以上の高強度鋼の耐遅れ破壊特性を、現在広く実用化されているＳＣＭ４３５の１０００ＭＰａクラスの耐遅れ破壊特性と同等程度にするためには、焼もどし温度を少なくとも５５０℃以上に設定する必要がある。（３）焼もどし温度を上記温度範囲に設定し、かつ１５００ＭＰａクラス以上の高強度を得るためには、Ｍｏ単独またはＭｏ＋Ｗをある範囲で多量添加し、焼もどし時に析出するＭｏ炭化物、Ｗ炭化物による析出強化を利用することが有効である。（４）粒界に偏析する不純物であるＰ、Ｓ量をある量以下に規制することによって旧オーステナイト粒界の強化が図られ、耐遅れ破壊特性が向上する。
【００１８】
さらに、フェライトの固溶強化元素であるＳｉを極力低減するとともに、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素の添加量を最低限に抑えることによってＭｏの多量添加による冷間鍛造性の低下を補い、ボルトの冷間鍛造性を損なうことなく高強度化を図ることができることを見出した。
【００１９】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００２０】
Ｃ：Ｃは強度を得るために有効な元素であるため０．３９％以上添加するが、０．５０％を超えて添加すると冷間鍛造性、靭性が低下するので、０．３９〜０．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．３９〜０．４５％である。
【００２１】
Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を向上するのに有効な元素であるとともに鋼中のＳをＭｎＳとして固定することによって熱間脆性を防止する効果があるため０．４０％を超えて添加するが、１．５０％を超えて添加すると耐遅れ破壊特性、冷間鍛造性が低下するので、０．４０超〜１．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．４５〜０．６５％である。
【００２２】
Ｍｏ：Ｍｏは焼もどし時に微細なＭｏ炭化物の析出によって顕著な二次硬化を生じ、高温焼もどしを可能とすることによって耐遅れ破壊特性を顕著に向上させる元素である。また、高温焼もどしによって強度−延性バランスを向上することができる。５５０℃以上の焼もどし温度範囲において、Ｍｏ炭窒化物の析出硬化によって１５００ＭＰａクラスの高強度を得るためにはＭｏを１．８５％以上添加する必要があるが、３．００％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するとともに、焼入れ加熱時に合金炭化物がマトリックスに固溶し難くなり、粗大な未溶解炭化物の量が多くなることによって延性が低下するので、１．８５〜３．００％の範囲にする必要がある。好適範囲は１．８５〜２．２０％である。
【００２３】
Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸に必要な元素であるとともに、窒化物を形成して旧オーステナイト粒を微細化する効果があるので０．０１０％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならずアルミナ系介在物が増加し、靭性が低下するので、０．０１０〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０２０〜０．０５０％である。
【００２４】
Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性を向上するのに有効な元素であり、かつ鋼に焼もどし軟化抵抗を付与する効果があるため０．１０％以上添加するが、１．５０％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するので、０．１０〜１．５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．１５〜０．５０％である。
【００２５】
Ｖ：Ｖは旧オーステナイト結晶粒を微細化する効果があるとともに、焼もどし時に顕著な二次硬化を起こし、高温焼もどしを可能とすることによって耐遅れ破壊特性を向上させる元素である。さらに、焼もどし時にマトリックス中に微細に析出するＶ炭窒化物が水素の粒内トラップサイトとなり、粒界に集積する水素の量を低減し、耐遅れ破壊特性を向上させる元素であるので０．０１％を超えて添加するが、０．４０％を超えて添加すると冷間鍛造性が低下するとともに、焼入れ加熱時に合金炭化物がマトリックスに固溶し難くなり、粗大な未溶解炭化物の量が多くなることによって延性が低下するので、０．０１〜０．４０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０５〜０．１５％である。
【００２６】
Ｎｂ：ＮｂはＡｌ、Ｔｉ、Ｖと同様に、結晶粒を微細化する効果があるとともに、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．００５％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならず冷間鍛造性が低下するので、０．００５〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０１０〜０．０５０％である。
【００２７】
Ｔｉ：ＴｉはＡｌ、Ｎｂ、Ｖと同様に、結晶粒を微細化する効果があるとともに、鋼中の固溶Ｎを窒化物として固定し、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．００５％以上添加するが、０．１００％を超えて添加すると効果が飽和するのみならず冷間鍛造性が低下するので、０．００５〜０．１００％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．０１０〜０．０５０％である。
【００２８】
Ｂ：Ｂは少量の添加で焼入れ性を向上する効果があるとともに、旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を強化し、耐遅れ破壊特性を向上する効果があるので０．０００５％以上添加するが、０．００５０％を超えて添加すると効果が飽和するので、０．０００５〜０．００５０％の範囲にする必要がある。好適範囲は０．００１０〜０．００３０％である。
【００２９】
Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸に必要な元素であるが、０．１０％を超えて添加すると冷間鍛造性が顕著に低下するので０．１０％以下に制限する必要がある。好適範囲は０．０８％以下である。
【００３０】
Ｐ：Ｐは旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させ、耐遅れ破壊特性を顕著に低下させる効果があるので少なくとも０．０１２％以下に制限する必要があり、極力低減すべきである。好適範囲は０．０１０％以下である。
【００３１】
Ｓ：Ｓは旧オーステナイト粒界に偏析して粒界を脆化させ、耐遅れ破壊特性を顕著に低下させる効果があるので少なくとも０．０１２％以下に制限する必要があり、極力低減すべきである。好適範囲は０．０１０％以下である。
【００３２】
本発明はＮ含有量を特に規定していないが、鋼中の固溶Ｎは耐遅れ破壊特性を低下させる元素であるため、できるだけ低減する方が好ましい。好適範囲は０．００８０％以下である。
【００３３】
本発明は二次加工工程を特に規定していないが、製造工程中に冷間鍛造工程が入るものについては冷間鍛造性を向上させるため、熱間圧延後の素材に焼鈍、または球状化焼鈍処理を施しても良い。また、素材の寸法精度が必要なボルトの場合は、冷間鍛造の前に伸線を行なうのが一般的である。
【００３４】
上記した成分のボルト用鋼が最も効果を発揮するのは、以下に説明するボルトの製造方法においてである。
【００３５】
上記した成分のボルト用鋼を鍛造、切削等によって所望のボルト形状に成形した後、鋼に強度を付与するため、ＡC3点以上の温度に加熱した後、水冷、または油冷によって焼入れ処理を行う。加熱温度が低すぎるとＭｏ、Ｖの炭化物の溶体化が不十分となり、所望の特性を得ることができない。他方、加熱温度が高すぎると結晶粒の粗大化を招き、靭性及び耐遅れ破壊特性の劣化を招く。また、操業面からは熱処理炉の炉体、及び付属部品の損傷が顕著になり、製造コストが上昇するため、あまり高い温度に加熱するのは好ましくない。本発明の成分範囲では、焼入れ加熱温度を９００〜１０００℃とするのが好適である。
【００３６】
鋼に所定の強度および靱性、延性を付与するために焼入れ後に焼もどしを行う必要がある。焼もどしは、一般に１５０℃〜ＡＣ１点の温度範囲で行われるが、本発明では５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲に限定する必要がある。その理由は、５５０℃以下では粒界に析出するセメンタイトの形態を球状化して粒界の結合力を増加することができず、耐遅れ破壊特性をＳＣＭ４３５の１０００ＭＰａクラスと同等以上とすることができないためと、焼もどし時に析出するＭｏ炭化物による析出強化が５５０℃以上で顕著に発現するためである。一方、焼もどし温度がＡＣ１を超えると所望の強度を得ることが困難となる。好適範囲は５７５〜６７５℃である。
【００３７】
【実施例】
以下に、実施例により本発明をさらに説明する。
【００３８】
表１に示す組成を有する転炉溶製鋼を連続鋳造し、必要に応じて均熱拡散処理工程、分塊圧延工程を経て１６２ｍｍ角の圧延素材とした。続いて熱間圧延によって線材形状とした。
【００３９】
【表１】
次にこれらの材料の遅れ破壊特性を調査するため、ボルトを製作した。圧延材に必要により焼鈍または球状化焼鈍を施し、冷間鍛造によってボルト形状に成形した。その後所定の条件で加熱し、油槽中に焼入れ、表２の条件で焼もどしを行った。上記の工程で製作したボルトから、直径８ｍｍの引張試験片、及び環状切り欠きノッチ付きの遅れ破壊試験片（平行部の直径８ｍｍ、ノッチ部の直径６ｍｍ）を機械加工によって製作し、機械的性質、及び遅れ破壊特性を調査した。
【００４１】
遅れ破壊試験はｐＨ３．０の希硫酸（液温３０℃）中で試験片に電流密度１．０ｍＡ／ｃｍ2の水素チャージを行い、定荷重を負荷して破断までの時間を測定した。試験時間は最大２００時間とし、２００時間破断しない最大の負荷応力を測定した。２００時間破断しない最大の負荷応力を大気中での破断応力で割った値を「遅れ破壊強度比」と定義し、遅れ破壊特性の指標とした。引張強さが１０００ＭＰａ級のボルトとして一般に多く使われているＳＣＭ４３５の遅れ破壊強度比が０．５程度であることから、遅れ破壊強度比が０．５未満のものは耐遅れ破壊特性に劣ると判断した。これらの各種試験結果も表２にまとめて示した。
【００４２】
【表２】
表２に示した遅れ破壊強度比と引張強さの関係を図１に整理して示す。本発明例は、比較例に比べて良好な遅れ破壊特性を示すことが分かる。
【００４４】
これらから明らかなように、本発明例は比較例に比べて高強度であり、耐遅れ破壊特性に優れている。
【００４５】
【発明の効果】
本発明によれば、引張強さ１６１７ＭＰａ以上の高強度であり、遅れ破壊特性に優れたボルトを提供することが可能となり、ボルトの締結軸力の増加、サイズダウンによる軽量化等を通じて構造物、機械部品の軽量化、高性能化に大きく寄与することができるため、その効果は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】遅れ破壊強度比と引張強さの関係を示す図である。
Claims (7)
- 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 質量％で、
Ｃ：０．３９〜０．５０％、
Ｍｎ：０．４０超〜１．５０％、
Ｍｏ：１．８５〜３．００％、
Ａｌ：０．０１０〜０．１００％
を含有し、さらに、
Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、
Ｖ：０．０１〜０．４０％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｔｉ：０．００５〜０．１００％
のうちの１種または２種を含有し、さらに、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
を含有し、
Ｓｉ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０１２％以下、
Ｓ：０．０１２％以下
に各々制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなり、ＡＣ３以上の温度に加熱後に焼入れ処理し、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼戻した後の引張強さが１６１７ＭＰａ以上であることを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼。 - 請求項１〜６のいずれか記載の高強度ボルト用鋼を所望の形状に成形後、ＡＣ３以上の温度に加熱した後に焼入れ処理を行い、５５０℃〜ＡＣ１の温度範囲で焼きもどすことを特徴とする、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21016899A JP3857835B2 (ja) | 1999-07-26 | 1999-07-26 | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21016899A JP3857835B2 (ja) | 1999-07-26 | 1999-07-26 | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001032044A JP2001032044A (ja) | 2001-02-06 |
| JP3857835B2 true JP3857835B2 (ja) | 2006-12-13 |
Family
ID=16584909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21016899A Expired - Fee Related JP3857835B2 (ja) | 1999-07-26 | 1999-07-26 | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3857835B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100514800B1 (ko) * | 2002-06-12 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 냉간가공성이 우수한 선재의 제조방법 |
| JP4555749B2 (ja) * | 2004-10-08 | 2010-10-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度ボルトの耐遅れ破壊特性向上方法 |
| JP4427012B2 (ja) | 2005-07-22 | 2010-03-03 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 |
| JP4381355B2 (ja) * | 2005-07-22 | 2009-12-09 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 |
| JP4485424B2 (ja) * | 2005-07-22 | 2010-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトの製造方法 |
| FR2914929B1 (fr) | 2007-04-12 | 2010-10-29 | Mittal Steel Gandrange | Acier a bonne tenue a l'hydrogene pour le formage de pieces mecaniques a tres hautes caracteristiques. |
| JP7164032B2 (ja) | 2019-05-14 | 2022-11-01 | 日本製鉄株式会社 | ボルト、及びボルト用鋼材 |
| CN115572917A (zh) * | 2021-06-21 | 2023-01-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种经济型紧固件用钢及其制造方法 |
-
1999
- 1999-07-26 JP JP21016899A patent/JP3857835B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001032044A (ja) | 2001-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4381355B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 | |
| CA2341667C (en) | Cold workable steel bar or wire and process | |
| JP3764715B2 (ja) | 高強度冷間成形ばね用鋼線とその製造方法 | |
| JP5167616B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた金属ボルト | |
| JP6479527B2 (ja) | 酸洗性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用線材、並びにボルト | |
| WO2011049006A1 (ja) | 高周波焼入れ用鋼及び高周波焼入れ鋼部品、並びに、それらの製造方法 | |
| EP4414473A1 (en) | High-strength steel with good weather resistance and manufacturing method therefor | |
| JPH0892690A (ja) | 耐疲労特性に優れた浸炭部品およびその製造方法 | |
| CN109790602B (zh) | 钢 | |
| JP4057930B2 (ja) | 冷間加工性に優れた機械構造用鋼及びその製造方法 | |
| JP2009256771A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| JP3857835B2 (ja) | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 | |
| JP3593255B2 (ja) | 高強度シャフトの製造方法 | |
| EP3483293B1 (en) | Rolled wire rod | |
| JP3718369B2 (ja) | 高強度ボルト用鋼及び高強度ボルトの製造方法 | |
| US20240052467A1 (en) | High-strength wire rod for cold heading with superior heat treatment characteristics and resistance of hydrogen-delayed fracture characteristics, heat-treated component, and method for manufacturing same | |
| JP2756556B2 (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP4344126B2 (ja) | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 | |
| JP3644217B2 (ja) | 高周波焼入部品およびその製造方法 | |
| JP4975261B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JPH0526850B2 (ja) | ||
| JP3217943B2 (ja) | 被削性、冷間鍛造性および焼き入れ・焼き戻し後の疲労特性に優れる機械構造用鋼の製造方法 | |
| CN114262851A (zh) | 一种热锻用高强韧非调质钢、圆钢及其制造方法 | |
| CN115717212A (zh) | 一种齿轴用钢及其制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040824 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041026 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060621 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060809 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20060809 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060912 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060915 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110922 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 7 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |