JP3829364B2 - Wastewater aggregation treatment method - Google Patents
Wastewater aggregation treatment method Download PDFInfo
- Publication number
- JP3829364B2 JP3829364B2 JP16318996A JP16318996A JP3829364B2 JP 3829364 B2 JP3829364 B2 JP 3829364B2 JP 16318996 A JP16318996 A JP 16318996A JP 16318996 A JP16318996 A JP 16318996A JP 3829364 B2 JP3829364 B2 JP 3829364B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- membrane
- tank
- wastewater
- flux
- flocculant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は排水の凝集処理方法に係り、特に、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜の透過流束（フラックス）の安定化を図る排水の凝集処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
排水に無機系凝集剤を添加して固液分離する凝集処理技術では、一般に、固液分離手段として沈殿法や加圧浮上法が適用されている。このうち、沈殿法を適用した凝集処理法では、フッ素含有排水の処理に当り、非重合性アルミニウム化合物を添加して凝集処理した後沈殿分離し、分離汚泥を凝集工程へ返送して、得られる汚泥の脱水性を改善する方法が提案されている。
【０００３】
一方、排水の除濁を目的として、排水に必要に応じてＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム）、硫酸バンド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3 ）等の凝集剤を添加して膜分離処理する方法がある。また、この方法をフッ素含有排水の処理に適用した例として、フッ素含有排水にカルシウム化合物及び／又はアルミニウム化合物を添加して凝集処理した後、膜分離処理する方法において、膜分離装置の濃縮水の一部を凝集工程に返送することにより、膜のスケール障害を防止する方法が提案されている（特公平７−５３２７６号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
従来、排水の凝集処理において、固液分離手段として膜分離処理を採用した場合、膜のフラックス低下が著しく、フラックスの回復のための薬品洗浄頻度が高いことから、薬品洗浄コストの高騰、装置稼動効率の低下などの問題があった。
【０００５】
前述の如く、固液分離手段として沈殿処理を採用したものにおいて、得られる汚泥の脱水性の向上を図る技術や、固液分離手段として膜分離処理を採用したものであっても、特公平７−５３２７６号公報の如く、膜のスケール障害を防止するための技術は提案されているが、膜のフラックスの安定化についての検討はなされていないのが現状である。
【０００６】
本発明は上記従来の実情に鑑みてなされたものであり、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラックスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減する排水の凝集処理方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の排水の凝集処理方法は、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で固液分離する排水の凝集処理方法において、凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の濃縮液の一部を、前記凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜７％となるように該凝集槽に返送することを特徴とする。
【０００８】
本発明では、凝集剤として鉄塩を用いることにより、水酸化鉄粒子の晶析作用という良好な凝集効果で分離性に優れた凝集汚泥を得ることができ、これにより膜のフラックスの低下を防止することができる。
【０００９】
また、この凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％となるように膜分離装置の濃縮液の一部を返送することにより、膜分離装置の膜面に付着した汚泥によるケーキ抵抗が小さいものとなり、また、膜面の汚泥付着量を抑制して逆洗操作のみで容易に剥離除去できるようになる。このため、膜分離装置の膜フラックスの低下が防止され、フラックスが安定に維持されるようになり、薬品洗浄頻度は大幅に低減される。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下に図面を参照して本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１１】
図１〜３は本発明の排水の凝集処理方法の実施の形態を示す系統図である。図１〜３において、１は凝集槽、２は循環槽、３はポンプ、４は膜モジュール、５は逆洗用加圧ポット、６はコンプレッサ、７は膜浸漬槽である。
【００１２】
本発明の排水の凝集処理方法は、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の濃縮液の一部を凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜７％となるように凝集槽に返送するものであるが、具体的には、次のような方法を採用することができる。
【００１３】
▲１▼ 図１に示す如く、原水を凝集槽１に導入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理水として系外に排出し、濃縮液を循環槽２に循環し、この循環槽２内の液を水中ポンプ（図示せず）で凝集槽１に返送する。
【００１４】
▲２▼ 図２に示す如く、原水を凝集槽１に導入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液を循環槽２を経てポンプ３により膜モジュール４に送給して膜分離し、透過水を逆洗用加圧ポット５を経て処理水として系外に排出し、濃縮液の一部を凝集槽１に返送し、残部を循環槽２に返送する。
【００１５】
▲３▼ 図３に示す如く、膜モジュール４を膜浸漬槽７に浸漬したものを用い、原水を凝集槽１に導入し、鉄塩を添加して凝集反応させ、凝集槽１の流出液を膜浸漬槽７に導入し、膜モジュール４の透過水を処理水として取り出し、この膜浸漬槽７内の液を水中ポンプ（図示せず）で凝集槽１に返送する。
【００１６】
本発明において、凝集剤として用いる鉄塩としては、塩化第二鉄（ＦｅＣｌ3 ）、硫酸第二鉄（Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3 ）、硫酸第一鉄（ＦｅＳＯ4 ）等を用いることができる。これらの鉄塩の添加量は原水に対してＦｅ換算で１０〜５００ｍｇ／Ｌとするのが好ましい。
【００１７】
本発明においては、凝集剤としてこれらの鉄塩を単独で用いても良く、アルミニウム塩等の他の凝集剤を併用添加しても良い。この場合、アルミニウム塩としては、塩化アルミニウム（ＡｌＣｌ3 ）、硫酸バンド（Ａｌ2 （ＳＯ4 ）3 ）、その他、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）3 ）又は酸化アルミニウム（Ａｌ2 Ｏ3 ）を塩酸（ＨＣｌ）又は硫酸（Ｈ2 ＳＯ4 ）で溶解したものを用いても良い。なお、Ａｌ3+として解離しないＰＡＣは本発明に好適ではない。
【００１８】
アルミニウム塩を併用する場合、その添加量はＡｌ換算で原水に対して５〜１００ｍｇ／Ｌとするのが好ましい。
【００１９】
原水の凝集処理に当っては、必要に応じて水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）、水酸化カリウム（ＫＯＨ）、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）、酸化カルシウム（ＣａＯ）、水酸化アンモニウム（ＮＨ4 ＯＨ）等のアルカリ、又は、ＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 、硝酸（ＨＮＯ3 ）等の鉱酸を添加して、ｐＨを６．０〜１１程度に調整する。
【００２０】
本発明においては、凝集槽１内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％となるように、膜モジュール４の濃縮液の一部、具体的には、図１に示す如く濃縮液が循環される循環槽２内液の一部、図２に示す如く膜モジュール４からの濃縮液の一部、或いは、図３に示す如く膜浸漬槽７内液の一部、を凝集槽１に返送する。
【００２１】
凝集槽１内のＳＳ濃度が０．５％未満では、ケーキ抵抗の大きい汚泥が生成し、６．５％を超えると膜面のケーキ付着厚みが増し、逆洗操作のみではケーキの剥離が不十分となり、いずれの場合も、膜のフラックス低下速度が大きくなる。好ましい凝集槽１内のＳＳ濃度は１．０〜２．０％である。このようなＳＳ濃度とするための膜モジュール４の濃縮液の返送量は、一般に、原水流量の０．５〜３．０倍である。
【００２２】
循環槽２又は膜浸漬槽７は、そのＳＳ濃度が１〜５％となるように、適宜槽底部より汚泥を抜き出す。このＳＳ濃度が１％未満では処理水量が低下し、５％を超えると膜フラックスが低下し易くなる。
【００２３】
本発明において、膜モジュール４の分離膜としては、ＭＦ（精密濾過）膜又はＵＦ（限外濾過）膜が好適に使用される。膜の材質や形式には特に制限はなく、図３に示すような浸漬膜を用いることもできる。この場合には、循環槽が膜浸漬槽を兼ねることとなり、循環ポンプは不要となる。
【００２４】
膜分離条件としては、例えば、図１，２に示すようなクロスフロー濾過においては、膜モジュール内流速が０．５〜３．０ｍ／ｓとなるようにするのが好ましい。
【００２５】
また、膜モジュールは所定時間の濾過処理の後、透過水（処理水）を逆流させて定期的に逆洗を行うのが好ましく、逆洗は、５〜５００分の濾過に対して１回の頻度で３〜３０秒間、逆洗用加圧ポット５内の透過水をコンプレッサ６で１〜３ｋｇ／ｃｍ2 に加圧して膜モジュール４に逆流させて行うのが好ましい。
【００２６】
このような本発明の方法は、有機性又は無機性の濁質を含み、特に、鉄や亜鉛等の重金属イオンを含む排水の凝集処理に好適であり、定期的な凝集を行うことで、長期にわたり薬品洗浄を行うことなく、膜フラックスを安定に維持することができる。
【００２７】
【実施例】
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【００２８】
実施例１
図１に示す方法に従って、排煙脱硫排水を除く石炭火力発電所の一般排水（ｐＨ：２．９、ＳＳ：３２ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤMn：３．８ｍｇ／Ｌ、Ａｌ：３．６ｍｇ／Ｌ、Ｆ：０．３ｍｇ／Ｌ、Ｔ−Ｐ：１．８ｍｇ／Ｌ）を原水として凝集処理を行った。
【００２９】
装置各部の仕様、運転条件は次の通りである。
【００３０】
原水流量：２００Ｌ／ｄａｙ
凝集槽容量：２０Ｌ
凝集剤：ＦｅＣｌ3
凝集剤添加量：５０ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ換算）
凝集槽ｐＨ：７．０（ＮａＯＨで調整）
凝集槽ＳＳ濃度：１．０％（循環槽内液を２００Ｌ／ｄａｙで返送）
循環槽容量：２０Ｌ
循環槽ＳＳ濃度：２％
膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2 ＭＦ膜使用
膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ
透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ
なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗した。
【００３１】
循環水側平均圧力（Ａ）と透過水側圧力（Ｂ）との差を０．５ｋｇ／ｃｍ2 に換算（圧力値に比例）し、循環水温度２５℃に粘性換算して求めたフラックスを基準換算フラックス（ＷＷＦ）とし、基準換算フラックスの経時変化を表１に示した。この基準換算フラックスと運転日数との関係から１日当りのフラックス低下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表１に示した。
【００３２】
また、各運転日数毎に循環槽底部から取り出した液を１日静置した後の全容量に対する沈降汚泥容量の割合（％）をスラッジ容量（ＳＶ）として求め、結果を表１に併記した。
【００３３】
比較例１
実施例１において、凝集剤としてＦｅＣｌ3 の代りにＰＡＣをＡｌ換算で５０ｍｇ／Ｌ添加したこと以外は同様にして、基準換算フラックス及びスラッジ容量の経時変化とフラックス低下速度を求め、結果を表１に示した。
【００３４】
【表１】
表１より、凝集剤としてＦｅＣｌ3 を用いた実施例１では、ＰＡＣを用いた比較例１よりも分離性、沈降性の良い圧密化された汚泥が得られ、これによりフラックス低下速度も小さくなっていることがわかる。
【００３６】
実施例２〜６、比較例２〜４
図１に示す方法に従って、研究所排水（ｐＨ：４．２、ＳＳ：２０ｍｇ／Ｌ）を原水として凝集処理を行った。
【００３７】
装置各部の仕様、運転条件は次の通りである。
【００３８】
原水流量：２００Ｌ／ｄａｙ
凝集槽容量：２０Ｌ
凝集剤：ＦｅＣｌ3
凝集剤添加量：１００ｍｇ／Ｌ（Ｆｅ換算）
凝集槽ｐＨ：７．０（ＮａＯＨで調整）
凝集槽ＳＳ濃度：表２に示す（循環槽内液を原水量に対して表２に示す割合で返送）
循環槽容量：２０Ｌ
循環槽ＳＳ濃度：７％
膜モジュール：内径５．５ｍｍ、表面積０．０３６ｍ2 ＭＦ膜使用
膜モジュールへの流量：２．０ｍ／ｓ
透過水量：５．０ｍ3 ／ｍ2 ・ｄａｙ
なお、膜モジュールは、１５分に５秒の頻度で、透過水を２ｋｇ／ｃｍ2 に昇圧して逆流させることにより逆洗した。
【００３９】
各例において、基準換算フラックス（ＷＷＦ）及びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を実施例１と同様にして求め、結果を表２に示した。
【００４０】
比較例５
実施例２において、凝集槽を省略し、循環槽に直接原水を導入すると共にＦｅＣｌ3 及びＮａＯＨを添加したこと以外は同様に処理を行い（ただし、循環槽内ＳＳ濃度は７．０％）、同様に基準換算フラックス（ＷＷＦ）及びフラックス低下速度（ｍｄｄ）を求め、結果を表２に示した。
【００４１】
【表２】
表２より次のことが明らかである。
【００４３】
即ち、凝集槽内ＳＳ濃度が０．２％以下の比較例２，３及び凝集槽を省略した比較例５ではフラックス低下速度が大きい。これは凝集槽内ＳＳ濃度が小さいと膨張した汚泥になり、膜面に付着したケーキの剥離が逆洗流では不十分なためであり、また、循環槽を省略すると膜面から膜内部でＳＳが析出し、逆洗流でのケーキ剥離が不十分なためであると考えられる。
【００４４】
また、凝集槽内ＳＳ濃度を６．８％とした比較例４でも、膜面のケーキ付着厚みが増すために、やはり、フラックス低下速度が大きくなる。
【００４５】
これに対して、凝集槽を設け、凝集槽内ＳＳ濃度が０．５〜６．５％、特に１．０〜２．０％とした実施例では、フラックス低下速度が小さく、逆洗のみでフラックスを安定に維持できる。
【００４６】
実施例７、比較例６，７
実施例１で原水としたものと同様の石炭火力発電所の一般排水を原水としたこと以外は、実施例２、比較例２，３と同様にして処理を行い、同様にフラックス低下速度を求め、結果を表３に示した。
【００４７】
この結果からも、凝集槽ＳＳ濃度を０．５％以上とすることで、フラックス低下速度を小さくすることができることがわかる。
【００４８】
【表３】
【発明の効果】
以上詳述した通り、本発明の排水の凝集処理方法によれば、排水に凝集剤を加えて凝集槽で凝集反応を行った後膜分離装置で固液分離するに当り、膜のフラックスを安定化して、薬品洗浄頻度を低減することができる。このため、薬品洗浄のための薬剤コストを低減すると共に、膜の予備個数の低減を図ることができる。また、装置稼動効率が向上することで、排水の貯水槽容量を縮小することができ、設備費が安価となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の排水の凝集処理方法の実施の形態を示す系統図である。
【図２】本発明の排水の凝集処理方法の別の実施の形態を示す系統図である。
【図３】本発明の排水の凝集処理方法の更に別の実施の形態を示す系統図である。
【符号の説明】
１ 凝集槽
２ 循環槽
３ ポンプ
４ 膜モジュール
５ 逆洗用加圧ポット
６ コンプレッサ
７ 膜浸漬槽[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for aggregating wastewater, and in particular, stabilizing the permeation flux (flux) of the membrane in solid-liquid separation with a membrane separator after agglomeration reaction is performed in a coagulation tank after adding a coagulant to the wastewater. The present invention relates to a method for agglomeration treatment of wastewater.
[0002]
[Prior art]
In the agglomeration processing technology in which an inorganic flocculant is added to wastewater to perform solid-liquid separation, a precipitation method or a pressure flotation method is generally applied as a solid-liquid separation means. Of these, the agglomeration method using the precipitation method is obtained by treating the fluorine-containing wastewater with the addition of a non-polymerizable aluminum compound, agglomeration treatment, precipitation separation, and returning the separated sludge to the agglomeration step. A method for improving the dewaterability of sludge has been proposed.
[0003]
On the other hand, for the purpose of clarification of waste water, flocculants such as PAC (polyaluminum chloride), sulfuric acid band (Al 2 (SO 4 ) 3 ), ferric chloride (FeCl 3 ) are added to the waste water as necessary. There is a method of membrane separation treatment. In addition, as an example in which this method is applied to the treatment of fluorine-containing wastewater, in a method in which a calcium compound and / or an aluminum compound is added to the fluorine-containing wastewater and agglomeration treatment is performed, the membrane separation treatment is performed. A method has been proposed in which part of the film is returned to the agglomeration process to prevent film scale failure (Japanese Patent Publication No. 7-53276).
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
Conventionally, when membrane separation treatment is used as a solid-liquid separation method in wastewater agglomeration treatment, the flux of the membrane is drastically reduced and the frequency of chemical washing for recovering the flux is high. There were problems such as reduced efficiency.
[0005]
As described above, even if the precipitation treatment is adopted as the solid-liquid separation means, the technology for improving the dewatering property of the obtained sludge and the membrane separation treatment as the solid-liquid separation means are used. As described in Japanese Patent Publication No. 53276, a technique for preventing the scale failure of the film has been proposed, but the present situation is that the stabilization of the film flux has not been studied.
[0006]
The present invention has been made in view of the above-described conventional situation, and after adding a flocculant to wastewater and performing agglomeration reaction in a coagulation tank, solid-liquid separation is performed in a membrane separation device, and the membrane flux is stabilized. An object of the present invention is to provide a method for aggregating wastewater to reduce the frequency of chemical cleaning.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The wastewater agglomeration treatment method of the present invention uses an iron salt as a flocculant in the wastewater agglomeration treatment method in which a flocculant is added to the wastewater and the agglomeration reaction is performed in the agglomeration tank, followed by solid-liquid separation with a membrane separator. A part of the concentrated liquid of the membrane separator is returned to the coagulation tank so that the SS concentration in the coagulation tank is 0.5 to 7%.
[0008]
In the present invention, by using an iron salt as an aggregating agent, it is possible to obtain an agglomerated sludge having excellent separability due to a good aggregating effect of crystallization of iron hydroxide particles, thereby preventing a decrease in membrane flux. can do.
[0009]
Moreover, the cake resistance by the sludge adhering to the membrane surface of the membrane separation apparatus is returned by returning a part of the concentrate of the membrane separation apparatus so that the SS concentration in the coagulation tank is 0.5 to 6.5%. In addition, the amount of sludge adhering to the membrane surface can be suppressed and the film can be easily peeled and removed only by backwashing operation. For this reason, the fall of the membrane flux of a membrane separation apparatus is prevented, a flux comes to be maintained stably, and chemical cleaning frequency is reduced significantly.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
[0011]
1 to 3 are system diagrams showing an embodiment of the method for aggregating wastewater of the present invention. 1-3, 1 is a coagulation tank, 2 is a circulation tank, 3 is a pump, 4 is a membrane module, 5 is a pressure pot for backwashing, 6 is a compressor, and 7 is a membrane immersion tank.
[0012]
The wastewater agglomeration treatment method of the present invention uses an iron salt as a flocculant when a flocculant is added to wastewater and agglomeration reaction is carried out in a coagulation tank, followed by solid-liquid separation with a membrane separator. A part of the concentrated liquid is returned to the coagulation tank so that the SS concentration in the coagulation tank is 0.5 to 7%. Specifically, the following method can be employed.
[0013]
(1) As shown in FIG. 1, raw water is introduced into a
[0014]
(2) As shown in FIG. 2, raw water is introduced into the
[0015]
(3) As shown in FIG. 3, by using a
[0016]
In the present invention, ferric chloride (FeCl 3 ), ferric sulfate (Fe 2 (SO 4 ) 3 ), ferrous sulfate (FeSO 4 ), and the like can be used as the iron salt used as the flocculant. . The addition amount of these iron salts is preferably 10 to 500 mg / L in terms of Fe with respect to the raw water.
[0017]
In the present invention, these iron salts may be used alone as a flocculant, or other flocculants such as aluminum salts may be added in combination. In this case, aluminum chloride (AlCl 3 ), sulfuric acid band (Al 2 (SO 4 ) 3 ), aluminum hydroxide (Al (OH) 3 ), or aluminum oxide (Al 2 O 3 ) is hydrochloric acid as the aluminum salt. Those dissolved in (HCl) or sulfuric acid (H 2 SO 4 ) may be used. A PAC that does not dissociate as Al 3+ is not suitable for the present invention.
[0018]
When using together aluminum salt, it is preferable that the addition amount shall be 5-100 mg / L with respect to raw | natural water in conversion of Al.
[0019]
In the raw water flocculation treatment, sodium hydroxide (NaOH), potassium hydroxide (KOH), calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ), calcium oxide (CaO), ammonium hydroxide (NH 4 ) are used as necessary. OH) or a mineral acid such as HCl, H 2 SO 4 or nitric acid (HNO 3 ) is added to adjust the pH to about 6.0 to 11.
[0020]
In the present invention, a part of the concentrated liquid in the
[0021]
When the SS concentration in the
[0022]
The circulation tank 2 or the membrane immersion tank 7 appropriately extracts sludge from the bottom of the tank so that the SS concentration becomes 1 to 5%. If the SS concentration is less than 1%, the amount of treated water decreases, and if it exceeds 5%, the membrane flux tends to decrease.
[0023]
In the present invention, an MF (microfiltration) membrane or a UF (ultrafiltration) membrane is preferably used as the separation membrane of the
[0024]
As the membrane separation conditions, for example, in the cross flow filtration as shown in FIGS. 1 and 2, it is preferable that the flow rate in the membrane module is 0.5 to 3.0 m / s.
[0025]
In addition, it is preferable that the membrane module is periodically backwashed with permeated water (treated water) after a predetermined time of filtration treatment, and backwashing is performed once for 5 to 500 minutes of filtration. It is preferable that the permeated water in the
[0026]
Such a method of the present invention includes an organic or inorganic turbidity, and is particularly suitable for agglomeration treatment of wastewater containing heavy metal ions such as iron and zinc. The membrane flux can be stably maintained without chemical cleaning.
[0027]
【Example】
Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to Examples and Comparative Examples.
[0028]
Example 1
According to the method shown in FIG. 1, general wastewater from a coal-fired power plant excluding flue gas desulfurization wastewater (pH: 2.9, SS: 32 mg / L, COD Mn : 3.8 mg / L, Al: 3.6 mg / L, F: 0.3 mg / L, TP: 1.8 mg / L) was used as a raw water for aggregation treatment.
[0029]
The specifications and operating conditions of each part of the equipment are as follows.
[0030]
Raw water flow rate: 200L / day
Coagulation tank capacity: 20L
Flocculant: FeCl 3
Flocculant addition amount: 50 mg / L (Fe conversion)
Coagulation tank pH: 7.0 (adjusted with NaOH)
Aggregation tank SS concentration: 1.0% (The liquid in the circulation tank is returned at 200 L / day)
Circulation tank capacity: 20L
Circulation tank SS concentration: 2%
Membrane module: inner diameter 5.5 mm, surface area 0.036 m 2 Flow rate to membrane module using MF membrane: 2.0 m / s
Permeated water volume: 5.0 m 3 / m 2 · day
The membrane module was backwashed by increasing the pressure of the permeate to 2 kg / cm 2 and backflowing at a frequency of 5 seconds every 15 minutes.
[0031]
The flux obtained by converting the difference between the circulating water side average pressure (A) and the permeated water side pressure (B) to 0.5 kg / cm 2 (proportional to the pressure value) and converting the viscosity to the circulating water temperature of 25 ° C. Table 1 shows the change over time of the reference converted flux (WWF). The flux reduction rate (mdd) per day was determined from the relationship between this reference converted flux and the number of operating days, and the results are shown in Table 1.
[0032]
Moreover, the ratio (%) of the sedimentation sludge capacity | capacitance with respect to the total capacity | capacitance after leaving the liquid taken out from the circulation tank bottom part for every operation days for one day as a sludge capacity | capacitance (SV) was shown, and the result was written together in Table 1.
[0033]
Comparative Example 1
In Example 1, except that 50 mg / L of PAC was added in terms of Al instead of FeCl 3 as a flocculant, the change with time of the standard conversion flux and sludge capacity and the rate of flux decrease were obtained, and the results are shown in Table 1. It was shown to.
[0034]
[Table 1]
From Table 1, in Example 1 using FeCl 3 as a flocculant, consolidated sludge having better separability and settling than that in Comparative Example 1 using PAC is obtained, and this reduces the rate of flux reduction. You can see that
[0036]
Examples 2-6, Comparative Examples 2-4
In accordance with the method shown in FIG. 1, flocculation treatment was performed using laboratory wastewater (pH: 4.2, SS: 20 mg / L) as raw water.
[0037]
The specifications and operating conditions of each part of the equipment are as follows.
[0038]
Raw water flow rate: 200L / day
Coagulation tank capacity: 20L
Flocculant: FeCl 3
Addition amount of flocculant: 100 mg / L (Fe conversion)
Coagulation tank pH: 7.0 (adjusted with NaOH)
Aggregation tank SS concentration: Shown in Table 2 (return the liquid in the circulation tank at the rate shown in Table 2 with respect to the amount of raw water)
Circulation tank capacity: 20L
Circulation tank SS concentration: 7%
Membrane module: inner diameter 5.5 mm, surface area 0.036 m 2 Flow rate to membrane module using MF membrane: 2.0 m / s
Permeated water volume: 5.0 m 3 / m 2 · day
The membrane module was backwashed by increasing the pressure of the permeate to 2 kg / cm 2 and backflowing at a frequency of 5 seconds every 15 minutes.
[0039]
In each example, the standard conversion flux (WWF) and the flux reduction rate (mdd) were determined in the same manner as in Example 1, and the results are shown in Table 2.
[0040]
Comparative Example 5
In Example 2, the coagulation tank was omitted, the raw water was directly introduced into the circulation tank and the same treatment was performed except that FeCl 3 and NaOH were added (however, the SS concentration in the circulation tank was 7.0%), Similarly, the standard conversion flux (WWF) and the flux reduction rate (mdd) were determined, and the results are shown in Table 2.
[0041]
[Table 2]
From Table 2, the following is clear.
[0043]
That is, in Comparative Examples 2 and 3 in which the SS concentration in the coagulation tank is 0.2% or less and in Comparative Example 5 in which the coagulation tank is omitted, the flux reduction rate is large. This is because when the SS concentration in the coagulation tank is small, the sludge expands and the cake adhering to the film surface is insufficient for backwash flow. This is thought to be due to the precipitation of the cake and insufficient cake peeling in the backwash flow.
[0044]
Further, in Comparative Example 4 in which the SS concentration in the coagulation tank is 6.8%, the cake adhesion thickness on the film surface is increased, so that the flux decreasing rate is also increased.
[0045]
On the other hand, in an example in which a coagulation tank is provided and the SS concentration in the coagulation tank is 0.5 to 6.5%, particularly 1.0 to 2.0%, the flux reduction rate is small, and only by backwashing Flux can be maintained stably.
[0046]
Example 7, Comparative Examples 6 and 7
The same treatment as in Example 2 and Comparative Examples 2 and 3 was performed except that the general waste water from the coal-fired power plant similar to that used in Example 1 was used as raw water, and the flux reduction rate was similarly obtained. The results are shown in Table 3.
[0047]
Also from this result, it can be seen that the flux lowering rate can be reduced by setting the concentration of the aggregation tank SS to 0.5% or more.
[0048]
[Table 3]
【The invention's effect】
As described in detail above, according to the method for aggregating wastewater of the present invention, a flocculant is added to the wastewater, agglomeration reaction is performed in the agglomeration tank, and then solid-liquid separation is performed in the membrane separation apparatus, the membrane flux is stabilized. The frequency of chemical cleaning can be reduced. For this reason, while reducing the chemical | medical agent cost for chemical | medical agent washing | cleaning, it can aim at reduction of the reserve number of films | membranes. Moreover, since the apparatus operating efficiency is improved, the capacity of the drainage water tank can be reduced, and the equipment cost is reduced.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a system diagram showing an embodiment of a method for aggregating wastewater according to the present invention.
FIG. 2 is a system diagram showing another embodiment of the waste water aggregation treatment method of the present invention.
FIG. 3 is a system diagram showing still another embodiment of the method for aggregating wastewater according to the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF
Claims (1)
凝集剤として鉄塩を用いると共に、膜分離装置の濃縮液の一部を、前記凝集槽内のＳＳ濃度が０．５〜６．５％となるように該凝集槽に返送することを特徴とする排水の凝集処理方法。In the flocculation treatment method for wastewater, after adding a flocculant to the wastewater and performing agglomeration reaction in the agglomeration tank, solid-liquid separation with a membrane separator,
The iron salt is used as a flocculant, and a part of the concentrate of the membrane separator is returned to the flocculant so that the SS concentration in the flocculant is 0.5 to 6.5%. Waste water flocculation method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318996A JP3829364B2 (en) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | Wastewater aggregation treatment method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318996A JP3829364B2 (en) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | Wastewater aggregation treatment method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH105763A JPH105763A (en) | 1998-01-13 |
| JP3829364B2 true JP3829364B2 (en) | 2006-10-04 |
Family
ID=15768966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16318996A Expired - Fee Related JP3829364B2 (en) | 1996-06-24 | 1996-06-24 | Wastewater aggregation treatment method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3829364B2 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004216207A (en) * | 2003-01-09 | 2004-08-05 | Kuraray Co Ltd | Wastewater treatment method |
| JP2006043616A (en) * | 2004-08-06 | 2006-02-16 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | Water treatment method and water treatment apparatus |
| JP4712665B2 (en) * | 2006-10-05 | 2011-06-29 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | Pure water production method and pure water production apparatus |
| JP4806426B2 (en) * | 2008-03-18 | 2011-11-02 | 日本碍子株式会社 | Method and apparatus for detoxifying heavy metal ions simultaneously with inorganic suspended particles |
| JP5906892B2 (en) * | 2012-03-29 | 2016-04-20 | 栗田工業株式会社 | Calcium / magnesium-containing water treatment method and treatment apparatus |
-
1996
- 1996-06-24 JP JP16318996A patent/JP3829364B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH105763A (en) | 1998-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5378366A (en) | Hot lime precipitation of arsenic from wastewater or groundwater | |
| JPH03118897A (en) | Treatment of fluoride-containing water | |
| JP3871749B2 (en) | Treatment method of flue gas desulfurization waste water | |
| JP3829364B2 (en) | Wastewater aggregation treatment method | |
| JPH0714512B2 (en) | Treatment method of wastewater containing heavy metals | |
| JPH10272494A (en) | Treatment of organic waste water containing salts of high concentration | |
| JP3319053B2 (en) | Treatment method for fluoride-containing water | |
| JPS59189987A (en) | Circulative use of waste water used for grinding silicon wafer | |
| JP2006095425A (en) | Method for purifying biological treatment water-containing water of waste water and apparatus for purifying the same | |
| US5338457A (en) | Removal of aluminum and sulfate ions from aqueous solutions | |
| JPH1199389A (en) | Treatment of water containing organic component and manganese | |
| JPH0366036B2 (en) | ||
| JPH10180008A (en) | Membrane separation device | |
| JP4261857B2 (en) | Method for recovering and using valuable metals in metal-containing wastewater | |
| JP2003340450A (en) | Method and system for treating heavy metal-containing waste water | |
| JP2010089051A (en) | Method and apparatus for treating water containing phosphoric acid, nitric acid and organic acid | |
| JP7149129B2 (en) | Silica-containing water treatment method and treatment apparatus | |
| JP3111508B2 (en) | Treatment method for wastewater containing heavy metals | |
| JP3697800B2 (en) | Wastewater treatment method | |
| JP3546906B2 (en) | Thermal power plant wastewater treatment equipment | |
| JP3622407B2 (en) | Water treatment method | |
| JP4061671B2 (en) | Thermal power plant wastewater treatment method | |
| CN111051253A (en) | Apparatus and method for treating silica-containing water | |
| JP3630126B2 (en) | Method of treating water containing fluorine and manganese ions | |
| JPH0985262A (en) | Treatment of fluorine-containing waste water |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040511 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060620 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060703 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090721 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100721 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110721 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120721 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130721 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140721 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |