JP3666457B2 - 板厚方向材質差が小さい低降伏比高張力鋼材の製造方法 - Google Patents
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【発明の属する技術分野】
本発明は、高層建築物などの鋼構造物に用いられる低降伏比高張力鋼材の製造方法に関し、特に板厚方向の材質差の小さい低降伏比高張力鋼材の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】
近年建築物の高層化、大型化に伴い使用される部材にも厚肉化、高張力化が要求され、引張強度490N/mm2以上の高張力厚鋼材が普及してきている。また、今日の高層建築物には、巨大地震に見舞われた時、柱・梁部材の塑性変形により地震エネルギーを吸収させ、大崩壊を回避するという人的安全性を重視した限界状態設計法が適用される。したがって、限界状態設計法で使用される柱・梁部材には、高い塑性変形能の目安として降伏比(YR)が低いこと、つまり低降伏比が望まれ、降伏比が低い材料ほど塑性変形能が優れていると言われている。
【0003】
低降伏比化については、一般的に焼入れと焼戻し処理の間に二相域に加熱する中間熱処理を施す方法等に代表されるように、軟質相であるフェライトと硬質相であるベイナイトあるいはマルテンサイトを混在させたフェライト+硬質相混合組織により達成されることが知られている。このフェライト+硬質相混合組織を得るための従来技術としては、上述した焼入れ−二相域焼入れ−焼戻し処理する方法や、熱間圧延後フェライトとオーステナイトの二相域まで待機した後加速冷却する方法などが挙げられるが、これらの技術では複雑な熱処理工程の必要や焼入れ開始までの待機時間の長期化による生産性の低下や製造コストの増加が避けられない。
【0004】
これを回避する方法が、特公平7−74379号公報および特開平5−271761号公報にそれぞれ開示されている。特公平7−74379号公報および特開平5−271761号公報の両提案ともに、熱間圧延後にAr3−20℃以下、Ar3−100℃以上まで予備冷却を行った後鋼板表面をAr3−100℃以上に復熱させ、再び15℃/秒を超える冷却速度で400〜600℃まで冷却するというものである。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、これらの従来技術では冷却速度が速いため表面に著しい強度上昇を生じる場合があるばかりでなく、予備冷却後の表面温度上昇を復熱のみに頼るため、温度制御が困難であり、場合によっては所望の温度に復熱できないため、板厚方向の材質の均一性において問題点がある。
【0006】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、高層建築物などに用いる低降伏比高張力鋼材を板厚方向の材質の均一性を損なうことなく安価で大量に安定して製造する方法を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
本発明の鋼材の製造方法は、質量%で、C:0.02〜0.18%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.6〜1.7%、sol.Al:0.041%以下を含有し、残部がFe及び不可避不純物からなる鋼を、1000℃以上に加熱後Ar3以上の温度域において圧下率が50%以上の熱間圧延を行った後、続いてAr3以上から2℃/秒以上の冷却速度で表面温度がAr3−100℃以下の温度まで冷却した後一旦冷却を中断し、引き続き誘導加熱装置を用いて板厚方向内部より温度が低い表面側から急速加熱を行って表面温度Ac1からAr3−100℃の温度範囲まで加熱し、さらに平均温度が400℃未満の温度域まで2℃/秒以上の冷却速度で加速冷却を行った後、引き続き400℃以上Ac1以下の温度で焼戻しを行い、最終的な組織をフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織とし、80%以下の降伏比及び590N/mm2以上の引張強度とする。
【0008】
また上記発明において、さらに前記鋼は、質量%で、Cu:0.05〜1.0%、Ni:0.05〜0.8%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.03%の群から選択された1種または2種以上を含有する鋼を上記の方法にしたがい処理することが好ましい。
【0009】
さらに上記発明において、前記熱間圧延後の一次冷却の中断温度を、表面温度でAr 3 −100℃以下400℃以上とすることが好ましい。
以下、本発明における種々の限定理由についてそれぞれ説明する。
【0010】
(1)成分組成範囲
(基本成分群)
C:0.02〜0.18%
Cは、鋼の強度を確保するために0.02%以上添加するが、0.18%を超えて多量に含有させると靭性あるいは溶接性が劣化するため、その範囲を0.02〜0.18%とする。
【0011】
Si:0.05〜0.5%
Siは、脱酸のために0.05%以上の添加が必要であるが、0.5%を超えるとHAZ靭性及び溶接性が劣化するため、その範囲を0.05〜0.5%とする。
【0012】
Mn:0.6〜1.7%
Mnは、鋼材の強度、靭性の向上ならびにFeSの生成抑制のため0.6%以上は必要であるが、1.7%を超える多量の添加は鋼の焼き入れ性の増加を引き起こし、溶接時に硬化層が生成して割れ感受性が高くなるため、その範囲を0.6〜1.7%とする。
【0013】
(選択成分群)
Cu:0.05〜1.0%
Cuは、強度上昇および靭性改善に非常に有効な元素であるが、含有量が0.05%未満では十分な効果が発揮されず、1.0%を越えると析出硬化が著しくまた鋼材表面に割れが生じやすいため、Cuを添加する場合にはその範囲を0.05〜1.0%とする。
【0014】
Ni:0.05〜0.8%
Niは、母材の強度ならびに靭性を向上させる効果を有するが、その含有量が0.05%未満では十分な効果が得られず、0.8%を超える添加はコストアップにつながるため、Niを添加する場合にはその範囲を0.05〜0.8%とする。
【0015】
Cr:0.05〜1.0%
Crは、焼入性向上に有効な元素であるが、その含有量が0.05%未満では効果が小さく、1.0%を超えると溶接性やHAZ靭性を劣化させるため、Crを添加する場合にはその範囲を0.05〜1.0%とする。
【0016】
Mo:0.05〜1.0%
Moは、焼入性を高めるとともに焼戻し軟化抵抗を高め、強度上昇に有効であるが、その含有量が0.05%未満ではその効果が十分に発揮されず、1.0%を超えると溶接性を劣化させるとともに炭化物の析出により降伏比が上昇するため、Moを添加する場合にはその範囲を0.05〜1.0%とする。
【0017】
Nb:0.005〜0.1%
Nbは、微細炭窒化物の析出効果により強度上昇、靭性向上に有効に作用する元素であるが、その含有量が0.005%未満では効果が発揮されず、0.1%以上の添加は過度の析出効果により降伏比低下の妨げになるため、Nbを添加する場合にはその範囲を0.005〜0.1%とする。
【0018】
V:0.005〜0.1%
Vは、少量の添加により焼入性を向上させ、焼戻し軟化抵抗を高める元素であるが、その含有量が0.005%未満ではその効果が十分に発揮されず、0.1%を超えて添加すると溶接性を劣化させるため、Vを添加する場合にはその範囲を0.005〜0.1%とする。
【0019】
Ti:0.005〜0.03%
Tiは、TiNの溶接HAZ部の組織粗大化を抑制してHAZ靭性の向上に寄与する元素である。0.005%未満のTi添加ではHAZ靭性向上効果が発揮されない。0.03%を越えて添加すると、溶接の冷却過程でTiCが析出し、HAZ靭性の劣化を招くため、Tiを添加する場合にはその範囲を0.005%〜0.03%の範囲とする。
【0020】
(2)製造条件
a.鋼の加熱温度:1000℃以上
1000℃未満の加熱では、良好な熱間加工性が得られない。よって、鋼の加熱温度を1000℃以上とする。
【0021】
b.熱間圧延終了温度:Ar3以上
熱間圧延終了温度がAr3未満では超音波探傷の測定精度に悪影響を及ぼす音響異方性が大きくなる。よって、熱間圧延終了温度をAr3以上とする。
【0022】
c.熱間圧延時の圧下率:50%以上
熱間圧延時の圧下率が50%未満では、加熱により粗大化した組織の再結晶が不十分であり、特に靭性が劣化する。よって、熱間圧延時の圧下率を50%以上とする。
【0023】
d.加速冷却開始温度:Ar3以上
加速冷却の開始温度がAr3未満では、加速冷却開始前に粗大なフェライトが生成し靭性が劣化するとともに、冷却待ち時間を要し生産性が低下する。よって、加速冷却の開始温度はAr3以上とする。
【0024】
e.Ar3以上からの加速冷却速度:2℃/秒以上
Ar3以上からの加速冷却速度が2℃/秒未満では、加速冷却中に粗大なフェライトが生成し、靭性が劣化することに加え、加速冷却による強度上昇効果が得られにくくなる。よって、Ar3以上からの加速冷却速度は2℃/秒以上とする。
【0025】
f.冷却中断時の表面温度:Ar3−100℃以下
冷却を一旦中断するのは、組織をフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織として降伏比の低下を図るためである。冷却中断時の表面温度がAr3−100℃よりも高い場合、板の内質部ではフェライトがほとんど生成せず、低降伏比を得ることが困難になる。よって冷却中断時の表面温度はAr3−100℃以下とする。なお、冷却中断中に誘導加熱装置にて加熱を行うので、冷却停止時の表面温度はAr3−100℃以下であれば任意の温度でよい。
【0026】
g.誘導加熱装置による表面加熱温度:Ac1からAr3−100℃
加速冷却を行った場合、一般に冷却中断時の板厚方向の温度分布は表面が低く、内部は高くなっている。これを表面側からの急速加熱を行って任意の温度分布にするため、誘導加熱装置を用いる。加熱時の表面温度がAc1を超えると一部が逆変態してオーステナイトになるため、最終的な組織がフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織とならず、低降伏比を得がたくなる。また、表面に比べ温度が高い板内部ではオーステナイトからフェライトヘの変態がほとんど進行せず、やはり低降伏比を得がたい。一方、Ar3−100℃より低い温度では拡散変態であるフェライトの変態速度が遅くなること、およびさらに低温ではフェライトが生成せずベイナイトになるため、低降伏比を得がたくなる。したがって誘導加熱装置による表面加熱温度はAc1からAr3−100℃の間とする。なお、このときの板厚方向温度分布はほぼ均一であることが望ましいが、必ずしもその限りではない。
【0027】
h.誘導加熱後の加速冷却速度:2℃/秒以上
誘導加熱後の加速冷却速度が2℃/秒未満では、待機後の未変態オーステナイトからベイナイト変態が起こりにくく、低降伏比を得ることができない。したがって、誘導加熱後の加速冷却速度は2℃/秒以上とする。
【0028】
i.誘導加熱後の加速冷却停止温度:400℃未満
誘導加熱後の加速冷却停止温度を400℃以上とすると、生成したベイナイトが焼戻し後に軟化してしまい、十分な強度を確保することができない。したがって、待機後の加速冷却停止温度は400℃未満とする。
【0029】
j.焼戻し温度:400℃以上Ac1温度以下
加速冷却後、鋼材の強度、靭性バランスを調整するために焼戻しを行う。焼戻し温度が400℃未満ではその効果がほとんどなく、Ac1を超えるとオーステナイトヘの逆変態が起きるため、組織がフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織とならず、低降伏比を得ることが困難になる。したがって、焼戻し温度は400℃以上Ac1温度以下とする。
【0030】
【発明の実施の形態】
発明者は、圧延後長時間の待機および熱処理を行うことなく、低降伏比高張力厚鋼材を製造する技術を鋭意検討した結果、特定量の化学成分を有する鋼を冷却する際に、一旦冷却を中断してから高周波加熱等の急速加熱を行ってしかるべき圧延、冷却時温度履歴を与えることにより、鋼組織をフェライト+焼戻しマルテンサイトの混合組織として圧延ままで590N/mm2以上の引張強度と80%以下の低降伏比を達成できるとともに、板厚、方向の材質差を小さくすることが可能であるという知見が得られた。本発明はこれらの知見に基づいてなされた。
【0031】
以上の知見に基づき本発明者は、鋼組成、圧延、加速冷却条件を制御して、圧延ままで板厚方向の材質差が小さく、降伏比が80%以下の高張力鋼材の製造方法を見出し、本発明を完成させた。鋼組成及び製造条件を上記範囲に限定した本発明により、高層建築物用などに用いる低降伏比高張力鋼材を、板厚方向の材質の均一性を損なうことなく安価で大量に安定して製造することができる。
【0032】
以下、本発明をより詳しく説明する。
【0033】
本発明にしたがい低降伏比で高張力の厚鋼材を製造するためには、質量%で、C:0.02〜0.18%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.6〜1.7%、sol.Al:0.041%以下を含有し、残部がFe及び不可避不純物からなる鋼を、
(1)1000℃以上に加熱後Ar3以上の温度域において圧下率が50%以上の熱間圧延を行い、
(2)続いてAr3以上から2℃/秒以上の冷却速度で表面温度がAr3−100℃以下の温度まで冷却した後一旦冷却を中断し、
(3)引き続き誘導加熱装置を用いて板厚方向内部より温度が低い表面側から急速加熱を行って表面温度Ac1からAr3−100℃の温度範囲まで加熱し、
(4)さらに平均温度が400℃未満の温度域まで2℃/秒以上の冷却速度で加速冷却を行い、
(5)引き続き400℃以上Ac1以下の温度で焼戻し、最終的な組織をフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織とし、80%以下の降伏比及び590N/mm2以上の引張強度とする。
【0034】
本発明の第2の側面にしたがえば、上記成分に加えてさらに質量%で、Cu:0.05〜1.0%、Ni:0.05〜0.8%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.03%の群から選択された1種または2種以上を含有する鋼を前述の(1)〜(5)の操作にしたがって処理することにより低降伏比で高張力の厚鋼材を得ることが可能である。
本発明の第3の側面にしたがえば、前述の(2)の操作における一次冷却の中断温度を、表面温度でAr 3 −100℃以下400℃以上とすることにより低降伏比で高張力の厚鋼材を得ることが可能である。
【0035】
以上の本発明にしたがう成分系と圧延、加速冷却条件の採用により、生産性を損なうことなく590N/mm2以上の強度と80%以下の低降伏比を有し、かつ板厚方向の材質差が小さい高張力鋼材の製造が可能となる。
【0036】
以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証するが、本発明はこれらに限られるものではない。
【0037】
成分系ならびに圧延、冷却、誘導加熱条件を変えて製造した鋼材の機械的性質を調べた。表1に供試鋼の化学成分およびAr3およびAc1変態点を、表2に供試鋼の製造条件を、さらに表3に引張試験、シャルピー衝撃試験の結果ならびに表層付近と板厚中心部の引張強度差を示す。鋼種A〜Eのいずれの成分系も本発明の範囲内である。
【0038】
製造条件が本発明の範囲内である実施例1〜5の鋼材は、いずれも目標値の590N/mm2を超える604〜685N/mm2の十分な引張強度(TS)を有するとともに、降伏比(YR)については目標値の80%以下に抑えられた72.3〜74.7%の低い値を示した。さらに、実施例1〜5の鋼材は、優れた靭性を示すとともに、表層近傍の部位と板厚中心の部位との間の引張強度差(△TS)が小さくなった。
【0039】
以上の結果から実施例1〜5の鋼材は、低降伏比であり、板厚方向材質差が小さく、かつ高い靭性を有する高張力鋼材であることが確認された。
【0040】
比較例6は、冷却を中断して誘導加熱することなく、復熱後再冷却を行ったものであり、降伏比(YR)が80%を超えたばかりでなく、さらに板厚方向の強度差(△TS)が実施例1〜5に比べて大きくなった。
【0041】
比較例7は、誘導加熱前の冷却中断温度および誘導加熱温度を本発明の範囲よりも高くしたものであり、比較例6の結果と同様に降伏比(YR)が80%を超えるとともに、板厚方向の強度差(△TS)が実施例1〜5に比べて大きくなった。
【0042】
比較例8は、冷却開始温度を本発明の範囲より低くしたものであり、実施例1〜5に比べて靭性が劣るとともに、板厚方向の強度差(△TS)が大きくなった。
【0043】
比較例9は、焼戻し温度を本発明の範囲より低くし、かつ誘導加熱温度を本発明の範囲よりも高くしたものであり、比較例8の結果と同様に実施例1〜5と比較して靭性に劣り、かつ板厚方向の強度差(△TS)が大きくなった。
【0044】
比較例10は、誘導加熱温度を本発明の範囲よりも低くしたものであり、降伏比(YR)が80%を超えるとともに、板厚方向の強度差(△TS)が実施例1〜5に比べて格段に大きくなった。
【0045】
【表1】
【0046】
【表2】
【0047】
【表3】
【0048】
図1は、横軸に板厚(mm)をとり、縦軸に板厚方向の引長強度差△TS(MPa)をとって誘導加熱の有無が△TSに及ぼす影響について種々の板厚ごとに調べた結果を示す特性線図である。図中にて特性線Fは、一旦冷却を中断して誘導加熱した結果を、特性線Gは、誘導加熱しなかった結果をそれぞれ示す。前者は、表1に示す鋼種Aを1150℃に加熱した後、850℃までの温度域で15、25、40、50、60および75mmの板厚に圧延し、各々続いて800℃から8℃/秒の冷却速度で表面温度が500℃になるまで冷却した後一旦冷却を中断し、引き続き誘導加熱装置を用いて表面温度690℃まで加熱し、さらに平均温度が150℃になるまで8℃/秒の冷却速度で加速冷却を行った後、引き続き580℃の温度で焼戻した。後者は、前者と同様に表面温度500℃までの冷却を一旦中断した後、誘導加熱しなかった。この図から明らかなように、誘導加熱の有無により板厚方向の材質差が大きく異なった。すなわち、誘導加熱有りの場合は、誘導加熱無しの場合に比べて板厚方向の引長強度差△TSが小さく、さらに板厚が大きくなったとしても引長強度差の増加が抑えられた。
【0049】
【発明の効果】
以上のように本発明にしたがえば、高層建築物の柱や梁などに使用される低降伏比高張力厚鋼材を圧延ままで製造することができ、生産性と経済性を著しく高めることができる。また、本発明によれば、低降伏比であり、かつ590N/mm2以上の引長強度レベルで板厚方向の引長強度差が小さく、機械的特性に優れた高張力鋼材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図1】誘導加熱の有無が板厚方向の引張強度差に及ぼす影響を示す特性線図。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.02〜0.18%、Si:0.05〜0.5%、Mn:0.6〜1.7%、sol.Al:0.041%以下を含有し、残部がFe及び不可避不純物からなる鋼を、1000℃以上に加熱後Ar3以上の温度域において圧下率が50%以上の熱間圧延を行った後、続いてAr3以上から2℃/秒以上の冷却速度で表面温度がAr3−100℃以下の温度まで冷却した後一旦冷却を中断し、引き続き誘導加熱装置を用いて板厚方向内部より温度が低い表面側から急速加熱を行って表面温度Ac1からAr3−100℃の温度範囲まで加熱し、さらに平均温度が400℃未満の温度域まで2℃/秒以上の冷却速度で加速冷却を行った後、引き続き400℃以上Ac1以下の温度で焼戻し、最終的な組織をフェライトと焼戻しマルテンサイトの混合組織とし、80%以下の降伏比及び590N/mm2以上の引張強度とすることを特徴とする板厚方向材質差が小さい低降伏比高張力鋼材の製造方法。
- さらに前記鋼は、質量%で、Cu:0.05〜1.0%、Ni:0.05〜0.8%、Cr:0.05〜1.0%、Mo:0.05〜1.0%、Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.03%の群から選択された1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1記載の方法。
- 前記熱間圧延後の一次冷却の中断温度を、表面温度でAr3−100℃以下400℃以上とすることを特徴とする請求項1または2記載の方法。
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