JP3617724B2 - 吸収式冷凍装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、アンモニア、リチウム・ブロマイドなどの水溶液を作動液として用いた吸収式冷凍装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
アンモニア、リチウム・ブロマイドなどの水溶液（作動液）を用いた吸収式冷凍装置は、水溶液を発生器で加熱してアンモニアなど冷媒の蒸気を発生させ、この冷媒の蒸気を凝縮器で液化させ、膨張弁を経て低圧の蒸発器に流し込み、冷凍作用を行わせる。蒸発器で再び蒸発した冷媒は、吸収器において、冷媒の蒸発により希薄になった作動液を発生器から吸収液として供給して吸収器内で吸収させる。この冷媒（アンモニアガス）の吸収により高濃度となった作動液をポンプで再び発生器に循環させる。
【０００３】
この吸収式冷凍装置を小型、軽量化して家庭用の空調・給湯装置に適用することが望まれており、発生器の加熱源としてバーナを使用する。
ここで、従来の発生器の構造を図９および図１０に示す。従来の発生器１００は、円筒容器形状を呈した筒状壁１０１を備えるとともに、この筒状壁１０１の一端に設けられて下方のバーナＢで発生した燃焼ガスで内部の作動液を加熱する加熱板１０２を備える。
【０００４】
また、発生器１００は、バーナで発生した燃焼ガスを加熱板１０２から筒状壁１０１内に導いて、内部の作動液を加熱する複数の煙筒１０４を備える。この複数の煙筒１０４は、バーナで発生した燃焼ガス、および高圧の作動液に晒されるため、耐圧、耐腐蝕性に優れた所定厚み以上のステンレスなど硬質な材料の直管によって形成されるとともに、発生器１００の小型化且つ高効率化の目的から煙筒１０４の径も小さく設けられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
煙筒１０４による作動液の加熱面積を大きくするため、筒状壁１０１内に配置される煙筒１０４の本数を増やしたり、煙筒１０４を通過した燃焼ガスを筒状壁１０１の周囲に導くとともに、筒状壁１０１の外周に銅製のコルゲートフィン１０５を多数設けて作動液の加熱効率を向上させているが、煙筒１０４の本数を増やすと、発生器１００の重量が増加するとともに、筒状壁１０１が大径化して発生器１００が大型化したり、コルゲートフィン１０５を多数設けた場合では発生器１００の重量が重くなる不具合が発生する。
【０００６】
【発明の目的】
この発明の目的は、煙筒１本当たりの作動液の加熱割合を増やし、発生器を小型、軽量化した吸収式冷凍装置の提供にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
〔請求項１の手段〕
吸収式冷凍装置は、冷媒と吸収液とを混合した作動液をバーナで加熱して冷媒と吸収液の混合作動液蒸気を発生させる発生器と、該混合作動液蒸気を精留して冷媒成分を濃縮する精留器と、該濃縮された混合作動液蒸気のガス冷媒成分を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器で凝縮させた液冷媒を蒸発させる蒸発器と、該蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を希作動液中に吸収させる吸収器とを備える。
【００１０】
そして、前記発生器は、略円筒容器形状を呈して上下方向に延びる筒状壁を備えるとともに、この筒状壁の下部に、前記バーナで発生した燃焼ガスで加熱される加熱板を備える。さらに、前記筒状壁内には、前記バーナで発生した燃焼ガスを、前記加熱板から前記筒状壁内に導く複数の煙筒を備え、各煙筒は、元々１本の直管の略上半部が蛇腹加工部とされ、その下半部が直管形状の未加工部とされて、外周および内周にフィンを備えないものであり、煙筒内における燃焼ガスと、煙筒周囲の作動液との熱交換を煙筒全体で均一化させて作動液の突沸を防止するものである。
【００１１】
〔請求項２の手段〕
請求項１の吸収式冷凍装置において、
前記煙筒は、直管の周囲に治具玉を配置し、この治具玉が前記直管を押圧しながら、前記直管あるいは前記治具玉を前記直管の周囲で回転させることによって、前記多数の凹凸が形成されたことを特徴とする。
【００１２】
〔請求項３の手段〕
請求項２の吸収式冷凍装置において、
前記煙筒は、前記直管の内部に、この直管の内径より細い中心治具を挿入した状態で、前記直管の周囲に前記治具玉を配置して、この治具玉が前記直管を押圧しながら、前記直管あるいは前記治具玉を前記直管の周囲で回転させることによって、前記多数の凹凸が形成されたことを特徴とする。
【００１３】
【作用および発明の効果】
吸収式冷凍装置の発生器は、筒状壁内に燃焼ガスを導く煙筒の略上半部に、多数の凹凸が設けられたことにより、煙筒の表面積が増えるとともに、煙筒内を流れる燃焼ガスの流れに乱流が生じ、煙筒による作動液の加熱効率が向上する。
この結果、従来に比較して筒状壁内に配置される煙筒の本数を減らして、発生器を軽量化できるとともに、筒状壁を小径化して発生器を小型化できる。
あるいは、煙筒による作動液の加熱割合が向上することによって、吸収式冷凍装置の冷凍能力が向上する。また、従来、筒状壁の周囲に設けていた加熱量向上手段（銅製コルゲートフィン等）を簡素化、あるいは廃止することが可能になり、発生器の重量を軽量化できる。
【００１４】
また、煙筒の略上半部を蛇腹加工部とし、その下半部を未加工部としたことにより、煙筒内における燃焼ガスと、煙筒周囲の作動液との熱交換が、煙筒全体で均一化できる。すなわち、下半部も蛇腹加工部とすると、バーナで発生したばかりの高温の燃焼ガスが、蛇腹加工部による加熱面積の増大と、乱流の発生とにより、作動液を過熱し、突沸を生じさせ、煙筒に破損が生じるなど、煙筒の耐久性が悪くなるが、下半部を未加工部としたことにより、この不具合を回避することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
図１ないし図８は、本発明を適用した実施例を示すもので、図７および図８は、アンモニア水溶液を作動液（アンモニアが冷媒、水が吸収液）とする吸収式冷凍装置１を用いた冷暖房給湯装置を示す。なお、図７は冷房運転作動を示し、図８は暖房運転作動を示す。
【００１６】
この発明の吸収式冷凍装置１は、アンモニアガスを発生させる発生器２、冷房運転時には凝縮器として作用し、暖房運転時には蒸発器として作用する熱源側熱交換器３、冷房運転時には蒸発器として作用し、暖房運転時には凝縮器として作用する利用側熱交換器４、および吸収器５を備える。
また、熱源側熱交換器３と利用側熱交換器４との間には、液冷媒とガス冷媒とを熱交換させる冷媒間熱交換器６が配設されている。さらに、発生器２の上方には順に精留器７および凝縮作動を行う分縮器８が重ねて設けられている。
【００１７】
これら機器は作動液流通路で連結され、分縮器８、熱源側熱交換器３、冷媒間熱交換器６、利用側熱交換器４を連結する作動液流通路には、流路切換のための第１四路切換弁１１および第２四路切換弁１２が設けられている。
冷媒間熱交換器６は、内管６Ａと外管６Ｂとからなる二重管式熱交換器であり、内管６Ａ内は液冷媒専用流通路とされ、外管６Ｂ内はガス冷媒専用流通路となっている。
【００１８】
第１四路切換弁１１は、冷房運転時（図７参照）には発生器２からのガス冷媒を熱源側熱交換器３へ流入させ、かつ冷媒間熱交換器６の外管６Ｂからのガス冷媒を吸収器５へ流入させる。暖房運転時（図８参照）には、切り換えられて、発生器２からのガス冷媒を利用側熱交換器４へ流入させ、且つ熱源側熱交換器３からのガス冷媒を吸収器５側へ流入させる。
【００１９】
第２四路切換弁１２は、冷房運転時（図７参照）には利用側熱交換器４からのガス冷媒を冷媒間熱交換器６の外管６Ｂ側へ流入させ、かつ冷媒間熱交換器６の外管６Ｂからガス冷媒を吸収器５へ流入させる。暖房運転時（図８参照）には、切り換えられて、発生器２からのガス冷媒を利用側熱交換器４へ流入させ、かつ冷媒間熱交換器６の外管６Ｂからのガス冷媒を吸収器５へ流入させる。
【００２０】
発生器２は、図１ないし図３に示すもので、その下部にはガスバーナ１３（図７および図８参照）が設けられる。なお、ガスバーナ１３は、強制送風式の全予混合燃焼板式ガスバーナで、ガスの燃焼によって発生する燃焼ガスを発生器２の作動液に与えるものである。
【００２１】
発生器２は、希溶液となっているアンモニア水溶液（アンモニア希溶液）を１０〜２０気圧、２００℃程度に加熱して沸騰させ、アンモニアと水の混合蒸気を発生させる。
この発生器２は、縦型円筒形状を呈した筒状壁１４と、該筒状壁１４の下部に溶接されてガスバーナ１３で発生した燃焼ガスによって直接加熱される加熱板１５と、筒状壁１４の上部を塞ぐ蓋１６とを備える。
【００２２】
発生器２の中心には、アンモニア希溶液を流出させ、吸収器５に供給するための希溶液流出管１７が上方から底部付近まで差し込まれている（図７および図８参照）。
また、発生器２は、ガスバーナ１３で発生した燃焼ガスを、筒状壁１４内に導いた後に筒状壁１４の周囲へ排出する３２本の煙筒２０を備える。
【００２３】
各煙筒２０は、耐腐蝕性に優れた所定厚（例えば、０．４〜２ｍｍ）で、小径（例えば、０．５〜２ｃｍ）のステンレスパイプを、所定の曲げコーナー半径（例えば１〜３ｃｍ）のコーナー部２０Ｒを介して直角に曲折して設けたもので、図１、図４に示すように、筒状壁１４に対して平行で鉛直方向に延びる上下管２０Ｙと、コーナー部２０Ｒを介して水平方向に延びる水平管２０Ｚとに区別されている。上下管２０Ｙの略上半部は、周囲に多数の波状の凹凸２１が設けられた蛇腹加工部２０Ａとされ、その下の下半部が直管形状のままの未加工部２０Ｂとされている。
【００２４】
煙筒２０に設けられた多数の波状の凹凸２１（＝蛇腹加工部２０Ａ）の加工方法を、図５および図６を用いて説明する。
先ず、図５に示すように、所定厚（例えば、１ｍｍ前後）で、小径（例えば外径寸法が１ｃｍ前後）の直管２０αの内部に、凹凸２１の内径寸法を決定するための細い中心治具２２Ａ（直管２０αの内径寸法よりも、例えば２ｍｍ前後細い棒状治具）を挿入するとともに、直管２０αの周囲に凹部を形成するための治具玉２２Ｂを配置する。この治具玉２２Ｂは、直管２０αの周囲において、直管２０αを押圧しながら回転可能に支持されるもので、治具玉２２Ｂの形状が凹部の形状を決定するとともに、各治具玉２２Ｂのピッチが凹凸２１のピッチを決定するものである。
【００２５】
そして、各治具玉２２Ｂを直管２０αに押圧しながら、直管２０αあるいは治具玉２２Ｂを直管２０αの周囲で回転させる。すると、図６に示すように、各治具玉２２Ｂの押圧力によって直管２０αの周囲に多数の凹凸２１が形成される。
【００２６】
この実施例の煙筒２０は、それぞれ筒状壁１４に対して４つの同心円上に配置されるもので、各円上には、それぞれ８本の煙筒２０が等間隔に設けられており、各煙筒２０の下端は、加熱板１５に設けられた４重の同心円上に設けられた３２個の各穴に挿入され、溶接技術によって漏れなく接合されている。また、各煙筒２０の上端は、筒状壁１４に所定ピッチずつずらして設けられた穴に挿入され、溶接技術によって漏れなく接合されている。
【００２７】
一方、発生器２は、筒状壁１４の周囲に、煙筒２０から筒状壁１４の周囲に導かれた燃焼ガスによって筒状壁１４を周囲から加熱する加熱量向上手段が設けられている。この加熱量向上手段は、筒状壁１４の周囲を覆う外枠２３と、筒状壁１４と外枠２３との間の環状空間に複数配置される邪魔板２４とから構成されている。
【００２８】
外枠２３は、筒状壁１４と同軸的に配置された円筒形状を呈するもので、筒状壁１４と外枠２３との間の環状空間内には、水平方向に延びて配置されるとともに、上下方向にずらされて複数段配置された複数の邪魔板２４によって、燃焼ガスが蛇行して下方に導かれるように設けられている。なお、外枠２３には、筒状壁１４と外枠２３との間の環状空間の下端に導かれた燃焼ガスを排出するための排気筒２５が設けられている。
【００２９】
この発生器２では、ガスバーナ１３の全一次燃焼による燃焼ガスが、加熱板１５を介して内部の作動液を加熱するとともに、３２本の煙筒２０を通過して筒状壁１４内から作動液を加熱し、さらに、筒状壁１４の周囲に導かれた燃焼ガスが複数の邪魔板２４で蛇行しながら筒状壁１４外から作動液を加熱し、排気筒２５を経て外部に排出される。
【００３０】
特に、燃焼ガスが煙筒２０を通過する際、ガスバーナ１３で発生したばかりの高温の燃焼ガスが煙筒の未加工部２０Ｂを通過するとき、未加工部２０Ｂ周囲の作動液を加熱し、ここで熱を奪われて少し温度の低下した燃焼ガスが煙筒の蛇腹加工部２０Ａを通過するとき、多数の凹凸２１によって作動液の加熱面積が増大しているとともに、蛇腹加工部２０Ａ内を流れる燃焼ガスの流れに乱流が生じ、熱伝達率が向上するため、１本の煙筒２０による作動液の加熱割合が大きくなる。
【００３１】
このように発生器２は、小さな体格で極めて大きい伝熱面積を有するとともに、燃焼ガスの流路長が長く、燃焼ガスによる作動液の加熱時間が長くとれるため、熱効率を最大８０％程度にまで高めることができる。従って、小型の発生器２で高負荷運転でき、冷凍装置として高い冷凍能力を得ることができる。
【００３２】
〔実施例の作動〕
つぎに、冷暖房給湯装置の作動を説明する。
ガスバーナ１３がガスの燃焼を開始し、発生する燃焼ガスが発生器２の作動液を加熱すると、該作動液から冷媒であるアンモニアと吸収液である水との混合蒸気が発生し、この混合蒸気が精留器７を通って上昇する。この精留器７では、５段の貯液棚７Ａ〜７Ｅが形成されており、吸収器５から発生器２に供給される作動液（アンモニア濃溶液）が上段の貯液棚７Ａから下段の貯液棚７Ｅへ順次流下する。
【００３３】
精留器７では、下方から上昇するアンモニアと水との混合蒸気が各貯液棚７Ａ〜７Ｅを通過するたびに、温度降下と上方からのアンモニア濃溶液の接触とにより混合蒸気中のアンモニア濃度が上昇する。そして精留器７で濃縮された混合蒸気は、さらに上段の分縮器８で吸熱され、水が凝縮して分離されて約９９．８％のアンモニアガスとなる。
【００３４】
〔冷房運転〕
冷房運転時は、図７に示す如く、このガス冷媒は矢印Ｌで示すように第１四路切換弁１１を経て凝縮器として作用する熱源側熱交換器３へ供給される。熱源側熱交換器３では、ファンＦにより空冷されて凝縮熱を放出して液化しアンモニア液（液冷媒）となる。この液冷媒は、冷媒間熱交換器６の内管６Ａを通った後、減圧機構として作用するキャピラリーチューブ３１で減圧された後、二重管構造の利用側熱交換器（蒸発器として作用する）４へ流入する。
【００３５】
液冷媒は、利用側熱交換器４で室内機からポンプＰ１ の駆動により利用側熱媒体流路３２を介して供給される利用側熱媒体（本実施例では、水）と熱交換して蒸発し（水は冷却されて冷房用冷熱源となる）、再度ガス冷媒となる。このガス冷媒は、第２四路切換弁１２を通って冷媒間熱交換器６の外管６Ｂに送られ、そこで熱源側熱交換器３からの液冷媒（内管６Ａ内を通る）を冷却し、且つ自らは加熱される熱交換を行った後、第１四路切換弁１１および第２四路切換弁１２を経て、吸収器５へ送給される。
【００３６】
このガス冷媒は、吸収器５において発生器２から吸収器５に供給された作動液中に再度吸収させる。すなわち、吸収器５の吸収器容器５Ａ内の最上段部には作動液の散布器５Ｂが設けられており、散布器５Ｂに対して矢印Ｌ１ で示すように発生器２から減圧機構として作用するキャピラリーチューブ３３を介して作動液（３％アンモニア希溶液）が供給される。
【００３７】
このアンモニア希溶液は吸収器容器５Ａ内で散布器５Ｂから散布され、利用側熱交換器４から吸収器容器５Ａ内に供給されるガス冷媒を吸収して吸収器容器５Ａの底部にある液溜まり５Ｃに落下する。液溜まり５Ｃの作動液（アンモニア濃溶液）は、ポンプＰ２ により図７中の矢印Ｌ２ 、Ｌ３ で示すように圧送される。この間において、分縮器８の熱交換器８Ａおよび吸収熱回収用の吸収器５内の熱交換器５Ｄで熱交換して加熱されたあと、精留器７内の最上段の貯液棚７Ａへ供給される。
【００３８】
〔暖房運転〕
暖房運転時は、図８に示す如く、第１四路切換弁１１および第２四路切換弁１２が切り換わり、冷凍回路を流通するガス冷媒（アンモニアガス）の流れ方向が切り換えられる。
分縮器８で生成されたガス冷媒（濃度９９．８％）は矢印Ｌ４ で示すように第１四路切換弁１１および第２四路切換弁１２を通って凝縮器として作用する利用側熱交換器４に流入し、利用側熱媒体流路３２を通って室内機から供給される利用側熱媒体（本実施例では、水）と熱交換して凝縮する。水はこれにより加熱され、室内機での暖房用熱源となる。
【００３９】
利用側熱交換器４で液化した冷媒は、キャピラリーチューブ３１で減圧されたあと、冷媒間熱交換器６の内管６Ａを通って蒸発器として作用する熱源側熱交換器３に供給されて蒸発し、さらに第１四路切換弁１１、冷媒間熱交換器６の外管６Ｂ、第２四路切換弁１２を経て吸収器５に供給される。
なお、発生器２などでの水−アンモニア混合蒸気の発生・精留・分縮と、吸収器におけるアンモニアガス冷媒の吸収とは、図７に示す冷房運転時と同様であり、その間の作動液（アンモニア濃溶液とアンモニア希溶液）の流れも図７と同様である。
【００４０】
この実施例では、吸収器５内には吸収熱回収用の熱交換器５Ｄのほかに、給湯などの熱源用の熱交換器５Ｅおよび冷暖兼用熱交換器５Ｆが設けてある。
給湯など熱源用の熱交換器５Ｅは、給湯タンク３４、浴槽３５、浴室乾燥器３６などにポンプＰ３ を介して接続されて湯を熱媒体とした給湯サイクルを構成している。
【００４１】
冷暖兼用熱交換器５Ｆの入口側と出口側とには、利用側熱交換器４の出口における利用側熱媒体流路３２から三方切換弁Ｖ１ を介して分岐された分岐往路４１と、三方切換弁Ｖ１ の下流側に合流する分岐復路４２側とがそれぞれ接続されている。また、放熱用熱交換器４３およびポンプＰ４ を接続する冷却水流路４４におけるポンプＰ４ の出口側は、分岐往路４１に対して三方切換弁Ｖ２ を介して接続される一方、冷却水流路４４における放熱用熱交換器４３の入口側は、分岐復路４２に対して三方切換弁Ｖ３ を介して接続されている。
【００４２】
ここで三方切換弁Ｖ２ 、Ｖ３ は、冷房運転時においては図７に示すように、冷却水流路４４側が開、分岐往路４１および分岐復路４２側が閉となり、暖房運転時においては図８に示すように、冷却水流路４４側が閉、分岐往路４１および分岐復路４２が開となるように制御されることとなっている。従って、冷房運転時においては、冷暖兼用熱交換器５Ｆへは利用側熱媒体は供給されず、放熱用熱交換器４３からの冷却水が供給され、暖房運転時においては、冷暖兼用熱交換器５Ｆへは利用側熱媒体が供給され、放熱用熱交換器４３から冷却水は供給されない。
【００４３】
〔実施例の効果〕
本実施例の発生器２は、多数の凹凸２１によって煙筒２０による作動液の加熱面積が増大化するとともに、蛇腹加工部２０Ａ内（多数の凹凸２１内）を流れる燃焼ガスの流れに乱流が生じて熱伝達率が向上する伝熱促進効果により、結果的に１本の煙筒２０による作動液の加熱割合が大きくなる。
【００４４】
このように、１本当たりの煙筒２０の加熱割合が大きく向上したことにより、冷暖房給湯装置における冷凍能力が向上する。また従来、筒状壁１４の周囲に設けていた加熱量向上手段による作動液の加熱割合を低減できる。具体的には、従来、加熱量向上手段として用いていた重い銅製コルゲートフィンを廃止して、軽量な邪魔板２４にでき、発生器２の重量を軽量化できる。
【００４５】
特に、本実施例においては、上下管２０Ｙのうち、略上半部を蛇腹加工部２０Ａとし、下半部を未加工部２０Ｂとしたことにより、煙筒２０内における燃焼ガスと、煙筒２０の周囲の作動液との熱交換が、煙筒２０の全体で均一化できる。すなわち、略下半部も蛇腹加工部２０Ａとすると、バーナで発生したばかりの高温の燃焼ガスが、蛇腹加工部２０Ａによる加熱面積の増大と、乱流の発生とにより、作動液を過剰加熱して突沸を生じさせ、煙筒２０に破損が生じるなど、煙筒２０の耐久性が悪くなるが、略下半部を未加工部２０Ｂとしたことにより、この不具合を回避することができる。
【００４６】
なお、コーナー部２０Ｒや、その下流の水平管２０Ｚをも蛇腹加工部２０Ａとしても良いが、この実施例では蛇腹加工部２０Ａの加工性を考慮するとともに、コーナー部２０Ｒ、水平管２０Ｚを流れる燃焼ガスの温度低下により作動液の加熱に大きく寄与しないことをも考慮し、上下管２０Ｙの略上半部のみに蛇腹加工部２０Ａを設けた。
【００４７】
〔変形例〕
上記の実施例では、中心治具２２Ａを用いて多数の凹凸２１を設けた例を示したが、中心治具２２Ａを使用せず、治具玉２２Ｂの押圧ストロークによって凹凸２１の内径寸法を決定しても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】発生器の側面断面図である（実施例）。
【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である（実施例）。
【図３】図１のＢ−Ｂ線に沿う断面図である（実施例）。
【図４】煙筒の側面図である（実施例）。
【図５】煙筒の周囲に凹凸を形成する製造方法を示す説明図である（実施例）。
【図６】煙筒の周囲に凹凸を形成する製造方法を示す説明図である（実施例）。
【図７】吸収式冷凍装置を用いた冷暖房給湯装置の概略構成図である（実施例）。
【図８】吸収式冷凍装置を用いた冷暖房給湯装置の概略構成図である（実施例）。
【図９】発生器の側面断面図である（従来技術）。
【図１０】図９の上視図である（従来技術）。
【符号の説明】
１ 吸収式冷凍装置
２ 発生器
３ 熱源側熱交換器（冷房運転時に凝縮器、暖房運転時に蒸発器として作用）
４ 利用側熱交換器（冷房運転時に蒸発器、暖房運転時に凝縮器として作用）
５ 吸収器
７ 精留器
８ 分縮器
１３ ガスバーナ
１４ 筒状壁
１５ 加熱板
２０ 煙筒
２０Ａ 蛇腹加工部
２０Ｂ 未加工部
２０α 直管
２１ 凹凸
２２Ａ 中心治具
２２Ｂ 治具玉
２３ 外枠
２４ 邪魔板

Claims (3)

1. 冷媒と吸収液とを混合した作動液をバーナで加熱して冷媒と吸収液の混合作動液蒸気を発生させる発生器と、該混合作動液蒸気を精留して冷媒成分を濃縮する精留器と、該濃縮された混合作動液蒸気のガス冷媒成分を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器で凝縮させた液冷媒を蒸発させる蒸発器と、該蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を希作動液中に吸収させる吸収器とを備えた吸収式冷凍装置において、
   前記発生器は、略円筒容器形状を呈して上下方向に延びる筒状壁を備えるとともに、この筒状壁の下部に、前記バーナで発生した燃焼ガスで加熱される加熱板を備え、
   前記筒状壁内には、前記バーナで発生した燃焼ガスを、前記加熱板から前記筒状壁内に導く複数の煙筒を備え、
   各煙筒は、元々１本の直管の略上半部が蛇腹加工部とされ、その下半部が直管形状の未加工部とされて、外周および内周にフィンを備えないものであり、煙筒内における燃焼ガスと、煙筒周囲の作動液との熱交換を煙筒全体で均一化させて作動液の突沸を防止することを特徴とする吸収式冷凍装置。
2. 請求項１の吸収式冷凍装置において、
   前記煙筒は、直管の周囲に治具玉を配置し、この治具玉が前記直管を押圧しながら、前記直管あるいは前記治具玉を前記直管の周囲で回転させることによって、前記多数の凹凸が形成された
   ことを特徴とする吸収式冷凍装置。
3. 請求項２の吸収式冷凍装置において、
   前記煙筒は、前記直管の内部に、この直管の内径より細い中心治具を挿入した状態で、前記直管の周囲に前記治具玉を配置して、この治具玉が前記直管を押圧しながら、前記直管あるいは前記治具玉を前記直管の周囲で回転させることによって、前記多数の凹凸が形成された
   ことを特徴とする吸収式冷凍装置。

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