JP3573094B2 - 排気ガス浄化装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は排気ガス浄化装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来よりディーゼル機関においては、排気ガス中に含まれる微粒子を除去するために機関排気通路内にパティキュレートフィルタを配置してこのパティキュレートフィルタにより排気ガス中の微粒子を一旦捕集し、パティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子を着火燃焼せしめることによりパティキュレートフィルタを再生するようにしている。ところがパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子は600℃程度以上の高温にならないと着火せず、これに対してディーゼル機関の排気ガス温は通常、600℃よりもかなり低い。従って排気ガス熱でもってパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子を着火させるのは困難であり、排気ガス熱でもってパティキュレートフィルタ上に捕集された微粒子を着火させるためには微粒子の着火温度を低くしなければならない。
【0003】
ところで従来よりパティキュレートフィルタ上に触媒を担持すれば微粒子の着火温度を低下できることが知られており、従って従来より微粒子の着火温度を低下させるために触媒を担持した種々のパティキュレートフィルタが公知である。例えば特公平7−106290号公報にはパティキュレートフィルタ上に白金族金属およびアルカリ土類金属酸化物の混合物を担持させたパティキュレートフィルタが開示されている。このパティキュレートフィルタではほぼ350℃から400℃の比較的低温でもって微粒子が着火され、次いで連続的に燃焼せしめられる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
ディーゼル機関では負荷が高くなれば排気ガス温が350℃から400℃に達し、従って上述のパティキュレートフィルタでは一見したところ機関負荷が高くなったときに排気ガス熱によって微粒子を着火燃焼せしめることができるように見える。しかしながら実際には排気ガス温が350℃から400℃に達しても微粒子が着火しない場合があり、またたとえ微粒子が着火したとしても一部の微粒子しか燃焼せず、多量の微粒子が燃え残るという問題を生ずる。
【0005】
即ち、排気ガス中に含まれる微粒子量が少ないときにはパティキュレートフィルタ上に付着する微粒子量が少なく、このときには排気ガス温が350℃から400℃になるとパティキュレートフィルタ上の微粒子は着火し、次いで連続的に燃焼せしめられる。
しかしながら排気ガス中に含まれる微粒子量が多くなるとパティキュレートフィルタ上に付着した微粒子が完全に燃焼する前にこの微粒子の上に別の微粒子が堆積し、その結果パティキュレートフィルタ上に微粒子が積層状に堆積する。このようにパティキュレートフィルタ上に微粒子が積層状に堆積すると酸素と接触しやすい一部の微粒子は燃焼せしめられるが酸素と接触しずらい残りの微粒子は燃焼せず、斯くして多量の微粒子が燃え残ることになる。従って排気ガス中に含まれる微粒子量が多くなるとパティキュレートフィルタ上に多量の微粒子が堆積し続けることになる。
【0006】
一方、パティキュレートフィルタ上に多量の微粒子が堆積するとこれら堆積した微粒子は次第に着火燃焼しずらくなる。このように燃焼しずらくなるのはおそらく堆積している間に微粒子中の炭素が燃焼しずらいグラフィイト等に変化するからであると考えられる。事実、パティキュレートフィルタ上に多量の微粒子が堆積し続けると350℃から400℃の低温では堆積した微粒子が着火せず、堆積した微粒子を着火せしめるためには600℃以上の高温が必要となる。しかしながらディーゼル機関では通常、排気ガス温が600℃以上の高温になることがなく、従ってパティキュレートフィルタ上に多量の微粒子が堆積し続けると排気ガス熱によって堆積した微粒子を着火せしめるのが困難となる。
【0007】
一方、このとき排気ガス温を600℃以上の高温にすることができたとすると堆積した微粒子は着火するがこの場合には別の問題を生ずる。即ち、この場合、堆積した微粒子は着火せしめられると輝炎を発して燃焼し、このときパティキュレートフィルタの温度は堆積した微粒子の燃焼が完了するまで長時間に亘り800℃以上に維持される。しかしながらこのようにパティキュレートフィルタが長時間に亘り800℃以上の高温にさらされるとパティキュレートフィルタが早期に劣化し、斯くしてパティキュレートフィルタを新品と早期に交換しなければならないという問題が生ずる。
【0008】
また、堆積した微粒子が燃焼せしめられるとアッシュが凝縮して大きな塊まりとなり、これらアッシュの塊まりによってパティキュレートフィルタの細孔が目詰まりを生ずる。目詰まりした細孔の数は時間の経過と共に次第に増大し、斯くしてパティキュレートフィルタにおける排気ガス流の圧損が次第に大きくなる。排気ガス流の圧損が大きくなると機関の出力が低下し、斯くしてこの点からもパティキュレートフィルタを新品と早期に交換しなければならないという問題が生ずる。
【0009】
このように多量の微粒子が一旦積層状に堆積してしまうと上述の如き種々の問題が生じ、従って排気ガス中に含まれる微粒子量とパティキュレートフィルタ上において燃焼しうる微粒子量とのバランスを考えて多量の微粒子が積層状に堆積しないようにする必要がある。しかしながら上述の公報に記載されたパティキュレートフィルタでは排気ガス中に含まれる微粒子量とパティキュレートフィルタ上において燃焼しうる微粒子量とのバランスについては何ら考えておらず、斯くして上述したように種々の問題を生じることになる。
【0010】
また、上述の公報に記載されたパティキュレートフィルタでは排気ガス温が350℃以下になると微粒子は着火されず、斯くしてパティキュレートフィルタ上に微粒子が堆積する。この場合、堆積量が少なければ排気ガス温が350℃から400℃になったときに堆積した微粒子が燃焼せしめられるが多量の微粒子が積層状に堆積すると排気ガス温が350℃から400℃になったときに堆積した微粒子が着火せず、たとえ着火したとしても一部の微粒子は燃焼しないために燃え残りが生じる。
【0011】
この場合、多量の微粒子が積層状に堆積する前に排気ガス温を上昇させれば堆積した微粒子を燃え残ることなく燃焼せしめることができるが上述の公報に記載されたパティキュレートフィルタではこのようなことは何ら考えておらず、斯くして多量の微粒子が積層状に堆積した場合には排気ガス温を600℃以上に上昇させない限り、堆積した全微粒子を燃焼させることができない。
【0012】
また、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のNOx を吸収し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸収したNOx を放出しかつ還元するNOx 吸収剤が公知である。このNOx 吸収剤を機関排気通路内に配置すると空燃比がリーンのもとで燃焼が行われているときに発生するNOx をNOx 吸収剤に吸収させることができる。
【0013】
しかしながらこのNOx 吸収剤によるNOx の吸収作用はNOx 吸収剤により定まる一定温度範囲内でしか行われない。これはパティキュレートフィルタにNOx 吸収機能を持たせた場合でも同様である。従ってパティキュレートフィルタにNOx 吸収機能を持たせた場合にはパティキュレートフィルタ上に多量の微粒子が堆積しないように維持すると同時にパティキュレートフィルタの温度をNOx 吸収作用の行われる温度範囲内に維持しなければならないことになる。
【0014】
本発明の目的は新規な方法によって排気ガス中の微粒子およびNOx を同時に除去するようにした排気ガス浄化装置を提供することにある。
【0015】
【課題を解決するための手段】
1番目の発明では上記目的を達成するために、燃焼室から排出された排気ガス中の微粒子を除去するためのパティキュレートフィルタとして、単位時間当りに燃焼室から排出される排出微粒子量がパティキュレートフィルタ上において単位時間当りに輝炎を発することなく酸化除去可能な酸化除去可能微粒子量よりも少ないときには排気ガス中の微粒子がパティキュレートフィルタに流入すると輝炎を発することなく酸化除去せしめられるパティキュレートフィルタを用い、パティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のNO x を吸収しパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸収したNO x を放出するNO x 吸収剤をパティキュレート上に担持し、通常は継続的に排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度を排出微粒子量が酸化除去可能微粒子量よりも少なくかつNOx 吸収率が一定値以上となる温度範囲内の微粒子NOx 同時処理領域内に維持すると共にパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持して排気ガス中の微粒子をパティキュレートフィルタ上において輝炎を発することなく酸化除去せしめると共に排気ガス中のNO x をNO x 吸収剤に吸収させ、NO x 吸収剤からNO x を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を一時にリッチにし、通常は継続的に排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度を微粒子NO x 同時処理領域内に維持するために排出微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一方が微粒子NO x 同時処理領域外となったときには排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度が微粒子NO x 同時処理領域内となるように排出微粒子量、酸化除去可能微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一つを制御する制御手段を具備している。
【0016】
2番目の発明では1番目の発明において、パティキュレートフィルタ上に貴金属触媒を担持している。
3番目の発明では2番目の発明において、周囲に過剰酸素が存在すると酸素を取込んで酸素を保持しかつ周囲の酸素濃度が低下すると保持した酸素を活性酸素の形で放出する活性酸素放出剤をパティキュレートフィルタ上に担持し、パティキュレートフィルタ上に微粒子が付着したときに活性酸素放出剤から活性酸素を放出させ、放出された活性酸素によってパティキュレートフィルタ上に付着した微粒子を酸化させるようにしている。
【0018】
4番目の発明では2番目の発明において、周囲に過剰酸素が存在すると酸素を取込んで酸素を保持しかつ周囲の酸素濃度が低下すると保持した酸素を活性酸素の形で放出する活性酸素放出剤の機能と、NOx 吸収剤の機能との双方の機能を有する活性酸素放出・NOx 吸収剤をパティキュレートフィルタ上に担持し、パティキュレートフィルタ上に微粒子が付着したときに活性酸素放出・NOx 吸収剤から活性酸素を放出させて放出された活性酸素によりパティキュレートフィルタ上に付着した微粒子を酸化させ、通常はパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持して排気ガス中のNOx を活性酸素放出・NOx 吸収剤に吸収させ、活性酸素放出・NOx 吸収剤からNOx を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を一時にリッチにする空燃比制御手段を具備している。
【0019】
5番目の発明では4番目の発明において、活性酸素放出・NOx 吸収剤がアルカリ金属又はアルカリ土類金属又は希土類又は遷移金属からなる。
6番目の発明では5番目の発明において、アルカリ金属およびアルカリ土類金属がカルシウムよりもイオン化傾向の高い金属からなる。
7番目の発明では4番目の発明において、活性酸素放出・NOx 吸収剤からSOx を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつパティキュレートフィルタの温度をSOx 放出温度まで上昇させる温度上昇手段を具備している。
【0020】
8番目の発明では7番目の発明において、温度上昇手段は、主燃料の噴射時期を遅角させるか又は主燃料に加え補助燃料を噴射させることによってパティキュレートフィルタの温度を上昇させる。
9番目の発明では4番目の発明において、空燃比制御手段は、活性酸素放出・NOx 吸収剤からSOx を放出させる際にパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を交互にリーンとリッチに切換える。
【0021】
10番目の発明では1番目の発明において、パティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリッチにするときには燃焼室内における平均空燃比をリッチにするか又は排気通路内に燃料を噴射するようにしている。
11番目の発明では10番目の発明において、機関が、燃焼室内の不活性ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、燃焼室内の不活性ガス量を更に増大していくと煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が多いときにパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリッチにするときには燃焼室内における平均空燃比をリッチにするようにしている。
【0022】
12番目の発明では1番目の発明において、酸化除去可能微粒子量がパティキュレートフィルタの温度の関数である。
13番目の発明では12番目の発明において、酸化除去可能微粒子量はパティキュレートフィルタの温度に加え、排気ガス中の酸素濃度又はNOx 濃度の少くとも一つの関数である。
【0024】
14番目の発明では1番目の発明において、制御手段は、燃料噴射量又は燃料噴射時期の少くとも一方を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御する。
15番目の発明では1番目の発明において、機関が、再循環排気ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、再循環排気ガス量を更に増大すると煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、制御手段は、再循環排気ガス量を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御する。
【0025】
16番目の発明では1番目の発明において、パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に炭化水素供給装置を配置し、炭化水素供給装置から排気通路内に供給される炭化水素の量を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにしている。
17番目の発明では1番目の発明において、パティキュレートフィルタ下流の排気通路内に排気制御弁を配置し、排気制御弁の開度を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにしている。
【0026】
18番目の発明では1番目の発明において、排気タービンを迂回する排気ガス量を制御するためのウェストゲートバルブを備えた排気ターボチャージャを具備しており、ウェストゲートバルブの開度を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにしている。
19番目の発明では1番目の発明において、排出微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一方が微粒子NOx 同時処理領域外になったときに排出微粒子量を制御すべきときには、制御手段は排出微粒子量を減少させる。
【0027】
20番目の発明では19番目の発明において、制御手段は、燃料噴射量又は燃料噴射時期又は燃料噴射圧又は補助燃料の噴射を制御することによって排出微粒子量を減少させる。
21番目の発明では19番目の発明において、吸入空気を過給するための過給手段を具備し、制御手段は、過給圧を増大させることによって排出微粒子量を減少させる。
【0028】
22番目の発明では19番目の発明において、排気ガスを吸気通路内に再循環させるための排気ガス再循環装置を具備し、制御手段は、排気ガス再循環率を減少させることによって排出微粒子量を減少させる。
23番目の発明では1番目の発明において、制御手段は、排気ガス中の酸素濃度を制御することによって酸化除去可能微粒子量を制御する。
【0029】
24番目の発明では23番目の発明において、排気ガスを吸気通路内に再循環させるための排気ガス再循環装置を具備し、制御手段は、排気ガス再循環率を制御することによって排気ガス中の酸素濃度を制御する。
25番目の発明では23番目の発明において、パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に2次空気を供給するための2次空気供給装置を具備し、制御手段は、パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に2次空気を供給することによって排気ガス中の酸素濃度を制御する。
【0030】
26番目の発明では1番目の発明において、機関が、燃焼室内の不活性ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、燃焼室内の不活性ガス量を更に増大していくと煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が多い第1の燃焼と、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が少ない第2の燃焼とが選択的に行われる。
【0031】
27番目の発明では26番目の発明において、燃焼室から排出された排気ガスを機関吸気通路内に再循環させる排気ガス再循環装置を具備し、不活性ガスが再循環排気ガスからなり、第1の燃焼が行われているときの排気ガス再循環率がほぼ55パーセント以上であり、第2の燃焼が行われているときの排気ガス再循環率がほぼ50パーセント以下である。
【0032】
28番目の発明では26番目の発明において、機関の運転領域を低負荷側の第1の運転領域と高負荷側の第2の運転領域に分割し、第1の運転領域では第1の燃焼を行い、第2の運転領域では第2の燃焼を行うようにしている。
【0033】
【発明の実施の形態】
図1は本発明を圧縮着火式内燃機関に適用した場合を示している。なお、本発明は火花点火式内燃機関にも適用することもできる。
図1を参照すると、1は機関本体、2はシリンダブロック、3はシリンダヘッド、4はピストン、5は燃焼室、6は電気制御式燃料噴射弁、7は吸気弁、8は吸気ポート、9は排気弁、10は排気ポートを夫々示す。吸気ポート8は対応する吸気枝管11を介してサージタンク12に連結され、サージタンク12は吸気ダクト13を介して排気ターボチャージャ14のコンプレッサ15に連結される。吸気ダクト13内にはステップモータ16により駆動されるスロットル弁17が配置され、更に吸気ダクト13周りには吸気ダクト13内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置18が配置される。図1に示される実施例では機関冷却水が冷却装置18内に導びかれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。一方、排気ポート10は排気マニホルド19および排気管20を介して排気ターボチャージャ14の排気タービン21に連結され、排気タービン21の出口はパティキュレートフィルタ22を内蔵したケーシング23に連結される。
【0034】
排気マニホルド19とサージタンク12とは排気ガス再循環(以下、EGRと称す)通路24を介して互いに連結され、EGR通路24内には電気制御式EGR制御弁25が配置される。また、EGR通路24周りにはEGR通路24内を流れるEGRガスを冷却するための冷却装置26が配置される。図1に示される実施例では機関冷却水が冷却装置26内に導びかれ、機関冷却水によってEGRガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁6は燃料供給管6aを介して燃料リザーバ、いわゆるコモンレール27に連結される。このコモンレール27内へは電気制御式の吐出量可変な燃料ポンプ28から燃料が供給され、コモンレール27内に供給された燃料は各燃料供給管6aを介して燃料噴射弁6に供給される。コモンレール27にはコモンレール27内の燃料圧を検出するための燃料圧センサ29が取付けられ、燃料圧センサ29の出力信号に基づいてコモンレール27内の燃料圧が目標燃料圧となるように燃料ポンプ28の吐出量が制御される。
【0035】
電子制御ユニット30はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス31によって互いに接続されたROM(リードオンリメモリ)32、RAM(ランダムアクセスメモリ)33、CPU(マイクロプロセッサ)34、入力ポート35および出力ポート36を具備する。燃料圧センサ29の出力信号は対応するAD変換器37を介して入力ポート35に入力される。また、パティキュレートフィルタ22にはパティキュレートフィルタ22の温度を検出するための温度センサ39が取付けられ、この温度センサ39の出力信号は対応するAD変換器37を介して入力ポート35に入力される。アクセルペダル40にはアクセルペダル40の踏込み量Lに比例した出力電圧を発生する負荷センサ41が接続され、負荷センサ41の出力電圧は対応するAD変換器37を介して入力ポート35に入力される。更に入力ポート35にはクランクシャフトが例えば30°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ42が接続される。一方、出力ポート36は対応する駆動回路38を介して燃料噴射弁6、スロットル弁駆動用ステップモータ16、EGR制御弁25、および燃料ポンプ28に接続される。
【0036】
図2(A)は要求トルクTQと、アクセルペダル40の踏込み量Lと、機関回転数Nとの関係を示している。なお、図2(A)において各曲線は等トルク曲線を表しており、TQ=0で示される曲線はトルクが零であることを示しており、残りの曲線はTQ=a,TQ=b,TQ=c,TQ=dの順に次第に要求トルクが高くなる。図2(A)に示される要求トルクTQは図2(B)に示されるようにアクセルペダル40の踏込み量Lと機関回転数Nの関数としてマップの形で予めROM32内に記憶されている。本発明による実施例では図2(B)に示すマップからアクセルペダル40の踏込み量Lおよび機関回転数Nに応じた要求トルクTQがまず初めに算出され、この要求トルクTQに基づいて燃料噴射量等が算出される。
【0037】
図3にパティキュレートフィルタ22の構造を示す。なお、図3において(A)はパティキュレートフィルタ22の正面図を示しており、(B)はパティキュレートフィルタ22の側面断面図を示している。図3(A)および(B)に示されるようにパティキュレートフィルタ22はハニカム構造をなしており、互いに平行をなして延びる複数個の排気流通路50,51を具備する。これら排気流通路は下流端が栓52により閉塞された排気ガス流入通路50と、上流端が栓53により閉塞された排気ガス流出通路51とにより構成される。なお、図3(A)においてハッチングを付した部分は栓53を示している。従って排気ガス流入通路50および排気ガス流出通路51は薄肉の隔壁54を介して交互に配置される。云い換えると排気ガス流入通路50および排気ガス流出通路51は各排気ガス流入通路50が4つの排気ガス流出通路51によって包囲され、各排気ガス流出通路51が4つの排気ガス流入通路50によって包囲されるように配置される。
【0038】
パティキュレートフィルタ22は例えばコージライトのような多孔質材料から形成されており、従って排気ガス流入通路50内に流入した排気ガスは図3(B)において矢印で示されるように周囲の隔壁54内を通って隣接する排気ガス流出通路51内に流出する。
本発明による実施例では各排気ガス流入通路50および各排気ガス流出通路51の周壁面、即ち各隔壁54の両側表面上および隔壁54内の細孔内壁面上には例えばアルミナからなる担体の層が形成されており、この担体上に貴金属触媒、および周囲に過剰酸素が存在すると酸素を取込んで酸素を保持しかつ周囲の酸素濃度が低下すると保持した酸素を活性酸素の形で放出する活性酸素放出剤が担持されている。
【0039】
この場合、本発明による実施例では貴金属触媒として白金Ptが用いられており、活性酸素放出剤としてカリウムK、ナトリウムNa、リチウムLi、セシウムCs、ルビジウムRbのようなアルカリ金属、バリウムBa、カルシウムCa、ストロンチウムSrのようなアルカリ土類金属、ランタンLa、イットリウムY、セリウムCeのような希土類、および遷移金属から選ばれた少くとも一つが用いられている。
【0040】
なお、この場合活性酸素放出剤としてはカルシウムCaよりもイオン化傾向の高いアルカリ金属又はアルカリ土類金属、即ちカリウムK、リチウムLi、セシウムCs、ルビジウムRb、バリウムBa、ストロンチウムSrを用いることが好ましい。
次にパティキュレートフィルタ22による排気ガス中の微粒子除去作用について担体上に白金PtおよびカリウムKを担持させた場合を例にとって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類、遷移金属を用いても同様な微粒子除去作用が行われる。
【0041】
図1に示されるような圧縮着火式内燃機関では空気過剰のもとで燃焼が行われ、従って排気ガスは多量の過剰空気を含んでいる。即ち、吸気通路、燃焼室5および排気通路内に供給された空気と燃料との比を排気ガスの空燃比と称すると図1に示されるような圧縮着火式内燃機関では排気ガスの空燃比はリーンとなっている。また、燃焼室5内ではNOが発生するので排気ガス中にはNOが含まれている。また、燃料中にはイオウSが含まれており、このイオウSは燃焼室5内で酸素と反応してSO2 となる。従って排気ガス中にはSO2 が含まれている。従って過剰酸素、NOおよびSO2 を含んだ排気ガスがパティキュレートフィルタ22の排気ガス流入通路50内に流入することになる。
【0042】
図4(A)および(B)は排気ガス流入通路50の内周面および隔壁54内の細孔内壁面上に形成された担体層の表面の拡大図を模式的に表わしている。なお、図4(A)および(B)において60は白金Ptの粒子を示しており、61はカリウムKを含んでいる活性酸素放出剤を示している。
上述したように排気ガス中には多量の過剰酸素が含まれているので排気ガスがパティキュレートフィルタ22の排気ガス流入通路50内に流入すると図4(A)に示されるようにこれら酸素O2 がO2 − 又はO2−の形で白金Ptの表面に付着する。一方、排気ガス中のNOは白金Ptの表面上でO2 − 又はO2−と反応し、NO2 となる(2NO+O2 →2NO2 )。次いで生成されたNO2 の一部は白金Pt上で酸化されつつ活性酸素放出剤61内に吸収され、カリウムKと結合しながら図4(A)に示されるように硝酸イオンNO3 − の形で活性酸素放出剤61内に拡散し、一部の硝酸イオンNO3 − は硝酸カリウムKNO3 を生成する。
【0043】
一方、上述したように排気ガス中にはSO2 も含まれており、このSO2 もNOと同様なメカニズムによって活性酸素放出剤61内に吸収される。即ち、上述したように酸素O2 がO2 − 又はO2−の形で白金Ptの表面に付着しており、排気ガス中のSO2 は白金Ptの表面でO2 − 又はO2−と反応してSO3 となる。次いで生成されたSO3 の一部は白金Pt上で更に酸化されつつ活性酸素放出剤61内に吸収され、カリウムKと結合しながら硫酸イオンSO4 2−の形で活性酸素放出剤61内に拡散し、硫酸カリウムK2 SO4 を生成する。このようにして活性酸素放出触媒61内には硝酸カリウムKNO3 および硫酸カリウムK2 SO4 が生成される。
【0044】
一方、燃焼室5内においては主にカーボンCからなる微粒子が生成され、従って排気ガス中にはこれら微粒子が含まれている。排気ガス中に含まれているこれら微粒子は排気ガスがパティキュレートフィルタ22の排気ガス流入通路50内を流れているときに、或いは排気ガス流入通路50から排気ガス流出通路51に向かうときに図4(B)において62で示されるように担体層の表面、例えば活性酸素放出剤61の表面上に接触し、付着する。
【0045】
このように微粒子62が活性酸素放出剤61の表面上に付着すると微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面では酸素濃度が低下する。酸素濃度が低下すると酸素濃度の高い活性酸素放出剤61内との間で濃度差が生じ、斯くして活性酸素放出剤61内の酸素が微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面に向けて移動しようとする。その結果、活性酸素放出剤61内に形成されている硝酸カリウムKNO3 がカリウムKと酸素OとNOとに分解され、酸素Oが微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面に向かい、NOが活性酸素放出剤61から外部に放出される。外部に放出されたNOは下流側の白金Pt上において酸化され、再び活性酸素放出剤61内に吸収される。
【0046】
一方、このときパティキュレートフィルタ22の温度が高ければ活性酸素放出剤61内に形成されている硫酸カリウムK2 SO4 もカリウムKと酸素OとSO2 とに分解され、酸素Oが微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面に向かい、SO2 が活性酸素放出剤61から外部に放出される。外部に放出されたSO2 は下流側の白金Pt上において酸化され、再び活性酸素放出剤61内に吸収される。
【0047】
一方、微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面に向かう酸素Oは硝酸カリウムKNO3 や硫酸カリウムK2 SO4 のような化合物から分解された酸素である。化合物から分解された酸素Oは高いエネルギを有しており、極めて高い活性を有する。従って微粒子62と活性酸素放出剤61との接触面に向かう酸素は活性酸素Oとなっている。これら活性酸素Oが微粒子62に接触すると微粒子62の酸化作用が促進され、微粒子62は数分から数10分の短時間のうちに輝炎を発することなく酸化せしめられる。このように微粒子62が酸化せしめられている間に他の微粒子が次から次へとパティキュレートフィルタ22に付着する。従って実際にはパティキュレートフィルタ22上には或る程度の量の微粒子が常時堆積しており、この堆積している微粒子のうちの一部の微粒子が酸化除去せしめられることになる。このようにしてパティキュレートフィルタ22上に付着した微粒子62が輝炎を発することなく連続燃焼せしめられる。
なお、NOx は酸素原子の結合および分離を繰返しつつ活性酸素放出剤61内において硝酸イオンNO3 −の形で拡散するものと考えられ、この間にも活性酸素が発生する。微粒子62はこの活性酸素によっても酸化せしめられる。また、このようにパティキュレートフィルタ22上に付着した微粒子62は活性酸素Oによって酸化せしめられるがこれら微粒子62は排気ガス中の酸素によっても酸化せしめられる。
【0048】
パティキュレートフィルタ22上に積層状に堆積した微粒子が燃焼せしめられるときにはパティキュレートフィルタ22が赤熱し、火炎を伴って燃焼する。このような火炎を伴う燃焼は高温でないと持続せず、従ってこのような火炎を伴なう燃焼を持続させるためにはパティキュレートフィルタ22の温度を高温に維持しなければならない。
【0049】
これに対して本発明では微粒子62は上述したように輝炎を発することなく酸化せしめられ、このときパティキュレートフィルタ22の表面が赤熱することもない。即ち、云い換えると本発明ではかなり低い温度でもって微粒子62が酸化除去せしめられている。従って本発明による輝炎を発しない微粒子62の酸化による微粒子除去作用は火炎を伴う燃焼による微粒子除去作用と全く異なっている。
【0050】
ところで白金Ptおよび活性酸素放出剤61はパティキュレートフィルタ22の温度が高くなるほど活性化するので単位時間当りに活性酸素放出剤61が放出しうる活性酸素Oの量はパティキュレートフィルタ22の温度が高くなるほど増大する。また当然のことながら微粒子は微粒子自身の温度が高いほど酸化除去されやすくなる。従ってパティキュレートフィルタ22上において単位時間当りに輝炎を発することなく酸化除去可能な酸化除去可能微粒子量はパティキュレートフィルタ22の温度が高くなるほど増大する。
【0051】
図6の実線は単位時間当りに輝炎を発することなく酸化除去可能な酸化除去可能微粒子量Gを示しており、図6の横軸はパティキュレートフィルタ22の温度TFを示している。なお、図6は単位時間を1秒とした場合の、即ち1秒当りの酸化除去可能微粒子量Gを示しているがこの単位時間としては1分、10分等任意の時間を採用することができる。例えば単位時間として10分を用いた場合には単位時間当りの酸化除去可能微粒子量Gは10分間当りの酸化除去可能微粒子量Gを表すことになり、この場合でもパティキュレートフィルタ22上において単位時間当りに輝炎を発することなく酸化除去可能な酸化除去可能微粒子量Gは図6に示されるようにパティキュレートフィルタ22の温度が高くなるほど増大する。
さて、単位時間当りに燃焼室5から排出される微粒子の量を排出微粒子量Mと称するとこの排出微粒子量Mが同じ単位時間当りに酸化除去可能微粒子Gよりも少ないとき、例えば1秒当りの排出微粒子量Mが1秒当りの酸化除去可能微粒子量Gよりも少ないとき、或いは10分当りの排出微粒子量Mが10分当りの酸化除去可能微粒子量Gよりも少ないとき、即ち図6の領域Iでは燃焼室5から排出された全ての微粒子がパティキュレートフィルタ22上において輝炎を発することなく順次短時間のうちに酸化除去せしめられる。
【0052】
これに対し、排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多いとき、即ち図6の領域IIでは全ての微粒子を順次酸化するには活性酸素量が不足している。図5(A)〜(C)はこのような場合の微粒子の酸化の様子を示している。
即ち、全ての微粒子を順次酸化するには活性酸素量が不足している場合には図5(A)に示すように微粒子62が活性酸素放出剤61上に付着すると微粒子62の一部のみが酸化され、十分に酸化されなかった微粒子部分が担体層上に残留する。次いで活性酸素量が不足している状態が継続すると次から次へと酸化されなかった微粒子部分が担体層上に残留し、その結果図5(B)に示されるように担体層の表面が残留微粒子部分63によって覆われるようになる。
【0053】
担体層の表面を覆うこの残留微粒子部分63は次第に酸化されにくいカーボン質に変質し、斯くしてこの残留微粒子部分63はそのまま残留しやすくなる。また、担体層の表面が残留微粒子部分63によって覆われると白金PtによるNO,SO2 の酸化作用および活性酸素放出剤61からの活性酸素の放出作用が抑制される。その結果、図5(C)に示されるように残留微粒子部分63の上に別の微粒子64が次から次へと堆積する。即ち、微粒子が積層状に堆積することになる。このように微粒子が積層状に堆積するとこれら微粒子は白金Ptや活性酸素放出剤61から距離を隔てているためにたとえ酸化されやすい微粒子であってももはや活性酸素Oによって酸化されることがなく、従ってこの微粒子64上に更に別の微粒子が次から次へと堆積する。即ち、排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多い状態が継続するとパティキュレートフィルタ22上には微粒子が積層状に堆積し、斯くして排気ガス温を高温にするか、或いはパティキュレートフィルタ22の温度を高温にしない限り、堆積した微粒子を着火燃焼させることができなくなる。
【0054】
このように図6の領域Iでは微粒子はパティキュレートフィルタ22上において輝炎を発することなく短時間のうちに酸化せしめられ、図6の領域IIでは微粒子がパティキュレートフィルタ22上に積層状に堆積する。従って微粒子がパティキュレートフィルタ22上に積層状に堆積しないようにするためには排出微粒子量Mを常時酸化除去可能微粒子量Gよりも少くしておく必要がある。
【0055】
図6からわかるように本発明の実施例で用いられているパティキュレートフィルタ22ではパティキュレートフィルタ22の温度TFがかなり低くても微粒子を酸化させることが可能であり、従って図1に示す圧縮着火式内燃機関において排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFを排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも通常少なくなるように維持することが可能である。従って本発明による実施例においては排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFを排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも通常少なくなるように維持するようにしている。
【0056】
このように排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも通常少なくなるように維持するとパティキュレートフィルタ22上に微粒子が積層状に堆積しなくなる。その結果、パティキュレートフィルタ22における排気ガス流の圧損は全くと言っていいほど変化することなくほぼ一定の最小圧損値に維持される。斯くして機関の出力低下を最小限に維持することができる。
【0057】
また、微粒子の酸化による微粒子除去作用はかなり低温でもって行われる。従ってパティキュレートフィルタ22の温度はさほど上昇せず、斯くしてパティキュレートフィルタ22が劣化する危険性はほとんどない。また、パティキュレートフィルタ22上に微粒子が積層状に堆積しないのでアッシュが凝集する危険性が少なく、従ってパティキュレートフィルタ22が目詰まりする危険性が少なくなる。
【0058】
ところでこの目詰まりは主に硫酸カルシウムCaSO4 によって生ずる。即ち、燃料や潤滑油はカルシウムCaを含んでおり、従って排気ガス中にカルシウムCaが含まれている。このカルシウムCaはSO3 が存在すると硫酸カルシウムCaSO4 を生成する。この硫酸カルシウムCaSO4 は固体であって高温になっても熱分解しない。従って硫酸カルシウムCaSO4 が生成され、この硫酸カルシウムCaSO4 によってパティキュレートフィルタ22の細孔が閉塞されると目詰まりを生ずることになる。
【0059】
しかしながらこの場合、活性酸素放出剤61としてカルシウムCaよりもイオン化傾向の高いアルカリ金属又はアルカリ土類金属、例えばカリウムKを用いると活性酸素放出剤61内に拡散するSO3 はカリウムKと結合して硫酸カリウムK2 SO4 を形成し、カルシウムCaはSO3 と結合することなくパティキュレートフィルタ22の隔壁54を通過して排気ガス流出通路51内に流出する。従ってパティキュレートフィルタ22の細孔が目詰まりすることがなくなる。従って前述したように活性酸素放出剤61としてはカルシウムCaよりもイオン化傾向の高いアルカリ金属又はアルカリ土類金属、即ちカリウムK、リチウムLi、セシウムCs、ルビジウムRb、バリウムBa、ストロンチウムSrを用いることが好ましいことになる。
【0060】
さて、本発明による実施例では基本的に全ての運転状態において排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも少なくなるように維持することを意図している。しかしながら実際には全ての運転状態において排出微粒子量Mを酸化除去可能微粒子量Gよりも少くすることはほとんど不可能である。例えば機関始動時には通常パティキュレートフィルタ22の温度は低く、従ってこのときには通常排出微粒子量Mの方が酸化除去可能微粒子量Gよりも多くなる。従って本発明による実施例では機関始動直後のような特別の場合を除いて通常継続的に排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも少なくなるようにしている。
【0061】
なお、機関始動直後におけるように排出微粒子量Mの方が酸化除去可能微粒子量Gよりも多くなるとパティキュレートフィルタ22上に酸化されなかった微粒子部分が残留しはじめる。しかしながらこのように酸化されなかった微粒子部分が残留しはじめているときに、即ち微粒子が一定限度以下しか堆積していないときに排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも少くなるとこの残留微粒子部分は活性酸素Oによって輝炎を発することなく酸化除去される。従って本発明による実施例では機関始動直後のような特別の運転状態のときには、排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gより少なくなったときに酸化除去しうる一定限度以下の量の微粒子しかパティキュレートフィルタ22上に積層しないように排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが維持される。
【0062】
また、このように排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFを維持するようにしていたとしても何らかの理由によりパティキュレートフィルタ22上に微粒子が積層状に堆積する場合がある。このような場合であっても排気ガスの一部又は全体の空燃比が一時的にリッチにされるとパティキュレートフィルタ22上に堆積した微粒子は輝炎を発することなく酸化せしめられる。即ち、排気ガスの空燃比がリッチにされると、即ち排気ガス中の酸素濃度が低下せしめられると活性酸素放出剤61から外部に活性酸素Oが一気に放出され、これら一気に放出された活性酸素Oによって堆積した微粒子が輝炎を発することなく短時間で酸化除去せしめられる。
一方、空燃比がリーンに維持されていると白金Ptの表面が酸素で覆われ、いわゆる白金Ptの酸素被毒が生ずる。このような酸素被毒が生ずるとNOx に対する酸化作用が低下するためにNOx の吸収効率が低下し、斯くして活性酸素放出剤61からの活性酸素放出量が低下する。しかしながら空燃比がリッチにされると白金Pt表面上の酸素が消費されるために酸素被毒が解消され、従って空燃比がリッチからリーンに切換えられるとNOx に対する酸化作用が強まるためにNOx の吸収効率が高くなり、斯くして活性酸素放出剤61からの活性酸素放出量が増大する。
従って空燃比がリーンに維持されているときに空燃比を時折リーンからリッチに切換えるとその都度白金Ptの酸素被毒が解消されるために空燃比がリーンであるときの活性酸素放出量が増大し、斯くしてパティキュレートフィルタ22上における微粒子の酸化作用を促進することができる。
【0063】
さて、図6においては酸化除去可能微粒子量Gがパティキュレートフィルタ22の温度TFのみの関数として示されているがこの酸化除去可能微粒子量Gは実際には排気ガス中の酸素濃度、排気ガス中のNOx 濃度、排気ガス中の未燃HC濃度、微粒子の酸化のしやすさの程度、パティキュレートフィルタ22内における排気ガス流の空間速度、排気ガス圧等の関数でもある。従って酸化除去可能微粒子量Gはパティキュレートフィルタ22の温度TFを含む上述の全ての因子の影響を考慮に入れて算出することが好ましい。
【0064】
しかしながらこれら因子のうちで酸化除去可能微粒子量Gに最も大きな影響を与えるのはパティキュレートフィルタ22の温度TFであり、比較的大きな影響を与えるのは排気ガス中の酸素濃度とNOx 濃度である。図7(A)はパティキュレートフィルタ22の温度TFおよび排気ガス中の酸素が変化したときの酸化除去可能微粒子量Gの変化を示しており、図7(B)はパティキュレートフィルタ22の温度TFおよび排気ガス中のNOx 濃度が変化したときの酸化除去可能微粒子量Gの変化を示している。なお、図7(A),(B)において破線は排気ガス中の酸素濃度およびNOx 濃度が基準値であるときを示しており、図7(A)において〔O2 〕1 は基準値よりも排気ガス中の酸素濃度が高いとき、〔O2 〕2 は〔O2 〕1 よりも更に酸化濃度が高いときを夫々示しており、図7(B)において〔NO〕1 は基準値よりも排気ガス中のNOx 濃度が高いとき、〔NO〕2 は〔NO〕1 よりも更にNOx 濃度が高いときを夫々示している。
【0065】
排気ガス中の酸素濃度が高くなるとそれだけでも酸化除去可能微粒子量Gが増大するが更に活性酸素放出剤61内に取込まれる酸素量が増大するので活性酸素放出剤61から放出される活性酸素も増大する。従って図7(A)に示されるように排気ガス中の酸素濃度が高くなるほど酸化除去可能微粒子量Gは増大する。一方、排気ガス中のNOは前述したように白金Ptの表面上において酸化されてNO2 となる。このようにして生成されたNO2 の一部は活性酸素放出剤61内に吸収され、残りのNO2 は白金Ptの表面から外部に離脱する。このとき微粒子はNO2 と接触すると酸化反応が促進され、従って図7(B)に示されるように排気ガス中のNOx 濃度が高くなるほど酸化除去可能微粒子量Gは増大する。ただし、このNO2 による微粒子の酸化促進作用は排気ガス温がほぼ250℃からほぼ450℃の間でしか生じないので図7(B)に示されるように排気ガス中のNOx 濃度が高くなるとパティキュレートフィルタ22の温度TFがほぼ250℃から450℃の間のときに酸化除去可能微粒子量Gが増大する。
【0066】
前述したように酸化除去可能微粒子量Gは酸化除去可能微粒子量Gに影響を与える全ての因子を考慮に入れて算出することが好ましい。しかしながら本発明による実施例ではこれら因子のうちで酸化除去可能微粒子量Gに最も大きな影響を与えるパティキュレートフィルタ22の温度TFと、比較的大きな影響を与える排気ガス中の酸素濃度およびNOx 濃度のみに基づいて酸化除去可能微粒子量Gを算出するようにしている。
【0067】
即ち、本発明による実施例では図8の(A)から(F)に示されるようにパティキュレートフィルタ22の各温度TF(200℃、250℃、300℃、350℃、400℃、450℃)における酸化除去可能微粒子量Gが夫々排気ガス中の酸素濃度〔O2 〕と排気ガス中のNOx 濃度〔NO〕の関数としてマップの形で予めROM32内に記憶されており、各パティキュレートフィルタ22の温度TF、酸化濃度〔O2 〕およびNOx 濃度〔NO〕に応じた酸化除去可能微粒子量Gが図8の(A)から(F)に示されるマップから比例配分により算出される。
【0068】
なお、排気ガス中の酸素濃度〔O2 〕およびNOx 濃度〔NO〕は酸素濃度センサおよびNOx 濃度センサを用いて検出することができる。しかしながら本発明による実施例では排気ガス中の酸素濃度〔O2 〕が要求トルクTQおよび機関回転数Nの関数として図9(A)に示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されており、排気ガス中のNOx 濃度〔NO〕も要求トルクTQおよび機関回転数Nの関数として図9(B)に示すようなマップの形で予めROM32内に記憶されており、これらのマップから排気ガス中の酸素濃度〔O2 〕およびNOx 濃度〔NO〕が算出される。
【0069】
一方、排出微粒子量Mは機関の型式によって変化するが機関の型式が定まると要求トルクTQおよび機関回転数Nの関数となる。図10(A)は図1に示される内燃機関の排出微粒子量Mを示しており、各曲線M1 ,M2 ,M3 ,M4 ,M5 は等排出微粒子量(M1 <M2 <M3 <M4 <M5 )を示している。図10(A)に示される例では要求トルクTQが高くなるほど排出微粒子量Mが増大する。なお、図10(A)に示される排出微粒子量Mは要求トルクTQおよび機関回転数Nの関数として図10(B)に示すマップの形で予めROM32内に記憶されている。
【0070】
さて、前述したように本発明による実施例ではパティキュレートフィルタ22の各隔壁54の両側面上および隔壁54内の細孔内壁面上には例えばアルミナからなる担体の層が形成されており、この担体上に貴金属触媒および活性酸素放出剤が担持されている。更に本発明による実施例ではこの担体上に貴金属触媒、およびパティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるNOx を吸収しパティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸収したNOx を放出するNOx 吸収剤が担持されている。
【0071】
本発明による実施例ではこの貴金属触媒として白金Ptが用いられており、NOx 吸収剤としてカリウムK、ナトリウムNa、リチウムLi、セシウムCs、ルビジウムRbのようなアルカリ金属、バリウムBa、カルシウムCa、ストロンチウムSrのようなアルカリ土類、ランタンLa、イットリウムYのような希土類から選ばれた少くとも一つが用いられている。なお、前述した活性酸素放出剤を構成する金属と比較すればわかるようにNOx 吸収剤を構成する金属と、活性酸素放出剤を構成する金属とは大部分が一致している。
【0072】
この場合、NOx 吸収剤および活性酸素放出剤として夫々異なる金属を用いることもできるし、同一の金属を用いることもできる。NOx 吸収剤および活性酸素放出剤として同一の金属を用いた場合にはNOx 吸収剤としての機能と活性酸素放出剤としての機能との双方の機能を同時に果すことになる。
次に貴金属触媒として白金Ptを用い、NOx 吸収剤としてカリウムKを用いた場合を例にとってNOx の吸放出作用について説明する。
【0073】
まず初めにNOx の吸収作用について検討するとNOx は図4(A)に示すメカニズムと同じメカニズムでもってNOx 吸収剤に吸収される。ただし、この場合図4(A)において符号61はNOx 吸収剤を示す。
即ち、パティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に多量の過剰酸素が含まれているので排気ガスがパティキュレートフィルタ22の排気ガス流入通路50内に流入すると図4(A)に示されるようにこれら酸素O2 がO2 − 又はO2−の形で白金Ptの表面に付着する。一方、排気ガス中のNOは白金Ptの表面上でO2 − 又はO2−と反応し、NO2 となる(2NO+O2 →2NO2 )。次いで生成されたNO2 の一部は白金Pt上で酸化されつつNOx 吸収剤61内に吸収され、カリウムKと結合しながら図4(A)に示されるように硝酸イオンNO3 − の形でNOx 吸収剤61内に拡散し、一部の硝酸イオンNO3 − は硝酸カリウムKNO3 を生成する。このようにしてNOがNOx 吸収剤61内に吸収される。
【0074】
一方、パティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスがリッチになると硝酸イオンNO3 − は酸素とOとNOに分解され、次から次へとNOx 吸収剤61からNOが放出される。従ってパティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比がリッチになると短時間のうちにNOx 吸収剤61からNOが放出され、しかもこの放出されたNOが還元されるために大気中にNOが排出されることはない。
【0075】
なお、この場合、パティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比を理論空燃比にしてもNOx 吸収剤61からNOが放出される。しかしながらこの場合にはNOx 吸収剤61からNOが徐々にしか放出されないためにNOx 吸収剤61に吸収されている全NOx を放出させるには若干長い時間を要する。
ところで前述したようにNOx 吸収剤および活性酸素放出剤として夫々異なる金属を用いることができる。しかしながら本発明による実施例ではNOx 吸収剤および活性酸素放出剤として同一の金属を用いている。この場合には前述したようにNOx 吸収剤としての機能と活性酸素放出剤としての機能との双方の機能を同時に果すことになり、このように双方の機能を同時に果すものを以下、活性酸素放出・NOx 吸収剤と称する。従って本発明による実施例では図4(A)における符号61は活性酸素放出・NOx 吸収剤を示している。
【0076】
このような活性酸素放出・NOx 吸収剤61を用いた場合、パティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるNOは活性酸素放出・NOx 吸収剤61に吸収され、排気ガス中に含まれる微粒子が活性酸素放出・NOx 吸収剤61に付着するとこの微粒子は排気ガス中に含まれる活性酸素および活性酸素放出・NOx 吸収剤61から放出される活性酸素によって短時間のうちに酸化除去せしめられる。従ってこのとき排気ガス中の微粒子およびNOx の双方が大気中に排出されるのを阻止することができることになる。
【0077】
一方、パティキュレートフィルタ22に流入する排気ガスの空燃比がリッチになると活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOが放出される。このNOは未燃HC,COにより還元され、斯くしてこのときにもNOが大気中に排出されることがない。また、このときパティキュレートフィルタ22上に堆積している微粒子は活性酸素放出・NOx 吸収剤61から放出される活性酸素によって酸化除去せしめられる。
【0078】
ところで図6を参照しつつ既に説明したように活性酸素放出剤61からの活性酸素の放出作用はパティキュレートフィルタ22の温度がかなり低いときから開始される。これは活性酸素放出・NOx 吸収剤61を用いたときでも同じである。これに対してNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61へのNOx の吸収作用はパティキュレートフィルタ22の温度TFが活性酸素の放出開始温度よりも高くならないと開始されない。これは、活性酸素の放出は例えば硝酸カリウムKNO3 から酸素を奪えれば生ずるのに対してNOx の吸収作用は白金Ptが活性化しないと開始されないからであると考えられる。
【0079】
図11はNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61としてカリウムKを用いた場合の酸化除去可能微粒子量GとNOx 吸収率とを示している。図11から活性酸素の放出作用はパティキュレートフィルタ22の温度TFが200℃以下から開始されるのに対してNOx の吸収作用はパティキュレートフィルタ22の温度TFが200℃以上にならないと開始されないことがわかる。
【0080】
一方、活性酸素の放出作用はパティキュレートフィルタ22の温度TFが高くなれば高くなるほど活発になる。これに対してNOx の吸収作用はパティキュレートフィルタ22の温度TFが高くなると消失する。即ち、パティキュレートフィルタ22の温度TFが一定温度、図11に示す例ではほぼ500℃を越えると硝酸イオンNO3 − 又は硝酸カリウムKNO3 が熱分解し、活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOが放出される。このような状態になるとNOx の吸収量よりもNOの放出量が多くなり、斯くして図11に示されるようにNOx 吸収率が低下する。
【0081】
図11はNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61としてカリウムKを用いた場合のNOx 吸収率を示している。この場合、用いる金属によってNOx 吸収率の高くなるパティキュレートフィルタ22の温度範囲は異なる。例えばNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61としてバリウムBaを用いた場合にはNOx 吸収率の高くなるパティキュレートフィルタ22の温度範囲は図11に示されるカリウムKを用いた場合よりも狭くなる。
【0082】
ところで前述したように排気ガス中の微粒子をパティキュレートフィルタ22上において積層状に堆積させることなく酸化除去せしめるためには排出微粒子量Mを酸化除去可能微粒子量Gよりも少なくする必要がある。しかしながら単に排出微粒子量Mを酸化除去可能微粒子量Gより少くしただけではNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61によるNOx 吸収作用は行われず、NOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61によるNOx の吸収作用を確保するにはパティキュレートフィルタ22の温度TFをNOx の吸収作用が行われる温度範囲内に維持する必要がある。この場合、NOx 吸収作用が行われるパティキュレートフィルタ22の温度範囲はNOx 吸収率が一定値以上、例えば50パーセント以上となる温度範囲とする必要があり、従ってNOx 吸収剤又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61としてカリウムKを用いた場合には図11からわかるようにパティキュレートフィルタ22の温度TFをほぼ250℃から500℃の間に維持する必要がある。
【0083】
従って、本発明による実施例では排気ガス中の微粒子をパティキュレートフィルタ22上において積層状に堆積させることなく酸化除去せしめ、かつ排気ガス中のNOx を吸収するために、通常は継続的に排出微粒子量Mを酸化除去可能微粒子量Gよりも少なくなるように維持しかつパティキュレートフィルタ22の温度TFをパティキュレートフィルタ22のNOx 吸収率が一定値以上となる温度範囲内に維持するようにしている。即ち、排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFを図11のハッチングで示す微粒子NOx 同時処理領域内に維持するようにしている。
【0084】
ところでこのように排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度を微粒子NOx 同時処理領域内に維持するようにしておいても排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度が微粒子NOx 同時処理領域外にずれてしまう場合がある。このような場合、本発明による実施例では排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度が微粒子NOx 同時処理領域内となるように排出微粒子量M、酸化除去可能微粒子量G又はパティキュレートフィルタ22の温度TFの少くとも一つを制御するようにしている。次にこのことについて図12を参照しつつ説明する。
【0085】
まず初めに排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが図12に示される微粒子NOx 同時処理領域外のA点になった場合、即ち排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多くなり、かつパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域の下限温度よりも低くなった場合について説明する。この場合には矢印で示すようにパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させることによって排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域内に戻される。
【0086】
次に排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが図12に示される微粒子NOx 同時処理領域外のB点になった場合、即ち排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多くなり、かつパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域の温度範囲内にある場合について説明する。この場合には矢印で示すように排出微粒子量Mを低下させることによって排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域内に戻される。
【0087】
次に排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが図12に示される微粒子NOx 同時処理領域外のC点になった場合、即ち排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多くなり、かつパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域の上限温度よりも高くなった場合について説明する。この場合には矢印で示すように排出微粒子量Mを低下させかつパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることによって排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFが微粒子NOx 同時処理領域内に戻される。
【0088】
このように排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度が微粒子NOx 同時処理領域外となったときには排出微粒子量Mを低下させるか、又はパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇或いは低下させることによって排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度が微粒子NOx 同時処理領域内に戻される。なお、別の方法として、酸化除去可能微粒子量Gを増大させることによっても排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度を微粒子NOx 同時処理領域内に戻すことができる。そこで次に排出微粒子量Mを低下させる方法、パティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇或いは下降させる方法、および酸化除去可能微粒子量Gを増大させる方法について説明する。
【0089】
パティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるのに有効な方法の一つは燃料噴射時期を圧縮上死点以後まで遅角させる方法である。即ち、通常主燃料Qm は図13において(I)に示されるように圧縮上死点付近で噴射される。この場合、図13の(II)に示されるように主燃料Qm の噴射時期が遅角されると後燃え期間が長くなり、斯くして排気ガス温が上昇する。排気ガス温が高くなるとそれに伴ってパティキュレートフィルタ22の温度TFが上昇する。この場合、燃料噴射時期の遅角量を少なくすればパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることができる。
【0090】
また、パティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるために図13の(III)に示されるように主燃料Qm に加え、吸気上死点付近において補助燃料Qv を噴射することもできる。このように補助燃料Qv を追加的に噴射すると補助燃料Qv 分だけ燃焼せしめられる燃料が増えるために排気ガス温が上昇し、斯くしてパティキュレートフィルタ22の温度TFが上昇する。
一方、このように吸気上死点付近において補助燃料Qv を噴射すると圧縮行程中に圧縮熱によってこの補助燃料Qv からアルデヒド、ケトン、パーオキサイド、一酸化炭素等の中間生成物が生成され、これら中間生成物によって主燃料Qm の反応が加速される。従ってこの場合には図13の(III)に示されるように主燃料Qm の噴射時期を大巾に遅らせても失火を生ずることなく良好な燃焼が得られる。即ち、このように主燃料Qm の噴射時期を大巾に遅らせることができるので排気ガス温はかなり高くなり、斯くしてパティキュレートフィルタ22の温度TFをすみやかに上昇させることができる。この場合、補助燃料Qv の噴射を停止するか或いは補助燃料Qv の噴射量を減少させて主燃料Qm の噴射時期の遅角量を少なくすればパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることができる。
【0091】
また、パティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるために図13の(IV)に示されるように主燃料Qm に加え、膨張行程中又は排気行程中に補助燃料Qp を噴射することもできる。即ち、この場合、大部分の補助燃料Qp は燃焼することなく未燃HCの形で排気通路内に排出される。この未燃HCはパティキュレートフィルタ22上において過剰酸素により酸化され、このとき発生する酸化反応熱によってパティキュレートフィルタ22の温度TFが上昇せしめられる。この場合、補助燃料Qp の噴射量を減少させればパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることができる。
【0092】
次に排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度TFを制御するために低温燃焼を用いる方法について説明する。
図1に示される内燃機関ではEGR率(EGRガス量/(EGRガス量+吸入空気量))を増大していくとスモークの発生量が次第に増大してピークに達し、更にEGR率を高めていくと今度はスモークの発生量が急激に低下する。このことについてEGRガスの冷却度合を変えたときのEGR率とスモークとの関係を示す図14を参照しつつ説明する。なお、図14において曲線AはEGRガスを強力に冷却してEGRガス温をほぼ90℃に維持した場合を示しており、曲線Bは小型の冷却装置でEGRガスを冷却した場合を示しており、曲線CはEGRガスを強制的に冷却していない場合を示している。
【0093】
図14の曲線Aで示されるようにEGRガスを強力に冷却した場合にはEGR率が50パーセントよりも少し低いところでスモークの発生量がピークとなり、この場合にはEGR率をほぼ55パーセント以上にすればスモークがほとんど発生しなくなる。一方、図14の曲線Bで示されるようにEGRガスを少し冷却した場合にはEGR率が50パーセントよりも少し高いところでスモークの発生量がピークとなり、この場合にはEGR率をほぼ65パーセント以上にすればスモークがほとんど発生しなくなる。また、図14の曲線Cで示されるようにEGRガスを強制的に冷却していない場合にはEGR率が55パーセントの付近でスモークの発生量がピークとなり、この場合にはEGR率をほぼ70パーセント以上にすればスモークがほとんど発生しなくなる。
【0094】
このようにEGRガス率を55パーセント以上にするとスモークが発生しなくなるのは、EGRガスの吸熱作用によって燃焼時における燃料および周囲のガス温がさほど高くならず、即ち低温燃焼が行われ、その結果炭化水素が煤まで成長しないからである。
この低温燃焼は、空燃比にかかわらずにスモークの発生を抑制しつつNOx の発生量を低減することができるという特徴を有する。即ち、空燃比がリッチにされると燃料が過剰となるが燃焼温度が低い温度に抑制されているために過剰な燃料は煤まで成長せず、斯くしてスモークが発生することがない。また、このときNOx も極めて少量しか発生しない。一方、平均空燃比がリーンのとき、或いは空燃比が理論空燃比のときでも燃焼温度が高くなれば少量の煤が生成されるが低温燃焼下では燃焼温度が低い温度に抑制されているためにスモークは全く発生せず、NOx も極めて少量しか発生しない。
【0095】
一方、この低温燃焼を行うと燃料およびその周囲のガス温は低くなるが排気ガス温は上昇する。このことについて図15(A),(B)を参照しつつ説明する。
図15(A)の実線は低温燃焼が行われたときの燃焼室5内の平均ガス温Tgとクランク角との関係を示しており、図15(A)の破線は通常の燃焼が行われたときの燃焼室5内の平均ガス温Tgとクランク角との関係を示している。また、図15(B)の実線は低温燃焼が行われたときの燃料およびその周囲のガス温Tfとクランク角との関係を示しており、図15(B)の破線は通常の燃焼が行われたときの燃料およびその周囲のガス温Tfとクランク角との関係を示している。
【0096】
低温燃焼が行われているときには通常の燃焼が行われているときに比べてEGRガス量が多く、従って図15(A)に示されるように圧縮上死点前は、即ち圧縮工程中は実線で示す低温燃焼時における平均ガス温Tgのほうが破線で示す通常の燃焼時における平均ガス温Tgよりも高くなっている。なお、このとき図15(B)に示されるように燃料およびその周囲のガス温Tfは平均ガス温Tgとほぼ同じ温度になっている。
【0097】
次いで圧縮上死点付近において燃焼が開始されるがこの場合、低温燃焼が行われているときには図15(B)の実線で示されるようにEGRガスの吸熱作用により燃料およびその周囲のガス温Tfはさほど高くならない。これに対して通常の燃焼が行われている場合には燃料周りに多量の酸素が存在するために図15(B)の破線で示されるように燃料およびその周囲のガス温Tfは極めて高くなる。このように通常の燃焼が行われた場合には燃料およびその周囲のガス温Tfは低温燃焼が行われている場合に比べてかなり高くなるが大部分を占めるそれ以外のガスの温度は低温燃焼が行われている場合に比べて通常の燃焼が行われている場合の方が低くなっており、従って図15(A)に示されるように圧縮上死点付近における燃焼室5内の平均ガス温Tgは低温燃焼が行われている場合の方が通常の燃焼が行われている場合に比べて高くなる。その結果、図15(A)に示されるように燃焼が完了した後の燃焼室5内の既燃ガス温は低温燃焼が行われた場合の方が通常の燃焼が行われた場合に比べて高くなり、斯くして低温燃焼を行うと排気ガス温が高くなる。
【0098】
このように低温燃焼が行われるとスモークの発生量、即ち排出微粒子量Mが少なくなり、排気ガス温が上昇する。従って機関運転中に通常の燃焼から低温燃焼に切換えると排出微粒子量Mを減少させ、パティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させることができる。これに対し、低温燃焼から通常の燃焼に切換えるとパティキュレートフィルタ22の温度TFは低下する。ただし、このとき排出微粒子量Mは増大する。いずれにしても通常の燃焼と低温燃焼とを切換えることによって排出微粒子量Mおよびパティキュレートフィルタ22の温度を制御することができる。
【0099】
ところで機関の要求トルクTQが高くなると、即ち燃料噴射量が多くなると燃焼時における燃料および周囲のガス温が高くなるために低温燃焼を行うのが困難となる。即ち、低温燃焼を行いうるのは燃焼による発熱量が比較的少ない機関中低負荷運転時に限られる。図16において領域Iは煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室5の不活性ガス量が多い第1の燃焼、即ち低温燃焼を行わせることのできる運転領域を示しており、領域IIは煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が少ない第2の燃焼、即ち通常の燃焼しか行わせることのできない運転領域を示している。
【0100】
図17は運転領域Iにおいて低温燃焼を行う場合の目標空燃比A/Fを示しており、図18は運転領域Iにおいて低温燃焼を行う場合の要求トルクTQに応じたスロットル弁17の開度、EGR制御弁25の開度、EGR率、空燃比、噴射開始時期θS、噴射完了時期θE、噴射量を示している。なお、図18には運転領域IIにおいて行われる通常の燃焼時におけるスロットル弁17の開度等も合わせて示している。
【0101】
図17および図18から運転領域Iにおいて低温燃焼が行われているときにはEGR率が55パーセント以上とされ、空燃比A/Fが15.5から18程度のリーン空燃比とされることがわかる。なお、前述したように運転領域Iにおいて低温燃焼が行われているときには空燃比をリッチにしてもスモークはほとんど発生しない。
【0102】
次にパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるための更に別の方法について説明する。図19はこの方法を実行するのに適した内燃機関を示している。図19を参照するとこの内燃機関では排気管20内に炭化水素供給装置70が配置されており、必要に応じてこの炭化水素供給装置70から排気管20内に炭化水素が供給される。炭化水素が供給されるとこの炭化水素はパティキュレートフィルタ22上において過剰酸素により酸化せしめられ、このときの酸化反応熱によってパティキュレートフィルタ22の温度TFが上昇せしめられる。この場合、炭化水素の供給量を減少させることによってパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることができる。なお、この炭化水素供給装置70はパティキュレートフィルタ22と排気ポート10との間であればどこに配置してもよい。
【0103】
次にパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるための更に別の方法について説明する。図20はこの方法を実行するのに適した内燃機関を示している。図20を参照するとこの内燃機関ではパティキュレートフィルタ22下流の排気管71内にアクチュエータ72により駆動される排気制御弁73が配置されている。
【0104】
この方法ではパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇すべきときに排気制御弁73がほぼ全閉とされ、排気制御弁73をほぼ全閉にすることによる機関出力トルクの低下を阻止するために主燃料Qm の噴射量が増大せしめられる。排気制御弁73をほぼ全閉にすると排気制御弁73上流の排気通路内の圧力、即ち背圧が上昇する。背圧が上昇すると燃焼室5内から排気ガスが排気ポート10内に排出されるときに排気ガスの圧力がさほど低下せず、従って温度もさほど低下しなくなる。しかもこのとき主燃料Qm の噴射量が増大せしめられているので燃焼室5内の既燃ガス温が高くなっており、従って排気ポート10内に排出された排気ガスの温度はかなり高くなる。その結果、パティキュレートフィルタ22の温度が急速に上昇せしめられる。
【0105】
この場合、排気制御弁73の開度を増大し、主燃料Qm の噴射量を減少させることによってパティキュレートフィルタ22の温度を低下させることができる。次にパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるための更に別の方法について説明する。図21はこの方法を実行するのに適した内燃機関を示している。図21を参照するとこの内燃機関では排気タービン21を迂回する排気バイパス通路74内にアクチュエータ75により制御されるウェストゲートバルブ76が配置されている。このアクチュエータ75は通常サージタンク12内の圧力、即ち過給圧に応動して過給圧が一定圧以上にならないようにウェストゲートバルブ76の開度を制御している。
【0106】
この方法ではパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇すべきときにウェストゲートバルブ76が全開せしめられる。排気ガスは排気タービン21を通過すると温度低下するがウェストゲートバルブ76を全開にすると大部分の排気ガスは排気バイパス通路74内を流れるために温度低下しなくなる。斯くしてパティキュレートフィルタ22の温度が上昇することになる。この場合、ウェストゲートバルブ76の開度を小さくすることによってパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させることができる。
【0107】
次に排出微粒子量Mを低下させる方法について説明する。即ち、噴射燃料と空気とが十分に混合すればするほど、即ち、噴射燃料周りの空気量が多くなればなるほど噴射燃料は良好に燃焼せしめられるので微粒子は発生しなくなる。従って排出微粒子量Mを低下させるには噴射燃料と空気とがより一層十分に混合するようにしてやればよいことになる。ただし、噴射燃料と空気との混合をよくすると燃焼が活発になるためにNOx の発生量が増大する。従って排出微粒子量Mを低下させる方法は、別の言い方をするとNOx の発生量を増大させる方法と言える。
【0108】
いずれにしても排出微粒子量PMを低下させる方法も種々の方法があり、従ってこれら方法について順次説明する。
排出微粒子量PMを低下させる方法として前述した低温燃焼を用いることもできるがその他の有効な方法としては燃料噴射を制御する方法が挙げられる。例えば燃料噴射量を低下させると噴射燃料周りに十分な空気が存在するようになり、斯くして排出微粒子量Mが低減する。
【0109】
また、噴射時期を進角すると噴射燃料周りに十分な空気が存在するようになり、斯くして排出微粒子量Mが低減する。また、コモンレール27内の燃料圧、即ち噴射圧を高めると噴射燃料が分散するので噴射燃料と空気との混合が良好となり、斯くして排出微粒子量Mが低減する。また、主燃料Qm の噴射直前の圧縮行程末期に補助燃料を噴射するようにしている場合、いわゆるパイロット噴射を行っている場合には補助燃料の燃焼により酸素が消費されるために主燃料Qm 周りの空気が不十分となる。従ってこの場合にはパイロット噴射を停止することによって排出微粒子量Mが低減する。
【0110】
即ち、燃料噴射を制御することによって排出微粒子量Mを低減するようにした場合には燃料噴射量が低下せしめられるか、又は燃料噴射時期が進角されるか、又は噴射圧が高められるか、又はパイロット噴射が停止される。
次に排出微粒子量Mを低減するための別の方法について説明する。この方法では排出微粒子量Mを低減すべきときにはEGR率を低下させるためにEGR制御弁25の開度が低下せしめられる。EGR率が低下すると噴射燃料周りの空気量が増大し、斯くして排出微粒子量Mが減少する。
【0111】
次に排出微粒子量Mを低減するための更に別の方法について説明する。この方法では排出微粒子量Mを低減すべきときには過給圧を増大するためにウェストゲートバルブ76(図21)の開度が減少せしめられる。過給圧が増大すると噴射燃料周りの空気量が増大し、斯くして排出微粒子量Mが減少する。
次に酸化除去可能微粒子量Gを増大するために排気ガス中の酸素濃度を増大させる方法について説明する。排気ガス中の酸素濃度が増大するとそれだけでも酸化除去可能微粒子量Gが増大するが更に活性酸素放出剤61内に取込まれる酸素量が増大するので活性酸素放出剤61から放出される活性酸素量が増大し、斯くして酸化除去可能微粒子量Gが増大する。
【0112】
この方法を実行するための方法としてはEGR率を制御する方法が挙げられる。即ち、酸化除去可能微粒子量Gを増大すべきときにはEGR率が低下するようにEGR制御弁25の開度が減少せしめられる。EGR率が低下するということは吸入空気中における吸入空気量の割合が増大することを意味しており、斯くしてEGR率が低下すると排気ガス中の酸素濃度が上昇する。その結果、酸化除去可能微粒子量Gが増大する。また、EGR率が低下すると前述したように排出微粒子量Mが減少する。従ってEGR率が低下すると排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも急速に小さくなる。
【0113】
次に排気ガス中の酸素濃度を増大させるために2次空気を用いる方法について説明する。図22に示す例では排気タービン21とパティキュレートフィルタ22との間の排気管77が2次空気供給導管78を介して吸気ダクト13に連結され、2次空気供給導管78内に供給制御弁79が配置される。また、図23に示す例では2次空気供給導管78が機関駆動のエアポンプ80に連結されている。なお、排気通路内への2次空気の供給位置はパティキュレートフィルタ22と排気ポート10との間であればどこでもよい。
【0114】
図22又は図23に示す内燃機関においては排気ガス中の酸素濃度を増大すべきときには供給制御弁79が開弁せしめられる。このとき、2次空気供給導管78から排気管77に2次空気が供給され、斯くして排気ガス中の酸素濃度が増大せしめられる。
さて、前述したように排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のNOx が活性酸素放出・NOx 吸収剤61内に吸収される。しかしながらNOx 吸収剤61のNOx 吸収能力には限度があり、活性酸素放出・NOx 吸収剤61のNOx 吸収能力が飽和する前に活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOx を放出させる必要がある。そのためには活性酸素放出・NOx 吸収剤61に吸収されているNOx 量を推定する必要がある。そこで本発明による実施例では単位時間当りのNOx 吸収量Aを要求トルクTQおよび機関回転数Nの関数として図24に示すようなマップの形で予め求めておき、この単位時間当りのNOx 吸収量Aを積算することによって活性酸素放出・NOx 吸収剤61に吸収されているNOx 量ΣNOXを推定するようにしている。
【0115】
また、本発明による実施例ではこのNOx 吸収量ΣNOXが予め定められた許容最大値MAXNを越えたときに活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比を一時的にリッチにし、それによって活性酸素放出・NOx 吸収剤25からNOx を放出させるようにしている。
ところで排気ガス中にはSOx が含まれており、活性酸素放出・NOx 吸収剤61にはNOx ばかりでなくSOx も吸収される。この活性酸素放出・NOx 吸収剤61へのSOx の吸収メカニズムはNOx の吸収メカニズムと同じであると考えられる。
【0116】
即ち、NOx の吸収メカニズムを説明したときと同様に担体上に白金PtおよびカリウムKを担持させた場合を例にとって説明すると、前述したように排気ガスの空燃比がリーンのときには酸素O2 がO2 − 又はO2−の形で白金Ptの表面に付着しており、排気ガス中のSO2 は白金Ptの表面でO2 − 又はO2−と反応してSO3 となる。次いで生成されたSO3 の一部は白金Pt上で更に酸化されつつ活性酸素放出・NOx 吸収剤内に吸収され、カリウムKと結合しながら、硫酸イオンSO4 2− の形で活性酸素放出・NOx 吸収剤内に拡散し、安定した硫酸塩K2 SO4 を生成する。
【0117】
しかしながらこの硫酸塩K2 SO4 は安定していて分解しづらく、前述したように活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOx を放出すべく排気ガスの空燃比をリッチにしても硫酸塩K2 SO4 は分解されずにそのまま残る。従って活性酸素放出・NOx 吸収剤61内には時間が経過するにつれて硫酸塩K2 SO4 が増大することになり、斯くして時間が経過するにつれて活性酸素放出・NOx 吸収剤61が吸収しうるNOx 量が低下することになる。
【0118】
ところがこの硫酸塩K2 SO4 は活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度が活性酸素放出・NOx 吸収剤61により定まる一定温度、例えばほぼ600℃を越えると分解し、このとき活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx が放出される。ただし、活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出させるには活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOx を放出させる場合に比べてかなり長い時間を要する。
【0119】
そこで本発明による実施例では活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出すべきときには空燃比がリーンで排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも少ない状態に維持しつつ活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度TFをほぼ600℃まで上昇させ、次いで活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比を交互にリッチとリーンに切換えながら活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出させるようにしている。
【0120】
この場合、活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度TFをほぼ600℃まで上昇させる方法は種々の方法が存在する。本発明による実施例では図13の(III )に示されるように補助燃料QV を噴射すると共に主燃料Qm の噴射時期を遅らすか、或いは図13(IV)に示されるように主燃料Qm の噴射後に補助燃料Qp を噴射することによって活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度TFをほぼ600℃まで上昇させるようにしている。
【0121】
また、活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度TFをほぼ600℃まで上昇させるときには空燃比がリーンで排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも少ない状態に維持される。従ってこのときパティキュレートフィルタ22上に微粒子が堆積していたとしてもこの堆積微粒子は活性酸素放出・NOx 吸収剤61の温度TFがほぼ600℃まで上昇せしめられる間に酸化除去せしめられる。
【0122】
一方、活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOx 又はSOx を放出するために活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比をリッチにする方法についても種々の方法が存在する。例えば低温燃焼を行いうる場合には低温燃焼下で燃焼室5内における空燃比をリッチにすることによって活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすることができる。
【0123】
また、図13の(IV) に示されるように主燃料Qm の噴射後に補助燃料Qp を噴射し、この補助燃料Qp の量を増大することによっても活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすることができる。更に図19に示されるように排気管20内に炭化水素供給装置70を配置し、この炭化水素供給装置70から炭化水素を噴射してこの炭化水素により活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすることができる。
【0124】
また、前述したように排気ガスの空燃比がリッチにされると活性酸素放出・NOx 吸収剤61から活性酸素が一気に放出され、それによってパティキュレートフィルタ22上に堆積している微粒子が急速に酸化せしめられる。しかしながらその後も排気ガスの空燃比がリッチにされ続けると活性酸素放出・NOx 吸収剤61内には酸素が蓄積されず、しかも排気ガス中にもほとんど酸素が存在しないために微粒子は酸化せしめられることなくパティキュレートフィルタ22上に積層状に堆積せしめられることになる。
【0125】
そこで本発明による実施例では長い時間に亘って空燃比をリッチにする必要があるSOx の放出時には上述したように活性酸素放出・NOx 吸収剤61に流入する排気ガスの空燃比を交互にリッチとリーンに切換えるようにしている。このようにすると排気ガスの空燃比がリーンになったときに排気ガス中の活性酸素又は活性酸素放出・NOx 吸収剤61から放出された活性酸素によってパティキュレートフィルタ22上の微粒子は酸化除去せしめられ、斯くしてパティキュレートフィルタ22上に微粒子が積層状に堆積するのを阻止することができる。
【0126】
図25(A)は活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出させる際に燃焼室5内に供給される燃料量を制御することによって排気ガスの空燃比を交互にリーンとリッチに切換えるようにした場合を示しており、図25(B)は活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出させる際に排気管20内に供給される炭化水素の量を制御することによって排気ガスの空燃比を交互にリーンとリッチに切換えるようにした場合を示している。
【0127】
次に図26を参照しつつ活性酸素放出・NOx 吸収剤61からNOx を放出すべきときにセットされるNOx 放出フラグおよび活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出すべきときにセットされるSOx 放出フラグの処理ルーチンについて説明する。なお、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
【0128】
図26を参照するとまず初めにステップ100において図24に示すマップから単位時間当りのNOx 吸収量Aが算出される。次いでステップ101ではNOx 吸収量ΣNOXにAが加算される。次いでステップ102ではNOx 吸収量ΣNOXが許容最大値MAXNを越えたか否かが判別される。ΣNOX>MAXNになるとステップ103に進み、NOx を放出すべきことを示すNOx 放出フラグがセットされる。次いでステップ104に進む。
【0129】
ステップ104では噴射量Qに定数kを乗算した積k・QがΣSOXに加算される。燃料中にはほぼ一定量の硫黄Sが含まれており、従って活性酸素放出・NOx 吸収剤61に吸収されるSOx 量はk・Qで表わすことができる。従ってこのk・Qを順次積算することによって得られるΣSOXは活性酸素放出・NOx 吸収剤61に吸収されていると推定されるSOx 量を表わしている。ステップ105ではこのSOx 量ΣSOXが許容最大値MAXSを越えたか否かが判別され、ΣSOX>MAXSになるとステップ106に進んでSOx 放出フラグがセットされる。
【0130】
次に図27および図28を参照しつつ運転制御について説明する。
図27および図28を参照すると、まず初めにステップ200においてSOx 放出フラグがセットされているか否かが判別される。SOx 放出フラグがセットされていないときにはステップ201に進んでパティキュレートフィルタ22の温度TFが図11のハッチングで示される微粒子NOx 同時処理領域の下限温度Tmin 、例えば250℃よりも低いか否かが判別される。TF<Tmin のときにはステップ202に進んで前述したパティキュレートフィルタ22の温度TFを上昇させるためのいずれかの方法が実行される。次いでステップ207に進む。
【0131】
一方、ステップ201においてTF≧Tmin であると判断されたときにはステップ203に進んでパティキュレートフィルタ22の温度TFが図11のハッチングで示される微粒子NOx 同時処理領域の上限温度Tmax 、例えば500℃よりも高いか否かが判別される。TF>Tmax のときにはステップ204に進んで前述したパティキュレートフィルタ22の温度TFを低下させるためのいずれかの方法が実行される。次いでステップ207に進む。
【0132】
一方、ステップ203においてTF≦Tmax であると判断されたときにはステップ205に進んで排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多いか否かが判別される。M>Gのときにはステップ206に進んで前述した排出微粒子量Mを低下させるためのいずれかの方法、又は酸化除去可能微粒子量Gを増大させるためのいずれかの方法が実行される。次いでステップ207に進む。
【0133】
一方、ステップ205においてM≦Gであると判断されたときにはステップ207に進む。ステップ207ではNOx 放出フラグがセットされているか否かが判別される。NOx 放出フラグがセットされていないときにはステップ208に進んでスロットル弁17の開度が制御され、次いでステップ209においてEGR制御弁25の開度が制御される。次いでステップ210では燃料の噴射制御が行われる。
【0134】
これに対し、ステップ207においてNOx 放出フラグがセットされていると判断されたときにはステップ211に進んでスロットル弁17の開度が制御され、次いでステップ212においてEGR制御弁25の開度が制御される。次いでステップ213ではNOx を放出するために前述した排気ガスの空燃比を一時的にリッチにするためのいずれかの方法が実行され、NOx 放出フラグがリセットされる。
【0135】
一方、ステップ200においてSOx 放出フラグがセットされていると判断されたときにはステップ214に進んでパティキュレートフィルタ22の温度TFがSOx を放出しうる温度、例えば600℃以上か否かが判別される。TF≦600℃のときにはステップ215に進んでスロットル弁17の開度が制御され、次いでステップ216においてEGR制御弁25の開度が制御される。
【0136】
次いでステップ217では排出微粒子量Mが酸化除去可能微粒子量Gよりも多いか否かが判別される。M>Gのときにはステップ218に進んで前述した排出微粒子量Mを低下させるためのいずれかの方法、又は酸化除去可能微粒子量Gを増大させるためのいずれかの方法が実行される。次いでステップ219ではパティキュレートフィルタ22の温度TFをほぼ600℃まで上昇させるための前述したいずれかの方法が実行される。
【0137】
一方、ステップ214においてTF>600℃であると判断されたときにはステップ220に進んでスロットル弁17の開度が制御され、次いでステップ221においてEGR制御弁25の開度が制御される。次いでステップ222では排気ガスの空燃比を交互にリッチとリーンに切換えることにより活性酸素放出・NOx 吸収剤61からSOx を放出させるためのSOx 放出制御が行われる。
【0138】
次いでステップ223ではSOx 量ΣSOXからSOx 放出量ΔSOx が減算される。このSOx 放出量ΔSOx は一定値とすることもできるし、機関運転状態に応じて変化させることもできる。次いでステップ224ではSOx 量ΣSOXが負になったか否かが判別される。ΣSOX<0になったときにはステップ225に進んでNOx 放出フラグおよびSOx 放出フラグがリセットされる。
【0139】
ところで一般的に云って内燃機関では機関低負荷運転時には排気ガス温が低く、従って酸化除去可能微粒子量Gを排出微粒子量Mより多くすることが困難な場合がある。しかしながら前述した低温燃焼を行うと排出微粒子量Mが極めて少なく、また排気ガス温が高いためにパティキュレートフィルタ22の温度TFが高くなり、斯くして機関低負荷運転時であっても容易に酸化除去可能微粒子量Gを排出微粒子量Mよりも多くすることができる。従って低温燃焼は本発明における排気ガス浄化装置に対して極めて適していると言える。
【0140】
ただし、前述したようにこの低温燃焼は図16に示される低負荷側の運転領域I内でしか行えず、高負荷側の運転領域IIでは行えない。従って低温燃焼を行うようにした場合においても機関の運転状態が図16の運転領域I内にあるときにのみ低温燃焼が行われ、機関の運転状態が境界X(N)を越えて運転領域IIに移行したときには低温燃焼から通常の燃焼に切換えられる。即ち、運転領域Iにおいては低温燃焼が行われ、運転領域IIにおいては通常の燃焼が行われる。
【0141】
なお本発明は、パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に酸化触媒を配置してこの酸化触媒により排気ガス中のNOをNO2 に変換し、このNO2 とパティキュレートフィルタ上に堆積した微粒子とを反応させてこのNO2 によっても微粒子を酸化するようにした排気ガス浄化装置にも適用できる。
【0142】
【発明の効果】
排気ガス中のNOx を良好に浄化しつつ排気ガス中の微粒子をパティキュレートフィルタ上において連続的に酸化除去することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】内燃機関の全体図である。
【図2】機関の要求トルクを示す図である。
【図3】パティキュレートフィルタを示す図である。
【図4】微粒子の酸化作用を説明するための図である。
【図5】微粒子の堆積作用を説明するための図である。
【図6】酸化除去可能微粒子量とパティキュレートフィルタの温度との関係を示す図である。
【図7】酸化除去可能微粒子量を示す図である。
【図8】酸化除去可能微粒子量Gのマップを示す図である。
【図9】排気ガス中の酸素濃度およびNOx 濃度のマップを示す図である。
【図10】排出微粒子量を示す図である。
【図11】微粒子NOx 同時処理領域を示す図である。
【図12】微粒子の酸化除去方法を説明するための図である。
【図13】噴射制御を説明するための図である。
【図14】スモークの発生量を示す図である。
【図15】燃焼室内のガス温等を示す図である。
【図16】運転領域I,IIを示す図である。
【図17】空燃比A/Fを示す図である。
【図18】スロットル弁開度等の変化を示す図である。
【図19】内燃機関の別の実施例を示す全体図である。
【図20】内燃機関の更に別の実施例を示す全体図である。
【図21】内燃機関の更に別の実施例を示す全体図である。
【図22】内燃機関の更に別の実施例を示す全体図である。
【図23】内燃機関の更に別の実施例を示す全体図である。
【図24】NOx 吸収量Aのマップを示す図である。
【図25】SOx 放出時の空燃比制御を示す図である。
【図26】NOx 放出フラグおよびSOx 放出フラグを処理するためのフローチャートである。
【図27】機関の運転を制御するためのフローチャートである。
【図28】機関の運転を制御するためのフローチャートである。
【符号の説明】
5…燃焼室
6…燃料噴射弁
22…パティキュレートフィルタ
25…EGR制御弁
Claims (28)
- 燃焼室から排出された排気ガス中の微粒子を除去するためのパティキュレートフィルタとして、単位時間当りに燃焼室から排出される排出微粒子量がパティキュレートフィルタ上において単位時間当りに輝炎を発することなく酸化除去可能な酸化除去可能微粒子量よりも少ないときには排気ガス中の微粒子がパティキュレートフィルタに流入すると輝炎を発することなく酸化除去せしめられるパティキュレートフィルタを用い、パティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のNO x を吸収しパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸収したNO x を放出するNO x 吸収剤をパティキュレート上に担持し、通常は継続的に上記排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度を該排出微粒子量が酸化除去可能微粒子量よりも少なくかつNOx 吸収率が一定値以上となる温度範囲内の微粒子NOx 同時処理領域内に維持すると共にパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持して排気ガス中の微粒子をパティキュレートフィルタ上において輝炎を発することなく酸化除去せしめると共に排気ガス中のNO x をNO x 吸収剤に吸収させ、NO x 吸収剤からNO x を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を一時にリッチにし、通常は継続的に上記排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度を上記微粒子NO x 同時処理領域内に維持するために排出微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一方が上記微粒子NO x 同時処理領域外となったときには排出微粒子量およびパティキュレートフィルタの温度が微粒子NO x 同時処理領域内となるように排出微粒子量、酸化除去可能微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一つを制御する制御手段を具備した排気ガス浄化装置。
- パティキュレートフィルタ上に貴金属触媒を担持した請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 周囲に過剰酸素が存在すると酸素を取込んで酸素を保持しかつ周囲の酸素濃度が低下すると保持した酸素を活性酸素の形で放出する活性酸素放出剤をパティキュレートフィルタ上に担持し、パティキュレートフィルタ上に微粒子が付着したときに活性酸素放出剤から活性酸素を放出させ、放出された活性酸素によってパティキュレートフィルタ上に付着した微粒子を酸化させるようにした請求項2に記載の排気ガス浄化装置。
- 周囲に過剰酸素が存在すると酸素を取込んで酸素を保持しかつ周囲の酸素濃度が低下すると保持した酸素を活性酸素の形で放出する活性酸素放出剤の機能と、上記NO x 吸収剤の機能との双方の機能を有する活性酸素放出・NO x 吸収剤をパティキュレートフィルタ上に担持し、パティキュレートフィルタ上に微粒子が付着したときに活性酸素放出・NO x 吸収剤から活性酸素を放出させて放出された活性酸素によりパティキュレートフィルタ上に付着した微粒子を酸化させ、通常はパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持して排気ガス中のNO x を活性酸素放出・NO x 吸収剤に吸収させ、活性酸素放出・NO x 吸収剤からNO x を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を一時にリッチにする空燃比制御手段を具備した請求項2に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記活性酸素放出・NO x 吸収剤がアルカリ金属又はアルカリ土類金属又は希土類又は遷移金属からなる請求項4に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記アルカリ金属およびアルカリ土類金属がカルシウムよりもイオン化傾向の高い金属からなる請求項5に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記活性酸素放出・NO x 吸収剤からSO x を放出すべきときにはパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつパティキュレートフィルタの温度をSO x 放出温度まで上昇させる温度上昇手段を具備した請求項4に記載の排気ガス浄化装置。
- 該温度上昇手段は、主燃料の噴射時期を遅角させるか又は主燃料に加え補助燃料を噴射させることによってパティキュレートフィルタの温度を上昇させる請求項7に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記空燃比制御手段は、活性酸素放出・NO x 吸収剤からSO x を放出させる際にパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比を交互にリーンとリッチに切換える請求項4に記載の排気ガス浄化装置。
- パティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリッチにするときには燃焼室内における平均空燃比をリッチにするか又は排気通路内に燃料を噴射するようにした請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 機関が、燃焼室内の不活性ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、燃焼室内の不活性ガス量を更に増大していくと煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が多いときにパティキュレートフィルタに流入する排気ガスの空燃比をリッチにするときには燃焼室内における平均空燃比をリッチにするようにした請求項10に記載の排気ガス浄化装置。
- 該酸化除去可能微粒子量がパティキュレートフィルタの温度の関数である請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 該酸化除去可能微粒子量はパティキュレートフィルタの温度に加え、排気ガス中の酸素濃度又はNO x 濃度の少くとも一つの関数である請求項12に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記制御手段は、燃料噴射量又は燃料噴射時期の少くとも一方を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御する請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 機関が、再循環排気ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、再循環排気ガス量を更に増大すると煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、上記制御手段は、再循環排気ガス量を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御する請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に炭化水素供給装置を配置し、該炭化水素供給装置から排気通路内に供給される炭化水素の量を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにした請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- パティキュレートフィルタ下流の排気通路内に排気制御弁を配置し、排気制御弁の開度を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにした請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 排気タービンを迂回する排気ガス量を制御するためのウェストゲートバルブを備えた排気ターボチャージャを具備しており、ウェストゲートバルブの開度を制御することによってパティキュレートフィルタの温度を制御するようにした請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 排出微粒子量又はパティキュレートフィルタの温度の少くとも一方が上記微粒子NO x 同時処理領域外になったときに排出微粒子量を制御すべきときには、上記制御手段は排出微粒子量を減少させる請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記制御手段は、燃料噴射量又は燃料噴射時期又は燃料噴射圧又は補助燃料の噴射を制御することによって排出微粒子量を減少させる請求項19に記載の排気ガス浄化装置。
- 吸入空気を過給するための過給手段を具備し、上記制御手段は、過給圧を増大させることによって排出微粒子量を減少させる請求項19に記載の排気ガス浄化装置。
- 排気ガスを吸気通路内に再循環させるための排気ガス再循環装置を具備し、上記制御手段は、排気ガス再循環率を減少させることによって排出微粒子量を減少させる請求項19に記載の排気ガス浄化装置。
- 上記制御手段は、排気ガス中の酸素濃度を制御することによって酸化除去可能微粒子量を制御する請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 排気ガスを吸気通路内に再循環させるための排気ガス再循環装置を 具備し、上記制御手段は、排気ガス再循環率を制御することによって排気ガス中の酸素濃度を制御する請求項23に記載の排気ガス浄化装置。
- パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に2次空気を供給するための2次空気供給装置を具備し、上記制御手段は、パティキュレートフィルタ上流の排気通路内に2次空気を供給することによって排気ガス中の酸素濃度を制御する請求項23に記載の排気ガス浄化装置。
- 機関が、燃焼室内の不活性ガス量を増大していくと煤の発生量が次第に増大してピークに達し、燃焼室内の不活性ガス量を更に増大していくと煤がほとんど発生しなくなる機関からなり、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が多い第1の燃焼と、煤の発生量がピークとなる不活性ガス量よりも燃焼室内の不活性ガス量が少ない第2の燃焼とが選択的に行われる請求項1に記載の排気ガス浄化装置。
- 燃焼室から排出された排気ガスを機関吸気通路内に再循環させる排気ガス再循環装置を具備し、上記不活性ガスが再循環排気ガスからなり、第1の燃焼が行われているときの排気ガス再循環率がほぼ55パーセント以上であり、第2の燃焼が行われているときの排気ガス再循環率がほぼ50パーセント以下である請求項26に記載の排気ガス浄化装置。
- 機関の運転領域を低負荷側の第1の運転領域と高負荷側の第2の運転領域に分割し、第1の運転領域では第1の燃焼を行い、第2の運転領域では第2の燃焼を行うようにした請求項26に記載の排気ガス浄化装置。
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