JP3516519B2

JP3516519B2 - エンジンヒートポンプの室外機

Info

Publication number: JP3516519B2
Application number: JP11167195A
Authority: JP
Inventors: 裕史山口; 雅樹井上; 武生井村; 哉中村; 貴彦増田
Original assignee: Yanmar Co Ltd
Current assignee: Yanmar Co Ltd
Priority date: 1995-05-10
Filing date: 1995-05-10
Publication date: 2004-04-05
Anticipated expiration: 2019-04-05
Also published as: JPH08303821A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、エンジンヒートポンプ
の室外機における冷媒系圧力調節機構に関する。

【０００２】

【従来の技術】エンジンヒートポンプの室外機におい
て、リキッドレシーバーと室外熱交換器との配設位置関
係は、従来、リキッドレシーバー全体を室外熱交換器よ
り下方に置くか（例えば、特開平５−３０６８５１）、
また、リキッドレシーバーを室外熱交換器より下方に配
設できない場合には、リキッドレシーバーの上側より室
外熱交換器からの冷媒ホース端を導入しており、このよ
うにして、冷房時において、凝縮器となる室外熱交換器
より液体冷媒が円滑に流入するようにしていた。

【０００３】また、同じく室外機において、コンプレッ
サーと冷暖房切換用の四方弁との間に、コンプレッサー
より高圧ガス冷媒を吐出する吐出回路と、冷媒系を循環
した後の低圧ガス冷媒をコンプレッサーに吸入する吸入
回路を介設しているが、様々な圧力調節制御のため、従
来、高圧の吐出回路を始点とするバイパス回路を配設し
たものが公知となっている。まず、運転停止時におい
て、吐出回路と吸入回路を速やかに均圧にすべく、均圧
用バイパス回路（ホットガスバイパス）を吐出回路と吸
入回路との間に介設している。また、コンプレッサーの
吸入回路は、室内機の熱交換器内にて冷媒が凍結するよ
うな低圧とならないよう、一定以上の低圧冷媒が流入さ
れるようにしているが、外気が低温であったり、室内機
容量が少なくて、コンプレッサー容量の制御だけではこ
の吸入回路における一定以上の低圧が得られない場合に
は、吸入側を一定圧以上にすべく、吐出回路から吸入回
路に高圧ガスを送るよう、調圧用バイパス回路が使用さ
れる。

【０００４】それ以外のバイパス回路としては、暖房時
に室内機容量が縮小されることにより吐出ガス冷媒が高
圧となりすぎるのを低圧化すべく、吐出回路より室外熱
交換器に放熱回路を配設している。更に、外気低温時に
おける冷房等で、室外熱交換器を経た冷媒の凝縮度が足
りない場合に、吐出回路から高圧ガス冷媒を送って室外
機の室外熱交換器に高圧液体冷媒を流入させるため、該
吐出回路からリキッドレシーバーに調圧用バイパス回路
（モジュレーティッドバイパス）を介設している。

【０００５】この中で、均圧用バイパス回路に関して
は、該バイパス回路の電磁弁を開弁するとともに、室外
機内の冷媒系における他の電磁弁も、逆圧がかかるのを
防ぐべく一斉に開弁する構成としている。

【０００６】また、室外機において、室外熱交換器冷却
用の室外ファンをインバータ式に細かく駆動制御する構
成は公知となっている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本来、室外熱交換器に
おける冷媒凝縮は、室外ファンの放熱によるものだが、
凝縮後の液体冷媒を室外熱交換器からの冷媒管の出口側
において滞留させれば、この滞留液体冷媒より生じる冷
却効果により、熱交換器内の冷媒は一層凝縮効果を向上
する。しかし、従来のように、リキッドレシーバーに液
体冷媒を円滑に流入させている構成では、この効果を望
むことはできず、もしこのように、液体冷媒を滞留させ
る箇所を設ければ、コンプレッサーの圧縮能力を高めな
ければならず、能力限界以上の圧縮容量となったり、コ
スト高になる可能性が高い。

【０００８】また、室外機における各バイパス回路のう
ち、まず、吐出回路から吸入回路に配設した均圧用バイ
パス回路においては、運転停止とともに均圧バイパス回
路の電磁弁とともに、冷媒系における他の全電磁弁も一
斉に開弁する構成は公知となっているが、均圧となっ
て、均圧用バイパス回路の電磁弁を閉弁する時に、他の
電磁弁も一斉に閉弁する。この時に、他の電磁弁には逆
圧がかかってハンチングし、振動音が発生するととも
に、電磁弁の耐久性も低減する。また、四方弁の開閉
は、圧力の大きな変動をもたらすが、これを電磁弁閉弁
後に行っていたことにより、やはり電磁弁のハンチング
を起こしていた。

【０００９】また、外気温度の低い時に冷房運転する場
合、コンプレッサー吸入側の低圧冷媒が低圧すぎて室内
機が凍結する問題があるが、吸入側低圧を一定以上とす
べく例えば前記の如く均圧用バイパス回路にて吐出回路
の高圧冷媒を吸入回路に送るとしても、高圧側、即ち、
室外機の室外熱交換器に流入される液体冷媒が一定以上
の高圧に保持されていないと、冷房に必要な冷媒の高低
圧差が得られない。高低圧差が少ないと、ベーン式コン
プレッサーにおいては、ベーンがチャタリングして、圧
縮不良に陥るという不具合を生じるのである。そこで、
高圧側を一定以上の高圧に保持すべく、室外熱交換器に
おける凝縮を阻害させるよう室外ファンの回転数を下げ
たり、また、調圧用バイパス回路にて、吐出回路より高
圧気体冷媒をリキッドレシーバーに送り、リキットレシ
ーバーにおける圧力を高めることによって、室外熱交換
器出口側の冷媒圧を高めて、凝縮圧を向上させたり、ま
た、室外熱交換器出口側において、液体冷媒を、通常は
全開状の電子膨張弁、及びバイパス回路を通過させるの
を、バイパス回路は閉鎖して、開度を絞った電子膨張弁
に送ったりしていたのだが、これらの制御は、互いに関
連性なく、独立して行われており、例えば室外ファン制
御から電子膨張弁の制御に切り換える場合に、急激に冷
媒圧が変動して、制御がやりずらくなるという不具合を
有していた。従って、これらの制御を相互に関連づける
自動制御システムが構築されることが望ましい。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、以上のような
問題を解決するため、次のような手段を用いるものであ
る。請求項１においては、エンジンヒートポンプの室外
機Ａにおいて、リキッドレシーバー９の液面が、室外熱
交換器６の冷媒配管の鉛直方向における最上部配管と最
下部配管の途中部に位置するように構成し、かつ、室外
機熱交換器の一端より延設される冷媒管を、室外熱交換
器６からリキッドレシーバー９に到る経路において室外
熱交換器６の冷媒配管の鉛直方向における最下部配管よ
りも下方に位置させて、リキッドレシーバー９の底部に
導入したことを特徴とするエンジンヒートポンプの室外
機である。

【００１１】請求項２においては、エンジンヒートポン
プの室外機Ａの、コンプレッサー吐出回路より吸入回路
に連通する均圧用バイパス回路における電磁弁開弁時
に、冷媒系における他の全電磁弁を開弁する均圧処理機
構でおいて、閉弁は、四方弁３、該均圧用バイパス回路
の電磁弁ＳＶ１、他の全電磁弁の順に時差を設けたこと
を特徴とするエンジンヒートポンプの室外機である。

【００１２】請求項３においては、エンジンヒートポン
プの室外機Ａにおいて、冷房時に要する所定のコンプレ
ッサー吸入側の冷媒低圧ＰＬと、コンプレッサー吐出側
の冷媒高圧ＰＨと吸入側の冷媒低圧ＰＬとの間の冷媒の
高低圧差を得るべく、コンプレッサー１の吐出回路とリ
キッドレシーバー９との間に調圧用バイパス回路ＢＰ５
を介設し、まず、コンプレッサー１の容量制御により制
御し、コンプレッサー１の容量制御では不十分な場合
に、室外ファン５の回転数制御にて制御し、更に不十分
な場合には、電子膨張弁８の開度制御及び調圧用バイパ
ス回路ＢＰ５における電磁弁ＳＶ５の開閉制御にて制御
することを特徴とするエンジンヒートポンプの室外機で
ある。

【００１３】

【作用】コンプレッサー圧送能力に余裕がある場合に、
リキッドレシーバーを、内部の液面高さが室外熱交換器
の上下幅の範囲内になるように配置することで、室外熱
交換器の出口側に冷媒滞留が生じ、リキッドレシーバー
にて滞留する液体冷媒の過冷却度を大きくすることがで
き、その結果、冷凍効果が増大し、冷房能力が向上す
る。

【００１４】また、均圧用バイパスにおける電磁弁の開
弁に伴い、他のバイパスにおける電磁弁も全て開弁した
後、閉弁を、まず圧力変動の激しい四方弁よりするが、
この時には、全電磁弁が開弁状態なので、逆圧がかから
ない。次に、四方弁に次いで圧力の変動が激しい均圧用
電磁弁を閉弁するが、この時には、他の全電磁弁が開弁
状態で、逆圧がかからない。こうして、均圧化された
後、他の電磁弁を閉弁するので、どの電磁弁にも逆圧が
かからない状態で、全電磁弁及び四方弁を閉弁できる。

【００１５】また、外気温度が低い状態での冷房時等に
おける吸入側低圧を一定以上とすべく、また、冷媒の高
低圧差を一定以上とすべく、室外ファンのインバータ制
御と、電子膨張弁及び調圧用バイパス回路の開閉弁制御
とを関連づけて、一つの自動制御システムとしたので、
きめ細かい操作が可能であり、異なる制御を別個に行っ
て、調圧制御するという手間が省ける。

【００１６】

【実施例】次に、本発明の実施例を添付の図面をもとに
説明する。図１は本発明における室外熱交換器とリキッ
ドレシーバーの配設位置関係を示す正面図、図２はリキ
ッドレシーバーにおける液面高さと室外熱交換器との位
置関係を示す正面略図、図３は図２図示の液面高さ毎の
冷媒能力比ＣＰ、過冷却度ΔＴ、及び冷媒高圧ＰＨを示
すグラフ、図４は従来のリキッドレシーバーの配設構造
で、室外熱交換器より下方に配設したものを示す図、図
５は同じく室外熱交換器より冷媒管を上方より導入した
ものを示す図、図６は均圧処理時のエンジンヒートポン
プの冷媒系統図、図７は電磁弁ＳＶの正面断面図、図８
はシステム停止に伴う均圧処理時における各電磁弁のＯ
Ｎ・ＯＦＦタイミングを示すタイムチャート図、図９は
同じく従来の各電磁弁のＯＮ・ＯＦＦタイミングを示す
タイムチャート図、図１０は冷房時におけるエンジンシ
ートポンプの冷媒系統図、図１１は冷房時における冷媒
高圧の上昇のための電子膨張弁及びモジュレーティッド
バイパス制御時のエンジンヒートポンプの冷媒系統図、
図１２は冷房時における冷媒低圧保持制御及び冷媒高圧
保持制御のフローチャート図、図１３は室外ファン５の
回転数ステップを示す図、図１４は電子膨張弁８の開度
ステップを示す図、図１５はコンプレッサーの吐出側と
吸入側の高低圧差を示すグラフ、図１６は暖房時におけ
るエンジンヒートポンプの冷媒系統図、図１７は暖房時
における室外熱交換器における除霜処理時のエンジンヒ
ートポンプの冷媒系統図、図１８は暖房時における放熱
回路開放時のエンジンヒートポンプの冷媒系統図、図１
９は調圧弁ＰＶの側面図、図２０は同じく平面図、図２
１は室温３０℃を保持する場合における外気温度に対す
る冷媒高圧の変位を示すグラフ、図２２は冷媒高圧に対
する室内機における吹き出し温度の変位を示すグラフで
ある。

【００１７】本発明の実施例に係るエンジンヒートポン
プの冷媒系について、図６、図１０、及び図１６より説
明する。本実施例のエンジンヒートポンプは、一台の室
外機Ａに複数の室内機Ｂ・Ｂ・・・を接続しものであ
る。室外機Ａにおいて、エンジンにより駆動されるコン
プレッサー１と四方弁３との間において、アキュムレー
ター１０を介する吸入回路Ｃ２と、オイルセパレーター
２を介する吐出回路Ｃ１とを接続している。なお、コン
プレッサー１は、圧送容量の幅を広く取れるように、複
数のコンプレッサーを複合させたマルチコンプレッサー
としている。四方弁３からは、該吐出回路Ｃ１及び吸入
回路Ｃ２の他に、室外機Ａ内を循環して、室内機Ｂ・Ｂ
・・・における液体冷媒回路Ｃ５に接続される循環回路
Ｃ３、そして、室外機Ａ内を循環することなく、室内機
Ｂ・Ｂ・・・における気体冷媒回路Ｃ６に接続される入
出回路Ｃ４が接続されている。

【００１８】室外機Ａ内における循環回路Ｃ３の構成
を、図１０より、冷房時の冷媒の流れに沿って見ていく
と。まず、廃熱回収器４が介設されており、廃熱回収器
４を経た後、室外ファン５・５にて放熱される室外熱交
換器６・６が並列状に配設されており、両室外熱交換器
６・６を経た後再び合流して、サイトグラス７（冷媒の
過充填で室外熱交換器６にて凝縮された冷媒に発砲現象
や液圧縮が起こっていないかどうかを視認するためのも
の）を経た後、今度は三つに分岐する。このうち二つに
は電子膨張弁８・８が介設されており、もう一つは、電
磁弁ＳＶ４を介設する電動弁バイパスＢＰ４となってい
る。これら三つの回路は再び合流し、リキッドレシーバ
ー９を介して、室外機Ａ外に出て、液体冷媒回路Ｃ５に
接続されている。

【００１９】室内機側Ｂにおいては、液体冷媒回路Ｃ
５、気体冷媒回路Ｃ６が、各室内機Ｂ毎に分岐し、各室
内機Ｂ内に導入されて、室内熱交換器１３に接続されて
おり、各室内機Ｂ内において、該液体冷媒回路Ｃ５には
室内電子膨張弁１２が介設されている。

【００２０】このような冷媒系の概略構成において、冷
房時には、図１０の如く、四方弁３において、吐出回路
Ｃ１と循環回路Ｃ３とが接続され、吸入回路Ｃ２と入出
回路Ｃ４とが接続されて、図中の矢印付太線に沿って冷
媒が循環する。詳説するとコンプレッサー１より吐出さ
れた高圧気体冷媒が、吐出回路Ｃ１・四方弁３等を経
て、循環回路Ｃ３内に流入し、まず廃熱回収器４を通過
後、室外熱交換器６・６（この場合、凝縮器）において
充分に放熱されて凝縮して、液体冷媒となる。その後、
サイトグラス７を経た後、電子膨張弁８・８は全開、電
磁弁ＳＶ４は開弁されていて、冷媒は電子膨張弁８・８
及び電動弁バイパスＢＰ２を通過した後、リキッドレシ
ーバー９に入って貯蔵され、室外機Ａを出た後、液体冷
媒回路Ｃ５を経、各室内機Ｂ内において、室内電子膨張
弁１２にて減圧されて気化しやすい状態となり、室内熱
交換器１３（この場合、蒸発器）にて室内より気化熱を
奪って蒸発する。この冷媒気化に伴って室内が冷房され
る。こうして室内熱交換器１３を経た低圧気体冷媒は、
気体冷媒回路Ｃ６、室外機Ａ内の入出回路Ｃ４、四方弁
３を経て、吸入回路Ｃ２よりコンプレッサー１内に吸入
される。

【００２１】次に、図１６より、暖房時の冷媒の流れに
ついて説明する。暖房時には、四方弁３において、吐出
回路Ｃ１と入出回路Ｃ４とが接続され、また、吸入回路
Ｃ２と循環回路Ｃ３とが接続されていて、コンプレッサ
ー１より吐出された高圧気体冷媒は、吐出回路Ｃ１、四
方弁３、入出回路Ｃ４を経た後、まず、気体冷媒回路Ｃ
６内を経て、各室内機Ｂに導入され、各室内熱交換器１
３（この場合、凝縮器）において放熱され、凝縮されて
液化する。この冷媒凝縮に際して室内に放熱することに
より、室内を暖房するのである。室内熱交換器１３にて
液化された液体冷媒は、液体冷媒回路Ｃ５より室外機Ａ
内の循環回路Ｃ３に導入され、まず、リキッドレシーバ
ー９を経て、今度は、電磁弁ＳＶ４が閉弁されている電
動弁バイパスＢＰ４は通らず、電子膨張弁８・８を通っ
て減圧され、気化しやすい状態となり、室外熱交換器６
・６（この場合、蒸発器）において、外部より気化熱を
受けて気化し、更に廃熱回収器４にて熱を受けて完全に
気化して、低圧気体冷媒となって、四方弁３を介し、吸
入回路Ｃ２よりコンプレッサー１に吸入されるのであ
る。

【００２２】以上の冷媒系において、特に、図１乃至図
３より、室外機Ａ内におけるリキッドレシーバー９と室
外熱交換器６との配置関係について説明する。リキッド
レシーバー９は、図１０等に示すように、蒸発器と凝縮
器（室外熱交換器６と室内熱交換器１３）との間におい
て、蒸発器における冷媒の需給調整のために配設される
ものである。即ち、蒸発器（冷房時には室内熱交換器１
３、暖房時には室外熱交換器６）の上手側には電子膨張
弁１２又は８が配設されていて、蒸発器の負荷の変化に
応じて、コンプレッサー１に戻る冷媒の温度を一定に保
持すべく、冷媒流量を調節しているが、リキットレシー
バー９は、この際の凝縮量と蒸発量の変化の食い違いに
よる能力低下を解消すべく、ある程度の液体冷媒を蓄え
ておいて蒸発器上手側の電子膨張弁１２又は８に冷媒を
供給するのである。

【００２３】このリキッドレシーバー９は、室外熱交換
器６との位置関係において、従来、前記の図４及び図５
の如く配設し、冷房時において凝縮器となる室外熱交換
器６より液体冷媒が円滑に流入されるようにし、これに
よって、コンプレッサー１の圧送容量の上昇を回避して
いた。本実施例では、コンプレッサー１の圧送能力に余
裕があることから、リキッドレシーバー９の入口部分に
て液体冷媒を滞留させることによって、室外熱交換器６
の放熱回路６ａにおいて、その出口部のリキッドレシー
バー９側より滞留液体冷媒の低温効果を室外熱交換器６
側に及ぼし、放熱回路６ａ内における冷媒の冷却効果を
高め、即ち、凝縮を促進させるものである。この滞留を
生じさせるべく、図１のように、リキッドレシーバー９
の液面高さが室外熱交換器６の上下幅の間に位置するよ
うにし、即ち、上下幅Ｈに及ぶ液面と室が熱交換器６と
の重合部分を形成するようにし、更に、室外熱交換器６
からの冷媒管がリキッドレシーバー９の下側に導入され
るようにしている。

【００２４】このように配設したリキッドレシーバー９
により生じる冷却効果について、図２及び図３より説明
する。図２において、リキッドレシーバー９における液
面高さを1)〜5)の５段階に分けており、各段階における
コンプレッサー１吐出圧ＰＨと、放熱回路５ａ出口にお
ける過冷却度ΔＴと、冷房能力比ＣＰ（％）とを図３に
て示している。冷房能力比ＣＰは、液面高さ1)において
の冷房能力を１００％とし、これに対して何％の冷房能
力を有するかを表すものである。

【００２５】図３より、液面高さが2)〜5)へと上昇する
につれて、過冷却度ΔＴが増大し、また、これに伴って
冷房能力比ＣＰも増大しているのが判る。例えば、液面
高さ3)においては、液面高さ1)の時に比べて、過冷却度
ΔＴが大きくなっており、即ち、放熱回路５ａ内の冷媒
が、液面高さ1)の時よりも冷却されて凝縮されたことを
表しており、冷房能力比ＣＰも１１０％以上となってい
る。液面高さ5)の時には、過冷却度ΔＴは更に増大し、
冷房能力比約１１４％となっている。なお、液面高さの
上昇に伴い、コンプレッサー１の吐出圧、即ち冷媒高圧
ＰＨも高められているのが判る。しかし、この場合にお
ける最大吐出圧ＰＨ_max ’も、充分に本実施例のマルチ
コンプレッサーであるコンプレッサー１の吐出能力域内
（最大許容冷媒高圧ＰＨ_max 以下）にて現出可能なので
ある。

【００２６】以上のように構成された冷媒系の室外機Ａ
内においては、様々な圧力調節のため、コンプレッサー
１の高圧側（吐出回路Ｃ１側）より低圧側（吸入回路Ｃ
２側）に、複数のバイパス回路を配設しており、それぞ
れのバイパス回路には、開閉可能に電磁弁が介設されて
いる。これらのバイパス回路について説明する。

【００２７】まず、図６の如く、吐出回路Ｃ１における
オイルセパレーター２下手側より吸入回路Ｃ２のアキュ
ムレーター１０の上手側に、即ち、吐出回路Ｃ１より吸
入回路Ｃ２に、電磁弁ＳＶ１を介設するホットガスバイ
パス（均圧用バイパス回路）ＢＰ１が介設されている。
このバイパスは、吐出回路Ｃ１内の高圧気体冷媒を、吸
入回路Ｃ２に送り込んで、吐出回路Ｃ１の高圧冷媒を低
圧化し、吸入回路Ｃ２内の低圧冷媒を高圧化するもので
あって、エンジンヒートポンプの運転停止時における冷
媒系の均圧処理時の他、室内機容量が少ない等の理由に
よって、吸入回路Ｃ２内における低圧冷媒の低圧が低す
ぎたり、或いは吐出回路Ｃ１内の高圧冷媒が高圧すぎた
りする場合の調圧時にも開弁される。図６は、電磁弁Ｓ
Ｖ１を開弁した時のホットガスバイパスＢＰ１における
吐出回路Ｃ１より吸入回路Ｃ２への冷媒の流れを図示し
ている。なお、該ホットガスバイパスＢＰ１には、キャ
ピラリーチューブＣＴが介設されているが、これは、バ
イパスの入口側圧力が出口側圧力よりも低くならないた
めに設けた絞り機構であり、後記のモジュレーティッド
バイパスＢＰ５にも介設されている。

【００２８】ここで、電磁弁ＳＶ１開弁時、即ち、均圧
処理時における電磁弁及び四方弁の切換タイミングにつ
いて、図８より説明する。まず、システム停止（エンジ
ン、コンプレッサー運転停止）時には、次期運転時に各
熱交換器に冷媒が送り込まれていることのないように、
コンプレッサー１の高圧側と低圧側を均圧すべく、自動
的に電磁弁ＳＶ１が開弁（ＯＮ）して、ホットガスバイ
パスＢＰ１を高圧側から低圧側に冷媒が流れるようにす
るが、この時に、他のバイパスＢＰ２〜ＢＰ６における
電磁弁ＳＶ２〜ＳＶ６が閉弁（ＯＦＦ）していると、こ
れらの電磁弁に逆圧がかかってハンチングし、弁の破損
に繋がるので、電磁弁ＳＶ１開弁と同時に、他の電磁弁
ＳＶ２〜ＳＶ６も開弁（ＯＮ）している。なお、運転中
より、調圧のために電磁弁ＳＶ１や他の電磁弁ＳＶ２〜
ＳＶ６のいずれかをＯＮしている場合があるのを、運転
停止時点以前の矢印1)にて示している。また、電磁弁Ｓ
Ｖ（電磁弁ＳＶ１〜ＳＶ６）は、図７にて図示される如
き構造である。

【００２９】略均圧化された時点で、まず、四方弁３を
閉弁する。四方弁３は、通過冷媒量が多く、従って、そ
の切換により、冷媒の流れに大きな変化が生じるので、
均圧化が略進んだ状態といえども、この時点で電磁弁Ｓ
Ｖ１〜ＳＶ６が閉弁していると、逆圧がかかる。そこ
で、まず、四方弁３を閉弁する。次に、電磁弁ＳＶ１を
閉弁（ＯＦＦ）するが、従来、図９の如く、他の電磁弁
ＳＶ２〜ＳＶ６を、これと同時に閉弁（ＯＦＦ）したの
で、他の電磁弁ＳＶ２〜ＳＶ６が、電磁弁ＳＶ１の閉弁
の影響で逆圧を受け、ハンチングを起こしていたが、本
実施例の図８においては、電磁弁ＳＶ１閉弁（ＯＦＦ）
後、暫時して他の電磁弁ＳＶ２〜ＳＶ６を閉弁（ＯＦ
Ｆ）している。即ち、電磁弁ＳＶ１を閉弁して、ホット
ガスバイパスＢＰ１を閉じた時点では、他のバイパスに
冷媒が逆流しても電磁弁ＳＶ２〜ＳＶ６に逆圧がかかっ
てハンチングしないよう、開弁（ＯＮ）しているのであ
り、やがて他のバイパスについても均圧されて、閉弁し
ても逆圧がかからなくなった時点で、他の電磁弁ＳＶ２
〜ＳＶ６を閉弁（ＯＦＦ）するのである。

【００３０】ホットガスバイパスＢＰ１については、以
上の如くであり、次に、同じく均圧処理時に使用される
インジェクションバイパスＢＰ２について、図６より説
明する。インジェクションバイパスＢＰ２は、循環回路
Ｃ３におけるリキッドレシーバー９と電子膨張弁８・８
（電動弁バイパスＢＰ４）との間よりホットガスバイパ
スＢＰ１の出口部位に液体冷媒を流入させる回路で、電
磁弁ＳＶ２の他、液体冷媒を減圧すべく、膨張弁１１を
介設している。システム運転停止時において、ホットガ
スバイパスＢＰ１を開いてコンプレッサー１の吐出側と
吸入側を均圧化するが、循環回路Ｃ３においては、液体
冷媒の回収が必要である。ホットガスバイパスＢＰ１の
出口部は、吸入回路Ｃ２におけるアキュームレーター１
０の上手側なので、インジェクションバイパスＢＰ２を
通ってホットガスバイパスＢＰ１に流入させた液体冷媒
は、アキュームレーター１０にて回収される。なお、膨
張弁１１の作用にて、液体冷媒がある程度気化され、更
に、ホットガスバイパスＢＰ１内の高圧気体冷媒中に流
入させることで、より気化を促進させて、アキュームレ
ーター１０における液体冷媒の回収量を低減させてい
る。

【００３１】次に、冷房時に使用するバイパス回路につ
いて説明する。まず、電動弁バイパスＢＰ４は、前記の
如く、冷房時に液体冷媒を円滑に通過させるバイパスで
あって、冷房時に電磁弁ＳＶ４を開弁（ＯＮ）し（図１
０）、暖房時には閉弁（ＯＦＦ）して、電子膨張弁８・
８に室内機Ｂから流入された液体冷媒を通し、減圧して
室外熱交換器５・５へと送り込むようにする（図１
６）。なお、冷房時にも、コンプレッサー１の吐出側の
高圧が得られない時には、吐出回路Ｃ１における高圧を
得るべく、電磁弁ＳＶ４を閉弁して電動弁バイパスＢＰ
４への冷媒流入を抑える（図１１。後に詳説する。）。

【００３２】図１１図示の電磁弁ＳＶ５を介設するモジ
ュレーティッドバイパス（調圧用バイパス回路）ＢＰ５
は、吐出回路Ｃ１（オイルセパレーター２下手側）より
リキッドレシーバー９に高圧気体冷媒を流入させる回路
であり、吐出回路Ｃ１における急激な高圧上昇を回避す
べく設けており、特に、電子膨張弁８・８の開度調節に
よるコンプレッサー１の吐出圧（冷媒高圧ＰＨ）の上昇
制御に相まって開弁制御されるものであるが、これにつ
いては、後の図１１乃至図１５図示の冷房時における調
圧自動制御の中で詳説する。

【００３３】次に、暖房時に使用するバイパスについて
説明する。図１７にて図示する電磁弁ＳＶ３を介設する
デフロストバイパスＢＰ３は、吐出回路Ｃ１（オイルセ
パレーター２下手側）より、循環回路Ｃ３における室外
熱交換器６と電子膨張弁８・８（電動弁バイパスＢＰ
４）との間の部位に、高圧気体冷媒を通す回路であり、
外気温度が低くて、室外熱交換器６・６のフィンに霜が
降りた時に、電子膨張弁８・８より流入される減圧され
た液体冷媒に、該デフロストバイパスＢＰ３からの高圧
気体冷媒を加えることで昇温・昇圧し、室外熱交換器６
における霜を溶かすのである。

【００３４】図１８図示の電磁弁ＳＶ６を介設する放熱
回路ＢＰ６は、吐出回路Ｃ１（オイルセパレーター２下
手側）より室外熱交換器６の一部を通って、循環回路Ｃ
３における液体冷媒回路Ｃ５への接続部に近い部位に連
通させており、室外熱交換器６より下手側において、電
磁弁ＳＶ６と調圧弁ＰＶを介設している。冷媒高圧ＰＨ
（吐出回路Ｃ１内の冷媒吐出圧）が過剰に高圧になって
（室内機の容量が非常に少ない状態で暖房運転すると、
この事態が起こりやすい。）、コンプレッサー１の容量
抑制だけでは該冷媒高圧ＰＨを低下できない時、電磁弁
ＳＶ６を開弁（ＯＮ）し、吐出回路Ｃ１内の高圧気体冷
媒を放熱回路ＢＰ６に流入させるものであって、その途
中にて室外熱交換器６を通過させることで放熱して凝縮
させる。従って、放熱回路ＢＰ６の出口部ではバイパス
した冷媒が液化しており、一方、液体冷媒回路Ｃ５への
接続部に近い部位における循環回路Ｃ３内には、室内機
Ｂからの液体冷媒が流入していて、この液体冷媒に放熱
回路ＢＰ６からの液体冷媒を加えて、循環回路Ｃ３内に
流入させるものである。

【００３５】ここで、放熱回路ＢＰ６について詳説す
る。吐出回路Ｃ１からの高圧気体冷媒のバイパスは、ホ
ットガスバイパスＢＰ１を用いても可能であるが、これ
は、高圧側から低圧側に多量の気体冷媒を一気にバイパ
スするので、激しいバイパス音が発生するとか、急激に
吐出側と吸入側との間の高低圧差が縮まって、コンプレ
ッサーのベーンがチャタリングしてしまうという弊害が
ある。ホットガスバイパスＢＰ１は、運転停止時等にコ
ンプレッサー１の吐出側と吸入側とを急速に均圧するに
は有効であるが、暖房運転中における冷媒高圧ＰＨを抑
制するには、気体冷媒が一気にバイパスされすぎるの
で、この場合に、高圧側から高圧側へと緩慢に冷媒をバ
イパスできる放熱回路ＢＰ６を用いて適当な高圧抑制を
図ることで、上記のような弊害が発生することがないの
である。

【００３６】そして、更にこの放熱回路ＢＰ６におい
て、従来は電磁弁ＳＶ６のみが介設されていて、開閉制
御のみ可能であったが、これに調圧弁ＰＶを設けること
によって、冷媒流量を調節し、冷媒高圧ＰＨを一定に保
持できる。調圧弁ＰＶは図１９及び図２０に図示する如
きもので、調節ネジ１７によるパワーエレメント１４調
節によって、入口管１５より入った冷媒を適当な流量に
絞って、出口管１６より流出させることができる。

【００３７】この放熱回路ＢＰ６による冷媒バイパス、
及び調圧弁ＰＶによるバイパス量の調節による効果を、
図２１及び図２２のグラフより検証する。図２１は、室
内機容量が最小で、コンプレッサー１の圧送容量が最小
の場合に、室温３０℃を保持すべく運転する場合の冷媒
高圧ＰＨを、外気温度の変位とともにグラフ化したもの
であって、ＰＨ１は、放熱回路閉鎖時、即ちコンプレッ
サー１を最小容量としただけの時の冷媒高圧、ＰＨ２
は、電磁弁ＳＶ６を開弁して、放熱回路ＢＰ６を開いた
時の冷媒高圧（コンプレッサー１は最小容量のまま）、
ＰＨ３は、更に調圧弁ＰＶにて圧力調節した場合の冷媒
高圧である。

【００３８】図２１中のＰＨ１にて判るように、室内機
容量が最小の時に暖房運転すると、冷媒高圧ＰＨは非常
に高くなり、コンプレッサー１の圧送容量を最小にして
も対応できなくなる。例えば、本実施例のエンジンヒー
トポンプでは、暖房運転可能な最大外気温度２６℃にお
ける冷媒高圧ＰＨ１は、図中（ａ）であり、正常運転の
最大許容冷媒高圧ＰＨ_max を超過している。これを正常
運転可能な冷媒高圧域に低減すべく、放熱回路ＢＰ６に
てバイパスするものであり、放熱回路ＢＰ６を開いた時
の冷媒高圧ＰＨ２が、最大外気温度において、最大許容
冷媒高圧ＰＨ_max 未満にまで低下しており（図中
（ｂ））、最大外気温度以下の外気温度では、ＰＨ２＜
ＰＨ_max なので正常運転が可能である。本実施例のエン
ジンヒートポンプでは、コンプレッサー１を最小容量に
して、なお、冷媒高圧ＰＨが最大許容冷媒高圧ＰＨ_max
以下とならない場合に、電磁弁ＳＶ６が自動的にＯＮす
るように、自動制御機構が設けられているのである。

【００３９】しかし、放熱回路ＢＰ６を開いた場合に
は、外気温度が低い場合に放熱量が多くなり過ぎて、冷
媒高圧ＰＨが低くなりすぎてしまう。これは、室内機に
おける吹き出し温度ＢＴの低下に繋がる。前記の如く、
コンプレッサー１を最小容量とした時の冷媒高圧ＰＨ１
が最大許容冷媒高圧ＰＨ_max を下回らない場合には、自
動的に放熱回路ＢＰ６が開かれるから、外気温度が約３
℃の場合にも、ＰＨ１＝ＰＨ_max なので、放熱回路ＢＰ
６は開かれて、この時の冷媒高圧ＰＨ２は、最小許容冷
媒高圧ＰＨ_min を大幅に下回ることになり（図２１中
（ｃ））、その結果、吹き出し温度ＢＴは低下し（図２
２中（ｄ））、室内にいる者にかなり冷風感を与える結
果となる。そこで、適度な吹き出し温度を得られるよう
に、外気温度が低い場合には、調圧弁ＰＶを絞ることに
よって冷媒高圧の低下を抑制し、冷媒高圧が最小許容冷
媒高圧ＰＨ_min を下回らないように調節している。例え
ば、外気温度が同じく３℃である場合に、調圧弁ＰＶを
一定開度にすることで、最小許容冷媒高圧ＰＨ_min を確
保することができ（図２１中（ｂ））、高い吹き出し温
度ＢＴが得られるのである（図２２中（ｅ））。

【００４０】以上のようなバイパス回路が配設された室
外機Ａにおいて、最後に、冷媒低圧（ＰＬ）保持、及び
高低圧差（ＰＨ〜ＰＬ）保持用の自動制御機構につい
て、図１１乃至図１５より説明する。本実施例のコンプ
レッサー１は、インバータ制御で、細かく回転数を調節
可能にしており、更に、室外ファン５も、インバータ制
御にて、図１３の如く、細かくｎ段階（２．５Ｈｚ〜Ｋ
Ｈｚ）に回転数調節ができ、これらのインバータ制御
にて室温の一定保持を図っている。ところで、コンプレ
ッサー１は、ベーンタイプであり、吐出側の冷媒高圧Ｐ
Ｈと吸入側の冷媒低圧ＰＬとの差（高低圧差）が充分に
取れていないと、ベーンがチャタリングを起こし、圧縮
不良に陥るため、該高低圧差を一定以上に保持できるよ
うに、冷媒高圧ＰＨを高める制御が必要である。

【００４１】また、低温外気の下で冷房運転を行うと、
特に室内機容量が少ない場合に、室内機が凍結して、コ
ンプレッサー１の吸入側の冷媒低圧ＰＬが、必要な低圧
以下となってしまう。この時には、コンプレッサー１吸
入回路Ｃ２における冷媒低圧ＰＬを上げるべく、吐出側
の高圧冷媒を吸入側に送る（例えば前記のホットガスバ
イパスＢＰ１を使用する。）方法があるが、低温外気の
下では、吐出側の冷媒高圧ＰＨが不足し、この方策を用
いても、必要な冷媒低圧ＰＬは得られず、更に高低圧差
が一層少なくなって、コンプレッサー１における前記弊
害も生じてしまう。必要な冷媒低圧ＰＬを得るために
は、高低圧差が一定以上に保持されていなければなら
ず、従って、前記の如く冷媒高圧ＰＨを高める制御が必
要となる。

【００４２】ここで、高低圧差保持のために必要な冷媒
高圧ＰＨの値について、図１５より検証する。冷媒低圧
ＰＬの推移に応じて必要な高低圧差を得るためには、ｆ
₁ （ＰＬ）＜ＰＨ＜ｆ₂ （ＰＬ）でなければならない
（ｆ₁ （ＰＬ）、ｆ₂ （ＰＬ）は、各々冷媒低圧ＰＬを
変数とする方程式より求められる数値である。）。この
中（安定ゾーンＳＺ）に冷媒高圧ＰＨが保持されている
場合、安定した冷房運転が得られるものであり、安定ゾ
ーンＳＺより冷媒高圧ＰＨが低くなると、所定の高低圧
差が得られていないこととなり、後記の高圧確保運転を
行わなければならない。また、安定ゾーンＳＺよりも冷
媒高圧ＰＨが高い場合には、高圧気体冷媒の凝縮圧が強
すぎて逆に冷凍能力を低下するので、冷媒高圧ＰＨの低
下を図らなければならない。

【００４３】本実施例のエンジンヒートポンプは、冷媒
低圧ＰＬの保持と、高低圧差の保持を図るべく、図１２
の如き自動制御機構を設けた。これについて説明する。
まず、可能な限りは、マルチコンプレッサーであるコン
プレッサー１の容量制御にて対処する（１）。即ち、エ
ンジン回転数を、最低回転数より最高回転数までの間に
て調節し、更に、二台のコンプレッサーを組み合わせた
マルチコンプレッサーにおけるコンプレッサーの運転台
数を一台又は二台に調節して、冷媒高圧ＰＨ、冷媒低圧
ＰＬを適正に保持する。低圧冷媒ＰＬが低い場合には、
室外熱交換器６における冷媒凝縮量を低減すべく圧送容
量を低減する。

【００４４】冷媒低圧ＰＬの保持制御について説明す
る。コンプレッサー１の容量制御と相まって、冷媒低圧
ＰＬが低下した場合には、電磁弁ＳＶ１がＯＮして、ホ
ットガスバイパスＢＰ１が開く（２）。これにて吐出側
の高圧気体冷媒を吸入側に流入させて、冷媒低圧ＰＬを
上昇させるが、電磁弁ＳＶ１をＯＦＦするや否やすぐに
冷媒低圧ＰＬが再び低下しないよう、冷媒低圧ＰＬを余
裕のある所まで上昇させた後に、電磁弁ＳＶ１をＯＦＦ
する。なお、これと同時に、室外ファン制御（３）’を
行って、吸入側に送る吐出側の冷媒高圧を高めるが、こ
の場合には、前記のｎ段階に区切られるファン回転数の
ステップを、一ステップずつ変更して調節するものとす
る。また、室外ファン制御（３）’で不十分な場合は電
子膨張弁及びモジュレーティッドバイパス制御（４）’
が行われるが、これは、後記の電子膨張弁及びモジュレ
ーティッドバイパス制御（４）の応用であるので、次の
高低圧差の確保のための高圧確保制御にて説明する。

【００４５】高圧確保制御について説明する。コンプレ
ッサー１が最小容量運転となっている上に、ホットガス
バイパスＢＰ１の電磁弁ＳＶ１をＯＮしていても、冷媒
低圧ＰＬが低い場合には、冷媒高圧ＰＨが低下している
ことが考えられる。冷媒高圧ＰＨを一定以上に確保する
ためには、室外熱交換器６において、放熱による凝縮を
抑制し、高圧気体のままの冷媒を通過させるようにし、
更に、その出口側における冷媒の通路を絞るのである
が、まず、放熱抑制のために、室外ファン５の回転数ス
テップを低下する制御が行われる（３）。なお、この室
外ファン制御においては、前記と異なり、冷媒高圧ＰＨ
を急速に安定ゾーンＳＺ内までに高める必要があるの
で、図１６中に示す如く、実際冷媒高圧と冷媒高圧の最
低限ｆ₁ （ＰＬ）との差ΔＰ₁ がいくらであるかを基
に、ファンステップは、一気に冷媒高圧の最低限ｆ₁
（ＰＬ）に高めるべく、ファン回転数のステップを、表
の如く、同時に複数個分変動させて行う。

【００４６】なお、逆に、もしも冷媒高圧ＰＨが高すぎ
て、冷媒高圧の最高限ｆ₂ （ＰＬ）を越えた場合には、
一気に冷媒高圧ＰＨを低下させるべく、同様に、実際冷
媒高圧と冷媒高圧の最高限ｆ₂ （ＰＬ）との差ΔＰ₂ に
基づいて、複数ステップ分同時に変動させる操作が行わ
れる（図１５）。

【００４７】室外ファン５の回転数を低下し、図１３に
示す最低ステップ（２．５ＨＺ）となっても冷媒高圧Ｐ
Ｈが安定ゾーンＳＺより低い場合、或いは、回転数低下
の途中において、冷却水温度が所定温度を越えた場合に
は、室外ファン制御が限界であり、次の、室外熱交換器
６出口側の冷媒通路を絞る制御、即ち、電子膨張弁及び
モジュレーティッドバイパス制御（４）に移行する。ま
ず、電磁弁ＳＶ４は閉弁して電動弁バイパスＢＰ４は閉
鎖し、室外熱交換器６からの冷媒を電子膨張弁８・８の
みに通す。電子膨張弁８は、図１４にて示す如く、ｍ段
階の開度ステップが設定されているが、当初、冷房仕様
として、該電子膨張弁８・８は全開状態となっている。
高圧保持制御が電子膨張弁制御に移行すると、電子膨張
弁８・８の開度ステップを低減、即ち、開度を絞り、冷
媒が円滑に流れないようにして、コンプレッサー１の吐
出側の冷媒高圧ＰＨを高めるのである。この時、出口側
が電子膨張弁８・８にて絞られているので、室外熱交換
器６において、冷媒の滞留により、凝縮が促進され、液
体冷媒が増大して、吐出回路Ｃ１からの高圧気体冷媒の
通路が、室外熱交換器６にて狭められるので、一層、冷
媒高圧ＰＨの高圧化促進の相乗効果をもたらす。

【００４８】この電子膨張弁制御に加え、電子膨張弁８
・８の出口側におけるリキッドレシーバー９に高圧をか
ければ、室外熱交換器６の出口側より一層圧力がかか
り、冷媒の滞留傾向はますます高まって、冷媒高圧ＰＨ
の高圧化を更に促進する。そこで、吐出回路Ｃ１内の高
圧気体冷媒をリキッドレシーバー９の上方より吸入すべ
く、モジュレーティッドバイパス（調圧用バイパス回
路）ＢＰ５の電磁弁ＳＶ５を開弁する。しかし、電子膨
張弁８・８の開度があまり絞られていないうちにモジュ
レーティッドバイパスＢＰ５に冷媒を通すと、冷媒高圧
ＰＨが急激に上昇してしまい、図１５における安定ゾー
ンＳＺよりも上になってしまう。逆に、一定開度以下の
状態でモジュレーティッドバイパスＢＰ５を開けば、冷
媒圧力の急激な上昇は回避できることがわかっている。
このため、電子膨張弁制御にモジュレーティッドバイパ
ス制御を加えるのは、電子膨張弁８・８の開度が中間開
度ｍ₁ （図１４中※）の時からである。

【００４９】これらの制御により冷媒高圧ＰＨが高まっ
て、高低圧差を保持したまま冷媒低圧ＰＬも一定圧以上
の値となって、冷媒高圧ＰＨが図１５の安定ゾーンＳＺ
内にて移行するようになると、再び電動弁バイパスＢＰ
４を開き、電子膨張弁８・８を全開にして、冷房運転仕
様に切り換えるのである。

【００５０】

【発明の効果】本発明は以上のように構成したので、次
のような効果を奏する。即ち、請求項１の如く構成した
ので、リキットレシーバー側より室外熱交換器に向け
て、リキッドレシーバーに溜まる液体冷媒による圧力が
生じ、室外熱交換器に液体冷媒の冷却効果が及び、冷媒
凝縮が一層促進されるので、コンプレッサー容量を上げ
たり、室外ファン回転数を上げたりせずに、冷房効果を
向上できるので、低コスト化に貢献する。但し、コンプ
レッサー吐出側の冷媒高圧上昇を許容できることを条件
とする。

【００５１】また、請求項２の如く構成したので、四方
弁の閉弁時には、その切換時に最も圧力変動を生じる
が、均圧用バイパスの電磁弁及び他の全電磁弁が開弁し
ているので、逆圧がかからず、次に均圧化停止のために
均圧用バイパスの電磁弁を閉弁する時にも、他の全電磁
弁が開弁していて、該均圧用バイパスの電磁弁の閉弁に
よる圧力変動、即ち、逆圧がかかることがなく、その後
に他の全電磁弁を閉弁するものであって、四方弁及び全
電磁弁の閉弁にあたって、どの弁にも逆圧がかからず、
弁のチャタリングを回避し、弁の長時間の仕様を可能と
し、メンテナンス作業を低減する。

【００５２】また、請求項３の如く構成したので、低温
外気下等での冷房時において、コンプレッサー吸入側の
冷媒低圧を速やかに向上させて、室内機の凍結等を回避
し、良好に冷房を行える状態にできるものであり、ま
た、コンプレッサー吐出側と吸入側における高低圧差も
保持できて、コンプレッサーや室外ファンおけるベーン
のチャタリングを防止できる。また、外気温度が低い状
態での冷房時等における吸入側低圧を一定以上とすべ
く、また、冷媒の高低圧差を一定以上とすべく、室外フ
ァンのインバータ制御と、電子膨張弁及び調圧用バイパ
ス回路の開閉弁制御とを関連づけて、一つの自動制御シ
ステムとしたので、きめ細かい操作が可能であり、異な
る制御を別個に行って、調圧制御するという手間が省け
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明における室外熱交換器とリキッドレシー
バーの配設位置関係を示す正面図である。

【図２】リキッドレシーバーにおける液面高さと室外熱
交換器との位置関係を示す正面略図である。

【図３】図２図示の液面高さ毎の冷媒能力比ＣＰ、過冷
却度ΔＴ、及び冷媒高圧ＰＨを示すグラフ図である。

【図４】従来のリキッドレシーバーの配設構造で、室外
熱交換器より下方に配設したものを示す図である。

【図５】同じく室外熱交換器より冷媒管を上方より導入
したものを示す図である。

【図６】均圧処理時のエンジンヒートポンプの冷媒系統
図である。

【図７】電磁弁ＳＶの正面断面図である。

【図８】システム停止に伴う均圧処理時における各電磁
弁のＯＮ・ＯＦＦタイミングを示すタイムチャート図で
ある。

【図９】同じく従来の各電磁弁のＯＮ・ＯＦＦタイミン
グを示すタイムチャート図である。

【図１０】冷房時におけるエンジンシートポンプの冷媒
系統図である。

【図１１】冷房時における冷媒高圧の上昇のための電子
膨張弁及びモジュレーティッドバイパス制御時のエンジ
ンヒートポンプの冷媒系統図である。

【図１２】冷房時における冷媒低圧保持制御及び冷媒高
圧保持制御のフローチャート図である。

【図１３】室外ファン５の回転数ステップを示す図であ
る。

【図１４】電子膨張弁８の開度ステップを示す図であ
る。

【図１５】コンプレッサーの吐出側と吸入側の高低圧差
を示すグラフ図である。

【図１６】暖房時におけるエンジンヒートポンプの冷媒
系統図である。

【図１７】暖房時における室外熱交換器における除霜処
理時のエンジンヒートポンプの冷媒系統図である。

【図１８】暖房時における放熱回路開放時のエンジンヒ
ートポンプの冷媒系統図である。

【図１９】調圧弁ＰＶの側面図である。

【図２０】同じく平面図である。

【図２１】室温３０℃を保持する場合における外気温度
に対する冷媒高圧の変位を示すグラフ図である。

【図２２】冷媒高圧に対する室内機における吹き出し温
度の変位を示すグラフ図である。

【符号の説明】

Ａ室外機Ｂ室内機ＰＨ冷媒高圧ＰＬ冷媒低圧ＢＰ１ホットガスバイパス（均圧用バイパス回路）ＢＰ４電動弁バイパスＢＰ５モジュレーティッドバイパス（調圧用バイパス
回路）ＳＶ１〜ＳＶ６電磁弁１コンプレッサー３四方弁５室外ファン６室外熱交換器８室外電子膨張弁９リキッドレシーバー

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中村哉大阪府大阪市北区茶屋町１番32号ヤンマーディーゼル株式会社内 (72)発明者増田貴彦大阪府大阪市北区茶屋町１番32号ヤンマーディーゼル株式会社内 (56)参考文献特開平７−35430（ＪＰ，Ａ) 特開平３−181757（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F24F 5/00 F24F 11/02 102 F25B 13/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】エンジンヒートポンプの室外機Ａにおい
て、リキッドレシーバー９の液面高さが、室外熱交換器
６の冷媒配管の鉛直方向における最上部配管と最下部配
管の途中部に位置し、上下幅Ｈに及ぶ液面と室外熱交換
器６との重合部分を形成するように構成し、かつ、室外
熱交換器の一端より延設される冷媒管を、室外熱交換器
６からリキッドレシーバー９に到る経路において、室外
熱交換器６の冷媒配管の鉛直方向における最下部配管よ
りも下方に位置させて、リキッドレシーバー９の底部に
導入したことを特徴とするエンジンヒートポンプの室外
機。
【請求項２】エンジンヒートポンプの室外機Ａの、コ
ンプレッサー吐出回路より吸入回路に連通する均圧用バ
イパス回路における電磁弁開弁時に、冷媒系における他
の全電磁弁を開弁する均圧処理機構でおいて、閉弁は、
四方弁３、該均圧用バイパス回路の電磁弁ＳＶ１、他の
全電磁弁の順に時差を設けたことを特徴とするエンジン
ヒートポンプの室外機。
【請求項３】エンジンヒートポンプの室外機Ａにおい
て、冷房時に要する所定のコンプレッサー吸入側の冷媒
低圧ＰＬと、コンプレッサー吐出側の冷媒高圧ＰＨと吸
入側の冷媒低圧ＰＬとの間の冷媒の高低圧差を得るべ
く、コンプレッサー１の吐出回路とリキッドレシーバー
９との間に調圧用バイパス回路ＢＰ５を介設し、まず、
コンプレッサー１の容量制御により制御し、コンプレッ
サー１の容量制御では不十分な場合に、室外ファン５の
回転数制御にて制御し、更に不十分な場合には、電子膨
張弁８の開度制御及び調圧用バイパス回路ＢＰ５におけ
る電磁弁ＳＶ５の開閉制御にて制御することを特徴とす
るエンジンヒートポンプの室外機。