JP3506104B2 - 共振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサおよび通信装置 - Google Patents
共振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサおよび通信装置Info
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P7/00—Resonators of the waveguide type
- H01P7/04—Coaxial resonators
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/20—Frequency-selective devices, e.g. filters
- H01P1/201—Filters for transverse electromagnetic waves
- H01P1/205—Comb or interdigital filters; Cascaded coaxial cavities
- H01P1/2053—Comb or interdigital filters; Cascaded coaxial cavities the coaxial cavity resonators being disposed parall to each other
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、複数の共振モー
ドを多重化した共振器装置、その製造方法、フィルタ、
複合フィルタ装置、デュプレクサおよびそれらを備えた
通信装置に関するものである。
ドを多重化した共振器装置、その製造方法、フィルタ、
複合フィルタ装置、デュプレクサおよびそれらを備えた
通信装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、マイクロ波帯において比較的大電
力を扱う共振器として、空洞共振器や半同軸共振器が用
いられていた。半同軸共振器は同軸型空洞共振器とも呼
ばれ、Ｑが比較的高く、空洞共振器に比べて小型になる
ので、フィルタなどを構成する際の小型化に有効であっ
た。
力を扱う共振器として、空洞共振器や半同軸共振器が用
いられていた。半同軸共振器は同軸型空洞共振器とも呼
ばれ、Ｑが比較的高く、空洞共振器に比べて小型になる
ので、フィルタなどを構成する際の小型化に有効であっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、例えば携帯
電話などの、セルラー方式の移動体通信システムにおい
ては、マイクロセル化に伴って、基地局に設けるフィル
タには益々小型化が要求されるようになっている。
電話などの、セルラー方式の移動体通信システムにおい
ては、マイクロセル化に伴って、基地局に設けるフィル
タには益々小型化が要求されるようになっている。
【０００４】上記半同軸共振器を用いて共振器を多段化
する場合、その段数分の共振器が必要となって、フィル
タ全体のサイズが大きくなるという問題があった。
する場合、その段数分の共振器が必要となって、フィル
タ全体のサイズが大きくなるという問題があった。
【０００５】この発明の目的は、半同軸共振器または同
軸共振器の構造を一部に採りながら、共振器の段数を増
やした場合にも、全体に小型に構成できるようにした共
振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサ
およびそれらを用いた通信装置を提供することにある。
軸共振器の構造を一部に採りながら、共振器の段数を増
やした場合にも、全体に小型に構成できるようにした共
振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサ
およびそれらを用いた通信装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の共振器装置
は、導電性を有するキャビティ内に、少なくとも一端が
前記キャビティ内に導通した導電性を有する棒とともに
誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒による共振
モードの共振周波数と、前記キャビティと前記誘電体コ
アによる共振モードの共振周波数とを、略同一にし、前
記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通させ、
前記キャビティと前記棒による共振モードを準ＴＥＭモ
ードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによる共振
モードを準ＴＭモードとし、前記誘電体コアの長手方向
の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方の端部
から中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによ
って両モードを結合させ、この２つの共振モードを２重
化したことを特徴としている。また、この発明の共振器
装置は、導電性を有するキャビティ内に、少なくとも一
端が前記キャビティ内に導通した導電性を有する棒とと
もに誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒による
共振モードの共振周波数と、前記キャビティと前記誘電
体コアによる共振モードの共振周波数とを、略同一に
し、前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通
させ、前記キャビティと前記棒による共振モードを準Ｔ
ＥＭモードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによ
る共振モードを準ＴＥモードとし、前記誘電体コアの長
手方向の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方
の端部から中央部までの電界強度とのバランスを崩すこ
とによって両モードを結合させ、この２つの共振モード
を２重化したことを特徴としている。また、この発明の
誘電体共振器装置は、導電性を有するキャビティ内に、
少なくとも一端が前記キャビティ内に導通した導電性を
有する棒とともに誘電体コアを設け、前記キャビティと
前記棒による共振モードの共振周波数と、前記キャビテ
ィと前記誘電体コアによる共振モードの共振周波数と
を、略同一にし、前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に
前記棒を挿通させ、前記キャビティと前記棒による共振
モードを準ＴＥＭモードとし、前記キャビティと前記誘
電体コアによる共振モードを２重の準ＴＭモードとし、
前記誘電体コアの長手方向の一方の端部から中央部まで
の電界強度と、他方の端部から中央部までの電界強度と
のバランスを崩すことによって両モードを結合させ、全
体に３重化したことを特徴としている。
は、導電性を有するキャビティ内に、少なくとも一端が
前記キャビティ内に導通した導電性を有する棒とともに
誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒による共振
モードの共振周波数と、前記キャビティと前記誘電体コ
アによる共振モードの共振周波数とを、略同一にし、前
記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通させ、
前記キャビティと前記棒による共振モードを準ＴＥＭモ
ードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによる共振
モードを準ＴＭモードとし、前記誘電体コアの長手方向
の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方の端部
から中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによ
って両モードを結合させ、この２つの共振モードを２重
化したことを特徴としている。また、この発明の共振器
装置は、導電性を有するキャビティ内に、少なくとも一
端が前記キャビティ内に導通した導電性を有する棒とと
もに誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒による
共振モードの共振周波数と、前記キャビティと前記誘電
体コアによる共振モードの共振周波数とを、略同一に
し、前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通
させ、前記キャビティと前記棒による共振モードを準Ｔ
ＥＭモードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによ
る共振モードを準ＴＥモードとし、前記誘電体コアの長
手方向の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方
の端部から中央部までの電界強度とのバランスを崩すこ
とによって両モードを結合させ、この２つの共振モード
を２重化したことを特徴としている。また、この発明の
誘電体共振器装置は、導電性を有するキャビティ内に、
少なくとも一端が前記キャビティ内に導通した導電性を
有する棒とともに誘電体コアを設け、前記キャビティと
前記棒による共振モードの共振周波数と、前記キャビテ
ィと前記誘電体コアによる共振モードの共振周波数と
を、略同一にし、前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に
前記棒を挿通させ、前記キャビティと前記棒による共振
モードを準ＴＥＭモードとし、前記キャビティと前記誘
電体コアによる共振モードを２重の準ＴＭモードとし、
前記誘電体コアの長手方向の一方の端部から中央部まで
の電界強度と、他方の端部から中央部までの電界強度と
のバランスを崩すことによって両モードを結合させ、全
体に３重化したことを特徴としている。
【０００７】この構造により、１つのキャビティ内に共
振器を多重化することができ、所定の段数を要する共振
器装置を構成する際に全体の小型化が図れる。
振器を多重化することができ、所定の段数を要する共振
器装置を構成する際に全体の小型化が図れる。
【０００８】 また、上記誘電体コアに孔を構成し、そ
の孔に上記導体棒を挿通させた構造により、誘電体コア
をキャビティ内の例えば中央部などの任意の位置に配置
することができる。
の孔に上記導体棒を挿通させた構造により、誘電体コア
をキャビティ内の例えば中央部などの任意の位置に配置
することができる。
【０００９】また、この発明の共振器装置は、上記誘電
体コアをキャビティの内面に接合する。この構造によ
り、キャビティと誘電体コアによる共振モードの共振周
波数を決定する容量成分を大きくすることができる。
体コアをキャビティの内面に接合する。この構造によ
り、キャビティと誘電体コアによる共振モードの共振周
波数を決定する容量成分を大きくすることができる。
【００１０】また、この発明の共振器装置は、上記誘電
体コアを支持台を介してキャビティ内に支持すると共
に、誘電体コアをキャビティの内面から離間する。この
構造により、キャビティと誘電体コアによる共振モード
の共振周波数を決定する容量成分を小さくすることがで
きる。
体コアを支持台を介してキャビティ内に支持すると共
に、誘電体コアをキャビティの内面から離間する。この
構造により、キャビティと誘電体コアによる共振モード
の共振周波数を決定する容量成分を小さくすることがで
きる。
【００１１】また、この発明の共振器装置は、キャビテ
ィと誘電体コアによる共振モードを２重のＴＭモードと
して、半同軸共振器のモードと合わせて３重化する。
ィと誘電体コアによる共振モードを２重のＴＭモードと
して、半同軸共振器のモードと合わせて３重化する。
【００１２】この発明の共振器装置の製造方法は、キャ
ビティと誘電体コアによる共振モードの、温度変化に対
する共振周波数の変化が略一定となるように、誘電体コ
アの材料を選定するステップと、キャビティと上記棒と
による共振モードの温度変化に対する共振周波数の変化
が略一定となるように、棒の材料を選定するステップと
を含む。
ビティと誘電体コアによる共振モードの、温度変化に対
する共振周波数の変化が略一定となるように、誘電体コ
アの材料を選定するステップと、キャビティと上記棒と
による共振モードの温度変化に対する共振周波数の変化
が略一定となるように、棒の材料を選定するステップと
を含む。
【００１３】この発明のフィルタは、上記構成の共振器
装置に、上記各共振モードの内、所定の共振モードに結
合して信号の入出力を行う入出力導体を設ける。
装置に、上記各共振モードの内、所定の共振モードに結
合して信号の入出力を行う入出力導体を設ける。
【００１４】この発明の複合フィルタ装置は、上記フィ
ルタを複数組設けて構成する。
ルタを複数組設けて構成する。
【００１５】この発明のデュプレクサは、上記のフィル
タを２組設けて、第１のフィルタの入力ポートを送信信
号入力ポートとし、第２のフィルタの出力ポートを受信
信号出力ポートとし、第１・第２のフィルタの共用の入
出力ポートをアンテナポートとする。
タを２組設けて、第１のフィルタの入力ポートを送信信
号入力ポートとし、第２のフィルタの出力ポートを受信
信号出力ポートとし、第１・第２のフィルタの共用の入
出力ポートをアンテナポートとする。
【００１６】また、この発明の通信装置は、上記フィル
タ、複合フィルタ装置またはデュプレクサを用いて構成
する。
タ、複合フィルタ装置またはデュプレクサを用いて構成
する。
【００１７】
【発明の実施の形態】第１の実施形態に係る共振器装置
の構成を図１〜図４を参照して説明する。図１は共振器
装置の分解斜視図である。図中１は、略直方体形状の、
上面が開口し、下面が閉塞したキャビティ本体、２はキ
ャビティ本体１の開口面を覆うキャビティ蓋である。キ
ャビティ本体１の内底面の中央には、それぞれのキャビ
ティの内壁面に平行な方向に導体棒４を突出させてい
る。また図中の３は誘電体コアであり、略直方体形状を
成し、導体棒４を挿通させる孔を有している。
の構成を図１〜図４を参照して説明する。図１は共振器
装置の分解斜視図である。図中１は、略直方体形状の、
上面が開口し、下面が閉塞したキャビティ本体、２はキ
ャビティ本体１の開口面を覆うキャビティ蓋である。キ
ャビティ本体１の内底面の中央には、それぞれのキャビ
ティの内壁面に平行な方向に導体棒４を突出させてい
る。また図中の３は誘電体コアであり、略直方体形状を
成し、導体棒４を挿通させる孔を有している。
【００１８】図２の（Ａ）は上記キャビティ蓋を取り付
ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取り付けた状
態での中央縦断面図である。導体棒４はキャビティ本体
１と一体に成形していて、その頂部とキャビティ蓋２の
内面との間に所定の間隙が生じる長さとしている。誘電
体コア３の長手方向の両端面はキャビティ本体１の内壁
面に接合している。例えば、誘電体コア３の両端面にＡ
ｇ電極をメタライズしておき、誘電体コア３がキャビテ
ィの空間内の中央に位置するように、キャビティ本体１
の内壁面に半田付けにより接合している。キャビティ本
体１およびキャビティ蓋２は金属材料の鋳造または切削
加工により構成するか、セラミックや樹脂に導体膜を形
成することにより構成する。
ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取り付けた状
態での中央縦断面図である。導体棒４はキャビティ本体
１と一体に成形していて、その頂部とキャビティ蓋２の
内面との間に所定の間隙が生じる長さとしている。誘電
体コア３の長手方向の両端面はキャビティ本体１の内壁
面に接合している。例えば、誘電体コア３の両端面にＡ
ｇ電極をメタライズしておき、誘電体コア３がキャビテ
ィの空間内の中央に位置するように、キャビティ本体１
の内壁面に半田付けにより接合している。キャビティ本
体１およびキャビティ蓋２は金属材料の鋳造または切削
加工により構成するか、セラミックや樹脂に導体膜を形
成することにより構成する。
【００１９】なお、導体棒４はキャビティ本体１とは別
体として、これをキャビティ本体１にネジ留めまたは半
田付け等で固定してもよい。また、導体棒４は別体とし
て、あるいは一体でキャビティ蓋に付けるようにしても
よい。また、この導体棒もキャビティ本体やキャビティ
蓋と同様に、金属材料の鋳造または切削加工により構成
するか、セラミックや樹脂の表面に導体膜を形成するこ
とによって構成してもよい。
体として、これをキャビティ本体１にネジ留めまたは半
田付け等で固定してもよい。また、導体棒４は別体とし
て、あるいは一体でキャビティ蓋に付けるようにしても
よい。また、この導体棒もキャビティ本体やキャビティ
蓋と同様に、金属材料の鋳造または切削加工により構成
するか、セラミックや樹脂の表面に導体膜を形成するこ
とによって構成してもよい。
【００２０】図３は、この共振器装置の各モードの電磁
界分布の例を示している。図中、実線の矢印は電界ベク
トル、破線の矢印は磁界ベクトルをそれぞれ示してい
る。（Ａ）は誘電体コア３とキャビティによるＴＭモー
ドの電磁界分布である。このモードでは、誘電体コア３
の長手方向に電界ベクトルが向き、誘電体コア３の長手
方向に垂直な面に磁界ベクトルがループを描く。ここで
は、誘電体コアが直方体形状であるが、モードの表記と
しては円柱座標系を採り、ｈを伝搬方向、θを伝搬方向
に垂直な面の面内周回方向、ｒを伝搬方向に垂直な面の
面内の放射（半径）方向にそれぞれとって、それぞれの
電界強度分布の波の数を、ＴＭθｒｈの順に表すものと
する。したがって、このモードはＴＭ０１０モードと表
される。但し、この例では、通常のＴＭ０１０モードと
は異なり、誘電体コアが円柱ではなく、また誘電体コア
３の中央部に導体棒４が存在するため、ＴＭ０１０モー
ドに準じたものとなる。以下「準ＴＭモード」と呼ぶ。
界分布の例を示している。図中、実線の矢印は電界ベク
トル、破線の矢印は磁界ベクトルをそれぞれ示してい
る。（Ａ）は誘電体コア３とキャビティによるＴＭモー
ドの電磁界分布である。このモードでは、誘電体コア３
の長手方向に電界ベクトルが向き、誘電体コア３の長手
方向に垂直な面に磁界ベクトルがループを描く。ここで
は、誘電体コアが直方体形状であるが、モードの表記と
しては円柱座標系を採り、ｈを伝搬方向、θを伝搬方向
に垂直な面の面内周回方向、ｒを伝搬方向に垂直な面の
面内の放射（半径）方向にそれぞれとって、それぞれの
電界強度分布の波の数を、ＴＭθｒｈの順に表すものと
する。したがって、このモードはＴＭ０１０モードと表
される。但し、この例では、通常のＴＭ０１０モードと
は異なり、誘電体コアが円柱ではなく、また誘電体コア
３の中央部に導体棒４が存在するため、ＴＭ０１０モー
ドに準じたものとなる。以下「準ＴＭモード」と呼ぶ。
【００２１】図３の（Ｂ）はキャビティと導体棒による
半同軸共振器のモードの上面図、（Ｃ）はその正面図で
ある。このモードは、導体棒からキャビティの内壁面へ
の放射方向に電界ベクトルが向き、導体棒を中心として
その周回方向に磁界ベクトルがループを描く。通常の半
同軸共振器とは異なり、誘電体コア３が装荷されている
ので、また導体棒４の頂部とキャビティの天面との間に
ギャップが存在するため、ここでは準ＴＥＭモードとい
う。
半同軸共振器のモードの上面図、（Ｃ）はその正面図で
ある。このモードは、導体棒からキャビティの内壁面へ
の放射方向に電界ベクトルが向き、導体棒を中心として
その周回方向に磁界ベクトルがループを描く。通常の半
同軸共振器とは異なり、誘電体コア３が装荷されている
ので、また導体棒４の頂部とキャビティの天面との間に
ギャップが存在するため、ここでは準ＴＥＭモードとい
う。
【００２２】図２に示した各部の寸法を次のように定
め、誘電体コア３の比誘電率を３７とすれば、準ＴＭモ
ードの共振周波数は１９１０ＭＨｚ、準ＴＥＭモードの
共振周波数は２１５５ＭＨｚとなって、２ＧＨｚ帯の共
振器として用いることができる。
め、誘電体コア３の比誘電率を３７とすれば、準ＴＭモ
ードの共振周波数は１９１０ＭＨｚ、準ＴＥＭモードの
共振周波数は２１５５ＭＨｚとなって、２ＧＨｚ帯の共
振器として用いることができる。
【００２３】ａ＝３７mm、ｂ＝３７mm、ｃ＝３７mm、ｄ
＝５mm、ｅ＝１２mm、ｇ＝１３．５mm、ｈ＝６mm、ｉ＝
１５mm、ｊ＝７mm、ｍ＝４２mm、ｎ＝３９．５mm図３に
示した準ＴＭモードと準ＴＥＭモードとは、誘電体コア
の長手方向を向く電界強度が平衡しているため、両モー
ドは結合しないが、この２つのモードの電界強度のバラ
ンスを崩すことによって、両モードを結合させることが
できる。
＝５mm、ｅ＝１２mm、ｇ＝１３．５mm、ｈ＝６mm、ｉ＝
１５mm、ｊ＝７mm、ｍ＝４２mm、ｎ＝３９．５mm図３に
示した準ＴＭモードと準ＴＥＭモードとは、誘電体コア
の長手方向を向く電界強度が平衡しているため、両モー
ドは結合しないが、この２つのモードの電界強度のバラ
ンスを崩すことによって、両モードを結合させることが
できる。
【００２４】図４は上記２つのモードを結合させるため
の構造の例を示している。ここではキャビティ蓋を被せ
る前の上面図として示している。準ＴＥＭモードの電界
ベクトルＥTEM は導体棒４から放射方向に向き、準ＴＭ
モードの電界ベクトルＥTMは誘電体コア３の長手方向を
向くため、誘電体コア３の長手方向の一方の端部から中
央部（導体棒４部分）までの電界強度と、他方の端部か
ら中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによっ
て両モードを結合させる。すなわち、図中のｈは結合調
整用孔であり、この結合調整用孔ｈを設けることによ
り、その付近の電界強度の対称性が失われ、これにより
準ＴＥＭモードと準ＴＭモードとが結合する。そして結
合調整用孔ｈの大きさ（内径または深さ）によって結合
量を定める。
の構造の例を示している。ここではキャビティ蓋を被せ
る前の上面図として示している。準ＴＥＭモードの電界
ベクトルＥTEM は導体棒４から放射方向に向き、準ＴＭ
モードの電界ベクトルＥTMは誘電体コア３の長手方向を
向くため、誘電体コア３の長手方向の一方の端部から中
央部（導体棒４部分）までの電界強度と、他方の端部か
ら中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによっ
て両モードを結合させる。すなわち、図中のｈは結合調
整用孔であり、この結合調整用孔ｈを設けることによ
り、その付近の電界強度の対称性が失われ、これにより
準ＴＥＭモードと準ＴＭモードとが結合する。そして結
合調整用孔ｈの大きさ（内径または深さ）によって結合
量を定める。
【００２５】なお、第１の実施形態では、誘電体コア３
の中央部の孔と導体棒４との間に間隙を設けたことによ
り、導体棒に電流が流れることによる導体損が抑えら
れ、共振器のＱを高めることができる。但し、上記間隙
は必須ではなく、場合によっては、誘電体コアの孔を導
体棒に接合させてもよい。
の中央部の孔と導体棒４との間に間隙を設けたことによ
り、導体棒に電流が流れることによる導体損が抑えら
れ、共振器のＱを高めることができる。但し、上記間隙
は必須ではなく、場合によっては、誘電体コアの孔を導
体棒に接合させてもよい。
【００２６】図５は第２の実施形態に係る共振器装置の
構成を示す図である。（Ａ）はキャビティ蓋を取り付け
る前の状態での上面図、（Ｂ）は縦断面図である。第１
の実施形態とは異なり、この第２の実施形態では、誘電
体コア３の端面をキャビティの内壁面から離間させてい
る。図５において５は誘電体コア３の支持台であり、こ
の支持台５は低誘電率のセラミック材料を円筒形状にし
たものであり、誘電体コア３に接合している。この支持
台５を取り付けた誘電体コア３を導体棒４に挿通させる
ことによって、誘電体コア３をキャビティ内の略中央部
に固定する。
構成を示す図である。（Ａ）はキャビティ蓋を取り付け
る前の状態での上面図、（Ｂ）は縦断面図である。第１
の実施形態とは異なり、この第２の実施形態では、誘電
体コア３の端面をキャビティの内壁面から離間させてい
る。図５において５は誘電体コア３の支持台であり、こ
の支持台５は低誘電率のセラミック材料を円筒形状にし
たものであり、誘電体コア３に接合している。この支持
台５を取り付けた誘電体コア３を導体棒４に挿通させる
ことによって、誘電体コア３をキャビティ内の略中央部
に固定する。
【００２７】このように、誘電体コア３の長手方向の端
面とキャビティ内壁面との間に間隙を設けた場合、上記
伝搬方向ｈにも電界強度の変化が現れるので、この共振
モードをＴＭ０１δモードと表すことができる。ここで
“δ”は１未満の数字であること、すなわち伝搬方向に
波が完全には乗っていないが、強度の変化があることを
表すものである。
面とキャビティ内壁面との間に間隙を設けた場合、上記
伝搬方向ｈにも電界強度の変化が現れるので、この共振
モードをＴＭ０１δモードと表すことができる。ここで
“δ”は１未満の数字であること、すなわち伝搬方向に
波が完全には乗っていないが、強度の変化があることを
表すものである。
【００２８】なお、この構造によれば、誘電体コア３の
端面とキャビティ内壁面との間隙部分に静電容量が生
じ、誘電体コアの長手方向の端面が対向する２つのキャ
ビティ内壁面間の静電容量が小さくなる。そのため、準
ＴＭモードの必要な共振周波数を得るためのキャビティ
の寸法（上記対向するキャビティ内壁面間の距離）が大
きくなるが、キャビティに流れる電流密度が低くなるの
で、共振器のＱを高めることができる。
端面とキャビティ内壁面との間隙部分に静電容量が生
じ、誘電体コアの長手方向の端面が対向する２つのキャ
ビティ内壁面間の静電容量が小さくなる。そのため、準
ＴＭモードの必要な共振周波数を得るためのキャビティ
の寸法（上記対向するキャビティ内壁面間の距離）が大
きくなるが、キャビティに流れる電流密度が低くなるの
で、共振器のＱを高めることができる。
【００２９】図６は第３の実施形態に係る共振器装置の
２つの構成例であり、キャビティ蓋を取り付ける前の上
面図として表している。何れも、誘電体コア３の長手方
向の一方の端面をキャビティ本体１の内壁面に接合して
いて、他方の端面をキャビティの内壁面から離間させて
いる。このような構造によれば、誘電体コアの長手方向
の両端をキャビティの内壁面に接合したものと、両端を
キャビティ内壁面から離間したものとの中間的な特徴を
備えることになり、全体に比較的小型でＱの高い共振器
装置が得られる。
２つの構成例であり、キャビティ蓋を取り付ける前の上
面図として表している。何れも、誘電体コア３の長手方
向の一方の端面をキャビティ本体１の内壁面に接合して
いて、他方の端面をキャビティの内壁面から離間させて
いる。このような構造によれば、誘電体コアの長手方向
の両端をキャビティの内壁面に接合したものと、両端を
キャビティ内壁面から離間したものとの中間的な特徴を
備えることになり、全体に比較的小型でＱの高い共振器
装置が得られる。
【００３０】なお、図６の（Ａ）では導体部を４をキャ
ビティの中心軸に配置しているが、（Ｂ）のように、導
体棒４が誘電体コア３の中央部を挿通するようにして、
導体棒４をキャビティの中心軸からずれた位置に設けて
もよい。本願発明においては、キャビティと導体棒とは
同軸である必要はなく、異軸であっても、いわゆる半同
軸共振器として作用する。
ビティの中心軸に配置しているが、（Ｂ）のように、導
体棒４が誘電体コア３の中央部を挿通するようにして、
導体棒４をキャビティの中心軸からずれた位置に設けて
もよい。本願発明においては、キャビティと導体棒とは
同軸である必要はなく、異軸であっても、いわゆる半同
軸共振器として作用する。
【００３１】図７は第４の実施形態に係る共振器装置の
縦断面図である。第１〜第３の実施形態では、誘電体コ
ア３に孔を設けて導体棒４を挿通させるようにしたが、
この図７に示すように、誘電体コア３を導体棒４の頂部
と、それに対向するキャビティの内面（この例ではキャ
ビティ蓋２の下面）との間に配置してもよい。この構造
によれば、誘電体コア３の成型が容易となる。また図７
に示した例のように、導体棒４の頂部に誘電体コア３を
接合すれば、支持台を設けることなく誘電体コア３をキ
ャビティ内に固定することができる。
縦断面図である。第１〜第３の実施形態では、誘電体コ
ア３に孔を設けて導体棒４を挿通させるようにしたが、
この図７に示すように、誘電体コア３を導体棒４の頂部
と、それに対向するキャビティの内面（この例ではキャ
ビティ蓋２の下面）との間に配置してもよい。この構造
によれば、誘電体コア３の成型が容易となる。また図７
に示した例のように、導体棒４の頂部に誘電体コア３を
接合すれば、支持台を設けることなく誘電体コア３をキ
ャビティ内に固定することができる。
【００３２】図８は第５の実施形態に係る共振器装置の
誘電体コアの構造を示す斜視図である。準ＴＭモードの
共振器をキャビティと共に構成する誘電体コアの形状
は、直方体形状に限らず、この図８に示すように、六面
体以外の多面体形状であってもよい。また円柱形状であ
ってもよい。
誘電体コアの構造を示す斜視図である。準ＴＭモードの
共振器をキャビティと共に構成する誘電体コアの形状
は、直方体形状に限らず、この図８に示すように、六面
体以外の多面体形状であってもよい。また円柱形状であ
ってもよい。
【００３３】なお、図８に示したように、誘電体コアの
長手方向の中心部の面積を広くすることによって、中心
に通る導体棒の影響によるＴＭモードのＱの劣化を抑
え、Ｑ値を高めることができる。
長手方向の中心部の面積を広くすることによって、中心
に通る導体棒の影響によるＴＭモードのＱの劣化を抑
え、Ｑ値を高めることができる。
【００３４】図９は、第６の実施形態に係る共振器装置
の、それぞれ異なったキャビティの断面形状の例を示し
ている。キャビティの軸方向に垂直な面での断面形状は
正方形に限らず、（Ａ）のような多角形であってもよ
く、（Ｂ）のような円形であってもよい。また（Ｃ）の
ように、キャビティの内壁面は曲面と平面を組み合わせ
たものであってもよい。更に、導体棒４の形状も円柱形
に限らず、（Ｂ）のように角柱形状であってもよい。そ
れにあわせて誘電体コア３の孔も角穴とすれば、キャビ
ティ内における誘電体コア３の軸方向を、誘電体コア３
と導体棒４との係合によって位置決めすることができ
る。
の、それぞれ異なったキャビティの断面形状の例を示し
ている。キャビティの軸方向に垂直な面での断面形状は
正方形に限らず、（Ａ）のような多角形であってもよ
く、（Ｂ）のような円形であってもよい。また（Ｃ）の
ように、キャビティの内壁面は曲面と平面を組み合わせ
たものであってもよい。更に、導体棒４の形状も円柱形
に限らず、（Ｂ）のように角柱形状であってもよい。そ
れにあわせて誘電体コア３の孔も角穴とすれば、キャビ
ティ内における誘電体コア３の軸方向を、誘電体コア３
と導体棒４との係合によって位置決めすることができ
る。
【００３５】次に、第７の実施形態に係る共振器装置の
構成を図１０を参照して説明する。図１０の（Ａ）は上
記キャビティ蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャ
ビティ蓋を取り付けた状態での中央縦断面図である。こ
の例では、導体棒４の頂部をキャビティ蓋２の内面に導
通させている。したがって、この導体棒４とキャビティ
本体１およびキャビティ蓋２から成るキャビティとによ
って同軸共振器を構成する。この同軸共振器は、半波長
同軸共振器として作用する。
構成を図１０を参照して説明する。図１０の（Ａ）は上
記キャビティ蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャ
ビティ蓋を取り付けた状態での中央縦断面図である。こ
の例では、導体棒４の頂部をキャビティ蓋２の内面に導
通させている。したがって、この導体棒４とキャビティ
本体１およびキャビティ蓋２から成るキャビティとによ
って同軸共振器を構成する。この同軸共振器は、半波長
同軸共振器として作用する。
【００３６】図１０に示した各部の寸法を次のように定
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０モードの共振周波数は１３４９ＭＨｚ、ＴＥＭモード
の共振周波数は１５８５ＭＨｚとなる。
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０モードの共振周波数は１３４９ＭＨｚ、ＴＥＭモード
の共振周波数は１５８５ＭＨｚとなる。
【００３７】ａ＝４４mm、ｂ＝４４mm、ｃ＝５０mm、ｄ
＝１１mm、ｈ＝１５mm、ｉ＝１５mm、ｍ＝４９mm、ｎ＝
４７．５mm、ｐ＝７．５mm 次に、第８の実施形態に係る共振器装置の構成を図１１
〜図１５を参照して説明する。図１１は共振器装置の分
解斜視図である。キャビティ本体１の中心軸には導体棒
４を設けていて、この導体棒４が誘電体コア３に設けた
孔に挿通するように、誘電体コア３をキャビティ本体１
の内部に設けている。キャビティ本体１の上部開口面に
はキャビティ蓋２を取り付ける。
＝１１mm、ｈ＝１５mm、ｉ＝１５mm、ｍ＝４９mm、ｎ＝
４７．５mm、ｐ＝７．５mm 次に、第８の実施形態に係る共振器装置の構成を図１１
〜図１５を参照して説明する。図１１は共振器装置の分
解斜視図である。キャビティ本体１の中心軸には導体棒
４を設けていて、この導体棒４が誘電体コア３に設けた
孔に挿通するように、誘電体コア３をキャビティ本体１
の内部に設けている。キャビティ本体１の上部開口面に
はキャビティ蓋２を取り付ける。
【００３８】図１２の（Ａ）はキャビティ蓋２を取り付
ける前の上面図、（Ｂ）は縦断面図である。以上に示し
た各実施形態ではシングルの準ＴＭモードの共振器を構
成したが、この第７の実施形態では、誘電体コア３を、
導体棒または準ＴＥＭモードの軸に垂直な面での断面形
状を正方形として、２重の準ＴＭモードの共振器を構成
している。
ける前の上面図、（Ｂ）は縦断面図である。以上に示し
た各実施形態ではシングルの準ＴＭモードの共振器を構
成したが、この第７の実施形態では、誘電体コア３を、
導体棒または準ＴＥＭモードの軸に垂直な面での断面形
状を正方形として、２重の準ＴＭモードの共振器を構成
している。
【００３９】図１３はこの共振器装置の３つの共振モー
ドの電磁界分布の例を示している。（Ａ）はＴＭ０１０
-xモード、（Ｂ）はＴＭ０１０-yモードであり、この２
つの共振モードは縮退関係にある。また（Ｃ）はキャビ
ティと導体棒４による準ＴＥＭモードの電磁界分布を示
している。図中の実線の矢印は電界ベクトル、破線の矢
印は磁界ベクトルを示している。
ドの電磁界分布の例を示している。（Ａ）はＴＭ０１０
-xモード、（Ｂ）はＴＭ０１０-yモードであり、この２
つの共振モードは縮退関係にある。また（Ｃ）はキャビ
ティと導体棒４による準ＴＥＭモードの電磁界分布を示
している。図中の実線の矢印は電界ベクトル、破線の矢
印は磁界ベクトルを示している。
【００４０】第１の実施形態等で示したシングルのＴＭ
モードと同様に、ここでは、誘電体コアが直方体形状で
あるが、モードの表記としては円柱座標系を採り、ｈを
伝搬方向、θを伝搬方向に垂直な面の面内周回方向、ｒ
を伝搬方向に垂直な面の面内の放射（半径）方向にとっ
て、それぞれの電界強度分布の波の数を、ＴＭθｒｈの
順に表すものとする。さらに、伝搬方向を添字で表すも
のとする。したがって、ＴＭ０１０-xモードは、誘電体
コアのｙ−ｚ面に平行に磁界ベクトルが回るモード、Ｔ
Ｍ０１０-yモードは、誘電体コアのｘ−ｚ面に平行に磁
界ベクトルが回るモードである。
モードと同様に、ここでは、誘電体コアが直方体形状で
あるが、モードの表記としては円柱座標系を採り、ｈを
伝搬方向、θを伝搬方向に垂直な面の面内周回方向、ｒ
を伝搬方向に垂直な面の面内の放射（半径）方向にとっ
て、それぞれの電界強度分布の波の数を、ＴＭθｒｈの
順に表すものとする。さらに、伝搬方向を添字で表すも
のとする。したがって、ＴＭ０１０-xモードは、誘電体
コアのｙ−ｚ面に平行に磁界ベクトルが回るモード、Ｔ
Ｍ０１０-yモードは、誘電体コアのｘ−ｚ面に平行に磁
界ベクトルが回るモードである。
【００４１】図１４は上記３つの共振モード間を任意に
結合させるための構造の例を示している。ここで、ｈ１
は上記準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-xモードとを結合さ
せるための結合用調整孔である。すなわちＴＭ０１０-x
モードと準ＴＥＭモードの電界ベクトルが平行にはしる
方向での、導体棒を中心とする対称位置の一方に孔を設
けることによって、上記対称位置における準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-xモードの電界強度のバランスを崩し、
このことよって両モード間を結合させる。同様に、ｈ２
は上記準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-yモードとを結合さ
せるための結合用調整孔である。すなわちＴＭ０１０-y
モードと準ＴＥＭモードの電界ベクトルが平行にはしる
方向での、導体棒を中心とする対称位置の一方に孔を設
けることによって、上記対称位置における準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードの電界強度のバランスを崩し、
このことによって両モード間を結合させる。
結合させるための構造の例を示している。ここで、ｈ１
は上記準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-xモードとを結合さ
せるための結合用調整孔である。すなわちＴＭ０１０-x
モードと準ＴＥＭモードの電界ベクトルが平行にはしる
方向での、導体棒を中心とする対称位置の一方に孔を設
けることによって、上記対称位置における準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-xモードの電界強度のバランスを崩し、
このことよって両モード間を結合させる。同様に、ｈ２
は上記準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-yモードとを結合さ
せるための結合用調整孔である。すなわちＴＭ０１０-y
モードと準ＴＥＭモードの電界ベクトルが平行にはしる
方向での、導体棒を中心とする対称位置の一方に孔を設
けることによって、上記対称位置における準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードの電界強度のバランスを崩し、
このことによって両モード間を結合させる。
【００４２】また、図１４においてｈ３は、ＴＭ０１０
-xモードとＴＭ０１０-yモードとの間を結合させる結合
調整用孔である。この結合調整用孔ｈ３によって、２つ
のモードの結合モードである奇モードと偶モードの共振
周波数に差を生じさせて、両モードの縮退関係を解き、
両モードを結合させる。
-xモードとＴＭ０１０-yモードとの間を結合させる結合
調整用孔である。この結合調整用孔ｈ３によって、２つ
のモードの結合モードである奇モードと偶モードの共振
周波数に差を生じさせて、両モードの縮退関係を解き、
両モードを結合させる。
【００４３】図１５は上記３つの共振モードを順に結合
させて、３段の共振器からなるフィルタを構成する場合
の２つの例を示している。ＴＥＭモードの磁界は共振器
の下部の方が強く、また、ＴＭモードの磁界は誘電体コ
ア３から離れるにしたがって弱くなる。図１５の（Ａ）
に示す例では、導体棒４とキャビティからなる準ＴＥＭ
モードの磁界が結合ループ１０ａを過るので、結合ルー
プ１０ａは準ＴＥＭモードと結合する。このとき、結合
ループ１０ａとＴＭモードとの結合は無視できる程度に
小さい。またＴＭ０１０-xモードの磁界は結合ループ１
０ｂを過るため、結合ループ１０ｂはＴＭ０１０-xモー
ドと結合する。また、結合調整用孔ｈ２は準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードとを結合させ、結合調整用孔ｈ
３はＴＭ０１０-xモードとＴＭ０１０-yモードとを結合
させる。従って、結合ループ１０ａを入力部、結合ルー
プ１０ｂを出力部とする場合に、準ＴＥＭモード→ＴＭ
０１０-yモード→ＴＭ０１０-xモードの順に結合して、
３段の共振器から成るフィルタとして作用する。
させて、３段の共振器からなるフィルタを構成する場合
の２つの例を示している。ＴＥＭモードの磁界は共振器
の下部の方が強く、また、ＴＭモードの磁界は誘電体コ
ア３から離れるにしたがって弱くなる。図１５の（Ａ）
に示す例では、導体棒４とキャビティからなる準ＴＥＭ
モードの磁界が結合ループ１０ａを過るので、結合ルー
プ１０ａは準ＴＥＭモードと結合する。このとき、結合
ループ１０ａとＴＭモードとの結合は無視できる程度に
小さい。またＴＭ０１０-xモードの磁界は結合ループ１
０ｂを過るため、結合ループ１０ｂはＴＭ０１０-xモー
ドと結合する。また、結合調整用孔ｈ２は準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードとを結合させ、結合調整用孔ｈ
３はＴＭ０１０-xモードとＴＭ０１０-yモードとを結合
させる。従って、結合ループ１０ａを入力部、結合ルー
プ１０ｂを出力部とする場合に、準ＴＥＭモード→ＴＭ
０１０-yモード→ＴＭ０１０-xモードの順に結合して、
３段の共振器から成るフィルタとして作用する。
【００４４】図１５の（Ｂ）に示す例では、ＴＭ０１０
-yモードの磁界は結合ループ１０ａを過るため、結合ル
ープ１０ａはＴＭ０１０-yモードと結合する。また、Ｔ
Ｍ０１０-xモードの磁界は結合ループ１０ｂを過るた
め、結合ループ１０ｂはＴＭ０１０-xモードと結合す
る。結合調整用孔ｈ１は準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-x
モードとを結合させ、結合調整用孔ｈ２は準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードとを結合させる。従って、結合
ループ１０ａを入力部、結合ループ１０ｂを出力部とす
る場合に、ＴＭ０１０-yモード→準ＴＥＭモード→ＴＭ
０１０-xモードの順に結合して、３段の共振器から成る
フィルタとして作用する。
-yモードの磁界は結合ループ１０ａを過るため、結合ル
ープ１０ａはＴＭ０１０-yモードと結合する。また、Ｔ
Ｍ０１０-xモードの磁界は結合ループ１０ｂを過るた
め、結合ループ１０ｂはＴＭ０１０-xモードと結合す
る。結合調整用孔ｈ１は準ＴＥＭモードとＴＭ０１０-x
モードとを結合させ、結合調整用孔ｈ２は準ＴＥＭモー
ドとＴＭ０１０-yモードとを結合させる。従って、結合
ループ１０ａを入力部、結合ループ１０ｂを出力部とす
る場合に、ＴＭ０１０-yモード→準ＴＥＭモード→ＴＭ
０１０-xモードの順に結合して、３段の共振器から成る
フィルタとして作用する。
【００４５】図１２に示した各部の寸法を次のように定
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０-xモードの共振周波数は１０７２ＭＨｚ、ＴＭ０１０
-yモードの共振周波数は１０７２ＭＨｚ、準ＴＥＭモー
ドの共振周波数は９８３ＭＨｚとなる。
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０-xモードの共振周波数は１０７２ＭＨｚ、ＴＭ０１０
-yモードの共振周波数は１０７２ＭＨｚ、準ＴＥＭモー
ドの共振周波数は９８３ＭＨｚとなる。
【００４６】ａ＝４４mm、ｂ＝４４mm、ｃ＝５０mm、ｄ
＝１２mm、ｅ＝４mm、ｈ＝３５mm、ｉ＝２６mm、ｍ＝４
９mm、ｎ＝５２．５mm 次に、第９の実施形態に係る共振器装置の構成を図１６
を参照して説明する。図１６の（Ａ）は上記キャビティ
蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取
り付けた状態での中央縦断面図である。この例では、導
体棒４の頂部をキャビティ蓋２の内面に導通させてい
る。したがって、この導体棒４とキャビティ本体１およ
びキャビティ蓋２から成るキャビティとによって同軸共
振器を構成する。この同軸共振器は、半波長同軸共振器
として作用する。
＝１２mm、ｅ＝４mm、ｈ＝３５mm、ｉ＝２６mm、ｍ＝４
９mm、ｎ＝５２．５mm 次に、第９の実施形態に係る共振器装置の構成を図１６
を参照して説明する。図１６の（Ａ）は上記キャビティ
蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取
り付けた状態での中央縦断面図である。この例では、導
体棒４の頂部をキャビティ蓋２の内面に導通させてい
る。したがって、この導体棒４とキャビティ本体１およ
びキャビティ蓋２から成るキャビティとによって同軸共
振器を構成する。この同軸共振器は、半波長同軸共振器
として作用する。
【００４７】図１６に示した各部の寸法を次のように定
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０-xモードの共振周波数は２０４７ＭＨｚ、ＴＭ０１０
-yモードの共振周波数は２０４７ＭＨｚ、ＴＥＭモード
の共振周波数は１９７０ＭＨｚとなる。
め、誘電体コア３の比誘電率を４０とすれば、ＴＭ０１
０-xモードの共振周波数は２０４７ＭＨｚ、ＴＭ０１０
-yモードの共振周波数は２０４７ＭＨｚ、ＴＥＭモード
の共振周波数は１９７０ＭＨｚとなる。
【００４８】ａ＝４４mm、ｂ＝４４mm、ｃ＝１５mm、ｄ
＝２６mm、ｈ＝５mm、ｍ＝４９mm、ｎ＝１７．５mm 図１７〜図１９は第１０の実施形態に係る共振器装置の
誘電体コアの種々の構造およびキャビティ内への種々の
取り付け例を示している。これらの図は何れも導体棒４
の軸方向を見た上面図である。図１７の（Ａ）に示す例
では、誘電体コア３を十字形状にしたものである。また
（Ｂ）の例は正方形板の四隅を切り落としたような形状
としたものである。これらの形状により、キャビティに
接する誘電体コアの面積が減り、導体でのＱの劣化が抑
えられる。図１８に示す例は、誘電体コアの二方向の面
をキャビティの内壁面から離間させた例である。（Ａ）
は正方形板状の誘電体コアを用いた例、（Ｂ）は十字形
状の誘電体コアを用いた例、（Ｃ）は八角形板状の誘電
体コアを用いた例である。また、これらの図の左側は導
体棒４をキャビティの中心軸に配置した例、右側は導体
棒４を誘電体コアの中心部に配置した例である。このよ
うに誘電体コアの隣接する二端面をキャビティの内壁面
から離間したときの２つのモードは、ＴＭ０１δ-xモー
ドとＴＭ０１δ-yモードと表すことができる。なお、こ
の構造によれば、対向するキャビティ内壁面間の静電容
量を減少させることができ、その分キャビティを大きく
することによって共振器のＱを高めることができる。
＝２６mm、ｈ＝５mm、ｍ＝４９mm、ｎ＝１７．５mm 図１７〜図１９は第１０の実施形態に係る共振器装置の
誘電体コアの種々の構造およびキャビティ内への種々の
取り付け例を示している。これらの図は何れも導体棒４
の軸方向を見た上面図である。図１７の（Ａ）に示す例
では、誘電体コア３を十字形状にしたものである。また
（Ｂ）の例は正方形板の四隅を切り落としたような形状
としたものである。これらの形状により、キャビティに
接する誘電体コアの面積が減り、導体でのＱの劣化が抑
えられる。図１８に示す例は、誘電体コアの二方向の面
をキャビティの内壁面から離間させた例である。（Ａ）
は正方形板状の誘電体コアを用いた例、（Ｂ）は十字形
状の誘電体コアを用いた例、（Ｃ）は八角形板状の誘電
体コアを用いた例である。また、これらの図の左側は導
体棒４をキャビティの中心軸に配置した例、右側は導体
棒４を誘電体コアの中心部に配置した例である。このよ
うに誘電体コアの隣接する二端面をキャビティの内壁面
から離間したときの２つのモードは、ＴＭ０１δ-xモー
ドとＴＭ０１δ-yモードと表すことができる。なお、こ
の構造によれば、対向するキャビティ内壁面間の静電容
量を減少させることができ、その分キャビティを大きく
することによって共振器のＱを高めることができる。
【００４９】図１９に示す例は、誘電体コア３の四方の
面をキャビティの内壁面からそれぞれ離間させた例であ
る。これらの構造により、共振器のＱを更に高めること
ができる。
面をキャビティの内壁面からそれぞれ離間させた例であ
る。これらの構造により、共振器のＱを更に高めること
ができる。
【００５０】次に、第１１の実施形態に係る共振器装置
の構成を図２０〜図２３を参照して説明する。図２０は
共振器装置の分解斜視図である。ここで１は、略直方体
形状の、上面が開口し、下面が閉塞したキャビティ本
体、２はキャビティ本体１の開口面を覆うキャビティ蓋
である。キャビティ本体１の内底面の中央には、それぞ
れのキャビティの内壁面に平行な方向に導体棒４を突出
させている。また図中の３は誘電体コアであり、略正方
形板状を成し、導体棒４を挿通させる孔を有している。
の構成を図２０〜図２３を参照して説明する。図２０は
共振器装置の分解斜視図である。ここで１は、略直方体
形状の、上面が開口し、下面が閉塞したキャビティ本
体、２はキャビティ本体１の開口面を覆うキャビティ蓋
である。キャビティ本体１の内底面の中央には、それぞ
れのキャビティの内壁面に平行な方向に導体棒４を突出
させている。また図中の３は誘電体コアであり、略正方
形板状を成し、導体棒４を挿通させる孔を有している。
【００５１】図２１の（Ａ）は上記キャビティ蓋を取り
付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取り付けた
状態での中央縦断面図である。導体棒４はキャビティ本
体１と一体に成形していて、その頂部とキャビティ蓋２
の内面との間を所定間隔としている。また、誘電体コア
３をネジ７とナット１１でキャビティ内の所定高さに固
定している。なお、導体棒４はキャビティ本体１とは別
体として、キャビティ本体１に固定してもよい。
付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ蓋を取り付けた
状態での中央縦断面図である。導体棒４はキャビティ本
体１と一体に成形していて、その頂部とキャビティ蓋２
の内面との間を所定間隔としている。また、誘電体コア
３をネジ７とナット１１でキャビティ内の所定高さに固
定している。なお、導体棒４はキャビティ本体１とは別
体として、キャビティ本体１に固定してもよい。
【００５２】図２２は、この共振器装置のＴＥモードの
電磁界分布の例を示している。（Ａ）は上面図、（Ｂ）
は正面図であり、図中の実線の矢印は電界ベクトル、破
線の矢印は磁界ベクトルをそれぞれ示している。誘電体
コア３によるＴＥモードは、誘電体コアの面内方向に電
界ベクトルがループを成し、その電界の向きに直交する
方向に磁界のループがトーラス状に分布する。ここで
は、誘電体コアが正方形板状であるが、モードの表記と
しては円柱座標系を採り、ｈを伝搬方向、θを伝搬方向
に垂直な面の面内周回方向、ｒを伝搬方向に垂直な面の
面内の放射（半径）方向にとって、それぞれの磁界強度
分布の波の数を、ＴＥθｒｈの順に表すものとする。し
たがって、この例では、ＴＥ０１δモードとなる。但
し、誘電体コア３は円板形状または円柱形状ではないの
で、ここでは準ＴＥモードと呼ぶ。
電磁界分布の例を示している。（Ａ）は上面図、（Ｂ）
は正面図であり、図中の実線の矢印は電界ベクトル、破
線の矢印は磁界ベクトルをそれぞれ示している。誘電体
コア３によるＴＥモードは、誘電体コアの面内方向に電
界ベクトルがループを成し、その電界の向きに直交する
方向に磁界のループがトーラス状に分布する。ここで
は、誘電体コアが正方形板状であるが、モードの表記と
しては円柱座標系を採り、ｈを伝搬方向、θを伝搬方向
に垂直な面の面内周回方向、ｒを伝搬方向に垂直な面の
面内の放射（半径）方向にとって、それぞれの磁界強度
分布の波の数を、ＴＥθｒｈの順に表すものとする。し
たがって、この例では、ＴＥ０１δモードとなる。但
し、誘電体コア３は円板形状または円柱形状ではないの
で、ここでは準ＴＥモードと呼ぶ。
【００５３】なお、導体棒４とキャビティとによってこ
れまでに示した実施形態の場合と同様に準ＴＥＭモード
の共振モードが生じる。
れまでに示した実施形態の場合と同様に準ＴＥＭモード
の共振モードが生じる。
【００５４】図２３は、他のキャビティ内の構造例を示
す図である。（Ａ）はキャビティ蓋２を取り付ける前の
上面図、（Ｂ）は縦断面図である。この例では、キャビ
ティ本体１の内部に、誘電体コア３の底面を支持するた
めの段差部を設けていて、低誘電率のスペーサ６を介し
てネジ７によって、その段差部に誘電体コア３をネジ止
め固定している。このような構造により、誘電体コアの
固定強度（剛性）を高めることができる。
す図である。（Ａ）はキャビティ蓋２を取り付ける前の
上面図、（Ｂ）は縦断面図である。この例では、キャビ
ティ本体１の内部に、誘電体コア３の底面を支持するた
めの段差部を設けていて、低誘電率のスペーサ６を介し
てネジ７によって、その段差部に誘電体コア３をネジ止
め固定している。このような構造により、誘電体コアの
固定強度（剛性）を高めることができる。
【００５５】図２４〜図２６は第１２の実施形態に係る
共振器装置の、誘電体コアの形状およびその取り付け位
置の異なった幾つかの例を示している。これらの図は何
れも導体棒の軸方向を見た上面図である。図２４の
（Ａ）に示す例では、誘電体コア３を正方形板状の誘電
体板の四隅を切り落としたような八角形板状としてい
る。また、導体棒４を角柱形状とし、誘電体コア３の孔
も断面正方形として、誘電体コア３の軸回りの位置決め
も行っている。
共振器装置の、誘電体コアの形状およびその取り付け位
置の異なった幾つかの例を示している。これらの図は何
れも導体棒の軸方向を見た上面図である。図２４の
（Ａ）に示す例では、誘電体コア３を正方形板状の誘電
体板の四隅を切り落としたような八角形板状としてい
る。また、導体棒４を角柱形状とし、誘電体コア３の孔
も断面正方形として、誘電体コア３の軸回りの位置決め
も行っている。
【００５６】図２４の（Ｂ）は、円板形状の誘電体コア
３を用いた例である。このような構造により、用いるＴ
Ｅ０１δモード以外のスプリアスモードの生じにくい共
振器が得られる。なお、この誘電体コア３の形状に合わ
せて、キャビティの内壁面を円筒形状にしてもよい。
３を用いた例である。このような構造により、用いるＴ
Ｅ０１δモード以外のスプリアスモードの生じにくい共
振器が得られる。なお、この誘電体コア３の形状に合わ
せて、キャビティの内壁面を円筒形状にしてもよい。
【００５７】図２５は、誘電体コア３をキャビティの隣
接する２つの面に接合させた例である。また図２６はキ
ャビティの内壁面の何れの面にも誘電体コア３を接合ま
たは当接させた例である。
接する２つの面に接合させた例である。また図２６はキ
ャビティの内壁面の何れの面にも誘電体コア３を接合ま
たは当接させた例である。
【００５８】次に、以上に示した共振器装置の製造方法
について説明する。本発明の共振器装置は、キャビティ
と誘電体コアによる上記準ＴＭモードの共振周波数と、
キャビティと導電性を有する棒とによる上記準ＴＥＭモ
ードの共振周波数とを略同一にして、両モード間の結合
をとるようにするが、ここで問題となるのは、このよう
な異なったモードの温度特性（温度変化に対する共振周
波数の変化の特性）が一般に大きく異なる点である。上
記いずれの共振モードでも、キャビティの大きさが共振
周波数を決定する要素の１つであるので、温度変化に対
するキャビティの変形によって、上記２つのモードの共
振周波数が変化する。そこで、キャビティとして例えば
インバーなどの線膨張係数の小さな金属材料を用いれ
ば、上記２つのモードの温度特性を安定化することがで
きる。しかしながら、上記インバーなどの線膨張係数の
小さな金属材料は高価であり、共振器装置全体のコスト
アップは避けられない。そこで、以下に示す実施形態で
は、キャビティとして安価で一体成型可能な、例えばア
ルミニウムなどの金属材料を用い、且つ温度特性に優れ
た共振器装置を製造する。
について説明する。本発明の共振器装置は、キャビティ
と誘電体コアによる上記準ＴＭモードの共振周波数と、
キャビティと導電性を有する棒とによる上記準ＴＥＭモ
ードの共振周波数とを略同一にして、両モード間の結合
をとるようにするが、ここで問題となるのは、このよう
な異なったモードの温度特性（温度変化に対する共振周
波数の変化の特性）が一般に大きく異なる点である。上
記いずれの共振モードでも、キャビティの大きさが共振
周波数を決定する要素の１つであるので、温度変化に対
するキャビティの変形によって、上記２つのモードの共
振周波数が変化する。そこで、キャビティとして例えば
インバーなどの線膨張係数の小さな金属材料を用いれ
ば、上記２つのモードの温度特性を安定化することがで
きる。しかしながら、上記インバーなどの線膨張係数の
小さな金属材料は高価であり、共振器装置全体のコスト
アップは避けられない。そこで、以下に示す実施形態で
は、キャビティとして安価で一体成型可能な、例えばア
ルミニウムなどの金属材料を用い、且つ温度特性に優れ
た共振器装置を製造する。
【００５９】まず、図１〜図３に示した共振器装置の構
造で、誘電体コア３の比誘電率を変化させた時の、準Ｔ
Ｍモードと準ＴＥＭモードの共振周波数の変化を測定し
た。次の表はその結果である。
造で、誘電体コア３の比誘電率を変化させた時の、準Ｔ
Ｍモードと準ＴＥＭモードの共振周波数の変化を測定し
た。次の表はその結果である。
【００６０】
〔表１〕
────────────────────────────────
εｒ 38 39 Δｆｏ[MHz]
────────────────────────────────
ｆｏ 準ＴＭモード 1986.83 1962.79 -24.0
ｆｏ 準ＴＥＭモード 2053.38 2051.82 -1.6
────────────────────────────────
このように準ＴＭモードの共振周波数は、誘電体コアの
比誘電率に大きく依存するのに対し、準ＴＥＭモードの
共振周波数は、誘電体コアの比誘電率にほとんど依存し
ない。
比誘電率に大きく依存するのに対し、準ＴＥＭモードの
共振周波数は、誘電体コアの比誘電率にほとんど依存し
ない。
【００６１】一方、温度変化によるキャビティの変形に
よって、準ＴＭモードおよび準ＴＥＭモードの共振周波
数が変化するが、温度変化に対する共振周波数の変化
は、いずれも負の係数を示す。したがって、後述するよ
うに、誘電体コアの比誘電率の温度係数が負の値を示す
誘電体材料を用いれば、準ＴＭモードの共振周波数の温
度特性を安定化させる方向に定めることができる。
よって、準ＴＭモードおよび準ＴＥＭモードの共振周波
数が変化するが、温度変化に対する共振周波数の変化
は、いずれも負の係数を示す。したがって、後述するよ
うに、誘電体コアの比誘電率の温度係数が負の値を示す
誘電体材料を用いれば、準ＴＭモードの共振周波数の温
度特性を安定化させる方向に定めることができる。
【００６２】次に、導体棒４の線膨張係数と共振周波数
の変化量との関係を測定した結果を図３２に示す。ここ
で、キャビティ本体１をアルミニウムで構成し、導体棒
４をインバー、鉄、銅、アルミニウムの４種類のうちい
ずれかで構成し、温度を６０℃変化させた時の共振周波
数の変化Δｆを示している。
の変化量との関係を測定した結果を図３２に示す。ここ
で、キャビティ本体１をアルミニウムで構成し、導体棒
４をインバー、鉄、銅、アルミニウムの４種類のうちい
ずれかで構成し、温度を６０℃変化させた時の共振周波
数の変化Δｆを示している。
【００６３】導体棒４がインバーである時、温度変化が
あっても導体棒の長さは殆ど変化しない。また、温度上
昇に伴うキャビティの膨張により、導体棒４の先端部と
キャビティ蓋２との間隙が大きくなり、そこに生じる静
電容量が小さくなるため、準ＴＥＭモードの共振周波数
は上昇方向に大きく変化する。
あっても導体棒の長さは殆ど変化しない。また、温度上
昇に伴うキャビティの膨張により、導体棒４の先端部と
キャビティ蓋２との間隙が大きくなり、そこに生じる静
電容量が小さくなるため、準ＴＥＭモードの共振周波数
は上昇方向に大きく変化する。
【００６４】導体棒４がキャビティ本体１と同じアルミ
ニウムであれば、温度変化によって、キャビティと共に
導体棒４が膨張・収縮するため、導体棒の先端部とキャ
ビティ蓋２との間隙はあまり大きく変動しない。これに
対し、温度上昇に伴う導体棒の伸びによって、準ＴＥＭ
モードの共振周波数は低下方向に変化する。
ニウムであれば、温度変化によって、キャビティと共に
導体棒４が膨張・収縮するため、導体棒の先端部とキャ
ビティ蓋２との間隙はあまり大きく変動しない。これに
対し、温度上昇に伴う導体棒の伸びによって、準ＴＥＭ
モードの共振周波数は低下方向に変化する。
【００６５】導体棒４の材料としてアルミニウムより線
膨張係数の小さな銅や鉄を用いれば、それぞれの線膨張
係数に応じて、温度変化に対する準ＴＥＭモードの共振
周波数が変化する。
膨張係数の小さな銅や鉄を用いれば、それぞれの線膨張
係数に応じて、温度変化に対する準ＴＥＭモードの共振
周波数が変化する。
【００６６】一方の、準ＴＭモードの共振周波数は、導
体棒の材料や伸縮にほとんど依存せず一定である。した
がって、準ＴＥＭモードの温度変化に対する共振周波数
の変化が略一定となるような線膨張係数を有する金属材
料を選定すれば、準ＴＭモードの特性とは独立して準Ｔ
ＥＭモードの温度特性を定めることができる。図３２に
示した例では、導体棒の材料として鉄を用いれば、温度
変化に対する準ＴＥＭモードの共振周波数の安定化が図
れる。
体棒の材料や伸縮にほとんど依存せず一定である。した
がって、準ＴＥＭモードの温度変化に対する共振周波数
の変化が略一定となるような線膨張係数を有する金属材
料を選定すれば、準ＴＭモードの特性とは独立して準Ｔ
ＥＭモードの温度特性を定めることができる。図３２に
示した例では、導体棒の材料として鉄を用いれば、温度
変化に対する準ＴＥＭモードの共振周波数の安定化が図
れる。
【００６７】図３３は準ＴＭモードと準ＴＥＭモードの
２つのモードについて、共振周波数の温度特性を制御す
る手順について示している。
２つのモードについて、共振周波数の温度特性を制御す
る手順について示している。
【００６８】〈ステップ１〉まず、導体棒４の材質をキ
ャビティ本体１の材質と同じものとし、比誘電率εｒの
温度係数が０である誘電体材料で誘電体コア３を作成
し、その時の両モードの共振周波数の温度特性を測定す
る。図３３の（Ａ）は、その特性を示している。上述し
たように、準ＴＭモードの共振周波数は、温度上昇に伴
ってキャビティ内空間の拡大により共振周波数は低下す
る。また、準ＴＥＭモードについても上述したように、
温度上昇に伴う導体棒４の軸長の伸びによって共振周波
数は低下する。
ャビティ本体１の材質と同じものとし、比誘電率εｒの
温度係数が０である誘電体材料で誘電体コア３を作成
し、その時の両モードの共振周波数の温度特性を測定す
る。図３３の（Ａ）は、その特性を示している。上述し
たように、準ＴＭモードの共振周波数は、温度上昇に伴
ってキャビティ内空間の拡大により共振周波数は低下す
る。また、準ＴＥＭモードについても上述したように、
温度上昇に伴う導体棒４の軸長の伸びによって共振周波
数は低下する。
【００６９】〈ステップ２〉次に、準ＴＭモードの電磁
界解析により、誘電体コアの比誘電率εｒを変化させた
時の共振周波数の変化量を求め、ステップ１で求めた、
温度変化に対する準ＴＭモードの共振周波数の変化分を
打ち消すように、誘電体コアの比誘電率の温度特性を定
める。すなわち、誘電体コアの比誘電率εｒの温度係数
が負の所定値であって、温度変化に対する準ＴＭモード
の共振周波数が一定となるような誘電体材料を選定す
る。図３３の（Ｂ）は、そのときの特性を示している。
なお、表１に示したように、誘電体コアの比誘電率の変
化により準ＴＭモードの共振周波数も変化するが、この
変化分は次に示すステップ３で吸収することができる。
界解析により、誘電体コアの比誘電率εｒを変化させた
時の共振周波数の変化量を求め、ステップ１で求めた、
温度変化に対する準ＴＭモードの共振周波数の変化分を
打ち消すように、誘電体コアの比誘電率の温度特性を定
める。すなわち、誘電体コアの比誘電率εｒの温度係数
が負の所定値であって、温度変化に対する準ＴＭモード
の共振周波数が一定となるような誘電体材料を選定す
る。図３３の（Ｂ）は、そのときの特性を示している。
なお、表１に示したように、誘電体コアの比誘電率の変
化により準ＴＭモードの共振周波数も変化するが、この
変化分は次に示すステップ３で吸収することができる。
【００７０】〈ステップ３〉導体棒４の線膨張係数によ
って結果的に定まる、温度変化に対する準ＴＥＭモード
の共振周波数が略一定となるように導体棒４の線膨張係
数を定める。すなわち図３２に示したように、温度変化
に対する準ＴＥＭモードの共振周波数が略一定となる線
膨張係数を有する材料を導体棒４の材料として選定す
る。図３３の（Ｃ）は、そのときの特性を示している。
って結果的に定まる、温度変化に対する準ＴＥＭモード
の共振周波数が略一定となるように導体棒４の線膨張係
数を定める。すなわち図３２に示したように、温度変化
に対する準ＴＥＭモードの共振周波数が略一定となる線
膨張係数を有する材料を導体棒４の材料として選定す
る。図３３の（Ｃ）は、そのときの特性を示している。
【００７１】なお、上述の例では、先ず準ＴＥＭモード
の温度補償を行い、続いて準ＴＥＭモードの温度補償を
行なうようにしたが、誘電体コアの比誘電率の変化に対
する準ＴＥＭモードの共振周波数の温度変化は少ないの
で、先に準ＴＥＭモードの温度補償を行ない、続いて準
ＴＭモードの温度補償を行なうようにしてもよい。
の温度補償を行い、続いて準ＴＥＭモードの温度補償を
行なうようにしたが、誘電体コアの比誘電率の変化に対
する準ＴＥＭモードの共振周波数の温度変化は少ないの
で、先に準ＴＥＭモードの温度補償を行ない、続いて準
ＴＭモードの温度補償を行なうようにしてもよい。
【００７２】次に、第１３の実施形態に係る共振器装置
の構成を図３４を参照して説明する。 この共振器装置
の全体の基本的な構成は、第１の実施形態として図１〜
図３に示したものと同様であり、図３４の（Ａ）はキャ
ビティ蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ
蓋を取り付けた状態での中央縦断面図である。第１の実
施形態と異なるのは、キャビティ蓋２に、準ＴＥＭモー
ドの共振周波数を調整するための周波数調整用ネジ１４
を設けた点である。この周波数調整用ネジ１４は、周波
数調整用ネジ１４のキャビティ本体１内部への突出量の
調整により、導体棒４の先端部との間に生じる静電容量
の大きさを調整する。この静電容量の大きさの調整によ
って準ＴＥＭモードの共振周波数を調整する。
の構成を図３４を参照して説明する。 この共振器装置
の全体の基本的な構成は、第１の実施形態として図１〜
図３に示したものと同様であり、図３４の（Ａ）はキャ
ビティ蓋を取り付ける前の上面図、（Ｂ）はキャビティ
蓋を取り付けた状態での中央縦断面図である。第１の実
施形態と異なるのは、キャビティ蓋２に、準ＴＥＭモー
ドの共振周波数を調整するための周波数調整用ネジ１４
を設けた点である。この周波数調整用ネジ１４は、周波
数調整用ネジ１４のキャビティ本体１内部への突出量の
調整により、導体棒４の先端部との間に生じる静電容量
の大きさを調整する。この静電容量の大きさの調整によ
って準ＴＥＭモードの共振周波数を調整する。
【００７３】ここで、キャビティ本体１は、アルミニウ
ムを成型して、その外面にＡｇメッキ膜を施すことによ
って構成している。また、導体棒４は鉄製の丸棒とし、
周波数調整用ネジ１４は黄銅により構成する。このよう
に周波数調整用ネジ１４を設けた構造では、キャビティ
内への導体棒４と周波数調整用ネジ１４のそれぞれの突
出量と、両者の線膨張係数とによって、準ＴＥＭモード
の温度特性が変化する。すなわち図３４において、４で
示す導体棒と周波数調整用ネジ１４とを含めた全体が、
準ＴＥＭモードの中心導体として作用するので、導体棒
４と周波数調整用ネジ１４の線膨張係数および両者のキ
ャビティ本体２内部での長さによって合成線膨張係数が
定まる。したがって、導体棒４および周波数調整用ネジ
１４の材料およびそれぞれの長さを定めることによっ
て、温度変化に対する準ＴＥＭモードの共振周波数の変
化が安定化するように設計する。
ムを成型して、その外面にＡｇメッキ膜を施すことによ
って構成している。また、導体棒４は鉄製の丸棒とし、
周波数調整用ネジ１４は黄銅により構成する。このよう
に周波数調整用ネジ１４を設けた構造では、キャビティ
内への導体棒４と周波数調整用ネジ１４のそれぞれの突
出量と、両者の線膨張係数とによって、準ＴＥＭモード
の温度特性が変化する。すなわち図３４において、４で
示す導体棒と周波数調整用ネジ１４とを含めた全体が、
準ＴＥＭモードの中心導体として作用するので、導体棒
４と周波数調整用ネジ１４の線膨張係数および両者のキ
ャビティ本体２内部での長さによって合成線膨張係数が
定まる。したがって、導体棒４および周波数調整用ネジ
１４の材料およびそれぞれの長さを定めることによっ
て、温度変化に対する準ＴＥＭモードの共振周波数の変
化が安定化するように設計する。
【００７４】以上の説明で明らかなように、周波数調整
用ネジを設ける場合には、請求項８における「棒の材
料」は、図３４に示した導体棒４および周波数調整用ネ
ジ１４のそれぞれについての材料を意味する。
用ネジを設ける場合には、請求項８における「棒の材
料」は、図３４に示した導体棒４および周波数調整用ネ
ジ１４のそれぞれについての材料を意味する。
【００７５】また、この例では、誘電体コア３として、
温度変化に対する準ＴＭモードの共振周波数が略一定と
なるように、比誘電率の温度係数τｆを−１５（ｐｐｍ
／℃）に選んだ。この特性を有する材料として（Ｚｒ，
Ｓｎ）ＴｉＯ4 の誘電体セラミックを用いることができ
る。
温度変化に対する準ＴＭモードの共振周波数が略一定と
なるように、比誘電率の温度係数τｆを−１５（ｐｐｍ
／℃）に選んだ。この特性を有する材料として（Ｚｒ，
Ｓｎ）ＴｉＯ4 の誘電体セラミックを用いることができ
る。
【００７６】次に、フィルタの例を第１４の実施形態と
して図２７を参照して説明する。ここでは、キャビティ
を二点鎖線で表している。導体棒４ａ，４ｂの頂部はキ
ャビティの内壁面から離間している。この構造により、
導体棒４ａとその周囲のキャビティとによって準ＴＥＭ
モードの共振器として作用し、誘電体コア３ａと周囲の
キャビティとによって準ＴＭモードの共振器として作用
する。同様に導体棒４ｂとその周囲のキャビティとによ
って準ＴＥＭモードの共振器として作用し、誘電体コア
３ｂと周囲のキャビティとによって準ＴＭモードの共振
器として作用する。８ａ，８ｂはそれぞれ同軸コネクタ
であり、それらの中心導体とキャビティの内面との間を
結合ループ９ａ，９ｂで接続している。これらの結合ル
ープ９ａ，９ｂは、それらのループ面に上記準ＴＭモー
ドの磁界が鎖交し、且つ準ＴＥＭモードの磁界が殆ど鎖
交しないように配置している。したがって、これらの結
合ループ９ａ，９ｂは上記準ＴＭモードと磁界結合す
る。
して図２７を参照して説明する。ここでは、キャビティ
を二点鎖線で表している。導体棒４ａ，４ｂの頂部はキ
ャビティの内壁面から離間している。この構造により、
導体棒４ａとその周囲のキャビティとによって準ＴＥＭ
モードの共振器として作用し、誘電体コア３ａと周囲の
キャビティとによって準ＴＭモードの共振器として作用
する。同様に導体棒４ｂとその周囲のキャビティとによ
って準ＴＥＭモードの共振器として作用し、誘電体コア
３ｂと周囲のキャビティとによって準ＴＭモードの共振
器として作用する。８ａ，８ｂはそれぞれ同軸コネクタ
であり、それらの中心導体とキャビティの内面との間を
結合ループ９ａ，９ｂで接続している。これらの結合ル
ープ９ａ，９ｂは、それらのループ面に上記準ＴＭモー
ドの磁界が鎖交し、且つ準ＴＥＭモードの磁界が殆ど鎖
交しないように配置している。したがって、これらの結
合ループ９ａ，９ｂは上記準ＴＭモードと磁界結合す
る。
【００７７】ｈａ，ｈｂは第１の実施形態において図４
に示したｈに相当する結合調整用孔であり、これにより
準ＴＭモードと準ＴＥＭモードとを結合させている。更
に隣接する２つのキャビティの壁面に窓を設けて、その
窓を跨ぐように結合ループ１０を設けている。この結合
ループ１０のループ面は、準ＴＭモードの磁界が鎖交せ
ず、準ＴＥＭモードの磁界が鎖交する向きに配置してい
るので、二つのキャビティ内に生じる準ＴＥＭモードに
それぞれ磁界結合する。したがって、同軸コネクタ８ａ
から８ｂにかけて、準ＴＭモード→準ＴＥＭモード→準
ＴＥＭモード→準ＴＭモードの順に結合して、全体とし
て４段の共振器から成る帯域通過特性を有するフィルタ
として作用する。
に示したｈに相当する結合調整用孔であり、これにより
準ＴＭモードと準ＴＥＭモードとを結合させている。更
に隣接する２つのキャビティの壁面に窓を設けて、その
窓を跨ぐように結合ループ１０を設けている。この結合
ループ１０のループ面は、準ＴＭモードの磁界が鎖交せ
ず、準ＴＥＭモードの磁界が鎖交する向きに配置してい
るので、二つのキャビティ内に生じる準ＴＥＭモードに
それぞれ磁界結合する。したがって、同軸コネクタ８ａ
から８ｂにかけて、準ＴＭモード→準ＴＥＭモード→準
ＴＥＭモード→準ＴＭモードの順に結合して、全体とし
て４段の共振器から成る帯域通過特性を有するフィルタ
として作用する。
【００７８】次に、他のフィルタの例を第１５の実施形
態として図２８を参照して説明する。図２８の（Ａ）
は、フィルタの斜視図、（Ｂ）はその上面図である。２
点鎖線はキャビティを表している。キャビティ内には誘
電体コア３とその中央部の孔に挿通する導体棒４を設け
ている。この構造により、キャビティと導体棒４とによ
る準ＴＥＭモードの共振器と誘電体コア３による準ＴＥ
モードの共振器とを多重化している。キャビティ内には
２つの結合ループ１０ａ，１０ｂを設けるとともに、そ
の間を電気長１／４波長のケーブル１２で接続してい
る。結合ループ１０ａは準ＴＥＭモードの磁界に鎖交
し、準ＴＥモードの磁界に鎖交しない向きに設けてい
て、結合ループ１０ｂは、逆に、準ＴＥモードの磁界に
鎖交し、準ＴＥＭモードの磁界に鎖交しない向きに設け
ている。このため、準ＴＥＭモードの共振器と準ＴＥモ
ードの共振器は、１／４波長のケーブル１２を介して結
合する。このフィルタを帯域除去フィルタとして使用す
る場合、準ＴＥＭモードまたは準ＴＥモードに磁界結合
する他の結合ループを設け、この２段の共振器からなる
フィルタを、伝送路と接地との間に接続すればよい。
態として図２８を参照して説明する。図２８の（Ａ）
は、フィルタの斜視図、（Ｂ）はその上面図である。２
点鎖線はキャビティを表している。キャビティ内には誘
電体コア３とその中央部の孔に挿通する導体棒４を設け
ている。この構造により、キャビティと導体棒４とによ
る準ＴＥＭモードの共振器と誘電体コア３による準ＴＥ
モードの共振器とを多重化している。キャビティ内には
２つの結合ループ１０ａ，１０ｂを設けるとともに、そ
の間を電気長１／４波長のケーブル１２で接続してい
る。結合ループ１０ａは準ＴＥＭモードの磁界に鎖交
し、準ＴＥモードの磁界に鎖交しない向きに設けてい
て、結合ループ１０ｂは、逆に、準ＴＥモードの磁界に
鎖交し、準ＴＥＭモードの磁界に鎖交しない向きに設け
ている。このため、準ＴＥＭモードの共振器と準ＴＥモ
ードの共振器は、１／４波長のケーブル１２を介して結
合する。このフィルタを帯域除去フィルタとして使用す
る場合、準ＴＥＭモードまたは準ＴＥモードに磁界結合
する他の結合ループを設け、この２段の共振器からなる
フィルタを、伝送路と接地との間に接続すればよい。
【００７９】図２９は上記フィルタの透過特性を示す図
である。このように２段の共振器の共振周波数を減衰さ
せる帯域除去フィルタ特性を得る。
である。このように２段の共振器の共振周波数を減衰さ
せる帯域除去フィルタ特性を得る。
【００８０】次に、送受共用器の構成例を図３０に示
す。ここで送信フィルタと受信フィルタは上記誘電体フ
ィルタの構成から成る帯域通過フィルタであり、送信フ
ィルタは送信信号の周波数を、受信フィルタは受信信号
の周波数を、それぞれ通過させる。送信フィルタの出力
ポートと受信フィルタの入力ポートとの接続位置は、そ
の接続点から、送信フィルタの最終段の共振器の等価的
な短絡面までの電気長が、受信信号の周波数の波長で１
／４波長の奇数倍となり、且つ上記接続点から、受信フ
ィルタの初段の共振器の等価的な短絡面までの電気長
が、送信信号の周波数の波長で１／４波長の奇数倍とな
る関係としている。これにより、送信信号と受信信号と
を確実に分岐させる。
す。ここで送信フィルタと受信フィルタは上記誘電体フ
ィルタの構成から成る帯域通過フィルタであり、送信フ
ィルタは送信信号の周波数を、受信フィルタは受信信号
の周波数を、それぞれ通過させる。送信フィルタの出力
ポートと受信フィルタの入力ポートとの接続位置は、そ
の接続点から、送信フィルタの最終段の共振器の等価的
な短絡面までの電気長が、受信信号の周波数の波長で１
／４波長の奇数倍となり、且つ上記接続点から、受信フ
ィルタの初段の共振器の等価的な短絡面までの電気長
が、送信信号の周波数の波長で１／４波長の奇数倍とな
る関係としている。これにより、送信信号と受信信号と
を確実に分岐させる。
【００８１】このように、共通に用いるポートと個別の
ポートとの間に複数の誘電体フィルタを設けることによ
って、同様にしてダイプレクサやマルチプレクサを構成
することができる。
ポートとの間に複数の誘電体フィルタを設けることによ
って、同様にしてダイプレクサやマルチプレクサを構成
することができる。
【００８２】図３１は上記送受共用器（デュプレクサ）
を用いた通信装置の構成を示すブロック図である。この
ように、送信フィルタの入力ポートに送信回路、受信フ
ィルタの出力ポートに受信回路をそれぞれ接続し、デュ
プレクサの入出力ポートにアンテナを接続することによ
って、通信装置の高周波部を構成する。
を用いた通信装置の構成を示すブロック図である。この
ように、送信フィルタの入力ポートに送信回路、受信フ
ィルタの出力ポートに受信回路をそれぞれ接続し、デュ
プレクサの入出力ポートにアンテナを接続することによ
って、通信装置の高周波部を構成する。
【００８３】なお、その他に上記ダイプレクサ、マルチ
プレクサ、合成器、分配器等の回路素子を上記誘電体共
振器装置で構成して、これらの回路素子を用いて通信装
置を構成することにより、小型の通信装置が得られる。
プレクサ、合成器、分配器等の回路素子を上記誘電体共
振器装置で構成して、これらの回路素子を用いて通信装
置を構成することにより、小型の通信装置が得られる。
【００８４】
【発明の効果】請求項１，２に記載の発明によれば、１
つのキャビティ内に共振器を多重化することができ、所
定の段数を要する共振器装置を構成する際に全体の小型
化が図れる。
つのキャビティ内に共振器を多重化することができ、所
定の段数を要する共振器装置を構成する際に全体の小型
化が図れる。
【００８５】 また、誘電体コアをキャビティ内の例え
ば中央部などの任意の位置に配置することができる。
ば中央部などの任意の位置に配置することができる。
【００８６】 請求項４に記載の発明によれば、キャビ
ティと誘電体コアによる共振モードの共振周波数を決定
する容量成分を大きくすることができ、そのため、キャ
ビティの寸法を小さくして共振器を小型化できる。
ティと誘電体コアによる共振モードの共振周波数を決定
する容量成分を大きくすることができ、そのため、キャ
ビティの寸法を小さくして共振器を小型化できる。
【００８７】 請求項５に記載の発明によれば、キャビ
ティと誘電体コアによる共振モードの共振周波数を決定
する容量成分を小さくすることができ、そのため、キャ
ビティの寸法がある程度大きくなって共振器のＱが向上
する。
ティと誘電体コアによる共振モードの共振周波数を決定
する容量成分を小さくすることができ、そのため、キャ
ビティの寸法がある程度大きくなって共振器のＱが向上
する。
【００８８】 請求項３に記載の発明によれば、１つの
キャビティ内に３つの共振器を構成することになるた
め、さらに小型化を図ることができる。
キャビティ内に３つの共振器を構成することになるた
め、さらに小型化を図ることができる。
【００８９】 請求項６に記載の発明によれば、キャビ
ティと誘電体コアによる共振モード、および導体棒とキ
ャビティによる共振モード、のそれぞれの共振周波数の
温度特性を容易に安定化できる。
ティと誘電体コアによる共振モード、および導体棒とキ
ャビティによる共振モード、のそれぞれの共振周波数の
温度特性を容易に安定化できる。
【００９０】 請求項７，８，９に記載の発明によれ
ば、多段の共振器からなるフィルタ、複合フィルタ装置
およびデュプレクサを容易に構成することができる。
ば、多段の共振器からなるフィルタ、複合フィルタ装置
およびデュプレクサを容易に構成することができる。
【００９１】 請求項１０に記載の発明によれば、小型
で且つＱが高い共振器を用いたことにより、全体に小型
で低損失・高利得な通信装置を容易に構成することがで
きる。
で且つＱが高い共振器を用いたことにより、全体に小型
で低損失・高利得な通信装置を容易に構成することがで
きる。
【図１】第１の実施形態に係る共振器装置の分解斜視図
【図２】同共振器装置の上面図および断面図
【図３】同共振器装置の各共振モードの電磁界分布の例
を示す図
を示す図
【図４】同共振器装置における二つの共振モードの結合
について示す図
について示す図
【図５】第２の実施形態に係る共振器装置の断面図
【図６】第３の実施形態に係る共振器装置の上面図およ
び断面図
び断面図
【図７】第４の実施形態に係る共振器装置の断面図
【図８】第５の実施形態に係る共振器装置で用いる誘電
体コアの斜視図
体コアの斜視図
【図９】第６の実施形態に係る共振器装置の誘電体コア
とキャビティ内壁面の形状を示す図
とキャビティ内壁面の形状を示す図
【図１０】第７の実施形態に係る共振器装置の上面図お
よび断面図
よび断面図
【図１１】第８の実施形態に係る共振器装置の分解斜視
図
図
【図１２】同共振器装置の上面図および断面図
【図１３】同共振器装置の３つの共振モードの電磁界分
布の例を示す図
布の例を示す図
【図１４】同共振器装置における各共振モード間の結合
について示す図
について示す図
【図１５】同共振器装置入出力手段を設けた例を示す斜
視図
視図
【図１６】第９の実施形態に係る共振器装置の上面図お
よび断面図
よび断面図
【図１７】第９の実施形態に係る共振器装置の誘電体コ
アとキャビティ内壁面の形状の例を示す図
アとキャビティ内壁面の形状の例を示す図
【図１８】同共振器装置の他の誘電体コアとキャビティ
内壁面の形状の例を示す図
内壁面の形状の例を示す図
【図１９】同共振器装置のさらなる他の誘電体コアとキ
ャビティ内壁面の形状の例を示す図
ャビティ内壁面の形状の例を示す図
【図２０】第１１の実施形態に係る共振器装置の構成を
示す分解斜視図
示す分解斜視図
【図２１】同共振器装置の上面図および断面図
【図２２】同共振器装置の構造と１つの共振モードの電
磁界分布の例を示す図
磁界分布の例を示す図
【図２３】同共振器装置の他の構造例を示す断面図
【図２４】第１２の実施形態に係る共振器装置の誘電体
コアとキャビティ内壁面の形状の例を示す図
コアとキャビティ内壁面の形状の例を示す図
【図２５】同共振器装置の他の誘電体コアとキャビティ
内壁面の形状の例を示す図
内壁面の形状の例を示す図
【図２６】同共振器装置のさらなる他の誘電体コアとキ
ャビティ内壁面の形状の例を示す図
ャビティ内壁面の形状の例を示す図
【図２７】第１４の実施形態に係るフィルタの構成を示
す図
す図
【図２８】第１５の実施形態に係るフィルタの構成を示
す図
す図
【図２９】同フィルタの透過特性を示す図
【図３０】第１６の実施形態に係るデュプレクサの構成
を示す図
を示す図
【図３１】第１７の実施形態に係る通信装置の構成を示
す図
す図
【図３２】導体棒の線膨張係数の違いによる、温度変化
に伴う２つのモードの共振周波数の変化の例を示す図
に伴う２つのモードの共振周波数の変化の例を示す図
【図３３】２つのモードの温度特性の設定手順を示す図
【図３４】第１３の実施形態に係る共振器装置の構成を
示す図
示す図
１−キャビティ本体
２−キャビティ蓋
３−誘電体コア
４−導体棒
５−支持台
６−スペーサ
７−ネジ
８−同軸コネクタ
９，１０−結合ループ
１１−ナット
１２−ケーブル
１４−周波数調整用ネジ
ｈ−結合調整用孔
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 齋藤 賢志
京都府長岡京市天神二丁目26番10号 株
式会社村田製作所内
(56)参考文献 特開 平４−304004（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H01P 1/20 - 1/219
H01P 7/00 - 7/10
Claims (10)
- 【請求項１】 導電性を有するキャビティ内に、少なく
とも一端が前記キャビティ内に導通した導電性を有する
棒とともに誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒
による共振モードの共振周波数と、前記キャビティと前
記誘電体コアによる共振モードの共振周波数とを、略同
一にし、 前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通さ
せ、 前記キャビティと前記棒による共振モードを準ＴＥＭモ
ードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによる共振
モードを準ＴＭモードとし、前記誘電体コアの長手方向
の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方の端部
から中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによ
って両モードを結合させ、この２つの共振モードを２重
化したことを特徴とする共振器装置。 - 【請求項２】 導電性を有するキャビティ内に、少なく
とも一端が前記キャビティ内に導通した導電性を有する
棒とともに誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒
による共振モードの共振周波数と、前記キャビティと前
記誘電体コアによる共振モードの共振周波数とを、略同
一にし、 前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通さ
せ、 前記キャビティと前記棒による共振モードを準ＴＥＭモ
ードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによる共振
モードを準ＴＥモードとし、前記誘電体コアの長手方向
の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方の端部
から中央部までの電界強度とのバランスを崩すことによ
って両モードを結合させ、この２つの共振モードを２重
化したことを特徴とする共振器装置。 - 【請求項３】 導電性を有するキャビティ内に、少なく
とも一端が前記キャビティ内に導通した導電性を有する
棒とともに誘電体コアを設け、前記キャビティと前記棒
による共振モードの共振周波数と、前記キャビティと前
記誘電体コアによる共振モードの共振周波数とを、略同
一にし、 前記誘電体コアに孔を形成し、該孔に前記棒を挿通さ
せ、 前記キャビティと前記棒による共振モードを準ＴＥＭモ
ードとし、前記キャビティと前記誘電体コアによる共振
モードを２重の準ＴＭモードとし、前記誘電体コアの長
手方向の一方の端部から中央部までの電界強度と、他方
の端部から中央部までの電界強度とのバランスを崩すこ
とによって両モードを結合させ、全体に３重化したこと
を特徴とする共振器装置。 - 【請求項４】 前記誘電体コアを前記キャビティの内面
に接合したことを特徴とする請求項１〜３のうちいずれ
かに記載の共振器装置。 - 【請求項５】 前記誘電体コアを支持台を介して前記キ
ャビティ内に支持するとともに、前記誘電体コアを前記
キャビティの内面から離間させたことを特徴とする請求
項１〜３のうちいずれかに記載の共振器装置。 - 【請求項６】 請求項１〜５のうちいずれかに記載の共
振器装置の製造方法であって、前記キャビティと前記誘
電体コアによる共振モードの、温度変化に対する共振周
波数の変化が略一定となるように、前記誘電体コアの材
料を選定するステップと、 前記キャビティと前記棒とによる共振モードの、温度変
化に対する共振周波数の変化が略一定となるように、前
記棒の材料を選定するステップとを含んで成る共振器装
置の製造方法。 - 【請求項７】 請求項１〜５のうちいずれかに記載の共
振器装置に、または請求項６に記載の製造方法により製
造された共振器装置に、前記共振モードのうち所定の共
振モードに結合して信号の入出力を行う入出力導体を設
けて成るフィルタ。 - 【請求項８】 請求項７に記載のフィルタを複数組設け
て成る複合フィルタ装置。 - 【請求項９】 請求項７に記載のフィルタを２組設け、
第１のフィルタの入力ポートを送信信号入力ポートと
し、第２のフィルタの出力ポートを受信信号出力ポート
とし、第１と第２のフィルタの共用の入出力ポートをア
ンテナポートとしてなるデュプレクサ。 - 【請求項１０】 請求項７に記載のフィルタ、請求項８
に記載の複合フィルタ装置または請求項９に記載のデュ
プレクサを設けて成る通信装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000165335A JP3506104B2 (ja) | 1999-10-04 | 2000-06-02 | 共振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサおよび通信装置 |
| US09/679,176 US6549092B1 (en) | 1999-10-04 | 2000-10-04 | Resonator device, filter, composite filter device, duplexer, and communication device |
| DE60041619T DE60041619D1 (de) | 1999-10-04 | 2000-10-04 | Resonatorvorrichtung, Filter, zusammengestelltes Filter, Duplexer und Kommunikationsgerät |
| EP00121698A EP1091441B1 (en) | 1999-10-04 | 2000-10-04 | Resonator device, filter, composite filter device, duplexer, and communication device |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-283037 | 1999-10-04 | ||
| JP28303799 | 1999-10-04 | ||
| JP2000165335A JP3506104B2 (ja) | 1999-10-04 | 2000-06-02 | 共振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサおよび通信装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001177313A JP2001177313A (ja) | 2001-06-29 |
| JP3506104B2 true JP3506104B2 (ja) | 2004-03-15 |
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ID=26554872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000165335A Expired - Fee Related JP3506104B2 (ja) | 1999-10-04 | 2000-06-02 | 共振器装置、フィルタ、複合フィルタ装置、デュプレクサおよび通信装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6549092B1 (ja) |
| EP (1) | EP1091441B1 (ja) |
| JP (1) | JP3506104B2 (ja) |
| DE (1) | DE60041619D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101414093B1 (ko) * | 2012-10-19 | 2014-07-01 | 주식회사 이너트론 | 복합 재질의 공진기 및 이를 구비하는 통신 장치 |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3506124B2 (ja) * | 2001-02-28 | 2004-03-15 | 株式会社村田製作所 | フィルタ装置、デュプレクサおよび基地局用通信装置 |
| JP3633520B2 (ja) * | 2001-04-04 | 2005-03-30 | 株式会社村田製作所 | 共振器装置、フィルタ、デュプレクサおよび通信装置 |
| JP3596505B2 (ja) | 2001-09-27 | 2004-12-02 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器、フィルタ、デュプレクサおよび通信装置 |
| JP2004186712A (ja) * | 2001-12-13 | 2004-07-02 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体共振素子、誘電体共振器、フィルタ、発振器装置、および通信装置 |
| US7405815B1 (en) * | 2003-11-04 | 2008-07-29 | The Boeing Company | Systems and methods for characterizing laser beam quality |
| US7078990B1 (en) * | 2004-05-14 | 2006-07-18 | Lockheed Martin Corporation | RF cavity resonator with low passive inter-modulation tuning element |
| CN101040403A (zh) * | 2004-09-09 | 2007-09-19 | 费尔特尼克控股有限公司 | 多频滤波器 |
| JP4178264B2 (ja) * | 2005-01-11 | 2008-11-12 | 株式会社村田製作所 | チューナブルフィルタ |
| JP4795130B2 (ja) * | 2006-01-25 | 2011-10-19 | スタンレー電気株式会社 | 光源装置 |
| EP1962370A1 (en) * | 2007-02-21 | 2008-08-27 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric multimode resonator |
| US8723722B2 (en) * | 2008-08-28 | 2014-05-13 | Alliant Techsystems Inc. | Composites for antennas and other applications |
| JP5310022B2 (ja) * | 2009-01-22 | 2013-10-09 | 日本電気株式会社 | マイクロ波帯域制限フィルタ、その溶接方法、及び、マイクロ波帯域制限フィルタを備えた人工衛星 |
| US8410792B2 (en) | 2009-03-02 | 2013-04-02 | Forschungszentrum Juelich Gmbh | Resonator arrangement and method for analyzing a sample using the resonator arrangement |
| DE102009011069B3 (de) * | 2009-03-02 | 2010-07-15 | Forschungszentrum Jülich GmbH | Resonatoranordnung und Verfahren zur Untersuchung einer Probe mit der Resonatoranordnung |
| JP5550733B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2014-07-16 | 京セラ株式会社 | 同軸共振器ならびにそれを用いた誘電体フィルタ，無線通信モジュールおよび無線通信機器 |
| WO2013047850A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 学校法人 龍谷大学 | マルチモード共振器、マルチモードフィルタ及び無線通信装置 |
| JP5989890B2 (ja) * | 2013-02-26 | 2016-09-07 | 京セラ株式会社 | 誘電体フィルタ，デュプレクサおよび通信装置 |
| EP3057114B1 (en) * | 2013-08-08 | 2018-09-19 | IHI Corporation | Resonator |
| US10290916B2 (en) * | 2014-08-12 | 2019-05-14 | The University Of Western Australia | Microwave frequency magnetic field manipulation systems and methods and associated application instruments, apparatus and system |
| DE102015005613B4 (de) | 2015-04-30 | 2017-04-06 | Kathrein-Werke Kg | Multiplexfilter mit dielektrischen Substraten zur Übertragung von TM-Moden in transversaler Richtung |
| DE102015005523B4 (de) | 2015-04-30 | 2018-03-29 | Kathrein-Werke Kg | Hochfrequenzfilter mit dielektrischen Substraten zur Übertragung von TM-Moden in transversaler Richtung |
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| WO2018119825A1 (zh) * | 2016-12-29 | 2018-07-05 | 深圳市大富科技股份有限公司 | 一种tem模滤波器及通信设备 |
| CN108258371B (zh) * | 2018-02-05 | 2020-02-18 | 华南理工大学 | 一种基于电容加载与开槽耦合的介质三模滤波器 |
| GB201906093D0 (en) * | 2019-05-01 | 2019-06-12 | Radio Design Ltd | Multi-mode resonator apparatus and method of use thereof |
| CN209929461U (zh) * | 2019-06-28 | 2020-01-10 | 瑞典爱立信有限公司 | 谐振器装置和滤波器装置 |
| CN111900524B (zh) * | 2020-08-07 | 2021-09-03 | 物广系统有限公司 | 一种谐振单元和介质滤波器 |
| CN112186323A (zh) * | 2020-09-04 | 2021-01-05 | 广州司南天线设计研究所有限公司 | 微波谐振器和滤波器 |
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| JPS61245606A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-10-31 | Alps Electric Co Ltd | マイクロ波発振器 |
| DE4018219A1 (de) * | 1990-06-07 | 1991-12-19 | Ant Nachrichtentech | Mikrowellenfilter |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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