JP3476915B2 - 優れたコーナー保持性を有するゾルゲルアルミナ研削砥石 - Google Patents

優れたコーナー保持性を有するゾルゲルアルミナ研削砥石

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は砥石に関係し、具体的に
は優れたコーナー保持性を有するゾルゲルアルミナ砥粒
を含む砥石に関係する。さらに本発明は、優れた機械強
度と優れたコーナー保持性を可能にする結合剤組成物に
関係する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】精密な
可動部品は、高い出力、高い効率、長い寿命で運転され
るように設計する。これらの部品にはエンジン（内燃機
関、ジェットエンジン、発電）、駆動装置（伝達や差動
等）、軸受け表面等がある。これらの要求に応じるた
め、部品は厳しい寸法許容度を備え、品質と強度の設計
を含む優れた品質を備えて製造する必要がある。この許
容度を達成するために、部品は高い品質の材料を用いて
最終形状に近い又は最終形状と寸法で製造されている。
【０００３】砥石は部品の全体を作成するため、又は最
終寸法を付与するために多く使用される。ガラス質の又
はガラスで結合した研削砥石が金属部品に最も使用され
る砥石である。研削砥石を用いてこの種の精密な部品を
作成するためには、ダイヤモンド工具により、砥石面に
部品の逆のイメージを作成する。作成する部品は研削砥
石の形状が反映されるため、研削砥石は出来るだけ長期
間形状を保つことが重要である。即ち、理想的な状態
は、正確な寸法許容差を有し、材料の損傷がない精密な
部品を作成することである。
【０００４】典型的に、研削砥石はそのコーナー又は曲
がり箇所で形状が変わる又は損傷が生じる。標準的な融
解アルミナ研削砥石は、砥石のコーナーで有意な変化が
生じるまでに２〜３個の加工物の研磨を続けることがで
きる。したがって、研磨機の運転者は欠陥品を避けるた
め加工物ごとに砥石を目直しすることがある。高性能ゾ
ルゲルアルミナ砥粒を用いて作成した砥石の場合、砥石
のコーナーの形状変化は４〜５個の加工物を研磨するま
で実質的に発生させないことができ、研磨機の運転者は
３個の加工物を研磨した後にこれらの砥石を目直しする
ように計画することができる。ゾルゲルアルミナ砥石の
目直し頻度が少ない特性は標準的な砥石に対する向上で
あり、さらに目直し頻度の低下によるゾルゲルアルミナ
砥石の損耗の低下も利点である。
【０００５】必要とされていることは、目直しの間隔を
長くできるような、ゾルゲルアルミナ砥石の良好なコー
ナー又は形状保持性である。したがって、本発明の目的
は優れたコーナー又は形状保持性を有するゾルゲルアル
ミナ砥粒砥石の製造である。さらに本発明の目的はコー
ナー又は形状保持性を改良するために、ゾルゲルアルミ
ナ砥粒砥石に使用することができる結合剤の製造であ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用効果】本発明はガ
ラス質で結合した研削砥石を提供するものであり、砥粒
部分はゾルゲルアルミナ研磨材を含み、砥石は優れたコ
ーナー又は形状保持性と機械特性の有する。さらに本発
明は、ゾルゲルアルミナ研磨材を含むガラス質で結合し
た砥石において、優れたコーナー又は形状保持性と機械
特性を可能にする結合剤組成物を提供する。
【０００７】本発明のガラス質結合の研磨材料はゾルゲ
ルアルミナ粒子を含む。ゾルゲルアルミナ粒子は当該技
術分野でよく知られている。ゾルゲルアルミナ粒子は種
晶又は非種晶でよい。ゾルゲルアルミナとは、ゲルを生
成するように酸化アルミニウム一水和物のゾルを解凝固
する過程を含む方法によって作成したアルミナを意味
し、次いで乾燥・焼成してα−アルミナを生成する。
【０００８】初期のゾルはさらにさらに１５重量％まで
のスピネル、ムライト、二酸化マンガン、チタニア、マ
グネシア、希土類金属酸化物、ジルコニアの粉末、ジル
コニア前駆体（これは例えば４０重量％以上の多量に添
加することができる）、又は他の共存できる添加剤又は
その前駆体を含むことができる。これらの添加剤は破壊
靱性、硬度、脆砕性、破壊機構、乾燥挙動のような特性
を改良するために添加することが多い。
【０００９】ゲルを形成した後、プレス成形、成型、押
出のような一般的な任意の方法によって成型することが
でき、次いで注意深く乾燥し、所望の形状の欠陥のない
成形体を得る。ゲルは焼成のために適当な大きさに成形
・切断することができ、又は任意の簡便な形に単に広
げ、典型的にゲルの発泡温度未満の温度で乾燥すること
ができる。溶媒抽出を含むいくつかの脱水法の任意の方
法を使用し、ゲルの遊離水を除去し、固形物を形成する
ことができる。
【００１０】固形物を乾燥した後、切断、又は所望の形
状に機械加工することができ、又はハンマーミルやボー
ルミルのような任意の適切な方法を用いて圧潰や破壊を
行い、粒子や粗粒を生成することができる。固形物を粉
砕する任意の方法を使用することができる。付形した
後、次いで乾燥したゲルを仮焼し、実質的に全ての揮発
分を除去し、粒子の各種成分をセラミック（金属酸化
物）に変化させることができる。乾燥したゲルは、一般
に遊離水と殆どの結合水が除去されるまで加熱する。仮
焼した材料を次いで加熱して焼成し、実質的に全てのア
ルミナ一水和物がα−アルミナに転化する適切な温度範
囲に保つ。
【００１１】前記のように、ゾルゲルアルミナは種晶で
も種晶でなくてもよい。種晶ゾルゲルアルミナの場合、
核生成箇所を意図的に導入するか、酸化アルミニウム一
水和物分散系の中でその場で生成する。分散系の中での
核生成箇所の存在はα−アルミナが生成する温度を下
げ、非常に微細な結晶構造が生成する。適切な種晶は当
該技術で知られている。一般に種晶はα−アルミナに出
来るだけ近い結晶構造と格子パラメーターを有する。使
用可能な種晶には、例えば粒子のα−アルミナ、α−酸
化第二鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）、又はアルミナ一水和物がα−
アルミナに転化する温度よりも低い温度でα−アルミナ
又はα−酸化第二鉄にそれぞれ転化するα−アルミナ又
はα−酸化第二鉄の前駆体がある。ここで、これらのタ
イプの種晶は例示であって限定されるものではない。有
効な種晶粒子は好ましくはサブミクロンのサイズであ
る。
【００１２】種晶ゾルゲルアルミナを使用する場合、種
晶物質の量は水和アルミナの約１０重量％を超えるべき
でなく、通常は約５重量％以上では利点がない。種晶が
適切に微細であれば（好ましくは約６０ｍ2 ／グラム以
上）、約０．５〜１０重量％の量が好ましく、より好ま
しくは１〜５重量％である。また、種晶を、α−アルミ
ナが生成する温度未満で活性な種晶の形態に転化する前
駆体の形態で転化することもできる。
【００１３】場合により、種晶ゾルゲルアルミナでない
アルミナ研磨材を使用することもできる。このタイプの
研磨材は種晶粒子の導入を除いて上記と同様な方法で製
造することができ、充分な量の希土類金属酸化物又はそ
れらの前駆体をゾル又はゲルに添加することができ、焼
成後に少なくとも約０．５重量％，好ましくは約１〜３
０重量％の希土類金属酸化物が存在するようにする。
【００１４】本発明の砥石はゾルゲルアルミナ研磨材粒
子と、所望による１種以上の第２研磨材を含む。砥石は
研磨材、結合剤、気孔、及び恐らくフィラーと添加剤を
含む。第２研磨材を含む砥石の中に使用する研磨材の量
は非常に広範囲に変わることができる。本発明の砥石の
組成は、好ましくは約３４〜約５６体積％の研磨材を含
み、より好ましくは約４０〜約５４体積％の研磨材を含
み、最も好ましくは約４４〜約５２体積％の研磨材を含
む。
【００１５】ゾルゲルアルミナ研磨材は、好ましくは砥
石の中の全研磨材の約５〜約１００体積％を提供し、よ
り好ましくは砥石の中の全研磨材の約３０〜約７０体積
％を提供する。第２研磨材（複数種のこともある）は、
好ましくは砥石の中の全研磨材の約０〜約９５体積％を
提供し、より好ましくは砥石の中の全研磨材の約３０〜
約７０体積％を提供する。使用可能な研磨材には融解ア
ルミナ、炭化ケイ素、立方晶窒化ホウ素、ダイヤモン
ド、フリント、ガーネット、及び発泡アルミナがある。
ここで、これらの第２研磨材の例は単なる例示であり、
本発明を限定するものではない。
【００１６】砥石は一般に気孔を含む。本発明の砥石
は、好ましくは約０〜約６８体積％の気孔を含み、より
好ましくは約２８〜約５６体積％の気孔を含み、最も好
ましくは約３０〜約５３体積％の気孔を含む。気孔は本
来の物質の充填密度による本来の間隙と、一般的な気孔
を含む媒体、例えば中空ガラスビーズ、粉砕クルミ殻、
プラスチック材料や有機物化合物のビーズ、発泡ガラス
粒子、発泡アルミナの両方によって形成する。ここで、
これらの気孔導入物の例は単なる例示であり、本発明を
限定するものではない。
【００１７】本発明の砥石はガラス質結合剤で結合す
る。使用するガラス質結合剤は、本発明の砥石の優れた
コーナー又は形状保持性に顕著に寄与する。結合剤の原
料には好ましくは、ケンタッキーNo.6ボールクレー、カ
スミ石、ケイ酸ナトリウム粉末、炭酸リチウム、フリン
ト、ケイ灰石、及びコバルトスピネルがある。これらの
物質は次の酸化物：ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ
2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ2 Ｏ、Ｋ
2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｂ2 Ｏ3 、ＣｏＯの組み合わせを含
む。砥石組成は好ましくは約３〜約２５体積％の結合剤
を含み、より好ましくは約４〜約２０体積％の結合剤を
含み、最も好ましくは約５〜約１８．５体積％の結合剤
を含む。
【００１８】焼成後の結合剤は約４７重量％より多いＳ
ｉＯ2 を含み、好ましくは約５２〜約６２重量％のＳｉ
Ｏ2 、より好ましくは約５４〜約６０重量％のＳｉ
Ｏ2 、最も好ましくは約５７重量％のＳｉＯ2 を含み、
約１６重量％未満のＡｌ2 Ｏ3 、好ましくは約１２〜約
１６重量％のＡｌ2 Ｏ3 、より好ましくは約１３〜約１
５重量％のＡｌ2 Ｏ3 、最も好ましくは約１４．４重量
％のＡｌ2 Ｏ3 を含み、好ましくは約７〜約１１重量％
のＮａ2 Ｏ、より好ましくは約８〜約１０重量％のＮａ
2 Ｏ、最も好ましくは約８．９重量％のＮａ2 Ｏを含
み、約２．５重量％未満のＫ2 Ｏ、好ましくは約０．５
〜約２．５重量％のＫ2 Ｏ、より好ましくは約１〜約２
重量％のＫ2 Ｏ、最も好ましくは約１．６重量％のＫ2
Ｏを含み、約２．０重量％より多いＬｉ2 Ｏ、好ましく
は約２．０〜約３．４重量％のＬｉ2 Ｏ、より好ましく
は約２．０〜約２．７重量％のＬｉ2 Ｏ、最も好ましく
は約２．２重量％のＬｉ2 Ｏを含み、約１８重量％未満
のＢ2 Ｏ3 、好ましくは約９〜約１６重量％のＢ
2 Ｏ3 、より好ましくは約１１〜約１４重量％のＢ2 Ｏ
3 、最も好ましくは約１２．６重量％のＢ2 Ｏ3 を含
み、好ましくは約０〜約２重量％のＣｏＯ、より好まし
くは約０．５〜約１．３重量％のＣｏＯ、最も好ましく
は約０．９重量％のＣｏＯを含む。酸化コバルトは本発
明の目的には必要でなく、着色剤としてのみ含ませる。
ガラス質結合剤中に存在する他の酸化物、例えばＦｅ 2
Ｏ3 、Ｔｉ2 Ｏ、ＣａＯ、ＭｇＯは、結合剤の製造に必
須ではない原料中の不純物である。また、結合剤はゾル
ゲルアルミナ研磨材で作成した砥石に高い機械的強度を
与える。
【００１９】砥石は当該技術で公知の方法により焼成す
る。焼成条件は主として使用する実際の結合剤と研磨材
によって決まる。また、ガラス質で結合した成形体を、
硫黄のような研磨助剤やビヒクルと一緒に、砥石の気孔
の中に研磨助剤を支持するために通常の仕方で例えばエ
ポキシ樹脂を含浸することができる。得られる砥石は非
常に優れたコーナー又は形状保持性を有し、定量的及び
定性的に評価することができる。砥石のコーナーの形状
変化は砥石の損傷の範疇にあると考えられており、形状
の変化は顕微鏡か、指の爪や鉛筆の先での定性的な感触
によってのみ観察することができるため、定量的な試験
法は存在しない。したがって、砥石のコーナーの損傷を
定量的に測定する試験法を開発した。
【００２０】この試験法は所定の送り速度において径磨
耗と磨耗面積の両方を測定する。研削砥石を試験し、類
似の研削砥石を評価することができる標準試験条件を次
のにうに設定した。 ・研削盤…Bryant Lectraline(商標)LL3 I.D./O.D. (１
０馬力）研削盤 ・湿式研削…５〜７％Trim Masterchemical(商標) VHP
E200と水 ・研削する加工物…4330V クランクシャフト鋼、Ｒｃ２
８〜３０ ・加工物部材サイズ…外径４インチ ・加工物のコーナーからの研削幅…０．００９インチ ・研削砥石のコーナー径…０．１１０インチ ・部材の速度…２００ｓｆｐｍ ・部材の中への送り速度…０．０１３３インチ／秒 ・砥石面の目直し…０．００２インチ／秒の目直し速度
で４６００ｒｐｍの回転ダイヤモンドロール(RPC 2993)
にて半径０．１１０を得る。
【００２１】・砥石速度…１２０００ｓｆｐｍ ・試験あたりの研削数…１２まで ・研磨あたりの送り…０．０４インチ コーナー保持試験は、研削操作の間に研削砥石のコーナ
ーがその形状を保持する程度を測定するように立案し
た。形状保持は２つの値、「径磨耗」と「磨耗面積」で
評価する。図１は、例えばクランクシャフトのような加
工物12を研削砥石10で研削するコーナーの図である。21
〜26は加工物の中の研削砥石の段階的前進を表し、21〜
22は１回の研削である。加工物のコーナーからの研削幅
14は０．００９インチである。送り16は研削あたり０．
０４インチである。研削砥石10のコーナー径18は０．１
１０インチである。図２は、コーナー保持試験におい
て、加工物12の表面に接触する研削砥石10のコーナー径
30の部分を示す。図１のＡとＣの水平距離の研削幅14が
試験用加工物材料から除去する金属の厚さである。図２
のＡとＢの縦の距離である接触高さ32は、１回の研削が
通過したときの試験用加工物材料に接触する研削砥石の
部分の高さである。コーナー保持性を定量化するため、
上記の研削条件下での２つの測定値を求めた。２つの測
定値は「径磨耗」と「磨耗面積」である。
【００２２】磨耗面積とは、加工物の研削後の研削砥石
のコーナーの断面の面積の変化の測定値である。磨耗面
積は、所与の接触高さ32、コーナー径18、切り込み幅14
にまいて、図２のＡＥＢＤＡで画定される面積で示され
る。径磨耗は点ＡとＢの間でのコーナー径18の最大変化
の測定値である。図２において、径磨耗はＤＥに等し
く、点Ｅは接触高さ32について点ＡとＢの間でのコーナ
ー径の最大変化である。磨耗面積と磨耗径は、タイル状
試験片を研削し、各々の研削後に砥石の断面を測定する
ことによって求める。試験片は５０倍の倍率の光学コン
パレーターで調べる。サンプルの磨耗面積はプラニメー
ターで測定し、径磨耗はキャリパーによって最大径磨耗
として求める。
【００２３】データは例で定量的に示しており、ゾルゲ
ルアルミナ研削砥石のコーナー保持性の向上が見られ、
新規な研削砥石は、標準的ゾルゲルアルミナ研削砥石に
比較して、同じ径磨耗と磨耗面積に達するまでの研削数
が著しく増加している。当該技術の関係者が本発明をさ
らに理解できるように次の例を用意たが、これらの例証
のためであって限定されるものではない。
【００２４】
【実施例】例１ 種晶ゾルゲル研磨材を用いてサンプルを作成し、新規な
結合剤とノートン社の標準的な市販品の結合剤の破壊係
数を比較した。新規な結合剤は、予備焼成組成で３０．
３重量％の粉末ガラスフリット（フリットの組成は４
１．２重量％のＳｉＯ2 、３９．９重量％のＢ2 Ｏ3 、
５．１重量％のＡｌ2 Ｏ3 、１０．３重量％のＮａ
2 Ｏ、１．３重量％のＬｉ2 Ｏ、２．１重量％のＭｇＯ
／ＣａＯ、及び微量のＫ2 Ｏ）、２７．７重量％のカス
ミ石セン長岩、２０重量％のケンタッキーNo.6ボールク
レー、１０重量％のケイ酸ナトリウム粉末、４．７重量
％のフリント（石英）、４．３重量％の炭酸リチウム、
１重量％のケイ灰石、及び２重量％の高純度コバルトア
ルミネートスピネルを有した。カスミ石セン長岩、ケン
タッキーNo.6ボールクレー、ケイ酸ナトリウム、フリン
ト、炭酸リチウム、ケイ灰石の化学組成を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】結合剤は原料を Sweco振動ミルで３時間乾
式混合して調製した。結合剤に、種晶ゾルゲルアルミナ
と高純度ホワイト酸化アルミニウム研磨材の１：１混合
物からなる６０グリットの研磨材を混合した。さらにこ
れらに、粉末デキストリンバインダー、液体にかわ、及
び保湿剤として０．１％エチレングリコールを低速のHo
bart N-50 ドウミキサー（混合物２ｋｇの容量）中で混
合した。混合物を１４メッシュの篩にかけ、全ての塊を
壊した。次いで混合物を３つのキャビティ棒の型セット
アップの中で、寸法４”×１”×１／２”の棒状試験片
に加圧成形した。次いで棒状試験片を、周期(periodic)
キルン中で室温から１０００℃まで４０℃／ｈで昇温
し、その温度に８時間保持し、次いで室温まで冷やし
た。また、上記の方法により、ノートン社の標準的な市
販品の結合剤を用いて棒状試験片を作成した。
【００２７】４ポイント曲げジグを備えたインストロン
4202型試験機を用い、ノッチを入れていない棒状試験片
を支持スパン３”、荷重スパン１”、クロスヘッド速度
０．０５０／分の荷重速度で試験した。サンプルの焼成
した結合剤含有率は研磨材棒状試験片の１０〜３０重量
％であった。結果を次の表２と、図２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】例２ 種晶ゾルゲル研磨材を用いてサンプルを作成し、新規な
結合剤とノートン社の標準的な市販品の結合剤のサンプ
ルの磨耗面積と磨耗径を比較テストした。新規な結合剤
は例１の新規な結合剤と同じ組成を有した。結合剤は原
料を Sweco振動ミルで３時間乾式混合して調製した。結
合剤を混合して研磨材混合物を得た。研磨材混合物は７
６．５６重量％の研磨材（種晶ゾルゲルの１２０グリッ
ドフィラメントが５０重量％、７０グリッドの高純度ホ
ワイト融解酸化アルミニウムが４３．５４重量％、３６
メッシュより小さい発泡アルミナが６．４６重量％から
なる）、１８．４７重量％の結合剤、１．３８重量％の
デキストリン、３．０６重量％のにかわ、０．３４重量
％の水、及び０．１８重量％のエチレングリコールから
なった。混合物を２．１９０グラム／ｃｃの生密度を有
する１０”−３／１６”×０．５８０”×５．０２５”
の砥石に成形した。生の状態の砥石を周期キルンの中で
室温から１０００℃まで４０℃／ｈで昇温し、１０００
℃に８時間保持し、次いで室温まで冷やした。
【００３０】また、標準的な製造プロセスを用いたノー
トン社の製造装置により原料を乾式混合して製造したノ
ートン社の標準的な市販の結合剤を用いて砥石を作成し
た。結合剤を研磨材混合物と混合した。研磨材混合物は
７６．２７重量％の研磨材（種晶ゾルゲルの１２０グリ
ッドフィラメントが５０重量％、７０グリッドの高純度
ホワイト融解酸化アルミニウムが４３．５４重量％、３
６メッシュより小さい発泡アルミナが６．４６重量％か
らなる）、２０．３４重量％の結合剤、０．９２重量％
のデキストリン、２．３０重量％の混合物（混合物は４
０重量％の液体にかわ、３０重量％の粉末リンゴ酸、３
０重量％の水）、及び０．１８重量％のエチレングリコ
ールからなった。この標準砥石は、８１重量％研磨材と
１９重量％ガラスの組成に対する実験砥石を複製するた
めに設計した。砥石は９００℃の焼成浸漬温度での製造
サイクルを用いて焼成した。砥石は、Bryant Lectralin
eLL3 I.D./O.D.(１０馬力）研削盤に装着して、本明細
書で説明したように湿式円筒状プランジ研磨において試
験した。結果は表３と表４に示しており、コーナー保持
性の改良が見られる。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】例３ 種晶ゾルゲル研磨材を用い、新規な結合剤とノートン社
の標準的結合剤で砥石を作成し、磨耗面積と磨耗径を比
較試験した。新規な結合剤は例１で用いた新規な結合剤
と同じ組成を有した。結合剤は原料を Sweco振動ミルで
３時間乾式混合して調製した。結合剤を混合して研磨材
混合物を得た。研磨材混合物は８３．５６重量％の研磨
材（７０グリッドの種晶ゾルゲルアルミナが２５重量
％、８０グリッドの種晶ゾルゲルアルミナが２５重量
％、７０グリッドの高純度ホワイト融解酸化アルミニウ
ムが５０重量％からなる）、１２．４７重量％の結合
剤、０．８４重量％のデキストリン、２．９７重量％の
液体にかわ、及び０．１７重量％のエチレングリコール
からなった。混合物を２．３４１グラム／ｃｃの生密度
を有する１０”−３／１６”×０．５８０”×５．０２
５”の砥石に成形した。生の状態の砥石を周期キルンの
中で室温から１０００℃まで４０℃／ｈで昇温し、１０
００℃に８時間保持し、次いで室温まで冷やした。
【００３４】また、標準的な製造プロセスを用いたノー
トン社の製造装置により原料を乾式混合して製造したノ
ートン社の標準的な市販の結合剤を用いて砥石を作成し
た。結合剤を研磨材混合物と混合した。研磨材混合物は
８３．６８重量％の研磨材（７０グリッドの種晶ゾルゲ
ルアルミナが２５重量％、８０グリッドの種晶ゾルゲル
アルミナが２５重量％、７０グリッドの高純度ホワイト
融解酸化アルミニウムが５０重量％からなる）、１３．
８２重量％の結合剤、０．５０重量％のデキストリン、
１．８７重量％の混合物（混合物は４０重量％の液体に
かわ、３０重量％の粉末リンゴ酸、３０重量％の水）、
及び０．１８重量％のエチレングリコールからなった。
次いでこの混合物を加圧して砥石を形成し（新規な結合
剤を用いて作成した上記の上記の砥石と同じ寸法）、９
００℃の焼成浸漬温度の製造サイクルを用いて焼成し
た。この標準砥石は、８７．４重量％研磨材と１２．６
重量％ガラス結合剤の組成に対する実験砥石を複製する
ために設計した。砥石は、Bryant Lectraline LL3 I.D.
/O.D.(１０馬力）研削盤に装着して、本明細書で説明し
たように湿式円筒状プランジ研磨において試験した。結
果は表５と表６に示しており、コーナー保持の改良が見
られる。
【００３５】
【表５】
【００３６】
【表６】
【００３７】当業者であれば、本発明の思想と範囲から
離れずに種々の容易に改良を加え得るであろうことを理
解すべきである。したがって、特許請求の範囲は、上記
の記載に限定されるものではなく、当該技術の関係者に
等価であると扱われる全ての特徴を含む本発明の特許性
のある特徴を含むと解釈すべきである。
【図面の簡単な説明】
【図１】コーナー保持試験において、研磨砥石を用いた
加工物のコーナーの研磨の状態を示す図である。
【図２】コーナー保持試験において、加工物の表面に接
触する研磨砥石のコーナー径の部分を示す図である。
【符号の説明】
１０…研削砥石 １２…加工物 １４…研削幅 １８…コーナー径 ３２…接触高さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 デビッド エー．シェルドン アメリカ合衆国，マサチューセッツ 01527，ミルバリー，ハイワード グレ ン ドライブ ８ (72)発明者 ロバート エス．ランドバーグ アメリカ合衆国，マサチューセッツ 01508，チャールトン シティ，シティ デポット ロード 167 (72)発明者 クシャオミン リー アメリカ合衆国，ペンシルバニア 15024，チェスウィック，リバーモント コート 123 (56)参考文献 特開 平３−68679（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−297070（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−106273（ＪＰ，Ａ) 特公 昭50−13991（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平４−4103（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平５−20232（ＪＰ，Ｂ２) 「砥粒加工技術便覧」，初版，日刊工 業新聞社，昭和40年６月30日，Ｐ．12− 28 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B24D 3/14

Claims (6)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ゾルゲルアルミナ研磨材とガラス質結合
    剤を含んでなる研削砥石であって、ゾルゲルアルミナ研
    磨材が４〜５４体積％含まれ、１０００℃で焼成後のガ
    ラス質結合剤が４７重量％より多いＳｉＯ2 、１６重量
    ％より少ないＡｌ2 Ｏ3 、０．５〜２．５重量％のＫ2
    Ｏ、２．０〜３．４重量％のＬｉ2 Ｏ、７〜１１重量％
    のＮａ2 Ｏ、９〜１６重量％のＢ2 Ｏ3 を含むことを特
    徴とする研削砥石。
  2. 【請求項２】 ゾルゲルアルミナが種添加された請求項
    １に記載の研削砥石。
  3. 【請求項３】 ゾルゲルアルミナがα−アルミナで種添
    加された請求項２に記載の研削砥石。
  4. 【請求項４】 焼成後のガラス質結合剤が５２〜６２重
    量％のＳｉＯ2 、及び１２〜１６重量％のＡｌ2 Ｏ3 を
    含む請求項１に記載の研削砥石。
  5. 【請求項５】 焼成後のガラス質結合剤が５４〜６０重
    量％のＳｉＯ2 、１３〜１５重量％のＡｌ2 Ｏ3 、１〜
    ２重量％のＫ2 Ｏ、２．０重量％より多いＬｉ2 Ｏ、８
    〜１０重量％のＮａ2 Ｏ、及び１１〜１４重量％のＢ2
    Ｏ3 を含む請求項１に記載の研削砥石。
  6. 【請求項６】 １０００℃で焼成後に２．０〜３．４重
    量％のＬｉ2 Ｏ、７〜１１重量％のＮａ2 Ｏ、０．５〜
    ２．５重量％のＫ2 Ｏ、５２〜６２重量％のＳｉＯ2 、
    １２〜１６重量％のＡｌ2 Ｏ3 、及び９〜１６重量％の
    Ｂ2 Ｏ3 を含んでなることを特徴とする、４〜５４体積
    ％でゾルゲルアルミナ研磨材を含む研削砥石用のガラス
    質結合剤。
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