JP3466644B2 - ガス絶縁母線 - Google Patents
ガス絶縁母線Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガス絶縁開閉装置に適
用されるガス絶縁母線に係り、特に、コーン形絶縁スペ
ーサを有するガス絶縁母線に関するものである。
用されるガス絶縁母線に係り、特に、コーン形絶縁スペ
ーサを有するガス絶縁母線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ガス絶縁開閉装置とは変電所や
開閉所に適用し、金属製のタンク内にＳＦ6 ガスを充填
すると共に、絶縁スペーサを用いて高電圧導体や電流の
開閉を行なう接点を絶縁支持してなる開閉装置である。
このガス絶縁開閉装置には所要スペースが小さく大気条
件から影響を受けないという利点がある。また、近年の
ガス絶縁開閉装置は高電圧化、大容量化する傾向にあ
り、送電電圧は５５０ｋｖ、１１００ｋｖと極めて高く
なっている。この様なガス絶縁開閉装置は高電圧送電の
変電所に不可欠な装置であり、その需要は増大してい
る。そのためガス絶縁開閉装置の各構成要素に対しては
一層の品質・信頼性及び小形化の向上が望まれている。
開閉所に適用し、金属製のタンク内にＳＦ6 ガスを充填
すると共に、絶縁スペーサを用いて高電圧導体や電流の
開閉を行なう接点を絶縁支持してなる開閉装置である。
このガス絶縁開閉装置には所要スペースが小さく大気条
件から影響を受けないという利点がある。また、近年の
ガス絶縁開閉装置は高電圧化、大容量化する傾向にあ
り、送電電圧は５５０ｋｖ、１１００ｋｖと極めて高く
なっている。この様なガス絶縁開閉装置は高電圧送電の
変電所に不可欠な装置であり、その需要は増大してい
る。そのためガス絶縁開閉装置の各構成要素に対しては
一層の品質・信頼性及び小形化の向上が望まれている。
【０００３】ガス絶縁開閉装置の構成要素として、ガス
絶縁開閉装置自体と変圧器等とを接続するガス絶縁母線
がある。ガス絶縁母線は金属製のタンクと、通電用の導
体と、ガス区分用の絶縁スペーサとから構成される。ガ
ス絶縁母線の寸法を選定する場合、所要の絶縁性能を確
保する点と、定格電流通電時における各部の温度上昇を
規定値以下とする点とが主な選定基準となる。最近では
ガス絶縁開閉装置の高電圧化、大容量化が進み、送電電
圧が高まっているため、ガス絶縁母線の寸法の決定要因
として所要の絶縁性能を確保する点の方が支配的になっ
てきている。
絶縁開閉装置自体と変圧器等とを接続するガス絶縁母線
がある。ガス絶縁母線は金属製のタンクと、通電用の導
体と、ガス区分用の絶縁スペーサとから構成される。ガ
ス絶縁母線の寸法を選定する場合、所要の絶縁性能を確
保する点と、定格電流通電時における各部の温度上昇を
規定値以下とする点とが主な選定基準となる。最近では
ガス絶縁開閉装置の高電圧化、大容量化が進み、送電電
圧が高まっているため、ガス絶縁母線の寸法の決定要因
として所要の絶縁性能を確保する点の方が支配的になっ
てきている。
【０００４】ここでガス絶縁母線の従来例を図２乃至図
５を参照して具体的に説明する。図２は従来のガス絶縁
母線の構造図である。図において、１は金属製のタンク
である。タンク１内には絶縁性能の優れたＳＦ6 ガス２
が３〜６ｋｇ／ｃｍ2 程度、加圧封入されている。
５を参照して具体的に説明する。図２は従来のガス絶縁
母線の構造図である。図において、１は金属製のタンク
である。タンク１内には絶縁性能の優れたＳＦ6 ガス２
が３〜６ｋｇ／ｃｍ2 程度、加圧封入されている。
【０００５】タンク１内にはＳＦ6 ガス２を２つに区分
するようにコーン形絶縁スペーサ４が配置されている。
この時、コーン形絶縁スペーサ４の図中左側が高圧側と
なる。コーン形絶縁スペーサ４は中央部が凸側、周縁部
が凹側である円錐形状であり、その材質としてはエポキ
シ樹脂を用いている。エポキシ樹脂の比誘電率は約４〜
６であり、且つその形状がコーン形（円錐状）であるこ
とにより、コーン形絶縁スペーサ４は絶縁側面の電界を
極力低くしている。
するようにコーン形絶縁スペーサ４が配置されている。
この時、コーン形絶縁スペーサ４の図中左側が高圧側と
なる。コーン形絶縁スペーサ４は中央部が凸側、周縁部
が凹側である円錐形状であり、その材質としてはエポキ
シ樹脂を用いている。エポキシ樹脂の比誘電率は約４〜
６であり、且つその形状がコーン形（円錐状）であるこ
とにより、コーン形絶縁スペーサ４は絶縁側面の電界を
極力低くしている。
【０００６】また、コーン形絶縁スペーサ４の周縁部に
はタンク１を凸側と凹側とに切断するように外フランジ
構造が形成されている。更に、コーン形絶縁スペーサ４
の高圧側（図中左側）の中央部には接続部６が設けられ
ている。この接続部６の外径は高圧導体３の外径よりも
大きく設定されている。
はタンク１を凸側と凹側とに切断するように外フランジ
構造が形成されている。更に、コーン形絶縁スペーサ４
の高圧側（図中左側）の中央部には接続部６が設けられ
ている。この接続部６の外径は高圧導体３の外径よりも
大きく設定されている。
【０００７】また、タンク１内にはタンク１の長手方向
に沿って通電用の高圧導体３が配置されている。この高
圧導体３はコーン形絶縁スペーサ４の中央部に支持固定
されている。と同時に、高圧導体３は接続部６に電気的
に接続されている。
に沿って通電用の高圧導体３が配置されている。この高
圧導体３はコーン形絶縁スペーサ４の中央部に支持固定
されている。と同時に、高圧導体３は接続部６に電気的
に接続されている。
【０００８】以上のような構成を有するガス絶縁母線に
おいて、その絶縁性能を確保するためには、高圧導体３
の表面の電界がＳＦ6 ガス２の絶縁性能上、支障のない
値以下にするのみならず、タンク１の内側の電界（以
下、タンク電界と呼ぶ）も、所定値以下に抑える必要が
ある。その理由について図３のガス絶縁母線内の金属異
物５の挙動説明図を参照して説明する。
おいて、その絶縁性能を確保するためには、高圧導体３
の表面の電界がＳＦ6 ガス２の絶縁性能上、支障のない
値以下にするのみならず、タンク１の内側の電界（以
下、タンク電界と呼ぶ）も、所定値以下に抑える必要が
ある。その理由について図３のガス絶縁母線内の金属異
物５の挙動説明図を参照して説明する。
【０００９】図中、Ｅ1 は高圧導体３の表面の電界、Ｅ
2 はタンク１の内側の電界、５は数ｍｍ程度の金属異物
である。金属異物５はガス絶縁母線の組立時等にタンク
１内に混入されるものであり、最初は図中のＡに示す状
態のようにタンク１底部に横になっている場合が多い。
ところが、高圧導体３に電圧が印加しタンク電圧Ｅ2が
高くなると、金属異物５は図中のＢに示すように起立す
る。更にタンク電界Ｅ2 が高くなると、図中のＣに示す
ようにＳＦ6 ガス２中を浮上する。金属異物５の浮上高
さはタンク電界Ｅ2 の高さに比例する。すなわちタンク
電界Ｅ2 が高くなると、金属異物５は高く浮上し、高圧
導体３に近付く。導電性である金属異物５が高圧導体３
に近付くと、ＳＦ6 ガス２中の絶縁性能は著しく低下す
る。従って、ガス絶縁母線の絶縁性能を確保するために
は、金属異物５が浮上することを防ぐ必要がある。この
金属異物５の浮上を防止することを目的として、高圧導
体３表面の電界Ｅ1 だけではなくタンク電界Ｅ2 も低く
抑える必要がある。
2 はタンク１の内側の電界、５は数ｍｍ程度の金属異物
である。金属異物５はガス絶縁母線の組立時等にタンク
１内に混入されるものであり、最初は図中のＡに示す状
態のようにタンク１底部に横になっている場合が多い。
ところが、高圧導体３に電圧が印加しタンク電圧Ｅ2が
高くなると、金属異物５は図中のＢに示すように起立す
る。更にタンク電界Ｅ2 が高くなると、図中のＣに示す
ようにＳＦ6 ガス２中を浮上する。金属異物５の浮上高
さはタンク電界Ｅ2 の高さに比例する。すなわちタンク
電界Ｅ2 が高くなると、金属異物５は高く浮上し、高圧
導体３に近付く。導電性である金属異物５が高圧導体３
に近付くと、ＳＦ6 ガス２中の絶縁性能は著しく低下す
る。従って、ガス絶縁母線の絶縁性能を確保するために
は、金属異物５が浮上することを防ぐ必要がある。この
金属異物５の浮上を防止することを目的として、高圧導
体３表面の電界Ｅ1 だけではなくタンク電界Ｅ2 も低く
抑える必要がある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ガス絶縁母
線における絶縁スペーサは、高圧導体を絶縁支持すると
共にＳＦ6 ガスを区分するという重要な働きをしている
が、絶縁系の弱点になり易いため、ガス絶縁母線の設計
に大きな制約をもたらす要因となっている。ここで等電
位線によるコーン形絶縁スペーサ４を有する部分の電位
分布を図４に示し、この制約に関して説明する。
線における絶縁スペーサは、高圧導体を絶縁支持すると
共にＳＦ6 ガスを区分するという重要な働きをしている
が、絶縁系の弱点になり易いため、ガス絶縁母線の設計
に大きな制約をもたらす要因となっている。ここで等電
位線によるコーン形絶縁スペーサ４を有する部分の電位
分布を図４に示し、この制約に関して説明する。
【００１１】コーン形絶縁スペーサ４から離れた部分Ｄ
では、高圧導体３とタンク１との同軸形状から電界が決
まり、タンク電界をＥ20とすることができる。ところ
が、コーン形絶縁スペーサ４の近傍ではタンク電界は変
化する。すなわち、コーン形絶縁スペーサ４の凸側のタ
ンク電界Ｅ21はＥ20より高くなり、凹側のタンク電界Ｅ
22はＥ20より低くなる傾向がある。これは、絶縁スペー
サ４の材質が、比誘電率が約４〜６であるエポキシ樹脂
であり、且つ絶縁スペーサ４の形状が、絶縁側面の電界
を極力低くする円錐状であることによる。また、接続部
６の外径φｄ2 は高圧導体３の外径φｄ1 よりも大き
い。そのため、接続部６近傍のタンク電界は、高圧導体
３近傍のタンク電界よりも高くなる。
では、高圧導体３とタンク１との同軸形状から電界が決
まり、タンク電界をＥ20とすることができる。ところ
が、コーン形絶縁スペーサ４の近傍ではタンク電界は変
化する。すなわち、コーン形絶縁スペーサ４の凸側のタ
ンク電界Ｅ21はＥ20より高くなり、凹側のタンク電界Ｅ
22はＥ20より低くなる傾向がある。これは、絶縁スペー
サ４の材質が、比誘電率が約４〜６であるエポキシ樹脂
であり、且つ絶縁スペーサ４の形状が、絶縁側面の電界
を極力低くする円錐状であることによる。また、接続部
６の外径φｄ2 は高圧導体３の外径φｄ1 よりも大き
い。そのため、接続部６近傍のタンク電界は、高圧導体
３近傍のタンク電界よりも高くなる。
【００１２】以上のことより、ガス絶縁母線を設計する
場合、コーン形絶縁スペーサ４を考慮せず、高圧導体
（φｄ1 ）３とタンク１のみを考えるのであれば、第５
図（ａ）に示すようにタンク１の内径をφＤ1 にするこ
とができる。
場合、コーン形絶縁スペーサ４を考慮せず、高圧導体
（φｄ1 ）３とタンク１のみを考えるのであれば、第５
図（ａ）に示すようにタンク１の内径をφＤ1 にするこ
とができる。
【００１３】しかし実際には、コーン形絶縁スペーサ４
が存在するため、絶縁スペーサ４近傍のタンク電界Ｅ21
´がＥ21に比べて１．２〜１．５倍に大きくなる。前述
したように、ガス絶縁母線の絶縁性能を確保するために
はタンク１内の金属異物５の浮上を防ぐ必要があるの
で、タンク電界を低く抑えなくてはならない。これを実
現するためにはタンク１の内径を第５図（ｂ）に示すよ
うにφＤ1 からφＤ2 に大きくし、絶縁スペーサ４近傍
部分のタンク電界を下げなければならない。タンク１の
内径がφＤ1 からφＤ2 に大きくなると、それに応じて
コーン形絶縁スペーサ４の外径も大きくなる。
が存在するため、絶縁スペーサ４近傍のタンク電界Ｅ21
´がＥ21に比べて１．２〜１．５倍に大きくなる。前述
したように、ガス絶縁母線の絶縁性能を確保するために
はタンク１内の金属異物５の浮上を防ぐ必要があるの
で、タンク電界を低く抑えなくてはならない。これを実
現するためにはタンク１の内径を第５図（ｂ）に示すよ
うにφＤ1 からφＤ2 に大きくし、絶縁スペーサ４近傍
部分のタンク電界を下げなければならない。タンク１の
内径がφＤ1 からφＤ2 に大きくなると、それに応じて
コーン形絶縁スペーサ４の外径も大きくなる。
【００１４】すなわち、絶縁スペーサ４近傍のタンク電
界Ｅ21´がＥ21に比べて１．２〜１．５倍に大きくなる
ので、第５図（ｂ）に示したタンク１の内径及びコーン
形絶縁スペーサ４の外径は、第５図（ａ）に示したそれ
と比べて１．２〜１．５倍となる。その結果、ガス絶縁
母線が全体的に協調のとれた絶縁性能を確保することは
困難であり、しかも絶縁スペーサの大形化に伴う品質・
信頼性の確保も難しくなり、より高度の注型製造技術を
必要とすることになる。
界Ｅ21´がＥ21に比べて１．２〜１．５倍に大きくなる
ので、第５図（ｂ）に示したタンク１の内径及びコーン
形絶縁スペーサ４の外径は、第５図（ａ）に示したそれ
と比べて１．２〜１．５倍となる。その結果、ガス絶縁
母線が全体的に協調のとれた絶縁性能を確保することは
困難であり、しかも絶縁スペーサの大形化に伴う品質・
信頼性の確保も難しくなり、より高度の注型製造技術を
必要とすることになる。
【００１５】以上述べたように、従来のガス絶縁母線に
おいては、絶縁スペーサが存在するためにガス絶縁母線
の絶縁性能にばらつきが生じ、且つガス絶縁母線の大径
化を招いた。また、ガス絶縁母線の大径化により絶縁ス
ペーサが大形化し、これにより絶縁スペーサの品質・信
頼性が低下した。ガス絶縁開閉装置の各構成要素に対し
て一層の品質・信頼性及び小形化の向上が望まれている
現在、この様な問題点を解決することは急務となってい
る。
おいては、絶縁スペーサが存在するためにガス絶縁母線
の絶縁性能にばらつきが生じ、且つガス絶縁母線の大径
化を招いた。また、ガス絶縁母線の大径化により絶縁ス
ペーサが大形化し、これにより絶縁スペーサの品質・信
頼性が低下した。ガス絶縁開閉装置の各構成要素に対し
て一層の品質・信頼性及び小形化の向上が望まれている
現在、この様な問題点を解決することは急務となってい
る。
【００１６】本発明のガス絶縁母線は上記問題点を鑑
み、タンク電界が高くなる部分がコーン形絶縁スペーサ
の凸側の絶縁スペーサ近傍に限定されている点に着眼し
てなされたものであり、その目的は、絶縁スペーサを大
形化することなく、優れた品質・信頼性を確保すると共
に、調和のとれた絶縁性能を発揮するガス絶縁母線を提
供することである。
み、タンク電界が高くなる部分がコーン形絶縁スペーサ
の凸側の絶縁スペーサ近傍に限定されている点に着眼し
てなされたものであり、その目的は、絶縁スペーサを大
形化することなく、優れた品質・信頼性を確保すると共
に、調和のとれた絶縁性能を発揮するガス絶縁母線を提
供することである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の請求項１記載のガス絶縁母線は、絶縁性
ガスが封入された金属製のタンクと、該タンク内に配置
され中央部が凸側、周縁部が凹側であるコーン形絶縁ス
ペーサと、該コーン形絶縁スペーサの中央部に支持され
た通電用の導体とから成るガス絶縁母線において、前記
コーン形絶縁スペーサの凸側に接続される前記タンクの
内径を、前記コーン形絶縁スペーサとの接続部から連続
するタンク電界が凹側のタンク電界より高い範囲におい
ては凹側のタンク内径よりも大きくし、他の部分におい
ては凹側のタンク内径と同じ内径としたことを特徴とす
る。
めに、本発明の請求項１記載のガス絶縁母線は、絶縁性
ガスが封入された金属製のタンクと、該タンク内に配置
され中央部が凸側、周縁部が凹側であるコーン形絶縁ス
ペーサと、該コーン形絶縁スペーサの中央部に支持され
た通電用の導体とから成るガス絶縁母線において、前記
コーン形絶縁スペーサの凸側に接続される前記タンクの
内径を、前記コーン形絶縁スペーサとの接続部から連続
するタンク電界が凹側のタンク電界より高い範囲におい
ては凹側のタンク内径よりも大きくし、他の部分におい
ては凹側のタンク内径と同じ内径としたことを特徴とす
る。
【００１８】また、本発明の請求項２記載のガス絶縁母
線は、コーン形絶縁スペーサに接続締結されるタンク端
面のフランジ構造として、コーン形絶縁スペーサの凸側
のタンク端面を内フランジ構造とし、凹側のタンク端面
を外フランジ構造としたことを特徴とする。
線は、コーン形絶縁スペーサに接続締結されるタンク端
面のフランジ構造として、コーン形絶縁スペーサの凸側
のタンク端面を内フランジ構造とし、凹側のタンク端面
を外フランジ構造としたことを特徴とする。
【００１９】
【作用】本発明の請求項１記載のガス絶縁母線において
は、コーン形絶縁スペーサの凸側に接続されるタンクの
内径を、コーン形絶縁スペーサとの接続部から連続する
タンク電界が凹側のタンク電界より高い範囲において凹
側のタンク内径よりも大きくし、他の部分においては凹
側のタンク内径と同じ内径としたことにより、凸側のコ
ーン形絶縁スペーサ近傍の高いタンク電界を確実に抑え
ることができる。従って、タンク電界を絶縁スペーサの
存在しない部分のタンク電界と同等にすることができ
る。そのため、仮にガス絶縁母線の組立時等にタンク内
に金属異物は混入されても、この金属異物がタンク内を
浮上することが防止できる。しかも、コーン形絶縁スペ
ーサの凸側以外のタンクの内径を最適最小寸法で構成す
ることができる。
は、コーン形絶縁スペーサの凸側に接続されるタンクの
内径を、コーン形絶縁スペーサとの接続部から連続する
タンク電界が凹側のタンク電界より高い範囲において凹
側のタンク内径よりも大きくし、他の部分においては凹
側のタンク内径と同じ内径としたことにより、凸側のコ
ーン形絶縁スペーサ近傍の高いタンク電界を確実に抑え
ることができる。従って、タンク電界を絶縁スペーサの
存在しない部分のタンク電界と同等にすることができ
る。そのため、仮にガス絶縁母線の組立時等にタンク内
に金属異物は混入されても、この金属異物がタンク内を
浮上することが防止できる。しかも、コーン形絶縁スペ
ーサの凸側以外のタンクの内径を最適最小寸法で構成す
ることができる。
【００２０】また、本発明の請求項２記載のガス絶縁母
線においては、コーン形絶縁スペーサに内フランジ構造
及び外フランジ構造を接続締結させることにより、コー
ン形絶縁スペーサの外径を、絶縁スペーサがない部分で
の最適最小寸法となるタンク内径の寸法に合わせた大き
さに設定でき、コーン形絶縁スペーサを大形化する必要
がない。
線においては、コーン形絶縁スペーサに内フランジ構造
及び外フランジ構造を接続締結させることにより、コー
ン形絶縁スペーサの外径を、絶縁スペーサがない部分で
の最適最小寸法となるタンク内径の寸法に合わせた大き
さに設定でき、コーン形絶縁スペーサを大形化する必要
がない。
【００２１】
【実施例】以上述べた本発明のガス絶縁母線の一実施例
を図１を参照して具体的に説明する。なお、図２に示し
た従来例と同一の部分に関しては同一符号を付し、説明
は省略する。また、本実施例は請求項１及び２を含むも
のである。
を図１を参照して具体的に説明する。なお、図２に示し
た従来例と同一の部分に関しては同一符号を付し、説明
は省略する。また、本実施例は請求項１及び２を含むも
のである。
【００２２】コーン形絶縁スペーサ４の凸側のタンク７
は、コーン形絶縁スペーサ４から所定の距離Ｌまでの内
径をφＤ2 とし、所定の距離Ｌよりも図中左側の内径を
φＤ1 とするように構成されている。また、コーン形絶
縁スペーサ４の凹側のタンク９のタンク内径もまたφＤ
1 とする。タンク内径φＤ1 とはガス絶縁母線において
絶縁スペーサ４が存在しない場合の最適最小となる寸法
である。また、前記所定の距離Ｌはタンク電界が高くな
る範囲であり、図１における実寸とは異なるが、例えば
コーン形絶縁スペーサ４の高さ（ｈ）とタンク内径Ｄ2
との和に設定すること等が考えられる。
は、コーン形絶縁スペーサ４から所定の距離Ｌまでの内
径をφＤ2 とし、所定の距離Ｌよりも図中左側の内径を
φＤ1 とするように構成されている。また、コーン形絶
縁スペーサ４の凹側のタンク９のタンク内径もまたφＤ
1 とする。タンク内径φＤ1 とはガス絶縁母線において
絶縁スペーサ４が存在しない場合の最適最小となる寸法
である。また、前記所定の距離Ｌはタンク電界が高くな
る範囲であり、図１における実寸とは異なるが、例えば
コーン形絶縁スペーサ４の高さ（ｈ）とタンク内径Ｄ2
との和に設定すること等が考えられる。
【００２３】更に、タンク７，９の端面はコーン形絶縁
スペーサ４に接続締結されるため、フランジ構造をとっ
ている。このフランジ構造としては、コーン形絶縁スペ
ーサ４の凸側のタンク７の端面を内フランジ構造８と
し、凹側のタンク９の端面を外フランジ構造１０として
いる。
スペーサ４に接続締結されるため、フランジ構造をとっ
ている。このフランジ構造としては、コーン形絶縁スペ
ーサ４の凸側のタンク７の端面を内フランジ構造８と
し、凹側のタンク９の端面を外フランジ構造１０として
いる。
【００２４】以上のような構成を有する本実施例のガス
絶縁母線において、局部的にタンク電界が高くなるコー
ン形絶縁スペーサ４の凸側近傍の範囲（所定の距離Ｌの
範囲）は、タンク内径をφＤ2 に大きくしてあるので、
高いタンク電界を確実に抑えることができる。そのた
め、タンク電界をコーン形絶縁スペーサ４のない部分の
タンク電界と同等にすることが可能である。
絶縁母線において、局部的にタンク電界が高くなるコー
ン形絶縁スペーサ４の凸側近傍の範囲（所定の距離Ｌの
範囲）は、タンク内径をφＤ2 に大きくしてあるので、
高いタンク電界を確実に抑えることができる。そのた
め、タンク電界をコーン形絶縁スペーサ４のない部分の
タンク電界と同等にすることが可能である。
【００２５】従って、仮にタンク１内に金属異物５が存
在しても、これが浮上する恐れがなく、ガス絶縁母線は
全体的に協調のとれた絶縁性能を発揮することができ
る。しかも、コーン形絶縁スペーサ４の凸側以外のタン
ク７，９の内径を最適最小寸法で構成できる。その結
果、従来のガス絶縁母線に比べてタンクの内径を１／
１．２〜１／１．５に縮小することが可能となる。
在しても、これが浮上する恐れがなく、ガス絶縁母線は
全体的に協調のとれた絶縁性能を発揮することができ
る。しかも、コーン形絶縁スペーサ４の凸側以外のタン
ク７，９の内径を最適最小寸法で構成できる。その結
果、従来のガス絶縁母線に比べてタンクの内径を１／
１．２〜１／１．５に縮小することが可能となる。
【００２６】また、タンク７，９とコーン形絶縁スペー
サ４とを接続締結させる場合、図中左側から内フランジ
構造８−コーン形絶縁スペーサ４−外フランジ構造１０
と組合わせる。この様な組み合わせることにより、コー
ン形絶縁スペーサ４の外径を、絶縁スペーサ４がない部
分での最適最小寸法となるタンク内径の寸法に合わせた
大きさに設定することができる。
サ４とを接続締結させる場合、図中左側から内フランジ
構造８−コーン形絶縁スペーサ４−外フランジ構造１０
と組合わせる。この様な組み合わせることにより、コー
ン形絶縁スペーサ４の外径を、絶縁スペーサ４がない部
分での最適最小寸法となるタンク内径の寸法に合わせた
大きさに設定することができる。
【００２７】その結果、コーン形絶縁スペーサ４を大形
化する必要がない。従って、コーン形絶縁スペーサ４は
簡単な注型製造技術で製造することが可能となり、優れ
た品質・信頼性を容易に確保することができる。
化する必要がない。従って、コーン形絶縁スペーサ４は
簡単な注型製造技術で製造することが可能となり、優れ
た品質・信頼性を容易に確保することができる。
【００２８】上述したように、本実施例によれば、従来
のガス絶縁母線に比べてタンクの内径を１／１．２〜１
／１．５に縮小すると同時に、調和のとれた絶縁性能を
発揮でき、且つコーン形絶縁スペーサ４の外径を大形化
することなく、コーン形絶縁スペーサ４の品質・信頼性
の向上を図ることができた。
のガス絶縁母線に比べてタンクの内径を１／１．２〜１
／１．５に縮小すると同時に、調和のとれた絶縁性能を
発揮でき、且つコーン形絶縁スペーサ４の外径を大形化
することなく、コーン形絶縁スペーサ４の品質・信頼性
の向上を図ることができた。
【００２９】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、各構成部材の寸法等は適宜変更可能であ
り、内径が大きいタンク部分の寸法であるコーン形絶縁
スペーサから所定の距離も適宜変更可能である。
のではなく、各構成部材の寸法等は適宜変更可能であ
り、内径が大きいタンク部分の寸法であるコーン形絶縁
スペーサから所定の距離も適宜変更可能である。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明のガス絶縁母
線によれば、コーン形絶縁スペーサの凸側のタンクの内
径を、凹側のタンク内径よりも大きくするという簡単な
構成により、ガス絶縁母線の径を従来のそれに比べて縮
小化し、且つ調和のとれた絶縁性能を発揮することが可
能であり、更にコーン形絶縁スペーサの凸側のタンク端
面を内フランジ構造とし、凹側のタンク端面を外フラン
ジ構造とすることにより、コーン形絶縁スペーサの外径
を大形化することなく、絶縁スペーサにおける優れた品
質・信頼性を確保することができた。
線によれば、コーン形絶縁スペーサの凸側のタンクの内
径を、凹側のタンク内径よりも大きくするという簡単な
構成により、ガス絶縁母線の径を従来のそれに比べて縮
小化し、且つ調和のとれた絶縁性能を発揮することが可
能であり、更にコーン形絶縁スペーサの凸側のタンク端
面を内フランジ構造とし、凹側のタンク端面を外フラン
ジ構造とすることにより、コーン形絶縁スペーサの外径
を大形化することなく、絶縁スペーサにおける優れた品
質・信頼性を確保することができた。
【図１】本発明の一実施例のガス絶縁母線の構造図。
【図２】従来のガス絶縁母線の構造図。
【図３】ガス絶縁母線内の金属異物の挙動説明図。
【図４】ガス絶縁母線の電位分布図。
【図５】従来のガス絶縁母線の構造図であり、（ａ）は
コーン形絶縁スペーサが存在しないと仮定した場合を示
し、（ｂ）はコーン形絶縁スペーサ４が存在する場合を
示す。
コーン形絶縁スペーサが存在しないと仮定した場合を示
し、（ｂ）はコーン形絶縁スペーサ４が存在する場合を
示す。
３ 高圧導体
４ コーン形絶縁スペーサ
５ 金属異物
７ コーン形絶縁スペーサの凸側のタンク
８ 内フランジ構造
９ コーン形絶縁スペーサの凹側のタンク
１０ 外フランジ構造
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭53−132791（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−18840（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−77411（ＪＰ，Ａ)
実開 昭58−176527（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭63−137520（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H02G 5/08 361
H01B 17/56
Claims (2)
- 【請求項１】 絶縁性ガスが封入された金属製のタンク
と、該タンク内に配置され中央部が凸側、周縁部が凹側
であるコーン形絶縁スペーサと、該コーン形絶縁スペー
サの中央部に支持された通電用の導体とから成るガス絶
縁母線において、 前記コーン形絶縁スペーサの凸側に接続される前記タン
クの内径を、前記コーン形絶縁スペーサとの接続部から
連続するタンク電界が凹側のタンク電界より高い範囲に
おいては凹側のタンク内径よりも大きくし、他の部分に
おいては凹側のタンク内径と同じ内径としたことを特徴
とするガス絶縁母線。 - 【請求項２】 前記コーン形絶縁スペーサに接続締結さ
れる前記タンク端面のフランジ構造として、コーン形絶
縁スペーサの凸側のタンク端面を内フランジ構造とし、
凹側のタンク端面を外フランジ構造としたことを特徴と
する請求項１記載のガス絶縁母線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23212892A JP3466644B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | ガス絶縁母線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23212892A JP3466644B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | ガス絶縁母線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0686432A JPH0686432A (ja) | 1994-03-25 |
| JP3466644B2 true JP3466644B2 (ja) | 2003-11-17 |
Family
ID=16934445
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23212892A Expired - Fee Related JP3466644B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | ガス絶縁母線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3466644B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5554746B2 (ja) | 2011-05-06 | 2014-07-23 | 株式会社日立製作所 | ガス絶縁母線及びガス絶縁母線の異物除去方法 |
| KR101389003B1 (ko) | 2013-02-05 | 2014-04-24 | 에이피시스템 주식회사 | 온도측정 파이로미터의 교정 장치 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP23212892A patent/JP3466644B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0686432A (ja) | 1994-03-25 |
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