JP3460292B2 - オーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品およびその製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、土木・建築用部品，自
動車部品，ＯＡ機器部品，一般機械部品等に用いられ、
とくに、深穴を有していると共に所要の強度で優れた耐
食性，耐錆性等を有していることが要求される深穴部
品、例えば、スリーブ，ブッシュ，チューブ等の深穴部
品として利用されるオーステナイト系ステンレス鋼製深
穴部品に関し、そしてまたこのような深穴部品を能率良
く低コストで製造するのに好適なオーステナイト系ステ
ンレス鋼製深穴部品の製造方法に関するものである。
動車部品，ＯＡ機器部品，一般機械部品等に用いられ、
とくに、深穴を有していると共に所要の強度で優れた耐
食性，耐錆性等を有していることが要求される深穴部
品、例えば、スリーブ，ブッシュ，チューブ等の深穴部
品として利用されるオーステナイト系ステンレス鋼製深
穴部品に関し、そしてまたこのような深穴部品を能率良
く低コストで製造するのに好適なオーステナイト系ステ
ンレス鋼製深穴部品の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】所要の強度で優れた耐食性，耐錆性等を
有していることが要求される部品の素材としては、従
来、オーステナイト系ステンレス鋼が用いられることが
多い。
有していることが要求される部品の素材としては、従
来、オーステナイト系ステンレス鋼が用いられることが
多い。
【０００３】このオーステナイト系ステンレス鋼は、加
工初期は変形抵抗が小さく、かつまた、変形能も高いの
で、塑性変形は比較的容易であるが、加工度が増加する
のに伴って著しく加工硬化するため、変形抵抗が大きく
なり、パンチやダイス等の金型工具を損傷しやすくな
る。また、変形能が低下して、成形品に割れを生じやす
くなる。さらには、金型材料との親和性が強いため、金
型に凝着して焼付きを発生する原因となる。
工初期は変形抵抗が小さく、かつまた、変形能も高いの
で、塑性変形は比較的容易であるが、加工度が増加する
のに伴って著しく加工硬化するため、変形抵抗が大きく
なり、パンチやダイス等の金型工具を損傷しやすくな
る。また、変形能が低下して、成形品に割れを生じやす
くなる。さらには、金型材料との親和性が強いため、金
型に凝着して焼付きを発生する原因となる。
【０００４】このため、ねじ，ビス，ナット等の小物部
品を除いて、塑性加工はほとんど実施されていない。と
くに、成形性の良くない前方押出し，後方押出し加工が
主となる深穴加工は、穴深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比
（Ｌ／ｄ）がせいぜい２未満が限界であり、これ以上の
深穴部品を成形する場合には棒材または管材からの切削
加工による場合がほとんどであった。
品を除いて、塑性加工はほとんど実施されていない。と
くに、成形性の良くない前方押出し，後方押出し加工が
主となる深穴加工は、穴深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比
（Ｌ／ｄ）がせいぜい２未満が限界であり、これ以上の
深穴部品を成形する場合には棒材または管材からの切削
加工による場合がほとんどであった。
【０００５】そのため、切削加工に要する費用は、加工
時間が長いことや、材料歩留りが悪いこと、などによっ
て高くつくものとなっていた。
時間が長いことや、材料歩留りが悪いこと、などによっ
て高くつくものとなっていた。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、穴深さと内径との比が大
きい深穴を有しかつオーステナイト系ステンレス鋼を素
材とする深穴部品を生産性良く安価に提供できるように
することを目的としている。
がみてなされたものであって、穴深さと内径との比が大
きい深穴を有しかつオーステナイト系ステンレス鋼を素
材とする深穴部品を生産性良く安価に提供できるように
することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるオーステ
ナイト系ステンレス鋼製深穴部品は、オーステナイト系
ステンレス鋼よりなり、塑性加工により形成され且つ穴
深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上であ
る深穴を有する構成としたことを特徴としている。
ナイト系ステンレス鋼製深穴部品は、オーステナイト系
ステンレス鋼よりなり、塑性加工により形成され且つ穴
深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上であ
る深穴を有する構成としたことを特徴としている。
【０００８】そして、本発明に係わるオーステナイト系
ステンレス鋼製深穴部品の実施態様において、塑性加工
は、据込みおよび前方押出し，後方押出しの複合加工よ
りなるものとすることができる。
ステンレス鋼製深穴部品の実施態様において、塑性加工
は、据込みおよび前方押出し，後方押出しの複合加工よ
りなるものとすることができる。
【０００９】また、本発明に係わるオーステナイト系ス
テンレス鋼製深穴部品の製造方法は、オーステナイト系
ステンレス鋼を素材として用い、穴深さ（Ｌ）と内径
（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を塑性加工
により成形する構成としたことを特徴としている。
テンレス鋼製深穴部品の製造方法は、オーステナイト系
ステンレス鋼を素材として用い、穴深さ（Ｌ）と内径
（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を塑性加工
により成形する構成としたことを特徴としている。
【００１０】そして、本発明に係わるオーステナイト系
ステンレス鋼製深穴部品の製造方法の実施態様におい
て、塑性加工は、据込みおよび前方押出し，後方押出し
等の複合加工、例えば、据込みよる圧縮加工後ダイス内
において前方押出し，後方押出し等の複合加工を加工速
度０．３〜１．２ｍ／秒の範囲内で例えば複数工程を同
時に加工する鍛造加工であるものとすることができ、ま
た、同じく実施態様において、塑性加工は、オーステナ
イト系ステンレス鋼素材の加工温度が６００℃以下とな
る温度に適宜必要に応じて加熱して行う鍛造加工である
ものとすることができる。
ステンレス鋼製深穴部品の製造方法の実施態様におい
て、塑性加工は、据込みおよび前方押出し，後方押出し
等の複合加工、例えば、据込みよる圧縮加工後ダイス内
において前方押出し，後方押出し等の複合加工を加工速
度０．３〜１．２ｍ／秒の範囲内で例えば複数工程を同
時に加工する鍛造加工であるものとすることができ、ま
た、同じく実施態様において、塑性加工は、オーステナ
イト系ステンレス鋼素材の加工温度が６００℃以下とな
る温度に適宜必要に応じて加熱して行う鍛造加工である
ものとすることができる。
【００１１】また、同じく実施態様において、塑性加工
を行うダイスにエア抜き用および／またはオイル抜き用
極小孔を形成するようになすことができる。
を行うダイスにエア抜き用および／またはオイル抜き用
極小孔を形成するようになすことができる。
【００１２】本発明に係わるオーステナイト系ステンレ
ス鋼製深穴部品においては、例えば、ＪＩＳ ＳＵＳ
２０１〜３４７，ＸＭ７，ＸＭ１５Ｊ１を素材としたオ
ーステナイト系ステンレス鋼よりなるものとしており、
この素材を塑性加工することにより形成され且つ穴深さ
（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深
穴を有するものとなっている。
ス鋼製深穴部品においては、例えば、ＪＩＳ ＳＵＳ
２０１〜３４７，ＸＭ７，ＸＭ１５Ｊ１を素材としたオ
ーステナイト系ステンレス鋼よりなるものとしており、
この素材を塑性加工することにより形成され且つ穴深さ
（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深
穴を有するものとなっている。
【００１３】そして、この場合の塑性加工は、据込みお
よび前方押出し，後方押出しの複合加工よりなるものを
用いるのがよい。
よび前方押出し，後方押出しの複合加工よりなるものを
用いるのがよい。
【００１４】また、このようなオーステナイト系ステン
レス鋼製深穴部品を製造するに際しては、上記のオース
テナイト系ステンレス鋼を素材として用い、穴深さ
（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深
穴を塑性加工により成形する。
レス鋼製深穴部品を製造するに際しては、上記のオース
テナイト系ステンレス鋼を素材として用い、穴深さ
（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深
穴を塑性加工により成形する。
【００１５】このとき、塑性加工は、据込みおよび前方
押出し，後方押出し等の複合加工を例えば複数工程にお
いて同時に行うことにより複数個の成形を連続して行う
ようにするのがよく、この際、加工速度を０．３〜１．
２ｍ／秒の範囲として塑性加工を行うようにすることが
望ましい。
押出し，後方押出し等の複合加工を例えば複数工程にお
いて同時に行うことにより複数個の成形を連続して行う
ようにするのがよく、この際、加工速度を０．３〜１．
２ｍ／秒の範囲として塑性加工を行うようにすることが
望ましい。
【００１６】ここで、加工速度が０．３ｍ／秒よりも遅
い場合および１．２ｍ／秒よりも早い場合は、いずれも
パンチ寿命が低下する傾向となるので、加工速度は０．
３〜１．２ｍ／秒の範囲となるようにすることが望まし
い。
い場合および１．２ｍ／秒よりも早い場合は、いずれも
パンチ寿命が低下する傾向となるので、加工速度は０．
３〜１．２ｍ／秒の範囲となるようにすることが望まし
い。
【００１７】また、塑性加工は、オーステナイト系ステ
ンレス鋼素材に対する加工温度が６００℃以下となるよ
うに、素材を高周波加熱等により適宜加熱することも場
合によっては望ましい。
ンレス鋼素材に対する加工温度が６００℃以下となるよ
うに、素材を高周波加熱等により適宜加熱することも場
合によっては望ましい。
【００１８】このとき、素材に対する加工温度が６００
℃よりも高いと、パンチ寿命が低下する傾向となるの
で、加工温度は６００℃以上となるようにすることが望
ましい。
℃よりも高いと、パンチ寿命が低下する傾向となるの
で、加工温度は６００℃以上となるようにすることが望
ましい。
【００１９】また、塑性加工を行うダイスには、エア抜
き用極小孔や、オイル抜き用極小孔を形成しておくこと
により、ダイスと素材外周面との間にエアやオイルが閉
じ込められて素材の外周面が凹形状に形成されるのを防
止し、例えば、据込みによる圧縮加工時にダイスと素材
外周面との間のエアやオイルがダイスに形成した極小孔
より抜け出るようにすることによって、圧縮加工後の素
材が均一外径張りのものに成形されるようにすることも
場合によっては望ましい。
き用極小孔や、オイル抜き用極小孔を形成しておくこと
により、ダイスと素材外周面との間にエアやオイルが閉
じ込められて素材の外周面が凹形状に形成されるのを防
止し、例えば、据込みによる圧縮加工時にダイスと素材
外周面との間のエアやオイルがダイスに形成した極小孔
より抜け出るようにすることによって、圧縮加工後の素
材が均一外径張りのものに成形されるようにすることも
場合によっては望ましい。
【００２０】
【発明の作用】本発明に係わるオーステナイト系ステン
レス鋼製深穴部品は、オーステナイト系ステンレス鋼よ
りなり、塑性加工により形成され且つ穴深さ（Ｌ）と内
径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を有する
ものであり、このようなオーステナイト系ステンレス鋼
製深穴部品を製造するに際しては、オーステナイト系ス
テンレス鋼を素材として用い、穴深さ（Ｌ）と内径
（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を塑性加工
により成形するようにしたから、塑性加工の際の素材の
塑性流動によって高強度なものになると共に素材自体の
性質によって耐食性，耐錆性に優れたものとなり、切削
加工により成形する場合に比べて生産性が著しく向上す
ると共に、材料歩留りが大幅に向上して低コストのもの
となる。
レス鋼製深穴部品は、オーステナイト系ステンレス鋼よ
りなり、塑性加工により形成され且つ穴深さ（Ｌ）と内
径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を有する
ものであり、このようなオーステナイト系ステンレス鋼
製深穴部品を製造するに際しては、オーステナイト系ス
テンレス鋼を素材として用い、穴深さ（Ｌ）と内径
（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を塑性加工
により成形するようにしたから、塑性加工の際の素材の
塑性流動によって高強度なものになると共に素材自体の
性質によって耐食性，耐錆性に優れたものとなり、切削
加工により成形する場合に比べて生産性が著しく向上す
ると共に、材料歩留りが大幅に向上して低コストのもの
となる。
【００２１】
【実施例】実施例１
図１に示すような中心に深穴１ａを有する深穴部品１を
高速多段鍛造機によりオーステナイト系ステンレス鋼素
材を塑性変形させて成形した。
高速多段鍛造機によりオーステナイト系ステンレス鋼素
材を塑性変形させて成形した。
【００２２】ここで使用した高速多段鍛造機は、５工程
にセットされた能力２９０トンのものであり、金型材質
は、パンチが高速度工具鋼よりなるものであり、ダイス
が超硬合金よりなるものであって、加工速度は０．２ｍ
／秒〜１．３ｍ／秒の間で変化させた。
にセットされた能力２９０トンのものであり、金型材質
は、パンチが高速度工具鋼よりなるものであり、ダイス
が超硬合金よりなるものであって、加工速度は０．２ｍ
／秒〜１．３ｍ／秒の間で変化させた。
【００２３】そして、深穴部品１の加工形状は、外径Ｄ
＝１８ｍｍ，内径ｄ＝１０ｍｍ，穴深さＬ＝２０ｍｍ
（すなわち、Ｌ／ｄ＝２），Ｌ＝４０ｍｍ（すなわち、
Ｌ／ｄ＝４），Ｌ＝６０ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝
６），Ｌ＝８０ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝８），Ｌ＝１
００ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝１０）となるようにし
た。
＝１８ｍｍ，内径ｄ＝１０ｍｍ，穴深さＬ＝２０ｍｍ
（すなわち、Ｌ／ｄ＝２），Ｌ＝４０ｍｍ（すなわち、
Ｌ／ｄ＝４），Ｌ＝６０ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝
６），Ｌ＝８０ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝８），Ｌ＝１
００ｍｍ（すなわち、Ｌ／ｄ＝１０）となるようにし
た。
【００２４】また、素材には、所定の強度で優れた耐食
性，耐錆性を有するオーステナイト系ステンレス鋼（Ｓ
ＵＳ ＸＭ７）を用い、素材の塑性加工温度が２００℃
となるように高周波加熱を行った。
性，耐錆性を有するオーステナイト系ステンレス鋼（Ｓ
ＵＳ ＸＭ７）を用い、素材の塑性加工温度が２００℃
となるように高周波加熱を行った。
【００２５】そして、加工工程としては、
・第１工程：据込み（Ｉ）（均一外径張りのための圧縮
加工；外径張りを良くするために、成形品の中央部に相
当するダイス内径部に複数のエア抜き用およびオイル抜
き用極小孔を形成） ・第２工程：据込み（ＩＩ）＋後方押出し ・第３工程：前方押出し（Ｉ）（全長出しと同心度；全
長を出すと共に、同心度を確保するために、ダイス内前
方押出しを実施） ・第４工程：前方押出し（ＩＩ） ・第５工程：穴あけ（押し出し後に残った端部の閉塞部
分（厚さｔ＝５ｍｍ）を除去して全長ＬＬ＝Ｌ＋５ｍｍ
の貫通穴に形成） を同時に行うものを用いた。
加工；外径張りを良くするために、成形品の中央部に相
当するダイス内径部に複数のエア抜き用およびオイル抜
き用極小孔を形成） ・第２工程：据込み（ＩＩ）＋後方押出し ・第３工程：前方押出し（Ｉ）（全長出しと同心度；全
長を出すと共に、同心度を確保するために、ダイス内前
方押出しを実施） ・第４工程：前方押出し（ＩＩ） ・第５工程：穴あけ（押し出し後に残った端部の閉塞部
分（厚さｔ＝５ｍｍ）を除去して全長ＬＬ＝Ｌ＋５ｍｍ
の貫通穴に形成） を同時に行うものを用いた。
【００２６】このようにして、深穴部品１を鍛造塑性加
工により成形し、深穴加工で最も過酷と考えられる前方
押出しおよび後方押出しに用いる内径側パンチの寿命、
とりわけ、第３工程のパンチ寿命（耐用個数）で評価し
たところ、表１に示す結果であった。
工により成形し、深穴加工で最も過酷と考えられる前方
押出しおよび後方押出しに用いる内径側パンチの寿命、
とりわけ、第３工程のパンチ寿命（耐用個数）で評価し
たところ、表１に示す結果であった。
【００２７】
【表１】
【００２８】表１に示した結果より明らかなように、こ
の実施例１では、加工温度が２００℃である場合におい
て、穴深さが小さいＬ／ｄ＝２から、穴深さが大きいＬ
／ｄ＝１０までの間で加工速度が遅い０．２ｍ／秒のと
きおよび加工速度が早い１．３ｍ／秒のときには、いず
れも、内径側パンチの寿命が短かかったのに対して、加
工速度が０．３〜１．２ｍ／秒の範囲では内径側パンチ
の寿命が長いものとなっていた。
の実施例１では、加工温度が２００℃である場合におい
て、穴深さが小さいＬ／ｄ＝２から、穴深さが大きいＬ
／ｄ＝１０までの間で加工速度が遅い０．２ｍ／秒のと
きおよび加工速度が早い１．３ｍ／秒のときには、いず
れも、内径側パンチの寿命が短かかったのに対して、加
工速度が０．３〜１．２ｍ／秒の範囲では内径側パンチ
の寿命が長いものとなっていた。
【００２９】実施例２
実施例１に示した深穴部品１の製造工程において、加工
速度を０．３ｍ／秒と一定にし、加工温度を表２に示す
ように変化させ、このほかは実施例１と同様にして深穴
部品１の製造を行った。
速度を０．３ｍ／秒と一定にし、加工温度を表２に示す
ように変化させ、このほかは実施例１と同様にして深穴
部品１の製造を行った。
【００３０】
【表２】
【００３１】表２に示した結果より明らかなように、こ
の実施例２では、加工速度が０．３ｍ／秒である場合に
おいて、穴深さが小さいＬ／ｄ＝２から、穴深さが大き
いＬ／ｄ＝１０までの間で、加工温度が１００℃である
ときに内径側パンチの耐用寿命がもっとも良くなってお
り、加工温度が６００℃以下の場合に１０００回以上の
耐用寿命回数を得ることが可能であったが、加工温度が
高い８００℃の場合には内径側パンチの耐用寿命回数が
１０００回未満であった。
の実施例２では、加工速度が０．３ｍ／秒である場合に
おいて、穴深さが小さいＬ／ｄ＝２から、穴深さが大き
いＬ／ｄ＝１０までの間で、加工温度が１００℃である
ときに内径側パンチの耐用寿命がもっとも良くなってお
り、加工温度が６００℃以下の場合に１０００回以上の
耐用寿命回数を得ることが可能であったが、加工温度が
高い８００℃の場合には内径側パンチの耐用寿命回数が
１０００回未満であった。
【００３２】
【発明の効果】本発明に係わるオーステナイト系ステン
レス鋼製深穴部品は、オーステナイト系ステンレス鋼よ
りなり、塑性加工により形成され且つ穴深さ（Ｌ）と内
径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を有する
構成としたから、塑性加工による塑性流動によってより
高強度のものとすることが可能であると共に、素材自体
の性質によって耐食性，耐錆性に優れたものとすること
が可能であり、高強度・高耐食・耐錆性のスリーブ，チ
ューブ，ブッシュ等の深穴部品に適用することが可能で
あるという著しく優れた効果がもたらされ、また、本発
明に係わるオーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品の
製造方法は、オーステナイト系ステンレス鋼を素材とし
て用い、穴深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が
４以上である深穴を塑性加工により成形する構成とした
から、上記高強度でかつ耐食性，耐錆性に優れた深穴部
品を生産性良くそしてまた材料歩留り良く低コストで製
造することが可能であるという著しく優れた効果がもた
らされる。
レス鋼製深穴部品は、オーステナイト系ステンレス鋼よ
りなり、塑性加工により形成され且つ穴深さ（Ｌ）と内
径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を有する
構成としたから、塑性加工による塑性流動によってより
高強度のものとすることが可能であると共に、素材自体
の性質によって耐食性，耐錆性に優れたものとすること
が可能であり、高強度・高耐食・耐錆性のスリーブ，チ
ューブ，ブッシュ等の深穴部品に適用することが可能で
あるという著しく優れた効果がもたらされ、また、本発
明に係わるオーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品の
製造方法は、オーステナイト系ステンレス鋼を素材とし
て用い、穴深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が
４以上である深穴を塑性加工により成形する構成とした
から、上記高強度でかつ耐食性，耐錆性に優れた深穴部
品を生産性良くそしてまた材料歩留り良く低コストで製
造することが可能であるという著しく優れた効果がもた
らされる。
【図１】本発明に係わるオーステナイト系ステンレス鋼
製深穴部品の形状例を示す正面図（Ａ）および断面図
（Ｂ）である。
製深穴部品の形状例を示す正面図（Ａ）および断面図
（Ｂ）である。
１ 深穴部品
１ａ 深穴
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−123808（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−90515（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−90514（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−90242（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−269891（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21J 1/00 - 13/14
B21J 17/00 - 19/04
B21K 1/00 - 31/00
B21C 23/08
B21C 23/20
Claims (6)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼よりな
り、塑性加工により形成され且つ穴深さ（Ｌ）と内径
（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）が４以上である深穴を有するこ
とを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼製深穴部
品。 - 【請求項２】 塑性加工は、据込みおよび前方押出し，
後方押出しの複合加工よりなる請求項１に記載のオース
テナイト系ステンレス鋼製深穴部品。 - 【請求項３】 オーステナイト系ステンレス鋼を素材と
して用い、穴深さ（Ｌ）と内径（ｄ）との比（Ｌ／ｄ）
が４以上である深穴を塑性加工により成形することを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品の製
造方法。 - 【請求項４】 塑性加工は、据込みおよび前方押出し，
後方押出し等の複合加工を加工速度０．３〜１．２ｍ／
秒の範囲内で行う鍛造加工である請求項３に記載のオー
ステナイト系ステンレス鋼製深穴部品の製造方法。 - 【請求項５】 塑性加工は、オーステナイト系ステンレ
ス鋼素材の加工温度が６００℃以下となる温度に適宜加
熱して行う鍛造加工である請求項３または４に記載のオ
ーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品の製造方法。 - 【請求項６】 塑性加工を行うダイスにエア抜き用およ
び／またはオイル抜き用極小孔を形成する請求項３ない
し５のいずれかに記載のオーステナイト系ステンレス鋼
製深穴部品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00872894A JP3460292B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | オーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00872894A JP3460292B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | オーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07214226A JPH07214226A (ja) | 1995-08-15 |
| JP3460292B2 true JP3460292B2 (ja) | 2003-10-27 |
Family
ID=11701019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00872894A Expired - Fee Related JP3460292B2 (ja) | 1994-01-28 | 1994-01-28 | オーステナイト系ステンレス鋼製深穴部品およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3460292B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1019737A3 (fr) * | 2010-05-18 | 2012-12-04 | Agc Glass Europe | Espaceur pour panneau de vitrage sous vide, panneau de vitrage sous vide et procede de fabrication correspondants. |
| CN108015206B (zh) * | 2017-12-07 | 2019-05-24 | 泰州市博世特精密铸造有限公司 | 一种可塑性高的用于汽车缸盖的不锈钢锻造工艺 |
| CN110756710B (zh) * | 2019-11-05 | 2020-11-27 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种深盲孔构件的制备方法 |
-
1994
- 1994-01-28 JP JP00872894A patent/JP3460292B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07214226A (ja) | 1995-08-15 |
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