JP3456711B2 - ボイラ装置 - Google Patents
ボイラ装置Info
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- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はボイラ装置に係り、特に
耐震性の向上に好適なボイラ装置に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来のボイラ支持方法は図５に示すよう
に、ボイラ本体２の自重は支持鉄構頂部に設けた吊ボル
ト２１で支持し、ボイラ本体２に作用する水平方向地震
荷重は剛な結合部材であるサイスミツクタイ３により支
持鉄構１に伝達する構造となつている。４は基礎マツ
ト、５は配管（主蒸気管）である。 【０００３】サイスミツクタイ３の構造は図６に示す挟
み込み方式、図７に示すリンク方式の２種類があり、い
ずれの方式においてもボイラ本体２の鉛直方向の熱膨張
を拘束することなく水平方向の荷重のみを伝達する。そ
の際、このサイスミツクタイ３の剛性が高いと地震時に
ボイラ本体２に作用する地震荷重はそのまま支持鉄構１
に作用することになる。 【０００４】なお、これらの図において、１０は挟み込
み式タイ、１２はバツクステー、２２はリンク、２３は
ピンである。 【０００５】支持鉄構１の強度設計上考慮すべき荷重と
して、自重、風荷重、地震荷重等が挙げられるが、地震
荷重が最大で荷重全体の約７割を占めるため、支持鉄構
１のサイジング、ブレース設置等に関する構造の合理化
を検討する上で地震荷重の低減方法の開発が求められて
いた。 【０００６】このような背景の基に、サイスミツクタイ
３の工夫により支持鉄構１の地震荷重を低減する方法と
して、サイスミツクタイ３にオイルダンパを組み込んで
もの（実開昭４７−８８０１号公報）、摩擦特性を有す
るもの（特開昭６２−６６００４号公報）等が提案され
ている。 【０００７】また発明者においても、サイスミツクタイ
３にオイルダンパを組み込み、かつその位置をボイラ本
体２下部の１個所に限定する方法を提案したが、オイル
ダンパの相対変位（あるいは相対速度）と抗力との関係
（以下、この関係をサイスミツクタイ特性と称す）を規
定していなかつた。 【０００８】通常のサイスミツクタイ特性は図８の特性
１の曲線で示されるように、相対速度ｘの２乗に比例し
た抗力Ｆを生じる。 【０００９】 Ｆ1 ＝Ｃ1 ｘ2 （１） この図で横軸として相対速度ｘとともに、相対変位ｘ′
を併記したが、これは地震時に卓越する振動数がボイラ
装置の固有振動数に一致するとみなせることから、 ｘ＝２πｆ・ｘ′ （２） ここにｆ＝０．７Ｈｚ（１０００ＭＷクラスのボイラ装
置の固有振動数）の関係を用いて換算したものである。 【００１０】この場合、次の問題点が生じる。つまり、
（１）式の特性のオイルダンパは振幅依存性が顕著であ
り、振幅レベルの小さい地震（例えば、５年に１回程度
の割合での発生が予測される地震、ボイラ耐震設計では
レベル１地震と称する）では、あまり大きな抵抗力を生
じないため、ボイラ本体２の振り子運動が大きくなる。
この結果、支持鉄構１に作用する地震荷重は低減するも
のの、ボイラ本体２に付属する配管、ダクト類の損傷の
おそれがある。 【００１１】なお、レベル１地震では、通常、全ての機
器は損傷しないことを要求される。またボイラ本体２の
プラント寿命の期間中に１回あるかないかというような
大地震（これを、ボイラ耐震設計ではレベル２地震と称
する）では大きな抵抗力を生じ、従来の剛構造のサイス
ミツクタイ３と同様に作用し、支持鉄構１に過大な地震
荷重を生じることになる。 【００１２】なお、レベル２地震では、局部的な部材
（例えば、サイスミツタタイ、配管サポート等）の損傷
は許されるが、鉄骨は弾性範囲にあることが要求され
る。 【００１３】 【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、耐震
設計上考慮しなければならない種々の地震入力に対して
要求される耐震健全性の基準を満たすことが困難である
という問題点があつた。本発明の目的は、耐震設計上考
慮しなければならない種々の地震入力条件に対して支持
鉄構に作用する地震荷重を低減し、かつ配管、ダクト類
の耐震健全性に対する要求を満たすボイラ装置を提供す
ることにある。 【００１４】 【課題を解決するための手段】上記目的は、支持鉄構
と、その支持鉄構により吊り下げられたボイラ本体と、
前記支持鉄構とボイラ本体との水平方向の相対変位を拘
束するためのサイスミツクタイとを備えたボイラ装置に
おいて、前記サイスミツクタイが平行四辺形のリンク式
になっており、そのリンク式サイスミツクタイのうちの
水平方向に配置された２本のリンクバーの途中にそれぞ
れオイルダンパを組み込まれ、そのオイルダンパが、地
震による前記支持鉄構とボイラ本体との相対変位時の相
対速度に正比例する抗力を発生する特性を有しているこ
とにより達成される。 【００１５】 【作用】上記のサイスミツクタイは、地震応答振幅の大
小に拘らず、相対速度に比例した大きさの抵抗力を生じ
る。それによつて比較的小振幅の地震時には、ボイラ本
体の振り子運動を拘束するので配管やダクト類の損傷が
防止され、また大振幅の地震時でも過大な抗力を生じず
柔構造を保つので、支持鉄構に作用する地震荷重は軽減
され、塑性変形あるいは倒壊のおそれはない。 【００１６】 【実施例】図１に本発明になる免震型のボイラ装置にお
けるサイスミツクタイの配置の平面図を、同じく図２に
その側面図を示す。 【００１７】図２に示すように、サイスミツクタイ設置
レベルはボイラ本体の上部、下部に各々１個所とする
が、その理由は後で詳細に述べる。 【００１８】次に、図１におけるサイスミツクタイ（以
下、単にタイと略称する）の構成について述べる。４個
の挟み込み式タイ１０（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０
ｄ）を４個所、４個のリンク式タイ１１（１１ａ，１１
ｂ，１１ｃ，１１ｄ）を同じく４個所に設置する。ここ
で、リンク式タイ１１は図３に示すように、平行四辺形
をしており水平方向に配置された２本のリンクバー１４
の途中にそれぞれオイルダンパ１３を組み込んだ構造と
なっており、以下、オイルダンパ式タイと称することに
する。以上が本発明の全体の構成である。 【００１９】まず最初に、ホイルダンパ式タイ１１に組
み込まれているオイルダンパ１３の特性について述べ
る。図８中、特性２として示すように抗力と相対速度は
正比例関係にある。オイルダンパ１３のオリフイスの形
状を工夫することによりこのような特性が実現できる
が、その詳細は省略する（振動工学ハンドブツクｐ８６
７参照）。 【００２０】図８中に示すように、耐震設計で想定する
小、中規模の地震（レベル１）、大規模地震（レベル
２）において予想される相対速度は各々５０ｃｍ／ｓ、
８０ｃｍ／ｓ程度である。特性１に示す従来のオイルダ
ンパでは、レベル１地震では抗力が低下し、レベル２地
震では逆に過大な抗力を生じて剛構造となり、支持鉄構
に過大な地震力を伝えてしまうことから、両レベルの地
震に対して安定な特性を与えることは困難であつた。 【００２１】これに対し、特性２の速度比例型では両レ
ベルの地震に対して安定な特性を有することがわかる。 【００２２】次に、図１における各サイスミツクタイの
機能について述べる。耐震設計では、水平２方向（図１
中、ｘ，ｙ方向）の地震入力を想定するが、ここではｘ
方向の地震を想定する。その際、４個所の挟み込み式タ
イ１０のうち、１０ｂ，１０ｄの２つのタイ、および４
個所のオイルダンパ式タイ１１のうち、１１ｃ，１１ｄ
がボイラ本体のｘ方向の振り子運動を拘束する抗力を生
じる。挟み込み式タイ１０は、それを構成する部材の弾
性変形により抗力を生じるので、弾性ばねとしてモデル
化できる。 【００２３】またオイルダンパ式タイ１１は相対速度に
比例する抗力を生じる。従つて、これらのタイは全体と
して図４に示すように、剛性係数ｋで表される弾性ばね
と減衰係数ｃで表されるダシユポツトの並列によりモデ
ル化できる。ｙ方向の地震入力についても全く同様であ
る。 【００２４】最後に、上記のような構成のタイの設置レ
ベルをボイラ本体２の上部、下部各１個所としたことの
根拠を、最適設計法と称する数値計算手法による計算結
果を用いて説明する。 【００２５】まず最適設計法について述べる。これは、
「与えられた設計上の制約（制約条件）の範囲内で、あ
る目的を定量化したもの（目的関数）を最小または最大
にするような設計因子（設計パラメータ）を数理計画ア
ルゴリズムを使用して求める」方法であ。 【００２６】図１２はこれをボイラサイスミツクタイ特
性の最適化に適用する方法を概念的に示したものであ
る。その際、設計パラメータは各サイスミツクタイの特
性、つまり剛性と減衰係数である。また制約条件の代表
的なものとして、ボイラ−支持鉄構間の相対変位を考え
る。目的関数としては、各層に作用する層剪断の合計を
用いることにする。最適設計手法では、サイスミツクタ
イの初期値を与えることにより相対変位許容範囲内で、
逐次計算の継続により層剪断力合計値を最小にするサイ
スミツクタイ特性値が求まることになる。 【００２７】図９、図１０は実機への適用結果である。
２０回の逐次計算により最適解を得るまでの層剪断力分
布、サイスミツクタイ特性の変化の過程を示している。
その際、サイスミツクタイ３は鉛直方向における４レベ
ルに配置し、各サイスミツクタイ３の特性は図４に示す
ように、剛性および減衰係数でモデル化している。 【００２８】従つて、設計パラメータは合計８個であ
る。この例では従来のサイスミツクタイ設計法に基づく
値を初期条件して与えている。つまり、各サイスミツク
タイは剛性を有するが、減衰機能はないものとしてい
る。また剛性は初期条件における最大剛性値で、減衰係
数は最適化後の減衰係数最大値を用いて規格化して示し
ている。層剪断力は初期条件での最下層の値を用いて規
格化している。 【００２９】これらの結果として、まず図９より最適化
後の層剪断力は従来構造（初期条件）に比較して平均し
て３０％程度低減していることがわかる。また、図１０
より、中段の２段のサイスミツクタイは不要であること
もわかる。 【００３０】これらの結果は先に述べたサイスミツクタ
イの配置に関する本発明の内容を裏付けている。 【００３１】 【発明の効果】本発明によれば、支持鉄構に作用する設
計地震荷重を約３０％低減でき、またボイラ基礎設計荷
重としての転倒モーメントを約２８％低減できる。 【００３２】従つて、耐震健全性の向上または支持鉄
構、ボイラ基礎の軽量化に寄与することができる。な
お、支持鉄構とボイラ本体の間に１本のサイスミツクタ
イを水平方向に設置し、サイスミツクタイの途中にオイ
ルダンパを組み込んだ場合、ボイラ本体が鉛直方向に熱
膨脹した際にオイルダンパの軸方向に無理な力が作用
し、オイルダンパの機能がスムーズに発揮されない。こ
れに対して本発明のようにサイスミツクタイをリンク式
にして、水平方向に配置された２本のリンクバーの途中
にそれぞれオイルダンパを組み込めば、ボイラ本体が鉛
直方向に延びた場合でもオイルダンパの機能がスムーズ
に発揮される。
耐震性の向上に好適なボイラ装置に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来のボイラ支持方法は図５に示すよう
に、ボイラ本体２の自重は支持鉄構頂部に設けた吊ボル
ト２１で支持し、ボイラ本体２に作用する水平方向地震
荷重は剛な結合部材であるサイスミツクタイ３により支
持鉄構１に伝達する構造となつている。４は基礎マツ
ト、５は配管（主蒸気管）である。 【０００３】サイスミツクタイ３の構造は図６に示す挟
み込み方式、図７に示すリンク方式の２種類があり、い
ずれの方式においてもボイラ本体２の鉛直方向の熱膨張
を拘束することなく水平方向の荷重のみを伝達する。そ
の際、このサイスミツクタイ３の剛性が高いと地震時に
ボイラ本体２に作用する地震荷重はそのまま支持鉄構１
に作用することになる。 【０００４】なお、これらの図において、１０は挟み込
み式タイ、１２はバツクステー、２２はリンク、２３は
ピンである。 【０００５】支持鉄構１の強度設計上考慮すべき荷重と
して、自重、風荷重、地震荷重等が挙げられるが、地震
荷重が最大で荷重全体の約７割を占めるため、支持鉄構
１のサイジング、ブレース設置等に関する構造の合理化
を検討する上で地震荷重の低減方法の開発が求められて
いた。 【０００６】このような背景の基に、サイスミツクタイ
３の工夫により支持鉄構１の地震荷重を低減する方法と
して、サイスミツクタイ３にオイルダンパを組み込んで
もの（実開昭４７−８８０１号公報）、摩擦特性を有す
るもの（特開昭６２−６６００４号公報）等が提案され
ている。 【０００７】また発明者においても、サイスミツクタイ
３にオイルダンパを組み込み、かつその位置をボイラ本
体２下部の１個所に限定する方法を提案したが、オイル
ダンパの相対変位（あるいは相対速度）と抗力との関係
（以下、この関係をサイスミツクタイ特性と称す）を規
定していなかつた。 【０００８】通常のサイスミツクタイ特性は図８の特性
１の曲線で示されるように、相対速度ｘの２乗に比例し
た抗力Ｆを生じる。 【０００９】 Ｆ1 ＝Ｃ1 ｘ2 （１） この図で横軸として相対速度ｘとともに、相対変位ｘ′
を併記したが、これは地震時に卓越する振動数がボイラ
装置の固有振動数に一致するとみなせることから、 ｘ＝２πｆ・ｘ′ （２） ここにｆ＝０．７Ｈｚ（１０００ＭＷクラスのボイラ装
置の固有振動数）の関係を用いて換算したものである。 【００１０】この場合、次の問題点が生じる。つまり、
（１）式の特性のオイルダンパは振幅依存性が顕著であ
り、振幅レベルの小さい地震（例えば、５年に１回程度
の割合での発生が予測される地震、ボイラ耐震設計では
レベル１地震と称する）では、あまり大きな抵抗力を生
じないため、ボイラ本体２の振り子運動が大きくなる。
この結果、支持鉄構１に作用する地震荷重は低減するも
のの、ボイラ本体２に付属する配管、ダクト類の損傷の
おそれがある。 【００１１】なお、レベル１地震では、通常、全ての機
器は損傷しないことを要求される。またボイラ本体２の
プラント寿命の期間中に１回あるかないかというような
大地震（これを、ボイラ耐震設計ではレベル２地震と称
する）では大きな抵抗力を生じ、従来の剛構造のサイス
ミツクタイ３と同様に作用し、支持鉄構１に過大な地震
荷重を生じることになる。 【００１２】なお、レベル２地震では、局部的な部材
（例えば、サイスミツタタイ、配管サポート等）の損傷
は許されるが、鉄骨は弾性範囲にあることが要求され
る。 【００１３】 【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、耐震
設計上考慮しなければならない種々の地震入力に対して
要求される耐震健全性の基準を満たすことが困難である
という問題点があつた。本発明の目的は、耐震設計上考
慮しなければならない種々の地震入力条件に対して支持
鉄構に作用する地震荷重を低減し、かつ配管、ダクト類
の耐震健全性に対する要求を満たすボイラ装置を提供す
ることにある。 【００１４】 【課題を解決するための手段】上記目的は、支持鉄構
と、その支持鉄構により吊り下げられたボイラ本体と、
前記支持鉄構とボイラ本体との水平方向の相対変位を拘
束するためのサイスミツクタイとを備えたボイラ装置に
おいて、前記サイスミツクタイが平行四辺形のリンク式
になっており、そのリンク式サイスミツクタイのうちの
水平方向に配置された２本のリンクバーの途中にそれぞ
れオイルダンパを組み込まれ、そのオイルダンパが、地
震による前記支持鉄構とボイラ本体との相対変位時の相
対速度に正比例する抗力を発生する特性を有しているこ
とにより達成される。 【００１５】 【作用】上記のサイスミツクタイは、地震応答振幅の大
小に拘らず、相対速度に比例した大きさの抵抗力を生じ
る。それによつて比較的小振幅の地震時には、ボイラ本
体の振り子運動を拘束するので配管やダクト類の損傷が
防止され、また大振幅の地震時でも過大な抗力を生じず
柔構造を保つので、支持鉄構に作用する地震荷重は軽減
され、塑性変形あるいは倒壊のおそれはない。 【００１６】 【実施例】図１に本発明になる免震型のボイラ装置にお
けるサイスミツクタイの配置の平面図を、同じく図２に
その側面図を示す。 【００１７】図２に示すように、サイスミツクタイ設置
レベルはボイラ本体の上部、下部に各々１個所とする
が、その理由は後で詳細に述べる。 【００１８】次に、図１におけるサイスミツクタイ（以
下、単にタイと略称する）の構成について述べる。４個
の挟み込み式タイ１０（１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０
ｄ）を４個所、４個のリンク式タイ１１（１１ａ，１１
ｂ，１１ｃ，１１ｄ）を同じく４個所に設置する。ここ
で、リンク式タイ１１は図３に示すように、平行四辺形
をしており水平方向に配置された２本のリンクバー１４
の途中にそれぞれオイルダンパ１３を組み込んだ構造と
なっており、以下、オイルダンパ式タイと称することに
する。以上が本発明の全体の構成である。 【００１９】まず最初に、ホイルダンパ式タイ１１に組
み込まれているオイルダンパ１３の特性について述べ
る。図８中、特性２として示すように抗力と相対速度は
正比例関係にある。オイルダンパ１３のオリフイスの形
状を工夫することによりこのような特性が実現できる
が、その詳細は省略する（振動工学ハンドブツクｐ８６
７参照）。 【００２０】図８中に示すように、耐震設計で想定する
小、中規模の地震（レベル１）、大規模地震（レベル
２）において予想される相対速度は各々５０ｃｍ／ｓ、
８０ｃｍ／ｓ程度である。特性１に示す従来のオイルダ
ンパでは、レベル１地震では抗力が低下し、レベル２地
震では逆に過大な抗力を生じて剛構造となり、支持鉄構
に過大な地震力を伝えてしまうことから、両レベルの地
震に対して安定な特性を与えることは困難であつた。 【００２１】これに対し、特性２の速度比例型では両レ
ベルの地震に対して安定な特性を有することがわかる。 【００２２】次に、図１における各サイスミツクタイの
機能について述べる。耐震設計では、水平２方向（図１
中、ｘ，ｙ方向）の地震入力を想定するが、ここではｘ
方向の地震を想定する。その際、４個所の挟み込み式タ
イ１０のうち、１０ｂ，１０ｄの２つのタイ、および４
個所のオイルダンパ式タイ１１のうち、１１ｃ，１１ｄ
がボイラ本体のｘ方向の振り子運動を拘束する抗力を生
じる。挟み込み式タイ１０は、それを構成する部材の弾
性変形により抗力を生じるので、弾性ばねとしてモデル
化できる。 【００２３】またオイルダンパ式タイ１１は相対速度に
比例する抗力を生じる。従つて、これらのタイは全体と
して図４に示すように、剛性係数ｋで表される弾性ばね
と減衰係数ｃで表されるダシユポツトの並列によりモデ
ル化できる。ｙ方向の地震入力についても全く同様であ
る。 【００２４】最後に、上記のような構成のタイの設置レ
ベルをボイラ本体２の上部、下部各１個所としたことの
根拠を、最適設計法と称する数値計算手法による計算結
果を用いて説明する。 【００２５】まず最適設計法について述べる。これは、
「与えられた設計上の制約（制約条件）の範囲内で、あ
る目的を定量化したもの（目的関数）を最小または最大
にするような設計因子（設計パラメータ）を数理計画ア
ルゴリズムを使用して求める」方法であ。 【００２６】図１２はこれをボイラサイスミツクタイ特
性の最適化に適用する方法を概念的に示したものであ
る。その際、設計パラメータは各サイスミツクタイの特
性、つまり剛性と減衰係数である。また制約条件の代表
的なものとして、ボイラ−支持鉄構間の相対変位を考え
る。目的関数としては、各層に作用する層剪断の合計を
用いることにする。最適設計手法では、サイスミツクタ
イの初期値を与えることにより相対変位許容範囲内で、
逐次計算の継続により層剪断力合計値を最小にするサイ
スミツクタイ特性値が求まることになる。 【００２７】図９、図１０は実機への適用結果である。
２０回の逐次計算により最適解を得るまでの層剪断力分
布、サイスミツクタイ特性の変化の過程を示している。
その際、サイスミツクタイ３は鉛直方向における４レベ
ルに配置し、各サイスミツクタイ３の特性は図４に示す
ように、剛性および減衰係数でモデル化している。 【００２８】従つて、設計パラメータは合計８個であ
る。この例では従来のサイスミツクタイ設計法に基づく
値を初期条件して与えている。つまり、各サイスミツク
タイは剛性を有するが、減衰機能はないものとしてい
る。また剛性は初期条件における最大剛性値で、減衰係
数は最適化後の減衰係数最大値を用いて規格化して示し
ている。層剪断力は初期条件での最下層の値を用いて規
格化している。 【００２９】これらの結果として、まず図９より最適化
後の層剪断力は従来構造（初期条件）に比較して平均し
て３０％程度低減していることがわかる。また、図１０
より、中段の２段のサイスミツクタイは不要であること
もわかる。 【００３０】これらの結果は先に述べたサイスミツクタ
イの配置に関する本発明の内容を裏付けている。 【００３１】 【発明の効果】本発明によれば、支持鉄構に作用する設
計地震荷重を約３０％低減でき、またボイラ基礎設計荷
重としての転倒モーメントを約２８％低減できる。 【００３２】従つて、耐震健全性の向上または支持鉄
構、ボイラ基礎の軽量化に寄与することができる。な
お、支持鉄構とボイラ本体の間に１本のサイスミツクタ
イを水平方向に設置し、サイスミツクタイの途中にオイ
ルダンパを組み込んだ場合、ボイラ本体が鉛直方向に熱
膨脹した際にオイルダンパの軸方向に無理な力が作用
し、オイルダンパの機能がスムーズに発揮されない。こ
れに対して本発明のようにサイスミツクタイをリンク式
にして、水平方向に配置された２本のリンクバーの途中
にそれぞれオイルダンパを組み込めば、ボイラ本体が鉛
直方向に延びた場合でもオイルダンパの機能がスムーズ
に発揮される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明になるボイラ装置の平面図である。
【図２】本発明になるボイラ装置の側面図である。
【図３】本発明になるサイスミツクタイの構造図であ
る。 【図４】図１に示すサイスミツクタイの全体の挙動特性
の数学モデルを示す説明図である。 【図５】従来のボイラ装置の側面図である。 【図６】従来のサイスミツクタイの構造図である。 【図７】従来のサイスミツクタイの構造図である。 【図８】サイスミツクタイの特性図である。 【図９】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユレ
ーシヨン結果の説明図である。 【図１０】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユ
レーシヨン結果の説明図である。 【図１１】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユ
レーシヨン結果の説明図である。 【図１２】最適設計に関する概念図である。 【符号の説明】 １ 支持鉄構 ２ ボイラ本体 ３ サイスミツクタイ １０ 挟み込み式タイ １１ オイルダンパ式タイ １３ オイルダンパ
る。 【図４】図１に示すサイスミツクタイの全体の挙動特性
の数学モデルを示す説明図である。 【図５】従来のボイラ装置の側面図である。 【図６】従来のサイスミツクタイの構造図である。 【図７】従来のサイスミツクタイの構造図である。 【図８】サイスミツクタイの特性図である。 【図９】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユレ
ーシヨン結果の説明図である。 【図１０】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユ
レーシヨン結果の説明図である。 【図１１】本発明になるボイラ装置に関する数値シミユ
レーシヨン結果の説明図である。 【図１２】最適設計に関する概念図である。 【符号の説明】 １ 支持鉄構 ２ ボイラ本体 ３ サイスミツクタイ １０ 挟み込み式タイ １１ オイルダンパ式タイ １３ オイルダンパ
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭63−225739（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−194078（ＪＰ，Ａ)
実開 昭63−154905（ＪＰ，Ｕ)
実開 平４−8846（ＪＰ，Ｕ)
実開 平１−88102（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭47−8801（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F22B 37/24
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 支持鉄構と、その支持鉄構により吊り下
げられたボイラ本体と、前記支持鉄構とボイラ本体との
水平方向の相対変位を拘束するためのサイスミツクタイ
とを備えたボイラ装置において、 前記サイスミツクタイが平行四辺形のリンク式になって
おり、そのリンク式サイスミツクタイのうちの水平方向
に配置された２本のリンクバーの途中にそれぞれオイル
ダンパが組み込まれ、そのオイルダンパが、地震による
前記支持鉄構とボイラ本体との相対変位時の相対速度に
正比例する抗力を発生する特性を有していることを特徴
とするボイラ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15961792A JP3456711B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | ボイラ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15961792A JP3456711B2 (ja) | 1992-06-18 | 1992-06-18 | ボイラ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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