JP3443501B2 - 駆動回路 - Google Patents
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- JP3443501B2 JP3443501B2 JP18643896A JP18643896A JP3443501B2 JP 3443501 B2 JP3443501 B2 JP 3443501B2 JP 18643896 A JP18643896 A JP 18643896A JP 18643896 A JP18643896 A JP 18643896A JP 3443501 B2 JP3443501 B2 JP 3443501B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、駆動回路に係わ
り、特に、発光ダイオード（ＬＥＤ）等からなる負荷
を、その規定駆動電圧以下の電源電圧を用いて駆動する
ことを可能にした駆動回路に関する。
り、特に、発光ダイオード（ＬＥＤ）等からなる負荷
を、その規定駆動電圧以下の電源電圧を用いて駆動する
ことを可能にした駆動回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ＬＥＤを負荷とする駆動回路、
例えば、テレビジョン受像機やビデオテープレコーダ
（ＶＴＲ）等をリモートコントロールする赤外線リモコ
ン信号発生器におけるＬＥＤ駆動回路においては、ＬＥ
Ｄをスイッチング駆動する際に、ＬＥＤが所定の輝度で
発光するように制御駆動する必要があり、そのためには
ＬＥＤの両端に規定駆動電圧、例えば、１．６Ｖ乃至
１．７Ｖを印加しなければならない。
例えば、テレビジョン受像機やビデオテープレコーダ
（ＶＴＲ）等をリモートコントロールする赤外線リモコ
ン信号発生器におけるＬＥＤ駆動回路においては、ＬＥ
Ｄをスイッチング駆動する際に、ＬＥＤが所定の輝度で
発光するように制御駆動する必要があり、そのためには
ＬＥＤの両端に規定駆動電圧、例えば、１．６Ｖ乃至
１．７Ｖを印加しなければならない。
【０００３】一方、最近においては、ＬＥＤ駆動回路の
ランニングコストを低下させるために、ＬＥＤ駆動回路
の電源電圧をできるだけ低く抑えること、とりわけ、
１．５Ｖの電圧を出力する１本の電池電源で動作可能な
ＬＥＤ駆動回路が要望されるようになっている。
ランニングコストを低下させるために、ＬＥＤ駆動回路
の電源電圧をできるだけ低く抑えること、とりわけ、
１．５Ｖの電圧を出力する１本の電池電源で動作可能な
ＬＥＤ駆動回路が要望されるようになっている。
【０００４】ここで、ＬＥＤ駆動回路を１．５Ｖの電源
電池で動作させようとした場合、デジタル回路部分や集
積回路（ＩＣ）部分については、１．５Ｖ程度の低い電
源電圧であっても、比較的簡単に駆動させることができ
るのに対して、負荷となるＬＥＤは、ＬＥＤを所定の輝
度で発光させるために、最低でも、１．６Ｖ乃至１．７
Ｖ程度の駆動電圧が必要になり、１．５Ｖの電池電源を
使用したのでは電圧が低過ぎ、当然のことながら、１．
５Ｖの電池電源の電圧を１．６Ｖ以上に昇圧してＬＥＤ
に供給する昇圧型ＬＥＤ駆動回路が必要になる。
電池で動作させようとした場合、デジタル回路部分や集
積回路（ＩＣ）部分については、１．５Ｖ程度の低い電
源電圧であっても、比較的簡単に駆動させることができ
るのに対して、負荷となるＬＥＤは、ＬＥＤを所定の輝
度で発光させるために、最低でも、１．６Ｖ乃至１．７
Ｖ程度の駆動電圧が必要になり、１．５Ｖの電池電源を
使用したのでは電圧が低過ぎ、当然のことながら、１．
５Ｖの電池電源の電圧を１．６Ｖ以上に昇圧してＬＥＤ
に供給する昇圧型ＬＥＤ駆動回路が必要になる。
【０００５】ところで、この種の昇圧型ＬＥＤ駆動回路
としては、特開平４−３２０１０７号に開示の駆動回路
が既に提案されている。
としては、特開平４−３２０１０７号に開示の駆動回路
が既に提案されている。
【０００６】図５は、前記特開平４−３２０１０７号に
開示のＬＥＤ駆動回路を示す回路構成図であり、図６
は、前記特開平４−３２０１０７号に開示のＬＥＤ駆動
回路の動作を示す波形図である。
開示のＬＥＤ駆動回路を示す回路構成図であり、図６
は、前記特開平４−３２０１０７号に開示のＬＥＤ駆動
回路の動作を示す波形図である。
【０００７】なお、図６において、（ａ）はトランジス
タ５１のベース駆動電圧波形、（ｂ）はトランジスタ５
１のコレクタ電圧波形、（ｃ）はインダクタ５２の電流
波形、（ｄ）はＬＥＤ５３、５４の駆動電流波形をあ
る。
タ５１のベース駆動電圧波形、（ｂ）はトランジスタ５
１のコレクタ電圧波形、（ｃ）はインダクタ５２の電流
波形、（ｄ）はＬＥＤ５３、５４の駆動電流波形をあ
る。
【０００８】図５に示されるように、ＬＥＤ駆動回路５
０は、エミッタが接地されたスイッチングトランジスタ
５１と、トランジスタ５１のコレクタと１．５Ｖを出力
する電池電源５６との間に接続されたインダクタ５２
と、トランジスタ５１のコレクタと接地間に直列接続さ
れた負荷を構成する２個のＬＥＤ５３、５４と、トラン
ジスタ５１のベースとシステムコントローラ５７の出力
端子との間に接続された抵抗５５とを有している。
０は、エミッタが接地されたスイッチングトランジスタ
５１と、トランジスタ５１のコレクタと１．５Ｖを出力
する電池電源５６との間に接続されたインダクタ５２
と、トランジスタ５１のコレクタと接地間に直列接続さ
れた負荷を構成する２個のＬＥＤ５３、５４と、トラン
ジスタ５１のベースとシステムコントローラ５７の出力
端子との間に接続された抵抗５５とを有している。
【０００９】前記構成によるＬＥＤ駆動回路５０の動作
を、図６（ａ）乃至（ｄ）を参照して説明すると次の通
りである。
を、図６（ａ）乃至（ｄ）を参照して説明すると次の通
りである。
【００１０】システムコントローラ５７は、出力端子か
らパルス駆動電圧ＶP を出力し、トランジスタ５１のベ
ース（Ａ点）に印加される。
らパルス駆動電圧ＶP を出力し、トランジスタ５１のベ
ース（Ａ点）に印加される。
【００１１】いま、時間ｔ0 乃至時間ｔ1 の期間に、パ
ルス駆動電圧ＶP が論理１（正極性）になると、トラン
ジスタ５１がオンになり、そのコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖ
ｃは接地電圧にまで低下し、インダクタ５２を流れる電
流（Ｃ点矢印方向）ＩL は０から順次増大して最後に最
大電流値ＩLMAXにまで達し、ＬＥＤ５３、５４を流れる
駆動電流（Ｄ点矢印方向）ＩLED は、トランジスタ５１
のコレクタ電圧Ｖｃが接地電圧になっていることから、
無電流状態であり、ＬＥＤ５３、５４は発光しない。
ルス駆動電圧ＶP が論理１（正極性）になると、トラン
ジスタ５１がオンになり、そのコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖ
ｃは接地電圧にまで低下し、インダクタ５２を流れる電
流（Ｃ点矢印方向）ＩL は０から順次増大して最後に最
大電流値ＩLMAXにまで達し、ＬＥＤ５３、５４を流れる
駆動電流（Ｄ点矢印方向）ＩLED は、トランジスタ５１
のコレクタ電圧Ｖｃが接地電圧になっていることから、
無電流状態であり、ＬＥＤ５３、５４は発光しない。
【００１２】ここで、時間ｔ1 になると、パルス駆動電
圧ＶP が論理１（正極性）から論理０（０極性）に変遷
し、トランジスタ５１がターンオフし、そのコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃが電池電源５６の電圧１．５Ｖよりも
高い電圧に上昇し、インダクタ５２を流れる電流（Ｃ点
矢印方向）ＩL は、トランジスタ５１のターンオフによ
り、その最大電流値ＩLMAXの全部がＬＥＤ５３、５４に
駆動電流（Ｄ点矢印方向）ＩLED として流れ、ＬＥＤ５
３、５４が発光する。
圧ＶP が論理１（正極性）から論理０（０極性）に変遷
し、トランジスタ５１がターンオフし、そのコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃが電池電源５６の電圧１．５Ｖよりも
高い電圧に上昇し、インダクタ５２を流れる電流（Ｃ点
矢印方向）ＩL は、トランジスタ５１のターンオフによ
り、その最大電流値ＩLMAXの全部がＬＥＤ５３、５４に
駆動電流（Ｄ点矢印方向）ＩLED として流れ、ＬＥＤ５
３、５４が発光する。
【００１３】次いで、時間ｔ1 乃至時間ｔ2 の期間に、
パルス駆動電圧ＶP が論理０（０極性）に維持される
と、時間の経過とともに、トランジスタ５１のコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃが僅かづつ減少し、インダクタ５２を
流れる電流（Ｃ点矢印方向）ＩL は最大電流値ＩLMAXか
ら順次減少し、最後に無電流状態になり、それに合わせ
るように、ＬＥＤ５３、５４を流れる駆動電流（Ｄ点矢
印方向）ＩLED も最大電流値ＩLMAXから順次減少し、最
後に無電流状態になり、ＬＥＤ５３、５４の発光が停止
する。そして、インダクタ５２を流れる電流（Ｃ点矢印
方向）ＩL 及びＬＥＤ５３、５４を流れる駆動電流（Ｄ
点矢印方向）ＩLED が無電流状態になった時点に、トラ
ンジスタ５１のコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃは急激に低下
し、その後、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃの急激な低下に
基づく過渡電圧が低下したコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃに
重畳される。
パルス駆動電圧ＶP が論理０（０極性）に維持される
と、時間の経過とともに、トランジスタ５１のコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃが僅かづつ減少し、インダクタ５２を
流れる電流（Ｃ点矢印方向）ＩL は最大電流値ＩLMAXか
ら順次減少し、最後に無電流状態になり、それに合わせ
るように、ＬＥＤ５３、５４を流れる駆動電流（Ｄ点矢
印方向）ＩLED も最大電流値ＩLMAXから順次減少し、最
後に無電流状態になり、ＬＥＤ５３、５４の発光が停止
する。そして、インダクタ５２を流れる電流（Ｃ点矢印
方向）ＩL 及びＬＥＤ５３、５４を流れる駆動電流（Ｄ
点矢印方向）ＩLED が無電流状態になった時点に、トラ
ンジスタ５１のコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃは急激に低下
し、その後、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃの急激な低下に
基づく過渡電圧が低下したコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃに
重畳される。
【００１４】続いて、時間ｔ2 になると、パルス駆動電
圧ＶP が論理０（０極性）から論理１（正極性）に変遷
し、トランジスタ５１がターンオンし、以後、前記時間
ｔ0乃至時間ｔ1 の期間における動作、時間ｔ1 になっ
たときの動作、時間ｔ1 乃至時間ｔ2 における期間の動
作が順次実行される。
圧ＶP が論理０（０極性）から論理１（正極性）に変遷
し、トランジスタ５１がターンオンし、以後、前記時間
ｔ0乃至時間ｔ1 の期間における動作、時間ｔ1 になっ
たときの動作、時間ｔ1 乃至時間ｔ2 における期間の動
作が順次実行される。
【００１５】このようにして、ＬＥＤ５３、５４には、
図６（ｄ）に示されるように、略３角波形の駆動電流Ｉ
LED が間歇的に流れて発光するようになり、駆動電流Ｉ
LEDの流れる時点にＬＥＤ５３、５４の両端に電池電源
５６の電圧１．５Ｖより高いコレクタ電圧Ｖｃが印加さ
れることになる。
図６（ｄ）に示されるように、略３角波形の駆動電流Ｉ
LED が間歇的に流れて発光するようになり、駆動電流Ｉ
LEDの流れる時点にＬＥＤ５３、５４の両端に電池電源
５６の電圧１．５Ｖより高いコレクタ電圧Ｖｃが印加さ
れることになる。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記特開平
４−３２０１０７号に開示の駆動回路は、ＬＥＤ５３、
５４に略３角波形の駆動電流ＩLED を流して駆動してい
ることから、駆動電流ＩLED のピーク時点において、Ｌ
ＥＤ５３、５４に最大電流値ＩLMAXに近い電流が流れる
ようになり、そのときにＬＥＤ５３、５４のスペックを
超えることがあるので、ＬＥＤ５３、５４が破損した
り、ＬＥＤ５３、５４の寿命が短くなったりするという
問題がある。
４−３２０１０７号に開示の駆動回路は、ＬＥＤ５３、
５４に略３角波形の駆動電流ＩLED を流して駆動してい
ることから、駆動電流ＩLED のピーク時点において、Ｌ
ＥＤ５３、５４に最大電流値ＩLMAXに近い電流が流れる
ようになり、そのときにＬＥＤ５３、５４のスペックを
超えることがあるので、ＬＥＤ５３、５４が破損した
り、ＬＥＤ５３、５４の寿命が短くなったりするという
問題がある。
【００１７】もっとも、前記特開平４−３２０１０７号
に開示の駆動回路において、駆動電流ＩLED のピーク時
点に、ＬＥＤ５３、５４を流れる最大電流値ＩLMAXがＬ
ＥＤ５３、５４のスペックを超えない範囲内の値に制限
することも考えられるが、その場合は、ＬＥＤ５３、５
４の発光時の平均輝度が低下し、ＬＥＤ５３、５４に対
する所望の駆動制御を行えないという問題がある。
に開示の駆動回路において、駆動電流ＩLED のピーク時
点に、ＬＥＤ５３、５４を流れる最大電流値ＩLMAXがＬ
ＥＤ５３、５４のスペックを超えない範囲内の値に制限
することも考えられるが、その場合は、ＬＥＤ５３、５
４の発光時の平均輝度が低下し、ＬＥＤ５３、５４に対
する所望の駆動制御を行えないという問題がある。
【００１８】本発明は、これらの問題点を解決するもの
で、その目的は、負荷の駆動電流を制限することなく、
負荷の規定駆動電流を超えない範囲の駆動電流を通流さ
せることが可能な駆動回路を提供することにある。
で、その目的は、負荷の駆動電流を制限することなく、
負荷の規定駆動電流を超えない範囲の駆動電流を通流さ
せることが可能な駆動回路を提供することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の駆動回路は、制御パルスによってスイッチ
ングされるスイッチング素子に並列に容量素子及び逆流
防止素子の直列回路を接続し、容量素子と逆流防止素子
との接続点に負荷、例えばＬＥＤを接続する手段を有し
ている。
に、本発明の駆動回路は、制御パルスによってスイッチ
ングされるスイッチング素子に並列に容量素子及び逆流
防止素子の直列回路を接続し、容量素子と逆流防止素子
との接続点に負荷、例えばＬＥＤを接続する手段を有し
ている。
【００２０】かかる手段によれば、負荷、例えばＬＥＤ
に駆動電流が流れる際に、その駆動電流波形は既知の駆
動回路のように略３角波状のものでなく、略方形波状の
ものになる。この場合、略３角波状の駆動電流と略方形
波状の駆動電流における総合エネルギが等しくなるよう
に選んだとすれば、略方形波状の駆動電流は、略３角波
状の駆動電流のピーク電流値に比べて最大電流振幅値を
小さくすることができるので、負荷、例えばＬＥＤにお
ける規定駆動電流を超えることなしに、負荷、例えばＬ
ＥＤを十分に駆動することができるようになる。
に駆動電流が流れる際に、その駆動電流波形は既知の駆
動回路のように略３角波状のものでなく、略方形波状の
ものになる。この場合、略３角波状の駆動電流と略方形
波状の駆動電流における総合エネルギが等しくなるよう
に選んだとすれば、略方形波状の駆動電流は、略３角波
状の駆動電流のピーク電流値に比べて最大電流振幅値を
小さくすることができるので、負荷、例えばＬＥＤにお
ける規定駆動電流を超えることなしに、負荷、例えばＬ
ＥＤを十分に駆動することができるようになる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態において、駆
動回路は、インダクタを介して電源に接続され、制御パ
ルスの印加によってスイッチング動作するスイッチング
素子と、スイッチング素子の両端間に直列接続された容
量素子及び逆流防止素子と、容量素子及び逆流防止素子
の接続点とインダクタ及び電源の接続点との間に接続さ
れた負荷とを備えている。
動回路は、インダクタを介して電源に接続され、制御パ
ルスの印加によってスイッチング動作するスイッチング
素子と、スイッチング素子の両端間に直列接続された容
量素子及び逆流防止素子と、容量素子及び逆流防止素子
の接続点とインダクタ及び電源の接続点との間に接続さ
れた負荷とを備えている。
【００２２】そして、本発明の実施の形態における好適
例としては、スイッチング素子がトランジスタからな
り、逆流防止素子がショットキーバリアダイオードから
なり、負荷が１つまたはそれ以上のＬＥＤからなってい
る。
例としては、スイッチング素子がトランジスタからな
り、逆流防止素子がショットキーバリアダイオードから
なり、負荷が１つまたはそれ以上のＬＥＤからなってい
る。
【００２３】また、本発明の実施の形態における他の例
としては、スイッチング素子の前段に第２のスイッチン
グ素子を設け、制御パルスがハイインピーダンスあるい
はローレベル状態になったとき、第２のスイッチング素
子を介してスイッチング素子をカットオフ状態に駆動す
る構成にしている。また、制御パルスの出力ドライブ能
力が小さいとき集積回路（ＩＣ）が使われていても、第
２のスイッチング素子がある場合には発光ダイオード
（ＬＥＤ）も充分に駆動できる。
としては、スイッチング素子の前段に第２のスイッチン
グ素子を設け、制御パルスがハイインピーダンスあるい
はローレベル状態になったとき、第２のスイッチング素
子を介してスイッチング素子をカットオフ状態に駆動す
る構成にしている。また、制御パルスの出力ドライブ能
力が小さいとき集積回路（ＩＣ）が使われていても、第
２のスイッチング素子がある場合には発光ダイオード
（ＬＥＤ）も充分に駆動できる。
【００２４】本発明の実施の形態による駆動回路（以
下、これを前者という）と既知のこの種の駆動回路（以
下、これを後者という）との比較において、制御パルス
によりスイッチング素子が間歇的にスイッチングされた
際に、負荷が電源電圧よりも高い電圧で駆動される点に
おいて、前者と後者はほぼ同じであるが、負荷の駆動時
に負荷に流れる駆動電流波形において、後者が略３角波
状であるのに対して、前者が略方形波状になる。そし
て、後者における略３角波状の駆動電流と前者における
略方形波状の駆動電流における総合エネルギを等しく選
んだとすれば、前者の略方形波状の駆動電流は、後者の
略３角波状の駆動電流のピーク電流値に比べて最大電流
振幅値を小さくすることができるようになる。
下、これを前者という）と既知のこの種の駆動回路（以
下、これを後者という）との比較において、制御パルス
によりスイッチング素子が間歇的にスイッチングされた
際に、負荷が電源電圧よりも高い電圧で駆動される点に
おいて、前者と後者はほぼ同じであるが、負荷の駆動時
に負荷に流れる駆動電流波形において、後者が略３角波
状であるのに対して、前者が略方形波状になる。そし
て、後者における略３角波状の駆動電流と前者における
略方形波状の駆動電流における総合エネルギを等しく選
んだとすれば、前者の略方形波状の駆動電流は、後者の
略３角波状の駆動電流のピーク電流値に比べて最大電流
振幅値を小さくすることができるようになる。
【００２５】このように、前者は、負荷に流れる駆動電
流の最大値が規定駆動電流を超えることなしに、負荷を
十分なエネルギで駆動することができるものである。
流の最大値が規定駆動電流を超えることなしに、負荷を
十分なエネルギで駆動することができるものである。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。
する。
【００２７】図１は、本発明による駆動回路の第１の実
施例の構成を示す回路図である。
施例の構成を示す回路図である。
【００２８】図１に示されるように、駆動回路２０は、
エミッタが電池電源１１のホット側端子（電圧発生端）
に接続されたＰＮＰスイッチングトランジスタ（スイッ
チング素子）１と、トランジスタ１のコレクタと接地点
との間に接続されたインダクタ２と、トランジスタ１の
コレクタ・エミッタ間に接続されたコンデンサ（容量素
子）３及びショットキーバリアダイオード（逆流防止素
子）４の直列回路と、コンデンサ３及びショットキーバ
リアダイオード４の接続点と接地点との間に接続された
２個の直列接続されたＬＥＤ（負荷）５、６とからなっ
ている。
エミッタが電池電源１１のホット側端子（電圧発生端）
に接続されたＰＮＰスイッチングトランジスタ（スイッ
チング素子）１と、トランジスタ１のコレクタと接地点
との間に接続されたインダクタ２と、トランジスタ１の
コレクタ・エミッタ間に接続されたコンデンサ（容量素
子）３及びショットキーバリアダイオード（逆流防止素
子）４の直列回路と、コンデンサ３及びショットキーバ
リアダイオード４の接続点と接地点との間に接続された
２個の直列接続されたＬＥＤ（負荷）５、６とからなっ
ている。
【００２９】また、駆動回路２０の入力側に配置された
バッファ回路２１は、エミッタが接地点に接続されたＮ
ＰＮスイッチングトランジスタ（第２のスイッチング素
子）７と、トランジスタ７のコレクタと電池電源１１の
ホット側端子との間に直列接続された２本の抵抗８、９
と、トランジスタ７のベースに直列接続された入力抵抗
１０とからなっている。
バッファ回路２１は、エミッタが接地点に接続されたＮ
ＰＮスイッチングトランジスタ（第２のスイッチング素
子）７と、トランジスタ７のコレクタと電池電源１１の
ホット側端子との間に直列接続された２本の抵抗８、９
と、トランジスタ７のベースに直列接続された入力抵抗
１０とからなっている。
【００３０】この場合、駆動回路２０側のトランジスタ
１のベースはバッファ回路２１側の２本の抵抗８、９の
接続点に接続され、バッファ回路２１側の入力抵抗１０
の他端は制御信号発生回路１２の出力端子に接続され
る。制御信号発生回路１２の電源端子は電池電源１１の
ホット側端子に接続され、電池電源１１のコールド側端
子は接地点に接続される。
１のベースはバッファ回路２１側の２本の抵抗８、９の
接続点に接続され、バッファ回路２１側の入力抵抗１０
の他端は制御信号発生回路１２の出力端子に接続され
る。制御信号発生回路１２の電源端子は電池電源１１の
ホット側端子に接続され、電池電源１１のコールド側端
子は接地点に接続される。
【００３１】次いで、図２（ａ）乃至（ｄ）は、第１の
実施例の駆動回路における各部の動作波形を示す波形図
であって、（ａ）はトランジスタ７のベース駆動電圧波
形、（ｂ）はトランジスタ１のコレクタ電圧波形、
（ｃ）はＬＥＤ５、６に印加される電圧波形、（ｄ）は
ＬＥＤ５、６の帰線側電圧波形である。
実施例の駆動回路における各部の動作波形を示す波形図
であって、（ａ）はトランジスタ７のベース駆動電圧波
形、（ｂ）はトランジスタ１のコレクタ電圧波形、
（ｃ）はＬＥＤ５、６に印加される電圧波形、（ｄ）は
ＬＥＤ５、６の帰線側電圧波形である。
【００３２】なお、図１に図示された駆動回路２０にお
いて、ＬＥＤ５、６の帰線側電圧波形は、ＬＥＤ５、６
と接地点間に配置された一対の端子Ｔ1 、Ｔ2 間の接続
を外し、ここに小抵抗値、例えば１．２Ωの抵抗（図示
なし）を接続し、端子Ｔ1 、Ｔ2 間に得られる電圧をＬ
ＥＤ５、６の帰線側電圧波形として求めているものであ
る。
いて、ＬＥＤ５、６の帰線側電圧波形は、ＬＥＤ５、６
と接地点間に配置された一対の端子Ｔ1 、Ｔ2 間の接続
を外し、ここに小抵抗値、例えば１．２Ωの抵抗（図示
なし）を接続し、端子Ｔ1 、Ｔ2 間に得られる電圧をＬ
ＥＤ５、６の帰線側電圧波形として求めているものであ
る。
【００３３】ここで、第１の実施例の動作を、図２
（ａ）乃至（ｄ）を参照して説明すると次の通りであ
る。ただし、説明の便宜上、電池電源１１の電圧は１．
５Ｖであり、制御信号発生回路１２から出力されるパル
ス駆動電圧ＶP は、正極性の振幅が１Ｖより若干低く、
０極性の振幅が接地電位であるとする。
（ａ）乃至（ｄ）を参照して説明すると次の通りであ
る。ただし、説明の便宜上、電池電源１１の電圧は１．
５Ｖであり、制御信号発生回路１２から出力されるパル
ス駆動電圧ＶP は、正極性の振幅が１Ｖより若干低く、
０極性の振幅が接地電位であるとする。
【００３４】制御信号発生回路１２は、出力端子からパ
ルス駆動電圧ＶP を出力し、トランジスタ７のベース
（Ａ点）に印加される。
ルス駆動電圧ＶP を出力し、トランジスタ７のベース
（Ａ点）に印加される。
【００３５】まず、時間ｔ0 乃至時間ｔ1 の期間に、パ
ルス駆動電圧ＶP が論理０（負極性）であるとき、トラ
ンジスタ７がオフになり、それに伴ってトランジスタ１
もオフになり、コンデンサ３がショットキーバリアダイ
オード４及びインダクタ２を介して電池電源１１によっ
て順次充電される。このとき、コンデンサ３には電源電
圧１．５Ｖからショットキーバリアダイオード４の順方
向電圧降下分Ｖｆ約０．２Ｖを引いた電圧約１．３Ｖが
印加される。この時点に、トランジスタ１のコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃは、−１．０Ｖから０Ｖ方向に僅かづ
つ順次上昇し、ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ
点）の電圧ＶLED は、１．０Ｖから１．５Ｖ方向に僅か
づつ順次上昇するが、ＬＥＤ５、６には１．５Ｖ未満の
電圧ＶLED が加えられるだけで、ＬＥＤ５、６の駆動電
流ＩLED は、無電流状態になっている。このため、ＬＥ
Ｄ５、６は発光せず、端子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６
の帰線側の電圧も略０Ｖになっている。
ルス駆動電圧ＶP が論理０（負極性）であるとき、トラ
ンジスタ７がオフになり、それに伴ってトランジスタ１
もオフになり、コンデンサ３がショットキーバリアダイ
オード４及びインダクタ２を介して電池電源１１によっ
て順次充電される。このとき、コンデンサ３には電源電
圧１．５Ｖからショットキーバリアダイオード４の順方
向電圧降下分Ｖｆ約０．２Ｖを引いた電圧約１．３Ｖが
印加される。この時点に、トランジスタ１のコレクタ
（Ｂ点）電圧Ｖｃは、−１．０Ｖから０Ｖ方向に僅かづ
つ順次上昇し、ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ
点）の電圧ＶLED は、１．０Ｖから１．５Ｖ方向に僅か
づつ順次上昇するが、ＬＥＤ５、６には１．５Ｖ未満の
電圧ＶLED が加えられるだけで、ＬＥＤ５、６の駆動電
流ＩLED は、無電流状態になっている。このため、ＬＥ
Ｄ５、６は発光せず、端子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６
の帰線側の電圧も略０Ｖになっている。
【００３６】ここで、時間ｔ1 になると、パルス駆動電
圧ＶP が論理０（０極性）から論理１（正極性）に変遷
して、トランジスタ７がターンオンするとともに、トラ
ンジスタ１がターンオンし、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃ
は、−１．０Ｖに近い値から電池電源１１の電圧１．５
Ｖに近い値まで急増（この電圧増加分は約２Ｖ強）し、
ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED
も、１．０Ｖに近い値から３Ｖを超える値まで急増（こ
の電圧増加分は約２Ｖ弱）する。この時点に、ＬＥＤ
５、６には、３Ｖを超える電圧ＶLED が加えられるの
で、ＬＥＤ５、６は、駆動電流ＩLED が流れる状態にな
る。このため、ＬＥＤ５、６は、発光を始め、端子Ｔ1
（Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側電圧は、略０Ｖから略
０．２Ｖを超える値にまで上昇するようになる。
圧ＶP が論理０（０極性）から論理１（正極性）に変遷
して、トランジスタ７がターンオンするとともに、トラ
ンジスタ１がターンオンし、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃ
は、−１．０Ｖに近い値から電池電源１１の電圧１．５
Ｖに近い値まで急増（この電圧増加分は約２Ｖ強）し、
ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED
も、１．０Ｖに近い値から３Ｖを超える値まで急増（こ
の電圧増加分は約２Ｖ弱）する。この時点に、ＬＥＤ
５、６には、３Ｖを超える電圧ＶLED が加えられるの
で、ＬＥＤ５、６は、駆動電流ＩLED が流れる状態にな
る。このため、ＬＥＤ５、６は、発光を始め、端子Ｔ1
（Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側電圧は、略０Ｖから略
０．２Ｖを超える値にまで上昇するようになる。
【００３７】次いで、時間ｔ1 乃至時間ｔ2 の期間に、
パルス駆動電圧ＶP が論理１（正極性）に維持されてい
ると、トランジスタ７及びトランジスタ１は引き続いて
オン状態になっている。この期間内に、コレクタ（Ｂ
点）電圧Ｖｃは、１．５Ｖに近い値を維持していてほぼ
不変であるが、ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ
点）の電圧ＶLED 及びＬＥＤ５、６の駆動電流Ｉ
LED は、いずれも、時間の経過とともに、僅かづつ減少
するものの、大まかに見て、いずれも、時間ｔ1 の時点
の電圧値及び電流値を維持している。このため、ＬＥＤ
５、６は、引き続いて発光し、端子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥ
Ｄ５、６の帰線側電圧は、略０．２Ｖを超える値を維持
している。
パルス駆動電圧ＶP が論理１（正極性）に維持されてい
ると、トランジスタ７及びトランジスタ１は引き続いて
オン状態になっている。この期間内に、コレクタ（Ｂ
点）電圧Ｖｃは、１．５Ｖに近い値を維持していてほぼ
不変であるが、ＬＥＤ５とコンデンサ３の接続点（Ｃ
点）の電圧ＶLED 及びＬＥＤ５、６の駆動電流Ｉ
LED は、いずれも、時間の経過とともに、僅かづつ減少
するものの、大まかに見て、いずれも、時間ｔ1 の時点
の電圧値及び電流値を維持している。このため、ＬＥＤ
５、６は、引き続いて発光し、端子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥ
Ｄ５、６の帰線側電圧は、略０．２Ｖを超える値を維持
している。
【００３８】続いて、時間ｔ2 になると、パルス駆動電
圧ＶP が論理１（正極性）から論理０（０極性）に変遷
して、トランジスタ７がターンオフするとともに、トラ
ンジスタ１がターンオフし、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃ
は、電圧１．５Ｖに近い値から−１．０Ｖに近い値まで
急減（この電圧減少分は約２．５Ｖ）し、ＬＥＤ５とコ
ンデンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED も、３．０Ｖ
に近い値から１．０Ｖに近い値まで急減（この電圧減少
分は約２．０Ｖ弱）する。この時点に、ＬＥＤ５、６に
は１．０Ｖ程度の電圧ＶLED が加えられるだけになるの
で、ＬＥＤ５、６の駆動電流ＩLED は、無電流状態にな
る。このため、ＬＥＤ５、６は、発光を停止し、端子Ｔ
1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側電圧は、瞬間的に略
０．２Ｖから略−０．２Ｖ程度まで急降下する。
圧ＶP が論理１（正極性）から論理０（０極性）に変遷
して、トランジスタ７がターンオフするとともに、トラ
ンジスタ１がターンオフし、コレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃ
は、電圧１．５Ｖに近い値から−１．０Ｖに近い値まで
急減（この電圧減少分は約２．５Ｖ）し、ＬＥＤ５とコ
ンデンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED も、３．０Ｖ
に近い値から１．０Ｖに近い値まで急減（この電圧減少
分は約２．０Ｖ弱）する。この時点に、ＬＥＤ５、６に
は１．０Ｖ程度の電圧ＶLED が加えられるだけになるの
で、ＬＥＤ５、６の駆動電流ＩLED は、無電流状態にな
る。このため、ＬＥＤ５、６は、発光を停止し、端子Ｔ
1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側電圧は、瞬間的に略
０．２Ｖから略−０．２Ｖ程度まで急降下する。
【００３９】次いで、時間ｔ2 乃至時間ｔ3 の期間に、
パルス駆動電圧ＶP が論理０（０極性）に維持されてい
ると、トランジスタ７及びトランジスタ１は引き続いて
オフ状態になっている。この期間内には、前述の時間ｔ
0 乃至時間ｔ1 の期間と同様に、コンデンサ３がショッ
トキーバリアダイオード４及びインダクタ２を介して電
池電源１１の電圧１．５Ｖによって順次充電され、トラ
ンジスタ１のコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃは、−１．０Ｖ
から０Ｖ方向に僅かづつ順次上昇し、ＬＥＤ５とコンデ
ンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED は、１．０Ｖから
１．５Ｖ方向に僅かづつ順次上昇する。そして、ＬＥＤ
５、６には１．５Ｖ未満の電圧ＶLED が加えられるだけ
になり、ＬＥＤ５、６の駆動電流ＩLED は、無電流状態
になっている。このため、ＬＥＤ５、６は発光せず、端
子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側の電圧も略０Ｖ
を維持している。
パルス駆動電圧ＶP が論理０（０極性）に維持されてい
ると、トランジスタ７及びトランジスタ１は引き続いて
オフ状態になっている。この期間内には、前述の時間ｔ
0 乃至時間ｔ1 の期間と同様に、コンデンサ３がショッ
トキーバリアダイオード４及びインダクタ２を介して電
池電源１１の電圧１．５Ｖによって順次充電され、トラ
ンジスタ１のコレクタ（Ｂ点）電圧Ｖｃは、−１．０Ｖ
から０Ｖ方向に僅かづつ順次上昇し、ＬＥＤ５とコンデ
ンサ３の接続点（Ｃ点）の電圧ＶLED は、１．０Ｖから
１．５Ｖ方向に僅かづつ順次上昇する。そして、ＬＥＤ
５、６には１．５Ｖ未満の電圧ＶLED が加えられるだけ
になり、ＬＥＤ５、６の駆動電流ＩLED は、無電流状態
になっている。このため、ＬＥＤ５、６は発光せず、端
子Ｔ1 （Ｄ点）のＬＥＤ５、６の帰線側の電圧も略０Ｖ
を維持している。
【００４０】ここで、時間ｔ3 になった場合には、前述
の時間ｔ1 になった場合の動作と同じ動作が行われ、そ
の後も、順次、前述の時間ｔ1 乃至時間ｔ2 の期間にお
ける動作と同じ動作、前述の時間ｔ2 になった場合の動
作と同じ動作、前述の時間ｔ2 乃至時間ｔ3 の期間にお
ける動作と同じ動作が繰返し実行される。
の時間ｔ1 になった場合の動作と同じ動作が行われ、そ
の後も、順次、前述の時間ｔ1 乃至時間ｔ2 の期間にお
ける動作と同じ動作、前述の時間ｔ2 になった場合の動
作と同じ動作、前述の時間ｔ2 乃至時間ｔ3 の期間にお
ける動作と同じ動作が繰返し実行される。
【００４１】そして、ＬＥＤ５、６には、図２（ｃ）に
示されるように、電池電源１１の電圧１．５Ｖより高い
約３．０Ｖの略方形波状の駆動電圧ＶLED が間歇的に供
給され、それにより同じ略方形波状の駆動電流ＩLED が
間歇的に流れ、ＬＥＤ５、６は、発光するようになる。
示されるように、電池電源１１の電圧１．５Ｖより高い
約３．０Ｖの略方形波状の駆動電圧ＶLED が間歇的に供
給され、それにより同じ略方形波状の駆動電流ＩLED が
間歇的に流れ、ＬＥＤ５、６は、発光するようになる。
【００４２】この他に、第１の実施例においては、制御
信号発生回路１２がスリープ動作モードになって、出力
端子の出力インピーダンスが極めて大きな値（無限大）
になった場合に、バッファ回路２１は、トランジスタ７
のベース回路が開放状態になることから、トランジスタ
７がオフになり、それに伴って駆動回路２０のトランジ
スタ１もオフになる。直接、バッファ回路１２でトラン
ジスタ１を制御した場合、バッファ回路１２の回路構成
によってはスリープ状態のとき出力がハイインピーダン
ス状態になれば前述の場合と同様であるが、出力がロー
レベルになる場合もあり得るため、トランジスタ１が通
電状態になってしまうことがあり得る。
信号発生回路１２がスリープ動作モードになって、出力
端子の出力インピーダンスが極めて大きな値（無限大）
になった場合に、バッファ回路２１は、トランジスタ７
のベース回路が開放状態になることから、トランジスタ
７がオフになり、それに伴って駆動回路２０のトランジ
スタ１もオフになる。直接、バッファ回路１２でトラン
ジスタ１を制御した場合、バッファ回路１２の回路構成
によってはスリープ状態のとき出力がハイインピーダン
ス状態になれば前述の場合と同様であるが、出力がロー
レベルになる場合もあり得るため、トランジスタ１が通
電状態になってしまうことがあり得る。
【００４３】このように、第１の実施例においては、Ｌ
ＥＤ５、６に供給される駆動電流ＩLED が略方形波状の
ものであるので、既知の駆動回路のように、ＬＥＤ５、
６に略３角波状の駆動電流を供給した場合に比べ、同じ
エネルギ供給量であれば、略方形波状の駆動電流の最大
電流振幅値を、略３角波状の駆動電流のピーク電流値よ
りも小さくすることができ、その分、ＬＥＤ５、６の発
光輝度を減少させずに、ＬＥＤ５、６のスペック内で動
作させることができる。
ＥＤ５、６に供給される駆動電流ＩLED が略方形波状の
ものであるので、既知の駆動回路のように、ＬＥＤ５、
６に略３角波状の駆動電流を供給した場合に比べ、同じ
エネルギ供給量であれば、略方形波状の駆動電流の最大
電流振幅値を、略３角波状の駆動電流のピーク電流値よ
りも小さくすることができ、その分、ＬＥＤ５、６の発
光輝度を減少させずに、ＬＥＤ５、６のスペック内で動
作させることができる。
【００４４】また、第１の実施例においては、制御信号
発生回路１２がスリープ動作モードに移行した場合に、
２つのトランジスタ１、７がともにオフになるので、電
池電源１１の消費を最小限に抑えることが可能になる。
発生回路１２がスリープ動作モードに移行した場合に、
２つのトランジスタ１、７がともにオフになるので、電
池電源１１の消費を最小限に抑えることが可能になる。
【００４５】次に、図３は、本発明による駆動回路の第
２の実施例の構成を示す回路図であって、駆動回路２０
のトランジスタ１にＰＮＰ型のものを用いる代わりにＮ
ＰＮ型のものを用いた例を示すものである。
２の実施例の構成を示す回路図であって、駆動回路２０
のトランジスタ１にＰＮＰ型のものを用いる代わりにＮ
ＰＮ型のものを用いた例を示すものである。
【００４６】図３に示されるように、駆動回路２０は、
エミッタが接地点に接続されたＮＰＮスイッチングトラ
ンジスタ（スイッチング素子）１３と、トランジスタ１
３のコレクタと電池電源１１のホット側端子との間に接
続されたインダクタ２と、トランジスタ１３のコレクタ
・エミッタ間に接続されたコンデンサ（容量素子）３及
びショットキーバリアダイオード（逆流防止素子）４の
直列回路と、電池電源１１のホット側端子とコンデンサ
３及びショットキーバリアダイオード４の接続点との間
に接続された２個の直列接続されたＬＥＤ（負荷）５、
６とからなっている。
エミッタが接地点に接続されたＮＰＮスイッチングトラ
ンジスタ（スイッチング素子）１３と、トランジスタ１
３のコレクタと電池電源１１のホット側端子との間に接
続されたインダクタ２と、トランジスタ１３のコレクタ
・エミッタ間に接続されたコンデンサ（容量素子）３及
びショットキーバリアダイオード（逆流防止素子）４の
直列回路と、電池電源１１のホット側端子とコンデンサ
３及びショットキーバリアダイオード４の接続点との間
に接続された２個の直列接続されたＬＥＤ（負荷）５、
６とからなっている。
【００４７】この場合、第２の実施例においては、駆動
回路２０の入力側に接続されるバッファ回路２１の接続
を省略しており、その他に、第１の実施例の構成と同じ
構成の部分については、説明を省略している。
回路２０の入力側に接続されるバッファ回路２１の接続
を省略しており、その他に、第１の実施例の構成と同じ
構成の部分については、説明を省略している。
【００４８】また、図４（ａ）、（ｂ）は、第２の実施
例の駆動回路における各部の動作波形を示す波形図であ
って、（ａ）はトランジスタ１３のベース駆動電圧波
形、（ｂ）はＬＥＤ５、６の駆動電流波形である。
例の駆動回路における各部の動作波形を示す波形図であ
って、（ａ）はトランジスタ１３のベース駆動電圧波
形、（ｂ）はＬＥＤ５、６の駆動電流波形である。
【００４９】ここで、第２の実施例の動作は、既に述べ
た第１の実施例の動作に準じているので、第２の実施例
における詳しい動作説明は省略するが、トランジスタ７
のベース（Ａ点）に図４（ａ）に示されるようなパルス
駆動電圧ＶP が供給された場合、図４（ｂ）に示される
ように、その論理１（正極性）の到来に対応して、ＬＥ
Ｄ５、６に駆動電流（Ｂ点矢印方向）ＩLED が流れ、そ
の論理０（０極性）の到来に対応して、ＬＥＤ５、６を
流れる駆動電流ＩLED が停止するもので、第１の実施例
と同様に、ＬＥＤ５、６には、電池電源１１の電圧１．
５Ｖより高い約３．０Ｖの略方形波状の駆動電圧ＶLED
が間歇的に供給され、それによって同じ略方形波状の駆
動電流ＩLED が間歇的に流れ、ＬＥＤ５、６が発光する
ものである。
た第１の実施例の動作に準じているので、第２の実施例
における詳しい動作説明は省略するが、トランジスタ７
のベース（Ａ点）に図４（ａ）に示されるようなパルス
駆動電圧ＶP が供給された場合、図４（ｂ）に示される
ように、その論理１（正極性）の到来に対応して、ＬＥ
Ｄ５、６に駆動電流（Ｂ点矢印方向）ＩLED が流れ、そ
の論理０（０極性）の到来に対応して、ＬＥＤ５、６を
流れる駆動電流ＩLED が停止するもので、第１の実施例
と同様に、ＬＥＤ５、６には、電池電源１１の電圧１．
５Ｖより高い約３．０Ｖの略方形波状の駆動電圧ＶLED
が間歇的に供給され、それによって同じ略方形波状の駆
動電流ＩLED が間歇的に流れ、ＬＥＤ５、６が発光する
ものである。
【００５０】また、第２の実施例においても、第１の実
施例と同様に、駆動回路２０の入力側にバッファ回路２
１を配置接続するようにしてもよい。
施例と同様に、駆動回路２０の入力側にバッファ回路２
１を配置接続するようにしてもよい。
【００５１】この第２の実施例において得られる効果
は、第１の実施例の動作とほぼ同じ動作が行われること
から、既に述べた第１の実施例で得られる効果と同じで
ある。
は、第１の実施例の動作とほぼ同じ動作が行われること
から、既に述べた第１の実施例で得られる効果と同じで
ある。
【００５２】なお、第１実施例及び第２実施例において
は、スイッチング素子が接合型トランジスタ１、１３で
あり、逆流防止素子がショットキーバリアダイオード４
であり、負荷がＬＥＤ５、６である場合を例に挙げて説
明してきたが、本発明によるスイッチング素子、逆流防
止素子、負荷は、それぞれ、接合型トランジスタ１、１
３、ショットキーバリアダイオード４、ＬＥＤ５、６で
ある場合に限られるものではなく、他の類似の素子を用
いてもよいことは勿論である。
は、スイッチング素子が接合型トランジスタ１、１３で
あり、逆流防止素子がショットキーバリアダイオード４
であり、負荷がＬＥＤ５、６である場合を例に挙げて説
明してきたが、本発明によるスイッチング素子、逆流防
止素子、負荷は、それぞれ、接合型トランジスタ１、１
３、ショットキーバリアダイオード４、ＬＥＤ５、６で
ある場合に限られるものではなく、他の類似の素子を用
いてもよいことは勿論である。
【００５３】また、第１実施例及び第２実施例において
は、負荷に２個のＬＥＤ５、６を用いた場合を例に挙げ
て説明してきたが、本発明による負荷のＬＥＤの数は２
個の場合に限られるものではなく、適宜その数を増減さ
せることができることは勿論である。
は、負荷に２個のＬＥＤ５、６を用いた場合を例に挙げ
て説明してきたが、本発明による負荷のＬＥＤの数は２
個の場合に限られるものではなく、適宜その数を増減さ
せることができることは勿論である。
【００５４】
【発明の効果】以上のように、請求項１に記載の発明に
よれば、負荷に駆動電流を供給する際に、その駆動電流
波形を既知の駆動回路のように略３角波状のものでな
く、略方形波状のものにしているので、駆動電流の総合
エネルギを等しくした場合に、略３角波状の駆動電流の
ピーク電流値に比べ、略方形波状の駆動電流の最大電流
振幅値を小さくすることができるので、負荷の規定駆動
電流を超えることなしに、負荷の駆動を十分に行うこと
ができるという効果がある。
よれば、負荷に駆動電流を供給する際に、その駆動電流
波形を既知の駆動回路のように略３角波状のものでな
く、略方形波状のものにしているので、駆動電流の総合
エネルギを等しくした場合に、略３角波状の駆動電流の
ピーク電流値に比べ、略方形波状の駆動電流の最大電流
振幅値を小さくすることができるので、負荷の規定駆動
電流を超えることなしに、負荷の駆動を十分に行うこと
ができるという効果がある。
【００５５】また、請求項３に記載の発明によれば、制
御信号発生回路がスリープ動作モードに移行した場合、
駆動回路または駆動回路とバッファ回路の各スイッチン
グ素子をオフにしているので、制御信号発生回路がハイ
インピーダンスまたはローレベルのいずれの場合であっ
ても、電池電源の消費を最小限に抑えることができると
いう効果がある。
御信号発生回路がスリープ動作モードに移行した場合、
駆動回路または駆動回路とバッファ回路の各スイッチン
グ素子をオフにしているので、制御信号発生回路がハイ
インピーダンスまたはローレベルのいずれの場合であっ
ても、電池電源の消費を最小限に抑えることができると
いう効果がある。
【図１】本発明による駆動回路の第１の実施例の構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図２】図１に図示の第１の実施例の駆動回路における
各部の動作波形を示す波形図である。
各部の動作波形を示す波形図である。
【図３】本発明による駆動回路の第２の実施例の構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図４】図３に図示の第２の実施例の駆動回路における
各部の動作波形を示す波形図である。
各部の動作波形を示す波形図である。
【図５】既知のＬＥＤ駆動回路の構成の一例を示す回路
図である。
図である。
【図６】図５に図示の既知のＬＥＤ駆動回路における各
部の動作波形を示す波形図である。
部の動作波形を示す波形図である。
１、１３ スイッチングトランジスタ（スイッチング素
子） ２ インダクタ ３ コンデンサ（容量素子） ４ ショットキーバリアダイオード（逆流防止素子） ５、６ ＬＥＤ（負荷） ７ スイッチングトランジスタ（第２のスイッチング素
子） ８、９ 抵抗 １０、１４ 入力抵抗 １１ 電池電源 １２ 制御信号発生回路 ２０ 駆動回路 ２１ バッファ回路
子） ２ インダクタ ３ コンデンサ（容量素子） ４ ショットキーバリアダイオード（逆流防止素子） ５、６ ＬＥＤ（負荷） ７ スイッチングトランジスタ（第２のスイッチング素
子） ８、９ 抵抗 １０、１４ 入力抵抗 １１ 電池電源 １２ 制御信号発生回路 ２０ 駆動回路 ２１ バッファ回路
Claims (5)
- 【請求項１】 インダクタを介して電源に接続され、制
御パルスの印加によってスイッチング動作するスイッチ
ング素子と、 前記スイッチング素子と前記インダクタとの接続点に一
端を接続された容量素子と、 前記スイッチング素子と電源との接続点に一端を接続さ
れた逆流防止素子と、 前記容量素子の他端と前記逆流防止素子の他端との接続
点と前記インダクタと前記電源の接続点との間に接続さ
れた負荷と、を備えることを特徴とする駆動回路。 - 【請求項２】 前記スイッチング素子は、トランジスタ
であることを特徴とする請求項１に記載の駆動回路。 - 【請求項３】 前記スイッチング素子は、前記制御パル
スがハイインピーダンスあるいはローレベル状態になっ
たとき、前記スイッチング素子の入力側に設けられた第
２のスイッチング素子を介してカットオフ状態に駆動さ
れることを特徴とする請求項１または２に記載の駆動回
路。 - 【請求項４】 前記逆流防止素子は、ショットキーバリ
アダイオードであることを特徴とする請求項１に記載の
駆動回路。 - 【請求項５】 負荷は、１つまたはそれ以上の発光ダイ
オードであることを特徴とする請求項１に記載の駆動回
路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18643896A JP3443501B2 (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18643896A JP3443501B2 (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 駆動回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1032350A JPH1032350A (ja) | 1998-02-03 |
| JP3443501B2 true JP3443501B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=16188456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18643896A Expired - Fee Related JP3443501B2 (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 駆動回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3443501B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101930976A (zh) * | 2009-06-19 | 2010-12-29 | 三洋电机株式会社 | 半导体装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6577072B2 (en) * | 1999-12-14 | 2003-06-10 | Takion Co., Ltd. | Power supply and LED lamp device |
| CN100490596C (zh) * | 2003-07-16 | 2009-05-20 | Dsp集团瑞士股份公司 | 为led供电的方法和设备 |
| KR100586678B1 (ko) * | 2003-07-30 | 2006-06-07 | 에피밸리 주식회사 | 반도체 엘이디 소자 |
| KR101061847B1 (ko) | 2004-08-20 | 2011-09-02 | 삼성전자주식회사 | 전원 공급 장치 및 백라이트 장치 |
| JP5799229B2 (ja) * | 2011-06-21 | 2015-10-21 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 半導体発光素子の点灯装置およびそれを用いた照明器具 |
-
1996
- 1996-07-16 JP JP18643896A patent/JP3443501B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101930976A (zh) * | 2009-06-19 | 2010-12-29 | 三洋电机株式会社 | 半导体装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1032350A (ja) | 1998-02-03 |
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