JP3443177B2 - アーク加工装置 - Google Patents
アーク加工装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アーク溶接またはプラ
ズマアーク切断に使われるアーク起動装置の改良に関す
るものである。
ズマアーク切断に使われるアーク起動装置の改良に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】図１は、アーク起動に直流高電圧を使っ
た場合のアーク溶接の従来装置例である。図１におい
て、１ないし３は１次入力線、Ｔ１は変圧器、ＳＣＲ１
はサイリスタ回路、ＬＤ１は直流リアクトル、ＤＲ３は
整流器、ＣＴ１は電流検出器、４は電極で溶接トーチに
保持されている、５は被溶接物、６は起動スイッチ、Ｒ
Ｖは出力調整器、ＣＬ１は制御回路、ＳＷ１はリレー接
点、１０は直流高電圧発生回路、Ｒ１は制限抵抗、直流
高電圧発生回路１０内において、Ｔ１１は高電圧変圧
器、ＤＲ１１は高電圧整流器である。
た場合のアーク溶接の従来装置例である。図１におい
て、１ないし３は１次入力線、Ｔ１は変圧器、ＳＣＲ１
はサイリスタ回路、ＬＤ１は直流リアクトル、ＤＲ３は
整流器、ＣＴ１は電流検出器、４は電極で溶接トーチに
保持されている、５は被溶接物、６は起動スイッチ、Ｒ
Ｖは出力調整器、ＣＬ１は制御回路、ＳＷ１はリレー接
点、１０は直流高電圧発生回路、Ｒ１は制限抵抗、直流
高電圧発生回路１０内において、Ｔ１１は高電圧変圧
器、ＤＲ１１は高電圧整流器である。
【０００３】図１において、起動スイッチ６を押すと、
制御回路ＣＬ１はまず第一に図示を省略したガス供給回
路を駆動する。ガス供給回路は電極４と被溶接物５との
間にシールドガスを放出する。シールドガスが電極４に
達する時間を見計らって制御回路ＣＬ１は、サイリスタ
回路ＳＣＲ１およびリレー接点ＳＷ１を駆動する。リレ
ー接点ＳＷ１が駆動されることによって直流高電圧発生
回路１０に１次入力が供給され、直流高電圧発生回路１
０は直流高電圧を発生する。直流高電圧発生回路１０が
発生した直流高電圧は電極４と被溶接物５の間に加わり
火花放電を発生させる。この火花放電に引きつずいて、
サイリスタ回路ＳＣＲ１から直流リアクトルＬＤ１およ
び整流器ＤＲ３を通して電流が流れ電極４と被溶接物５
間に溶接アークが誘発される。直流リアクトルＬＤ１は
アーク電流の安定化を図り、整流器ＤＲ３はアーク電流
は流すが電極４と被溶接物５間に加えられる直流高電圧
がサイリスタ回路ＳＣＲ１側への侵入を阻止している。
溶接アークが発生すると制御回路ＣＬ１はリレー接点Ｓ
Ｗ１の駆動を停止し、それに伴い直流高電圧発生回路１
０は直流高電圧の発生を停止する。
制御回路ＣＬ１はまず第一に図示を省略したガス供給回
路を駆動する。ガス供給回路は電極４と被溶接物５との
間にシールドガスを放出する。シールドガスが電極４に
達する時間を見計らって制御回路ＣＬ１は、サイリスタ
回路ＳＣＲ１およびリレー接点ＳＷ１を駆動する。リレ
ー接点ＳＷ１が駆動されることによって直流高電圧発生
回路１０に１次入力が供給され、直流高電圧発生回路１
０は直流高電圧を発生する。直流高電圧発生回路１０が
発生した直流高電圧は電極４と被溶接物５の間に加わり
火花放電を発生させる。この火花放電に引きつずいて、
サイリスタ回路ＳＣＲ１から直流リアクトルＬＤ１およ
び整流器ＤＲ３を通して電流が流れ電極４と被溶接物５
間に溶接アークが誘発される。直流リアクトルＬＤ１は
アーク電流の安定化を図り、整流器ＤＲ３はアーク電流
は流すが電極４と被溶接物５間に加えられる直流高電圧
がサイリスタ回路ＳＣＲ１側への侵入を阻止している。
溶接アークが発生すると制御回路ＣＬ１はリレー接点Ｓ
Ｗ１の駆動を停止し、それに伴い直流高電圧発生回路１
０は直流高電圧の発生を停止する。
【０００４】図１において、制限抵抗Ｒ１は、被溶接物
５上の作業者が電極４に触れても被溶接物５から作業者
を通して電極４に流れる電流が十分小さくて危険がな
く、かつ溶接アークを発生するために電極４と被溶接物
５を対向させたときには電極４と被溶接物５間に火花が
発生するだけの直流高電圧がかかるような高抵抗が用い
られる。そのために直流高電圧発生回路１０の無負荷電
圧Ｖ10の値はＫＶ程度、制限抵抗器Ｒ１の値は数１０Ｍ
Ωが用いられる。
５上の作業者が電極４に触れても被溶接物５から作業者
を通して電極４に流れる電流が十分小さくて危険がな
く、かつ溶接アークを発生するために電極４と被溶接物
５を対向させたときには電極４と被溶接物５間に火花が
発生するだけの直流高電圧がかかるような高抵抗が用い
られる。そのために直流高電圧発生回路１０の無負荷電
圧Ｖ10の値はＫＶ程度、制限抵抗器Ｒ１の値は数１０Ｍ
Ωが用いられる。
【０００５】図２は直流高電圧発生回路１０の出力特性
を示す。同図において、曲線Ａは電極４と被溶接物５間
から直流高電圧発生回路１０をみた出力特性曲線であ
る。曲線Ｂは直流高電圧発生回路１０そのものの出力特
性曲線である。同図において、電流Ｉｆはほぼ（直流高
電圧発生回路１０の無負荷電圧）／（Ｒ１の抵抗値）ア
ンペアに相当する電流値を示し、作業者が感じる電流値
以下すなわちいわゆる感知電流以下に選ばれる。しか
し、電流Ｉ10は直流高電圧発生回路１０の短絡電流であ
り、直流高電圧発生回路１０の出力インピーダンスによ
って決まるもので、電流Ｉｆよりはるかに大きい値にな
る。
を示す。同図において、曲線Ａは電極４と被溶接物５間
から直流高電圧発生回路１０をみた出力特性曲線であ
る。曲線Ｂは直流高電圧発生回路１０そのものの出力特
性曲線である。同図において、電流Ｉｆはほぼ（直流高
電圧発生回路１０の無負荷電圧）／（Ｒ１の抵抗値）ア
ンペアに相当する電流値を示し、作業者が感じる電流値
以下すなわちいわゆる感知電流以下に選ばれる。しか
し、電流Ｉ10は直流高電圧発生回路１０の短絡電流であ
り、直流高電圧発生回路１０の出力インピーダンスによ
って決まるもので、電流Ｉｆよりはるかに大きい値にな
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図１の場合、電流制限
用抵抗器Ｒ１には数ＫＶないし１０ＫＶ程度の高電圧が
印かされるので、その端子間の絶縁が湿気や使用時間の
経過にしたがって蓄積されるごみなどによって低下ない
しは破壊される可能性が高い。しかるに、前述のよう
に、直流高電圧発生回路１０の出力インピーダンスは制
限抵抗器Ｒ１に比べて極めて小さい。したがって、制限
抵抗器Ｒ１がなんらかの原因で抵抗値が低下すると、被
溶接物５上の作業者が電極４に触れた場合作業者に直流
高電圧発生回路１０の出力から高電圧がかかり、被溶接
物５から作業者に流れる電流が大きくなって危険とな
る。すなわち制限抵抗器Ｒ１が短絡の場合は図２のほぼ
電流Ｉ10の電流が作業者に流れることになり、極めて危
険な状態となる。
用抵抗器Ｒ１には数ＫＶないし１０ＫＶ程度の高電圧が
印かされるので、その端子間の絶縁が湿気や使用時間の
経過にしたがって蓄積されるごみなどによって低下ない
しは破壊される可能性が高い。しかるに、前述のよう
に、直流高電圧発生回路１０の出力インピーダンスは制
限抵抗器Ｒ１に比べて極めて小さい。したがって、制限
抵抗器Ｒ１がなんらかの原因で抵抗値が低下すると、被
溶接物５上の作業者が電極４に触れた場合作業者に直流
高電圧発生回路１０の出力から高電圧がかかり、被溶接
物５から作業者に流れる電流が大きくなって危険とな
る。すなわち制限抵抗器Ｒ１が短絡の場合は図２のほぼ
電流Ｉ10の電流が作業者に流れることになり、極めて危
険な状態となる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記従来装置
の問題点を解決するために、電極４と被溶接物５間の絶
縁を破って火花放電を発生させるために必要な高電圧を
確保したうえで、直流高電圧発生回路１０の出力を制限
することによって、制限抵抗器Ｒ１がたとえ短絡故障し
ているときに作業者が被溶接物５上で電極４に触れて
も、感電状態から離脱できる出力電流、すなわち可随電
流以下に制限して安全を確保しようとするものである。
の問題点を解決するために、電極４と被溶接物５間の絶
縁を破って火花放電を発生させるために必要な高電圧を
確保したうえで、直流高電圧発生回路１０の出力を制限
することによって、制限抵抗器Ｒ１がたとえ短絡故障し
ているときに作業者が被溶接物５上で電極４に触れて
も、感電状態から離脱できる出力電流、すなわち可随電
流以下に制限して安全を確保しようとするものである。
【０００８】
【実施例】以下、本発明を図示の実施例によって説明す
る。
る。
【０００９】図３は本発明のアーク溶接装置への実施例
である。図３において、２０は直流高電圧発生回路、Ｒ
１１は抵抗器である。また、Ｒ２は出力端子間に接続さ
れた放電用抵抗器器であり、その抵抗値は抵抗器Ｒ１の
抵抗値に比較して十分に大きな値、例えば数１００ＭΩ
に選定しておく。なお、この抵抗器Ｒ２の接続位置は図
示のように直流高電圧発生回路２０の出力端子部とする
以外に抵抗器Ｒ１よりも出力側、すなわち電極４と被加
工物５との間に接続してもよい。同図においてその他
は、図１の従来装置と同機能の部品またはアセンブリに
同符号を付して説明を省略する。
である。図３において、２０は直流高電圧発生回路、Ｒ
１１は抵抗器である。また、Ｒ２は出力端子間に接続さ
れた放電用抵抗器器であり、その抵抗値は抵抗器Ｒ１の
抵抗値に比較して十分に大きな値、例えば数１００ＭΩ
に選定しておく。なお、この抵抗器Ｒ２の接続位置は図
示のように直流高電圧発生回路２０の出力端子部とする
以外に抵抗器Ｒ１よりも出力側、すなわち電極４と被加
工物５との間に接続してもよい。同図においてその他
は、図１の従来装置と同機能の部品またはアセンブリに
同符号を付して説明を省略する。
【００１０】図３において、抵抗器Ｒ１１は直流高電圧
発生回路２０の入力電流を制限することによって出力電
流を制限するものである。直流高電圧発生回路２０の出
力特性曲線を図４に示す。図４において、電圧Ｖ20は直
流高電圧発生回路２０の無負荷電圧であり、溶接アーク
を発生するために電極４と被溶接物５間に加えたとき電
極４と被溶接物５間に火花が発生できる電圧になるよう
に昇圧変圧器Ｔ１１の１次と２次の巻数比を選ぶ。電流
Ｉ20は出力短絡電流である。この電流Ｉ20は万一作業者
に流れても作業者の意思で感電状態から容易に離脱でき
る範囲の電流、いわゆる可随電流以下（例えば１０mA以
下、望ましくは１mA以下）となるように抵抗器Ｒ１１の
抵抗値を選定する。
発生回路２０の入力電流を制限することによって出力電
流を制限するものである。直流高電圧発生回路２０の出
力特性曲線を図４に示す。図４において、電圧Ｖ20は直
流高電圧発生回路２０の無負荷電圧であり、溶接アーク
を発生するために電極４と被溶接物５間に加えたとき電
極４と被溶接物５間に火花が発生できる電圧になるよう
に昇圧変圧器Ｔ１１の１次と２次の巻数比を選ぶ。電流
Ｉ20は出力短絡電流である。この電流Ｉ20は万一作業者
に流れても作業者の意思で感電状態から容易に離脱でき
る範囲の電流、いわゆる可随電流以下（例えば１０mA以
下、望ましくは１mA以下）となるように抵抗器Ｒ１１の
抵抗値を選定する。
【００１１】ここで抵抗器Ｒ１１には昇圧変圧器Ｔ１１
の１次側に接続されているのでこれに印加される電圧は
２００Ｖないし４００Ｖ程度である。それ故、この抵抗
器が短絡するような事故が発生する可能性はほとんどな
い。この結果、電極４と被溶接物５間に溶接アークを発
生するための火花放電を確保し、かつ制限抵抗器Ｒ１が
短絡故障しているときに作業者が誤って電極４に触れた
ときに自力で電極４から離脱することができるための安
全性を確保できる。
の１次側に接続されているのでこれに印加される電圧は
２００Ｖないし４００Ｖ程度である。それ故、この抵抗
器が短絡するような事故が発生する可能性はほとんどな
い。この結果、電極４と被溶接物５間に溶接アークを発
生するための火花放電を確保し、かつ制限抵抗器Ｒ１が
短絡故障しているときに作業者が誤って電極４に触れた
ときに自力で電極４から離脱することができるための安
全性を確保できる。
【００１２】図５は、本発明の別の実施例である。図５
において、３０は直流高電圧発生回路、ＬＡ１はリアク
トルである。同図においてその他は、図１の従来装置と
同じ機能の部品またはアセンブリに同符号を付して説明
を省略する。図５のリアクトルＬＡ１は、図３の抵抗器
Ｒ１１と同じ電流制限機能を果たす。図５の直流高電圧
発生回路３０の出力特性曲線は図６のようになる。
において、３０は直流高電圧発生回路、ＬＡ１はリアク
トルである。同図においてその他は、図１の従来装置と
同じ機能の部品またはアセンブリに同符号を付して説明
を省略する。図５のリアクトルＬＡ１は、図３の抵抗器
Ｒ１１と同じ電流制限機能を果たす。図５の直流高電圧
発生回路３０の出力特性曲線は図６のようになる。
【００１３】図６において、電圧Ｖ30は直流高電圧発生
回路３０の無負荷電圧であり、溶接アークを発生するた
めに電極４と被溶接物５間に加えたとき電極４と被溶接
物５間に火花が発生できる電圧になるように高電圧変圧
器Ｔ１１の１次と２次の巻数比を選ぶ。電流Ｉ30は出力
短絡電流である。電流Ｉ30はいわゆる可随電流以下とす
る。このようにすることにより、電極４と被溶接物５間
に溶接アークを発生するための火花放電を確保し、かつ
抵抗器Ｒ１が短絡故障してているとき、被溶接物５上の
作業者が誤って電極４に触れても自力で電極４から離脱
することができるための安全性を確保できる。また、図
３および図５の実施例においては、直流高電圧発生回路
の出力側に抵抗器Ｒ２を接続したのでアーク起動に失敗
したときにも出力ケーブルの浮遊容量に充電された直流
高電圧がこれによって速やかに放電されるので安全であ
る。
回路３０の無負荷電圧であり、溶接アークを発生するた
めに電極４と被溶接物５間に加えたとき電極４と被溶接
物５間に火花が発生できる電圧になるように高電圧変圧
器Ｔ１１の１次と２次の巻数比を選ぶ。電流Ｉ30は出力
短絡電流である。電流Ｉ30はいわゆる可随電流以下とす
る。このようにすることにより、電極４と被溶接物５間
に溶接アークを発生するための火花放電を確保し、かつ
抵抗器Ｒ１が短絡故障してているとき、被溶接物５上の
作業者が誤って電極４に触れても自力で電極４から離脱
することができるための安全性を確保できる。また、図
３および図５の実施例においては、直流高電圧発生回路
の出力側に抵抗器Ｒ２を接続したのでアーク起動に失敗
したときにも出力ケーブルの浮遊容量に充電された直流
高電圧がこれによって速やかに放電されるので安全であ
る。
【００１４】図５の実施例において、昇圧変圧器Ｔ１１
とその１次側に接続されるリアクトルＬＡ１に代えても
れ変圧器を用いてもよい。
とその１次側に接続されるリアクトルＬＡ１に代えても
れ変圧器を用いてもよい。
【００１５】図７は本発明の別の実施例である。図７に
おいて、ＤＲ１は整流器、ＴＲ１はインバータ回路、Ｔ
２はインバータトランス、ＤＲ２は整流器、ＳＷ２はリ
レー接点、ＣＬ２は制御回路、４０は直流高電圧発生回
路、Ｒ１２は抵抗器、Ｔ１２は昇圧変圧器、ＤＲ１２は
整流器である。同図においてその他は、図１に示した従
来例と同機能の部品またはアセンブリに同符号を付して
説明を省略する。
おいて、ＤＲ１は整流器、ＴＲ１はインバータ回路、Ｔ
２はインバータトランス、ＤＲ２は整流器、ＳＷ２はリ
レー接点、ＣＬ２は制御回路、４０は直流高電圧発生回
路、Ｒ１２は抵抗器、Ｔ１２は昇圧変圧器、ＤＲ１２は
整流器である。同図においてその他は、図１に示した従
来例と同機能の部品またはアセンブリに同符号を付して
説明を省略する。
【００１６】図７において、起動スイッチ６を押すと制
御回路ＣＬ２は図示しないガス供給回路を起動して電極
周辺にシールドガスを供給するとともに、リレー接点Ｓ
Ｗ２に閉を指令し、溶接電流検出後リレー接点ＳＷ２に
開を指令する。図３の直流高電圧発生回路２０は１次入
力が商用周波電力を用いているのに対し、図７の直流高
電圧発生回路４０は１次入力としてインバータトランス
の出力を用いるところが異なるだけで、両者の動作機能
は同じであるので、直流高電圧発生回路４０の詳細な説
明は省略する。
御回路ＣＬ２は図示しないガス供給回路を起動して電極
周辺にシールドガスを供給するとともに、リレー接点Ｓ
Ｗ２に閉を指令し、溶接電流検出後リレー接点ＳＷ２に
開を指令する。図３の直流高電圧発生回路２０は１次入
力が商用周波電力を用いているのに対し、図７の直流高
電圧発生回路４０は１次入力としてインバータトランス
の出力を用いるところが異なるだけで、両者の動作機能
は同じであるので、直流高電圧発生回路４０の詳細な説
明は省略する。
【００１７】図８は本発明のアーク溶接へのさらに別の
実施例である。５０は直流高電圧発生回路、Ｒ２は抵抗
器である。ＤＲ１３は整流器、Ｒ１３ないしＲ１５は抵
抗器、ＤＲ１４は整流器、ＤＲ１７は整流器、ＳＣＲ１
１はサイリスタ、Ｃ１１およびＣ１２はコンデンサ、Ｓ
Ｓ１は２方向性２端子サイリスタ、Ｔ１３は昇圧変圧器
である。同図においてその他は、図７と同じ機能の部品
またはアセンブリであるので、同一の符号を付して説明
を省略する。
実施例である。５０は直流高電圧発生回路、Ｒ２は抵抗
器である。ＤＲ１３は整流器、Ｒ１３ないしＲ１５は抵
抗器、ＤＲ１４は整流器、ＤＲ１７は整流器、ＳＣＲ１
１はサイリスタ、Ｃ１１およびＣ１２はコンデンサ、Ｓ
Ｓ１は２方向性２端子サイリスタ、Ｔ１３は昇圧変圧器
である。同図においてその他は、図７と同じ機能の部品
またはアセンブリであるので、同一の符号を付して説明
を省略する。
【００１８】図８において、商用周波電力がリレー接点
ＳＷ１を通して整流器ＤＲ１３に加えられ、その整流出
力は抵抗器Ｒ１３と昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線を通し
てコンデンサＣ１１をサイリスタＳＣＲ１１側を正、昇
圧変圧器Ｔ１３側を負に充電する。コンデンサＣ１１の
充電電圧は昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線と抵抗器Ｒ１５
を通して２方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる。２
方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる電圧がある一定
値以上になると、２方向性２端子サイリスタＳＳ１は導
通状態になり、サイリスタＳＣＲ１１にゲート電流を供
給する。その結果サイリスタＳＣＲ１１は導通状態にな
り、コンデンサＣ１１の電圧はサイリスタＳＣＲ１１を
通して昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わり、その電圧
に比例した電圧が２次巻線に現れる。昇圧変圧器Ｔ１３
の２次巻線に現れた電圧は整流器ＤＲ１７側が正である
ので、整流器ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４
と被溶接物５間に加わり、図示を省略した電極４と被溶
接物５間にある浮遊容量を電極４側を負、被溶接物５側
を正に充電する。コンデンサＣ１１の電荷は放電が終了
すると、放電時の電流により昇圧変圧器Ｔ１３に蓄えら
れた磁気エネルギーにより、昇圧変圧器Ｔ１３側正サイ
リスタＳＣＲ１１側負に充電される。
ＳＷ１を通して整流器ＤＲ１３に加えられ、その整流出
力は抵抗器Ｒ１３と昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線を通し
てコンデンサＣ１１をサイリスタＳＣＲ１１側を正、昇
圧変圧器Ｔ１３側を負に充電する。コンデンサＣ１１の
充電電圧は昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線と抵抗器Ｒ１５
を通して２方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる。２
方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる電圧がある一定
値以上になると、２方向性２端子サイリスタＳＳ１は導
通状態になり、サイリスタＳＣＲ１１にゲート電流を供
給する。その結果サイリスタＳＣＲ１１は導通状態にな
り、コンデンサＣ１１の電圧はサイリスタＳＣＲ１１を
通して昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わり、その電圧
に比例した電圧が２次巻線に現れる。昇圧変圧器Ｔ１３
の２次巻線に現れた電圧は整流器ＤＲ１７側が正である
ので、整流器ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４
と被溶接物５間に加わり、図示を省略した電極４と被溶
接物５間にある浮遊容量を電極４側を負、被溶接物５側
を正に充電する。コンデンサＣ１１の電荷は放電が終了
すると、放電時の電流により昇圧変圧器Ｔ１３に蓄えら
れた磁気エネルギーにより、昇圧変圧器Ｔ１３側正サイ
リスタＳＣＲ１１側負に充電される。
【００１９】コンデンサＣ１１は、この充電が終了する
と、昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線と整流器ＤＲ１４を通
して放電する。整流器ＤＲ１４の順電圧降下はサイリス
タＳＣＲ１１を逆バイアスし、サイリスタＳＣＲ１１の
絶縁を回復させる。その放電電流により昇圧変圧器に蓄
えられた磁気エネルギーによるコンデンサＣ１１の充電
が終了したとき、コンデンサＣ１１の充電電圧は２方向
性２端子サイリスタＳＳ１が導通状態になる電圧値より
低い。つぎに整流器ＤＲ１３および抵抗器Ｒ１３側から
の充電がはじまり、前記の動作が繰り返される。なお、
コンデンサＣ１１の充電のときには、昇圧変圧器Ｔ１３
の２次巻線には整流器ＤＲ１７側が負となるので電極４
と被溶接物５間の浮遊容量の充電はされない。電極４と
被溶接物５間の浮遊容量の電圧は前記動作が繰り返され
るとき徐々に上昇し、電極４と被溶接物５間の絶縁破壊
電圧に達したとき火花放電を発生させ、この火花放電に
整流器ＤＲ２、リアクトルＬＤ２、整流器ＤＲ３側から
の電流が流れて溶接アークとなる。なお、電極４と被溶
接物５間の距離が大きく火花放電が発生しなかった場合
には、電極４と被溶接物５間の浮遊容量は高電圧に帯電
したままになるので、抵抗器Ｒ２によって放電を行う。
と、昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線と整流器ＤＲ１４を通
して放電する。整流器ＤＲ１４の順電圧降下はサイリス
タＳＣＲ１１を逆バイアスし、サイリスタＳＣＲ１１の
絶縁を回復させる。その放電電流により昇圧変圧器に蓄
えられた磁気エネルギーによるコンデンサＣ１１の充電
が終了したとき、コンデンサＣ１１の充電電圧は２方向
性２端子サイリスタＳＳ１が導通状態になる電圧値より
低い。つぎに整流器ＤＲ１３および抵抗器Ｒ１３側から
の充電がはじまり、前記の動作が繰り返される。なお、
コンデンサＣ１１の充電のときには、昇圧変圧器Ｔ１３
の２次巻線には整流器ＤＲ１７側が負となるので電極４
と被溶接物５間の浮遊容量の充電はされない。電極４と
被溶接物５間の浮遊容量の電圧は前記動作が繰り返され
るとき徐々に上昇し、電極４と被溶接物５間の絶縁破壊
電圧に達したとき火花放電を発生させ、この火花放電に
整流器ＤＲ２、リアクトルＬＤ２、整流器ＤＲ３側から
の電流が流れて溶接アークとなる。なお、電極４と被溶
接物５間の距離が大きく火花放電が発生しなかった場合
には、電極４と被溶接物５間の浮遊容量は高電圧に帯電
したままになるので、抵抗器Ｒ２によって放電を行う。
【００２０】図８のコンデンサＣ１１の充放電の周期は
抵抗器Ｒ１３の値とコンデンサＣ１１の容量によってほ
ぼ決まり、電極４と被加工物５との間の浮遊容量の充電
電圧は次第に上昇してゆくが、何回のコンデンサＣ１１
の充放電によって電極４と被溶接物５間に火花放電が発
生するかは、コンデンサＣ１１の容量と２方向性２端子
サイリスタＳＳ１が導通状態になる電圧および電極４と
被溶接物５間の浮遊容量の値による。直流高電圧発生回
路５０は前記のような動作であるので、出力はほぼコン
デンサＣ１１の充電エネルギーとコンデンサＣ１１の充
放電のくり返し周波数との積、すなわち出力電力はほぼ
一定であると言える。その結果直流高電圧発生回路５０
の出力特性曲線は図９のようになる。同図において、電
圧Ｖ50は直流高電圧発生回路５０の無負荷電圧、電流Ｉ
50は出力短絡電流である。ここでも、電流Ｉ50はいわゆ
る可随電流以下となる用に回路乗数を定める。
抵抗器Ｒ１３の値とコンデンサＣ１１の容量によってほ
ぼ決まり、電極４と被加工物５との間の浮遊容量の充電
電圧は次第に上昇してゆくが、何回のコンデンサＣ１１
の充放電によって電極４と被溶接物５間に火花放電が発
生するかは、コンデンサＣ１１の容量と２方向性２端子
サイリスタＳＳ１が導通状態になる電圧および電極４と
被溶接物５間の浮遊容量の値による。直流高電圧発生回
路５０は前記のような動作であるので、出力はほぼコン
デンサＣ１１の充電エネルギーとコンデンサＣ１１の充
放電のくり返し周波数との積、すなわち出力電力はほぼ
一定であると言える。その結果直流高電圧発生回路５０
の出力特性曲線は図９のようになる。同図において、電
圧Ｖ50は直流高電圧発生回路５０の無負荷電圧、電流Ｉ
50は出力短絡電流である。ここでも、電流Ｉ50はいわゆ
る可随電流以下となる用に回路乗数を定める。
【００２１】図１０は本発明のアーク溶接へのさらに別
の実施例である。図１０において、６０は直流高電圧発
生回路である。直流高電圧発生回路６０内において、Ｄ
Ｒ１５は整流器、ＳＣＲ１２はサイリスタ、Ｃ１３はコ
ンデンサである。同図においてその他は、図８と同じ機
能の部品またはアセンブリであるので、同一の符号を付
して説明を省略する。
の実施例である。図１０において、６０は直流高電圧発
生回路である。直流高電圧発生回路６０内において、Ｄ
Ｒ１５は整流器、ＳＣＲ１２はサイリスタ、Ｃ１３はコ
ンデンサである。同図においてその他は、図８と同じ機
能の部品またはアセンブリであるので、同一の符号を付
して説明を省略する。
【００２２】図１０において、商用周波電力がリレー接
点ＳＷ１を通して整流器ＤＲ１３に加えられ、その整流
出力は抵抗器Ｒ１３を通してコンデンサＣ１３を抵抗器
Ｒ１３側正に充電する。コンデンサＣ１３の充電電圧は
抵抗器Ｒ１５を通して２方向性２端子サイリスタＳＳ１
に加わる。２方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる電
圧がある一定値以上になると、２方向性２端子サイリス
タＳＳ１は導通状態になり、サイリスタＳＣＲ１２にゲ
ート電流を供給する。その結果サイリスタＳＣＲ１２は
導通状態になり、コンデンサＣ１３の電圧はサイリスタ
ＳＣＲ１２を通して昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わ
り、その電圧に比例した電圧が２次巻線に現れる。しか
し、昇圧変圧器Ｔ１３の２次巻線に現れた電圧は整流器
ＤＲ１７側が負であるので、整流器ＤＲ１７と制限抵抗
器Ｒ１を通して電極４と被溶接物５間に加わることはな
く、図示を省略した電極４と被溶接物５間にある浮遊容
量を充電することはない。したがって、このときコンデ
ンサＣ１３のエネルギーは昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エネ
ルギーに変換されていく。抵抗器Ｒ１３側を正に充電さ
れていたコンデンサＣ１３のエネルギーがすべて昇圧変
圧器Ｔ１３の磁気エンエルギーに変換され終わると、昇
圧変圧器Ｔ１３の１次巻線にはサイリスタＳＣＲ１２側
を正、昇圧変圧器Ｔ１３の２次側には整流器ＤＲ１７側
を正の電圧が現れ、昇圧変圧器Ｔ１３に蓄えられた磁気
エネルギーがサイリスタＳＣＲ１２を通してコンデンサ
Ｃ１３をサイリスタＳＣＲ１２側を正に充電し、整流器
ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４と被溶接物５
間の浮遊容量を充電する。昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エネ
ルギーがなくなるとコンデンサＣ１３にサイリスタＳＣ
Ｒ１２側を正に蓄えられた電荷が整流器ＤＲ１５を通し
て昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わり、昇圧変圧器Ｔ
１３の２次巻線の整流器ＤＲ１７側正の電圧が発生し、
整流器ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４と被溶
接物５間の浮遊容量を充電する。
点ＳＷ１を通して整流器ＤＲ１３に加えられ、その整流
出力は抵抗器Ｒ１３を通してコンデンサＣ１３を抵抗器
Ｒ１３側正に充電する。コンデンサＣ１３の充電電圧は
抵抗器Ｒ１５を通して２方向性２端子サイリスタＳＳ１
に加わる。２方向性２端子サイリスタＳＳ１に加わる電
圧がある一定値以上になると、２方向性２端子サイリス
タＳＳ１は導通状態になり、サイリスタＳＣＲ１２にゲ
ート電流を供給する。その結果サイリスタＳＣＲ１２は
導通状態になり、コンデンサＣ１３の電圧はサイリスタ
ＳＣＲ１２を通して昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わ
り、その電圧に比例した電圧が２次巻線に現れる。しか
し、昇圧変圧器Ｔ１３の２次巻線に現れた電圧は整流器
ＤＲ１７側が負であるので、整流器ＤＲ１７と制限抵抗
器Ｒ１を通して電極４と被溶接物５間に加わることはな
く、図示を省略した電極４と被溶接物５間にある浮遊容
量を充電することはない。したがって、このときコンデ
ンサＣ１３のエネルギーは昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エネ
ルギーに変換されていく。抵抗器Ｒ１３側を正に充電さ
れていたコンデンサＣ１３のエネルギーがすべて昇圧変
圧器Ｔ１３の磁気エンエルギーに変換され終わると、昇
圧変圧器Ｔ１３の１次巻線にはサイリスタＳＣＲ１２側
を正、昇圧変圧器Ｔ１３の２次側には整流器ＤＲ１７側
を正の電圧が現れ、昇圧変圧器Ｔ１３に蓄えられた磁気
エネルギーがサイリスタＳＣＲ１２を通してコンデンサ
Ｃ１３をサイリスタＳＣＲ１２側を正に充電し、整流器
ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４と被溶接物５
間の浮遊容量を充電する。昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エネ
ルギーがなくなるとコンデンサＣ１３にサイリスタＳＣ
Ｒ１２側を正に蓄えられた電荷が整流器ＤＲ１５を通し
て昇圧変圧器Ｔ１３の１次巻線に加わり、昇圧変圧器Ｔ
１３の２次巻線の整流器ＤＲ１７側正の電圧が発生し、
整流器ＤＲ１７と制限抵抗器Ｒ１を通して電極４と被溶
接物５間の浮遊容量を充電する。
【００２３】このとき整流器ＤＲ１５の順方向電圧がサ
イリスタＳＣＲ１２を逆バイアスし、サイリスタＳＣＲ
１２の絶縁性を回復させる。サイリスタＳＣＲ１２側が
正の充電電荷がなくなると、昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エ
ネルギーがコンデンサＣ１３を抵抗器Ｒ１３側を正に充
電を開始する。このとき昇圧変圧器Ｔ１３の２次側には
整流器ＤＲ１７側負の電圧が現れるので、電極４と被溶
接物５間の浮遊容量は充電されない。昇圧変圧器Ｔ１３
の磁気エネルギーがすべてコンデンサＣ１３に移行した
ときコンデンサＣ１３の充電電圧は２方向性２端子サイ
リスタＳＳ１が導通状態になる値より低いのでサイリス
タＳＣＲ１２のゲート電流は流れない。したがってつぎ
にコンデンサＣ１３は抵抗器Ｒ１３側から同じ抵抗器Ｒ
１３側が正の極性の充電がはじまり、上記した動作を繰
り返す。
イリスタＳＣＲ１２を逆バイアスし、サイリスタＳＣＲ
１２の絶縁性を回復させる。サイリスタＳＣＲ１２側が
正の充電電荷がなくなると、昇圧変圧器Ｔ１３の磁気エ
ネルギーがコンデンサＣ１３を抵抗器Ｒ１３側を正に充
電を開始する。このとき昇圧変圧器Ｔ１３の２次側には
整流器ＤＲ１７側負の電圧が現れるので、電極４と被溶
接物５間の浮遊容量は充電されない。昇圧変圧器Ｔ１３
の磁気エネルギーがすべてコンデンサＣ１３に移行した
ときコンデンサＣ１３の充電電圧は２方向性２端子サイ
リスタＳＳ１が導通状態になる値より低いのでサイリス
タＳＣＲ１２のゲート電流は流れない。したがってつぎ
にコンデンサＣ１３は抵抗器Ｒ１３側から同じ抵抗器Ｒ
１３側が正の極性の充電がはじまり、上記した動作を繰
り返す。
【００２４】図１０のコンデンサＣ１３の充放電の周期
は抵抗器Ｒ１３の値とコンデンサＣ１３の容量によって
ほぼ決まり、何回のコンデンサＣ１３の充放電によって
電極４と被溶接物５間に火花放電が発生するかは、コン
デンサＣ１３の容量と２方向性２端子サイリスタＳＳ１
が導通状態になる電圧および電極４と被溶接物５間の浮
遊容量の値による。直流高電圧発生回路６０は前記のよ
うに動作するので、出力はほぼコンデンサＣ１３の充電
エネルギーとコンデンサＣ１３の充放電のくり返し周波
数との積、すなわち出力電力はほぼ一定であると言え
る。その結果直流高電圧発生回路６０の出力特性曲線も
図９と同様になる。したがって、直流高電圧発生回路６
０の無負荷電圧が電極４と被溶接物５間に火花放電を発
生できる以上の電圧でかつ、いわゆる可随電流以下にす
る。
は抵抗器Ｒ１３の値とコンデンサＣ１３の容量によって
ほぼ決まり、何回のコンデンサＣ１３の充放電によって
電極４と被溶接物５間に火花放電が発生するかは、コン
デンサＣ１３の容量と２方向性２端子サイリスタＳＳ１
が導通状態になる電圧および電極４と被溶接物５間の浮
遊容量の値による。直流高電圧発生回路６０は前記のよ
うに動作するので、出力はほぼコンデンサＣ１３の充電
エネルギーとコンデンサＣ１３の充放電のくり返し周波
数との積、すなわち出力電力はほぼ一定であると言え
る。その結果直流高電圧発生回路６０の出力特性曲線も
図９と同様になる。したがって、直流高電圧発生回路６
０の無負荷電圧が電極４と被溶接物５間に火花放電を発
生できる以上の電圧でかつ、いわゆる可随電流以下にす
る。
【００２５】図１１は本発明の別の実施例である。図１
１は、図７の直流高電圧発生回路４０とリレー接点ＳＷ
２とを図８の直流高電圧発生回路５０に置き換えたもの
に相当するので、詳細な説明は省略する。この場合アー
ク切れ時には直流高電圧発生回路５０から直流高電圧が
加えられるので直ちにアークを再発生させることが出来
る。
１は、図７の直流高電圧発生回路４０とリレー接点ＳＷ
２とを図８の直流高電圧発生回路５０に置き換えたもの
に相当するので、詳細な説明は省略する。この場合アー
ク切れ時には直流高電圧発生回路５０から直流高電圧が
加えられるので直ちにアークを再発生させることが出来
る。
【００２６】図１2 は図１１の実施例に直流高電圧発生
回路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合の実
施例である。図１２において、ＣＤ１は電流検出器、Ｃ
Ｌ４は制御回路である。同図においてその他は、図１１
と同じ機能の部品またはアセンブリであるので、同一の
符号を付して説明を省略する。
回路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合の実
施例である。図１２において、ＣＤ１は電流検出器、Ｃ
Ｌ４は制御回路である。同図においてその他は、図１１
と同じ機能の部品またはアセンブリであるので、同一の
符号を付して説明を省略する。
【００２７】図１２において、電流検出器ＣＤ１は制限
抵抗器Ｒ１の抵抗値が低下し、かつ被溶接物５上の作業
者が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路５０が出
力する電流を検出して、制御回路ＣＬ４に信号を送る。
このとき直流高電圧発生回路５０が出力する電流は、ほ
ぼ出力短絡電流である。制御回路ＣＬ４はその信号を受
けて、インバータ回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。
この場合直流高電圧発生回路５０から作業者に大きな電
流が流れる時間を短くして、より安全を確保できる。
抵抗器Ｒ１の抵抗値が低下し、かつ被溶接物５上の作業
者が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路５０が出
力する電流を検出して、制御回路ＣＬ４に信号を送る。
このとき直流高電圧発生回路５０が出力する電流は、ほ
ぼ出力短絡電流である。制御回路ＣＬ４はその信号を受
けて、インバータ回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。
この場合直流高電圧発生回路５０から作業者に大きな電
流が流れる時間を短くして、より安全を確保できる。
【００２８】図１２においては、昇圧変圧器Ｔ１３の２
次側の電流を検出したが、１次側の電流を検出しても同
じことができる。
次側の電流を検出したが、１次側の電流を検出しても同
じことができる。
【００２９】図１３は前記の実施例に直流高電圧発生回
路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合の別の
実施例である。図１３において、ＶＤ１は電圧検出器で
ある。同図においてその他は、図１１および図１２と同
じ機能の部品またはアセンブリであるので、同一の符号
を付して説明を省略する。
路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合の別の
実施例である。図１３において、ＶＤ１は電圧検出器で
ある。同図においてその他は、図１１および図１２と同
じ機能の部品またはアセンブリであるので、同一の符号
を付して説明を省略する。
【００３０】図１３において、電圧検出器ＶＤ１は、制
限抵抗器Ｒ１の抵抗値が低下しかつ被溶接物５上の作業
者が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路５０が出
力する電流に伴って出力電圧も大きく低下するので、そ
の出力電圧の低下を検出して、制御回路ＣＬ４に信号を
送る。制御回路ＣＬ４はその信号を受けて、インバータ
回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。この場合直流高電
圧発生回路５０から作業者に大きな電流が流れる時間を
短くして、より安全を確保できる。
限抵抗器Ｒ１の抵抗値が低下しかつ被溶接物５上の作業
者が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路５０が出
力する電流に伴って出力電圧も大きく低下するので、そ
の出力電圧の低下を検出して、制御回路ＣＬ４に信号を
送る。制御回路ＣＬ４はその信号を受けて、インバータ
回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。この場合直流高電
圧発生回路５０から作業者に大きな電流が流れる時間を
短くして、より安全を確保できる。
【００３１】図１４は前記の実施例に直流高電圧発生回
路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合のさら
に別の実施例である。図１４において、７０は直流高電
圧発生回路である。直流高電圧発生回路７０内におい
て、ＤＲ１８は整流器、ＶＤ２は電圧検出器である。同
図においてその他は、図１１および図１２と同じ機能の
部品またはアセンブリであるので、同一の符号を付して
説明を省略する。
路の出力短絡時に出力を停止するようにした場合のさら
に別の実施例である。図１４において、７０は直流高電
圧発生回路である。直流高電圧発生回路７０内におい
て、ＤＲ１８は整流器、ＶＤ２は電圧検出器である。同
図においてその他は、図１１および図１２と同じ機能の
部品またはアセンブリであるので、同一の符号を付して
説明を省略する。
【００３２】図１４において、電圧検出器ＶＤ２には出
力電圧に比例した電圧がえられる。したがって、制限抵
抗器Ｒ１の抵抗値が低下し、かつ被溶接物５上の作業者
が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路７０が出力
する電流に伴って出力電圧の低下に対応して電圧検出器
ＶＤ２も電圧の低下を検出することができる。出力電圧
の低下に対応した昇圧変圧器Ｔ１３の１次側での変化を
検出して、電圧検出器ＶＤ２は制御回路ＣＬ４に信号を
送る。制御回路ＣＬ４はその信号を受けて、インバータ
回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。この場合直流高電
圧発生回路７０から作業者に流れる時間を短くして、よ
り安全を確保できる。
力電圧に比例した電圧がえられる。したがって、制限抵
抗器Ｒ１の抵抗値が低下し、かつ被溶接物５上の作業者
が電極４に触れたときに直流高電圧発生回路７０が出力
する電流に伴って出力電圧の低下に対応して電圧検出器
ＶＤ２も電圧の低下を検出することができる。出力電圧
の低下に対応した昇圧変圧器Ｔ１３の１次側での変化を
検出して、電圧検出器ＶＤ２は制御回路ＣＬ４に信号を
送る。制御回路ＣＬ４はその信号を受けて、インバータ
回路ＴＲ１に駆動の停止を指令する。この場合直流高電
圧発生回路７０から作業者に流れる時間を短くして、よ
り安全を確保できる。
【００３３】前述した実施例はアークの発生後は、直流
高電圧の出力は停止したが、本発明はこれらに限られる
ものではなく、アーク発生時も直流高電圧の発生を停止
しなくともよい。この場合には、アーク切れになると直
流高電圧電源回路からの出力電圧が上昇するので再びア
ークが点弧されることになり、加工が続行される。
高電圧の出力は停止したが、本発明はこれらに限られる
ものではなく、アーク発生時も直流高電圧の発生を停止
しなくともよい。この場合には、アーク切れになると直
流高電圧電源回路からの出力電圧が上昇するので再びア
ークが点弧されることになり、加工が続行される。
【００３４】
【その他の実施例】整流器ＤＲ３と直流高電圧発生回路
５０の接続位置は図１５ないし図１８のいずれにしても
よい。これらの実施例はいずれも直流高電圧発生回路の
接続位置が整流器ＤＲ３に対して異なるのみでその動作
はいずれも上述の各は実施例と同様であるので説明は省
略する。
５０の接続位置は図１５ないし図１８のいずれにしても
よい。これらの実施例はいずれも直流高電圧発生回路の
接続位置が整流器ＤＲ３に対して異なるのみでその動作
はいずれも上述の各は実施例と同様であるので説明は省
略する。
【００３５】また、前記実施例はいずれもＴＩＧアーク
溶接について説明したが、プラズマアーク切断にも同様
に実施することができる。
溶接について説明したが、プラズマアーク切断にも同様
に実施することができる。
【図１】直流高電圧回路によってアーク起動をする従来
装置の例を示す接続図
装置の例を示す接続図
【図２】図１の従来装置に用いる直流高電圧発生回路の
出力特性を示す図
出力特性を示す図
【図３】本発明の実施例を示す接続図
【図４】図３の実施例において使用する直流高電圧発生
回路の出力特性を示す図
回路の出力特性を示す図
【図５】本発明の別の実施例を示す接続図
【図６】図５の実施例において使用する直流高電圧発生
回路の出力特性を示す図
回路の出力特性を示す図
【図７】本発明の別の実施例を示す接続図
【図８】本発明のさらに別の実施例を示す接続図
【図９】図８の実施例において使用する直流高電圧発生
回路の出力特性を示す図
回路の出力特性を示す図
【図１０】本発明のさらに別の実施例を示す接続図
【図１１】本発明の別の実施例を示す接続図
【図１２】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１３】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１４】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１５】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１６】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１７】本発明のその他の実施例を示す接続図
【図１８】本発明のその他の実施例を示す接続図
４ 電極
５ 被溶接物
６ 起動スイッチ
ＲＶ 出力調整器
ＣＬ１ 制御回路
ＣＬ４ 制御回路
１０ 直流高電圧発生回路
２０ 直流高電圧発生回路
３０ 直流高電圧発生回路
４０ 直流高電圧発生回路
５０ 直流高電圧発生回路
７０ 直流高電圧発生回路
ＤＲ１ないしＤＲ３ 整流器
ＤＲ１１ないしＤＲ１８ 整流器
ＳＷ１、ＳＷ２ リレー接点
Ｒ１、Ｒ２ 抵抗器
Ｒ１１ないしＲ１５ 抵抗器
ＳＣＲ１ サイリスタ回路
ＳＣＲ１１ サイリスタ
ＳＣＲ１２ サイリスタ
ＳＳ１ ２方向性２端子サイリスタ
Ｃ１１ないしＣ１３ コンデンサ
ＴＲ１ インバータ回路
Ｔ１ 変圧器
Ｔ２ インバータトランス
Ｔ１１、Ｔ１３ 昇圧変圧器
ＬＤ１ 直流リアクトル
ＬＡ１ リアクトル
ＣＤ１ 電流検出器
ＣＴ１ 電流検出器
ＶＤ１ 電圧検出器
ＶＤ２ 電圧検出器
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 9/067
B23K 9/10
B23K 9/073
Claims (6)
- 【請求項１】主たるアーク用電力を供給する主電源と、
アーク起動時に直流高電圧を電極と被溶接物間に印加し
て電極と被溶接物間の絶縁破壊を起こさせてアークを起
動するための直流高電圧発生回路とを備えたアーク加工
装置において、前記直流高電圧発生回路が昇圧のための
昇圧変圧器を有しかつ出力短絡電流を可随電流以下に低
減する回路素子を前記昇圧変圧器の一次側に接続したア
ーク加工装置。 - 【請求項２】前記直流高電圧発生回路の出力電流を検出
する出力電流検出器を設け、前記出力電流検出器が一定
以上の電流を検出したときに前記直流高電圧発生回路の
出力を停止する手段を備えた請求項１に記載のアーク加
工装置。 - 【請求項３】前記直流高電圧発生回路の出力電圧を検出
する出力電圧検出器を設け、前記出力電圧検出器が前記
直流高電圧発生回路の出力短絡を検出した時前記直流高
電圧発生回路の出力を停止する手段を備えた請求項１に
記載のアーク加工装置。 - 【請求項４】前記昇圧変圧器の１次巻線の端子電圧を検
出する電圧検出器を設け、前記電圧検出器が出力短絡時
の１次巻線の電圧降下を検出したときに前記直流高電圧
発生回路の出力を停止する手段を設けた請求項１に記載
のアーク加工装置。 - 【請求項５】前記出力短絡電流を低減する回路素子が、
前記直流高電圧発生回路の出力電力を略一定にするため
の入力制限回路を備えた請求項１ないし４のいずれかに
記載のアーク加工装置。 - 【請求項６】前記直流高電圧発生回路の出力の停止に伴
い前記主電源の出力も停止するようにした請求項２ない
し５に記載のアーク加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18639794A JP3443177B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | アーク加工装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18639794A JP3443177B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | アーク加工装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0825039A JPH0825039A (ja) | 1996-01-30 |
| JP3443177B2 true JP3443177B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=16187691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18639794A Expired - Fee Related JP3443177B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | アーク加工装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3443177B2 (ja) |
-
1994
- 1994-07-15 JP JP18639794A patent/JP3443177B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0825039A (ja) | 1996-01-30 |
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