JP3422806B2 - 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 - Google Patents
一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法Info
- Publication number
- JP3422806B2 JP3422806B2 JP25606692A JP25606692A JP3422806B2 JP 3422806 B2 JP3422806 B2 JP 3422806B2 JP 25606692 A JP25606692 A JP 25606692A JP 25606692 A JP25606692 A JP 25606692A JP 3422806 B2 JP3422806 B2 JP 3422806B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon fiber
- carbon
- fibers
- strength
- composite material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、核融合炉壁材、高温炉
その他の高温分野に使用される一方向強化のＣ／Ｃ複合
材及びその製造法に関する。
その他の高温分野に使用される一方向強化のＣ／Ｃ複合
材及びその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭素繊維強化炭素複合材料（Ｃ／Ｃ複合
材）には、一方向強化材、繊維をＸＹ方向の二次元的に
配置した２Ｄ材、繊維をＸＹＺ方向の三次元的に配置し
た３Ｄ材がある。このうち、一方向強化材の製造法は、
主に以下の二方法が知られている。市販の一方向プリ
プレグシートを、繊維の方向を揃えて積層し、樹脂を硬
化、炭化し、更に炭素マトリックスを含浸する方法（文
献例：日本機械学会誌、第１０巻、第２号、Ｐ．５６、
“Ｃ／Ｃコンポジット開発の現状”）。フィラメント
ワインディング法で炭素繊維束を一方向に揃えて板等に
巻きつけ、これに炭素マトリックスを含浸する方法（文
献例：炭素Ｎo.１１５、“炭素繊維強化炭素複合材
料”）。
材）には、一方向強化材、繊維をＸＹ方向の二次元的に
配置した２Ｄ材、繊維をＸＹＺ方向の三次元的に配置し
た３Ｄ材がある。このうち、一方向強化材の製造法は、
主に以下の二方法が知られている。市販の一方向プリ
プレグシートを、繊維の方向を揃えて積層し、樹脂を硬
化、炭化し、更に炭素マトリックスを含浸する方法（文
献例：日本機械学会誌、第１０巻、第２号、Ｐ．５６、
“Ｃ／Ｃコンポジット開発の現状”）。フィラメント
ワインディング法で炭素繊維束を一方向に揃えて板等に
巻きつけ、これに炭素マトリックスを含浸する方法（文
献例：炭素Ｎo.１１５、“炭素繊維強化炭素複合材
料”）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来法で得られる一方
向強化Ｃ／Ｃ複合材は、２Ｄ材や３Ｄ材に比べて繊維が
一方向に配向しているため、繊維の方向の強度や熱伝導
率は著しく改善されるものの、他の方向即ち繊維と直角
方向の強度（層間剪断強度）、熱伝導率等の特性は著し
く低下するという問題があった。本発明は、繊維と直角
の方向の強度、熱伝導率等の特性に優れる一方向強化の
Ｃ／Ｃ複合材及びその製造法を提供するものである。
向強化Ｃ／Ｃ複合材は、２Ｄ材や３Ｄ材に比べて繊維が
一方向に配向しているため、繊維の方向の強度や熱伝導
率は著しく改善されるものの、他の方向即ち繊維と直角
方向の強度（層間剪断強度）、熱伝導率等の特性は著し
く低下するという問題があった。本発明は、繊維と直角
の方向の強度、熱伝導率等の特性に優れる一方向強化の
Ｃ／Ｃ複合材及びその製造法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来の一
方向強化材について検討した結果、繊維と直角の方向の
強度、熱伝導率等の特性が劣るのは、炭素繊維の体積率
が高いこと（６０％以上）が原因となっていることを明
らかにした。即ち、炭素繊維自体は径方向の熱伝導率が
低いため、繊維体積率が高いと繊維と直角方向の熱伝導
率は炭素繊維の径方向の熱伝導率に近くなり、低くな
る。また、炭素繊維の体積率が高いと炭素繊維間の炭素
マトリックスが充分でなくなり、層間強度が低くなる。
以上の考察から本発明者らは、炭素繊維の体積率を小さ
くすることで従来材の問題点を解決出来ることを見い出
した。
方向強化材について検討した結果、繊維と直角の方向の
強度、熱伝導率等の特性が劣るのは、炭素繊維の体積率
が高いこと（６０％以上）が原因となっていることを明
らかにした。即ち、炭素繊維自体は径方向の熱伝導率が
低いため、繊維体積率が高いと繊維と直角方向の熱伝導
率は炭素繊維の径方向の熱伝導率に近くなり、低くな
る。また、炭素繊維の体積率が高いと炭素繊維間の炭素
マトリックスが充分でなくなり、層間強度が低くなる。
以上の考察から本発明者らは、炭素繊維の体積率を小さ
くすることで従来材の問題点を解決出来ることを見い出
した。
【０００５】本発明は、嵩の小さい高強度及び／又は高
弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の大
きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束から
なる一方向強化Ｃ／Ｃ複合材及び嵩の小さい高強度及び
／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並び
に嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊
維束を一方向に並べ、得られる成形体に炭素マトリック
スを含浸する一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の製造法に関す
る。
弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の大
きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束から
なる一方向強化Ｃ／Ｃ複合材及び嵩の小さい高強度及び
／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並び
に嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊
維束を一方向に並べ、得られる成形体に炭素マトリック
スを含浸する一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の製造法に関す
る。
【０００６】本発明の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材は炭素繊
維の体積率を６０％以下とすることが好ましい。炭素繊
維の体積率が大きいと層間剪断強度及び繊維と直角の方
向の熱伝導率を大きく出来ない。高強度炭素繊維や高弾
性炭素繊維はフィラメントが真っ直で嵩が小さく、炭素
繊維の体積率を６０％以下にすることが困難である。炭
素繊維の体積率を小さくするには、嵩の小さい高強度及
び／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束
に、嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素
繊維束を用いることで達成される。炭素繊維の種類は特
に制限はないが、繊維方向の強度や熱伝導率を大きくす
るためには、高性能（高強度又は高弾性）の炭素繊維が
好ましい。炭素マトリックスも制限はないが、ピッチや
炭化率の大きな合成樹脂が好ましい。嵩の小さい高強度
及び／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維と
嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維
との混合方法や混合比については、目的、用途に応じて
適宜選択すれば良く特に制限はない。
維の体積率を６０％以下とすることが好ましい。炭素繊
維の体積率が大きいと層間剪断強度及び繊維と直角の方
向の熱伝導率を大きく出来ない。高強度炭素繊維や高弾
性炭素繊維はフィラメントが真っ直で嵩が小さく、炭素
繊維の体積率を６０％以下にすることが困難である。炭
素繊維の体積率を小さくするには、嵩の小さい高強度及
び／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束
に、嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素
繊維束を用いることで達成される。炭素繊維の種類は特
に制限はないが、繊維方向の強度や熱伝導率を大きくす
るためには、高性能（高強度又は高弾性）の炭素繊維が
好ましい。炭素マトリックスも制限はないが、ピッチや
炭化率の大きな合成樹脂が好ましい。嵩の小さい高強度
及び／又は高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維と
嵩の大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維
との混合方法や混合比については、目的、用途に応じて
適宜選択すれば良く特に制限はない。
【０００７】
【作用】上記したように、嵩の大きいトウ、スライバ及
び／又はヤーンの炭素繊維束を使用して炭素繊維の体積
率を小さくすることが、一方向強化Ｃ／Ｃ複合材におけ
る繊維と直角方向の強度（層間剪断強度）及び熱伝導率
を大きくする作用をしている。本発明では強度及び熱伝
導率を特性の代表例として取り上げたが、導電率、熱膨
張係数その他の特性にも当然作用している。特性全体を
総括すると、本発明は一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の異方性
を小さくする方向に作用するものである。
び／又はヤーンの炭素繊維束を使用して炭素繊維の体積
率を小さくすることが、一方向強化Ｃ／Ｃ複合材におけ
る繊維と直角方向の強度（層間剪断強度）及び熱伝導率
を大きくする作用をしている。本発明では強度及び熱伝
導率を特性の代表例として取り上げたが、導電率、熱膨
張係数その他の特性にも当然作用している。特性全体を
総括すると、本発明は一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の異方性
を小さくする方向に作用するものである。
【０００８】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。
実施例１
嵩の小さい炭素繊維束としてピッチ系高弾性炭素繊維束
(弾性率５００ＧＰa、密度２.１５ｇ／cm3、繊維径１０
μｍ、フィラメント数２０００本）及び嵩の大きい炭素
繊維束としてピッチ系汎用炭素繊維ヤーン(弾性率３２
ＧＰa、密度１．６５ｇ／cm3、線径１４.５μｍ、フィ
ラメント数６００本）の二つの束を同時にフィラメント
ワインディングにより、２００mm幅の板に１９８０回巻
き取り、これの一箇所を切断してそれぞれ１９８０束の
混合した束を作成した。これを内径４０mmのパイプに通
し、炭素繊維体積率４０％の炭素繊維成形体を得た。こ
の成形体に溶融したピッチを含浸し、不活性ガス雰囲気
で約５日間かけて９００℃迄の温度でピッチを炭化し
た。このピッチ含浸・焼成工程を６回繰り返し、さらに
２８００℃で黒鉛化後、嵩密度１.８３ｇ／cm3、炭素繊
維体積率５０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性
を表１に示す。
(弾性率５００ＧＰa、密度２.１５ｇ／cm3、繊維径１０
μｍ、フィラメント数２０００本）及び嵩の大きい炭素
繊維束としてピッチ系汎用炭素繊維ヤーン(弾性率３２
ＧＰa、密度１．６５ｇ／cm3、線径１４.５μｍ、フィ
ラメント数６００本）の二つの束を同時にフィラメント
ワインディングにより、２００mm幅の板に１９８０回巻
き取り、これの一箇所を切断してそれぞれ１９８０束の
混合した束を作成した。これを内径４０mmのパイプに通
し、炭素繊維体積率４０％の炭素繊維成形体を得た。こ
の成形体に溶融したピッチを含浸し、不活性ガス雰囲気
で約５日間かけて９００℃迄の温度でピッチを炭化し
た。このピッチ含浸・焼成工程を６回繰り返し、さらに
２８００℃で黒鉛化後、嵩密度１.８３ｇ／cm3、炭素繊
維体積率５０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性
を表１に示す。
【０００９】実施例２
ピッチ系高弾性炭素繊維束（実施例１と同じ、但しフィ
ラメント数は６０００本）及び実施例１と同じピッチ系
汎用炭素繊維ヤーンの二つの束を、同時にフィラメント
ワインディングにより２００mm幅の板に１１１５回巻き
取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率５０％の炭
素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実施例１と
同様にして嵩密度が１．８４ｇ／cm3、炭素繊維体積率
６０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性を表１に
示す。
ラメント数は６０００本）及び実施例１と同じピッチ系
汎用炭素繊維ヤーンの二つの束を、同時にフィラメント
ワインディングにより２００mm幅の板に１１１５回巻き
取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率５０％の炭
素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実施例１と
同様にして嵩密度が１．８４ｇ／cm3、炭素繊維体積率
６０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性を表１に
示す。
【００１０】比較例１
実施例２と同じピッチ系高弾性炭素繊維束だけをフィラ
メントワインディングにより、２００mm幅の板に１６２
３回巻き取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率６
０％の炭素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実
施例１と同様にして嵩密度が１．９１ｇ／cm3、炭素繊
維体積率７０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性
を表１に示す。
メントワインディングにより、２００mm幅の板に１６２
３回巻き取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率６
０％の炭素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実
施例１と同様にして嵩密度が１．９１ｇ／cm3、炭素繊
維体積率７０％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性
を表１に示す。
【００１１】比較例２
実施例２と同じピッチ系高弾性炭素繊維束だけをフィラ
メントワインディングにより、２００mm幅の板に１３５
３回巻き取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率５
０％の炭素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実
施例１と同様にして一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。こ
のＣ／Ｃ複合材は繊維と並行な亀裂が多数あり、特性を
測定することが出来なかった。同様に炭素繊維体積率４
０％の炭素繊維成形体を作成し、同様にＣ／Ｃ複合材を
作成したが、同様に亀裂が多数あり、特性を測定するこ
とが出来なかった（比較例３）。
メントワインディングにより、２００mm幅の板に１３５
３回巻き取り、実施例１と同様にして炭素繊維体積率５
０％の炭素繊維成形体を得た。次に、この成形体から実
施例１と同様にして一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。こ
のＣ／Ｃ複合材は繊維と並行な亀裂が多数あり、特性を
測定することが出来なかった。同様に炭素繊維体積率４
０％の炭素繊維成形体を作成し、同様にＣ／Ｃ複合材を
作成したが、同様に亀裂が多数あり、特性を測定するこ
とが出来なかった（比較例３）。
【００１２】実施例３
実施例１と同じピッチ系高弾性炭素繊維束及びピッチ系
汎用炭素繊維ヤーンを交互に並べた一方向シート（エポ
キシ樹脂バインダー、目付２００ｇ／ｍ 2 ）を２００mm
角に切断し、１２０枚を繊維が一方向になるように積層
し、治具で押えて厚さ２４mm、炭素繊維体積率５０％の
炭素繊維成形体を得た。この成形体から実施例１と同様
にして嵩密度が１．８４ｇ／cm3、炭素繊維体積率６０
％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性を表１に示
す。
汎用炭素繊維ヤーンを交互に並べた一方向シート（エポ
キシ樹脂バインダー、目付２００ｇ／ｍ 2 ）を２００mm
角に切断し、１２０枚を繊維が一方向になるように積層
し、治具で押えて厚さ２４mm、炭素繊維体積率５０％の
炭素繊維成形体を得た。この成形体から実施例１と同様
にして嵩密度が１．８４ｇ／cm3、炭素繊維体積率６０
％の一方向強化Ｃ／Ｃ複合材を得た。特性を表１に示
す。
【００１３】比較例４
実施例１と同じピッチ系高弾性炭素繊維束だけの一方向
シート（エポキシ樹脂バインダー、目付２３０ｇ／
ｍ 2 ）を２００mm角に切断し、１２０枚を繊維が一方向
になるように積層し、力を加えずに治具で挾んで厚さ２
０mm、炭素繊維体積率６０％の炭素繊維成形体を得た。
この成形体から実施例１と同様にして嵩密度が１.９１
ｇ／cm3、炭素繊維体積率が７０％の一方向強化Ｃ／Ｃ
複合材を得た。特性を表１に示す。
シート（エポキシ樹脂バインダー、目付２３０ｇ／
ｍ 2 ）を２００mm角に切断し、１２０枚を繊維が一方向
になるように積層し、力を加えずに治具で挾んで厚さ２
０mm、炭素繊維体積率６０％の炭素繊維成形体を得た。
この成形体から実施例１と同様にして嵩密度が１.９１
ｇ／cm3、炭素繊維体積率が７０％の一方向強化Ｃ／Ｃ
複合材を得た。特性を表１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１から明らかなように、嵩の小さい炭素
繊維束だけを用いた比較例のＣ／Ｃ複合材は層間剪断強
度及び繊維と直角方向の熱伝導率が低く、又は亀裂の発
生があったが、嵩の大きい炭素繊維束も併せて用いた実
施例のＣ／Ｃ複合材は層間剪断強度及び繊維と直角方向
の熱伝導率が大きくなっていることが示される。
繊維束だけを用いた比較例のＣ／Ｃ複合材は層間剪断強
度及び繊維と直角方向の熱伝導率が低く、又は亀裂の発
生があったが、嵩の大きい炭素繊維束も併せて用いた実
施例のＣ／Ｃ複合材は層間剪断強度及び繊維と直角方向
の熱伝導率が大きくなっていることが示される。
【００１６】
【発明の効果】従来の方法では、一方向強化Ｃ／Ｃ複合
材の炭素繊維体積率を６０％以下とすることは困難であ
ったが、本発明によれば、嵩の小さい高強度及び／又は
高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の
大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束を
混合して使用することにより、自由に炭素繊維体積率を
小さく出来、一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の層間剪断強度及
び繊維と直角方向の熱伝導率を大きく出来る、即ち、特
性の異方性を小さく出来る。
材の炭素繊維体積率を６０％以下とすることは困難であ
ったが、本発明によれば、嵩の小さい高強度及び／又は
高弾性のマルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の
大きいトウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束を
混合して使用することにより、自由に炭素繊維体積率を
小さく出来、一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の層間剪断強度及
び繊維と直角方向の熱伝導率を大きく出来る、即ち、特
性の異方性を小さく出来る。
Claims (2)
- 【請求項１】 嵩の小さい高強度及び／又は高弾性のマ
ルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の大きいト
ウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束からなる一
方向強化Ｃ／Ｃ複合材。 - 【請求項２】 嵩の小さい高強度及び／又は高弾性のマ
ルチフィラメント状の炭素繊維束並びに嵩の大きいト
ウ、スライバ及び／又はヤーンの炭素繊維束を一方向に
並べ、得られる成形体に炭素マトリックスを含浸するこ
とを特徴とする一方向強化Ｃ／Ｃ複合材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25606692A JP3422806B2 (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25606692A JP3422806B2 (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06107464A JPH06107464A (ja) | 1994-04-19 |
| JP3422806B2 true JP3422806B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=17287429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25606692A Expired - Fee Related JP3422806B2 (ja) | 1992-09-25 | 1992-09-25 | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3422806B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001146471A (ja) * | 1999-11-19 | 2001-05-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 炭素系複合体の熱移送装置 |
-
1992
- 1992-09-25 JP JP25606692A patent/JP3422806B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06107464A (ja) | 1994-04-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4770926A (en) | Hybrid fiber-reinforced plastic composite material | |
| EP1908740B1 (en) | CARBON-FIBER-REINFORCED SiC COMPOSITE MATERIAL AND SLIDE MEMBER | |
| KR960000558B1 (ko) | 일방향 프리프렉 및 탄소섬유 강화 복합재료 | |
| JPS62295926A (ja) | 炭素繊維チヨツプドストランドの製造方法 | |
| JP3422806B2 (ja) | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 | |
| JPH06116031A (ja) | 擬似一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 | |
| JP3422807B2 (ja) | 一方向強化ｃ／ｃ複合材用織物 | |
| US5554354A (en) | Carbon fiber-reinforced carbon composite material and process for producing the same | |
| Pinchin et al. | Pyrolytic surface treatment of graphite fibres | |
| JPH05286764A (ja) | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 | |
| JPH06107463A (ja) | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造方法 | |
| JPH06321634A (ja) | 一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 | |
| JPH06263537A (ja) | 擬似一方向強化ｃ／ｃ複合材料及びその製造方法 | |
| JP3288408B2 (ja) | 汎用炭素繊維強化炭素材料の製造法 | |
| JPH0430972B2 (ja) | ||
| JPH0353334B2 (ja) | ||
| JPH0353333B2 (ja) | ||
| JPH06263536A (ja) | 擬似一方向強化ｃ／ｃ複合材及びその製造法 | |
| JP3484711B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の製造方法 | |
| JPH03193664A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料 | |
| JPS58185474A (ja) | 繊維強化水硬性成型品 | |
| JPH0568421B2 (ja) | ||
| JPH0280487A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料 | |
| JPH032225A (ja) | ハイブリッドプリプレグ | |
| JPH04317465A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |