JP3417074B2 - 内燃機関の燃料供給量制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の運転状態に
応じて燃料供給量を制御する内燃機関の燃料供給量制御
装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、この種の装置として、内燃機
関の吸気弁近傍に配設され、上記内燃機関に燃料を供給
する燃料供給手段と、上記内燃機関の運転状態に応じ
て、燃料の基本供給量を算出する基本供給量算出手段
と、該算出された基本供給量を補正して上記燃料供給手
段による燃料の供給量とする燃料供給量補正手段と、を
備えたものが知られている。また、この種の装置では、
例えば、特公平２−４５０３０号公報に記載のように、
内燃機関の冷却水温を検出し、その冷却水温に基づいて
基本供給量を補正することが考えられている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、冷却水温に
基づく補正のみでは、次のように充分精密に燃料供給量
を制御することができない。例えば、内燃機関がまだ充
分に暖まっていないいわゆる冷間始動時などには、供給
した燃料が完全に気化しないことがある。このような場
合、温度上昇の速い吸気弁近傍に燃料を供給している場
合にはその部分の温度に対応する燃料の蒸発特性（例え
ば飽和蒸気圧）に応じて燃料供給量を増量補正するのが
好ましいと考えられる。ところが、冷却水温は吸気弁近
傍の温度に比べてかなり遅れて上昇し、吸気弁近傍の温
度とは余り良好な対応関係を有していない（例えば図５
参照）。このため、この種の装置では、燃料の蒸発特性
に応じて燃料供給量を補正することができない。

【０００４】また、燃料の蒸発特性は吸気管圧力によっ
ても影響を受けるので、吸気管圧力に応じた燃料の蒸発
特性も考慮して燃料供給量を補正するのが好ましいと考
えられる。ところが、従来では、吸気管圧力を単に吸入
空気量および機関回転数に対応するパラメータとして扱
っており、吸気管圧力に応じて変化する燃料の蒸発特性
を考慮した補正はなされていない。

【０００５】更に、スロットル開度などを参照して実測
値に基づいて作成したマップにより燃料供給量を補正す
ることも考えられるが、実測値データには他の多くの要
素が反映するので、充分な補正精度が得られない。そこ
で本発明は、内燃機関への燃料の供給量をその蒸発特性
に応じて良好に制御することのできる燃料供給量制御装
置を提供することを目的としてなされた。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達するために
なされた請求項１記載の発明は、図１３に例示するよう
に、内燃機関の吸気弁近傍に配設され、上記内燃機関に
燃料を供給する燃料供給手段と、上記内燃機関の運転状
態に応じて、燃料の基本供給量を算出する基本供給量算
出手段と、該算出された基本供給量を補正して上記燃料
供給手段による燃料の供給量とする燃料供給量補正手段
と、を備えた内燃機関の燃料供給量制御装置において、
上記吸気弁近傍の温度を検出する吸気弁温度検出手段を
設けると共に、該吸気弁温度検出手段が、上記内燃機関
の冷却水温を検出する冷却水温検出手段と、上記内燃機
関の始動後の点火回数を検出する点火回数検出手段と、
上記内燃機関の始動時に検出された上記冷却水温を、上
記検出された点火回数に応じて補正して上記吸気弁近傍
の温度を算出する吸気温度算出手段と、を備え、上記燃
料供給量補正手段が、上記検出された吸気弁近傍の温
度、および予め記憶した燃料の蒸発特性に基づき、上記
基本供給量を補正することを特徴とする内燃機関の燃料
供給量制御装置を要旨としている。

【０００７】

【０００８】請求項２記載の発明は、更に、上記内燃機
関の吸気管圧力を検出する吸気管圧力検出手段を備える
と共に、上記燃料供給量補正手段が、上記吸気弁温度検
出手段により検出された吸気弁近傍の温度および燃料の
蒸発特性に応じて求まる補正係数と、上記吸気管圧力検
出手段により検出された吸気管圧力および燃料の蒸発特
性に応じて求まる補正係数とに基づいて上記基本供給量
を補正する手段を含むことを特徴とする請求項１記載の
内燃機関の燃焼供給量制御装置を要旨としている。

【０００９】請求項３記載の発明は、上記燃料供給量補
正手段が、上記基本供給量を、上記基本供給量に応じて
定まる所定量以上に補正することを特徴とする請求項１
または２記載の内燃機関の燃料供給量制御装置を要旨と
している。請求項４記載の発明は、 内燃機関の吸気弁近
傍に配設され、上記内燃機関に燃料を供給する燃料供給
手段と、 上記内燃機関の運転状態に応じて、燃料の基本
供給量を算出する基本供給量算出手段と、 該算出された
基本供給量を補正して上記燃料供給手段による燃料の供
給量とする燃料供給量補正手段と、 を備えた内燃機関の
燃料供給量制御装置において、 上記吸気弁近傍の温度を
検出する吸気弁温度検出手段と、 上記内燃機関の吸気管
圧力を検出する吸気管圧力検出手段とを備えると共に、
上記燃料供給量補正手段が、上記吸気弁温度検出手段に
より検出された吸気弁近傍の温度および燃料の蒸発特性
に応じて求まる補正係数と、上記吸気管圧力検出手段に
より検出された吸気管圧力および燃料の蒸発特性に応じ
て求まる補正係数とに基づいて上記基本供給量を補正す
る手段を含むことを特徴とする内燃機関の燃焼供給量制
御装置を要旨としている。 請求項５記載の発明は、上記
燃料供給量補正手段が、上記基本供給量を、上記基本供
給量に応じて定まる所定量以上に補正することを特徴と
する請求項４記載の内燃機関の燃料供給量制御装置を要
旨としている。

【００１０】

【作用】このように構成された請求項１記載の発明で
は、内燃機関の吸気弁近傍には燃料を供給する燃料供給
手段が配設されている。基本供給量算出手段は、内燃機
関の運転状態に応じて、燃料の基本供給量を算出し、燃
料供給量補正手段は、該算出された基本供給量を補正す
る、すると、燃料供給手段は、該補正された供給量に基
づき内燃機関へ燃料を供給する。

【００１１】ここで、上記燃料供給量補正手段は、吸気
弁温度検出手段により検出された吸気弁近傍の温度、お
よび予め記憶した燃料の蒸発特性に基づき、上記基本供
給量を補正する。すなわち、燃料が供給される吸気弁近
傍の温度を検出し、その温度に対応した燃料の蒸発特性
に基づき上記基本供給量を補正することが可能となる。

【００１２】しかも、本発明では、上記吸気弁温度検出
手段が、内燃機関の始動時に冷却水温検出手段により検
出された冷却水温を、点火回数検出手段により検出され
た点火回数に応じて補正して、上記吸気弁近傍の温度を
算出する吸気温度算出手段を備えている。ここで、内燃
機関の始動時には冷却水温と吸気弁近傍の温度とはほぼ
等しく、内燃機関の始動後は、吸気弁近傍の温度は点火
回数に応じてほぼ直線的に上昇することが知られてい
る。このため、本発明では、従来の装置に新たな構成を
追加することなく、正確に吸気弁近傍の温度が検出され
る。

【００１３】請求項２記載の発明では、上記燃料供給量
補正手段が、吸気弁温度検出手段により検出された吸気
弁近傍の温度および燃料の蒸発特性に応じて求まる補正
係数と、吸気管圧力検出手段により検出された吸気管圧
力および燃料の蒸発特性に応じて求まる補正係数とに基
づいて上記基本供給量を補正する。このため、吸気管圧
力に応じた燃料の蒸発特性に基づいて燃料供給量を補正
することも可能となり、一層正確に燃料供給量が制御さ
れる。

【００１４】請求項３記載の発明では、燃料供給量補正
手段が、基本供給量算出手段が算出した基本供給量を、
その基本供給量に応じて定まる所定量以上に補正する。
このため、吸気弁近傍の温度などがどのように変化して
も、基本供給量が上記所定量以下にされることはない。
従って、基本供給量を過小補正して燃料が不足すること
が良好に防止される。請求項４記載の発明では、上記燃
料供給量補正手段が、吸気弁温度検出手段により検出さ
れた吸気弁近傍の温度および燃料の蒸発特性に応じて求
まる補正係数と、吸気管圧力検出手段により検出された
吸気管圧力および燃料の蒸発特性に応じて求まる補正係
数とに基づいて上記基本供給量を補正する。このため、
燃料が供給される吸気弁近傍の温度を検出し、その温度
に対応した燃料の蒸発特性に基づき上記基本供給量を補
正することが可能となる共に、吸気管圧力に応じた燃料
の蒸発特性に基づいて燃料供給量を補正することも可能
となり、正確に燃料供給量が制御される。 請求項５記載
の発明では、燃料供給量補正手段が、基本供給量算出手
段が算出した基本供給量を、その基本供給量に応じて定
まる所定量以上に補正する。このため、吸気弁近傍の温
度などがどのように変化しても、基本供給量が上記所定
量以下にされることはない。従って、基本供給量を過小
補正して燃料が不足することが良好に防止される。

【００１５】

【実施例】以下、図面により車両用内燃機関における本
発明の実施例を説明する。図１は本発明が適用された４
気筒の内燃機関１周辺の構成を表す概略構成図である。
図１において、内燃機関１の吸気通路３にはエアフロー
メータ５が設けられている。エアフローメータ５は吸入
空気量Ｑを直接計測するものであって、ポテンショメー
タを内蔵して吸入空気量Ｑに比例したアナログ電圧の出
力信号を発生する。この出力信号は制御回路１０のＡ／
Ｄ変換器１０１に供給される。このＡ／Ｄ変換器１０１
は、複数の入力信号を所定タイミング毎に順次Ａ／Ｄ変
換して出力し、一つの出力信号とする周知のマルチプレ
クサを内蔵したものである。

【００１６】次に、ディストリビュータ１１には、その
軸が例えばクランク角に換算して７２０°（以下、７２
０°ＣＡと記載）毎に基準角度検出用のパルス信号（以
下、基準信号と記載）を発生するクランク角センサ１
３、および、３０°ＣＡ毎に角度検出用のパルス信号
（以下、角度信号と記載）を発生するクランク角センサ
１５が設けられている。これら基準信号および角度信号
は制御回路１０の入出力インターフェイス（Ｉ／Ｏ）１
０２に供給され、このうち、角度信号はＣＰＵ１０３の
割込み端子に供給される。

【００１７】更に、吸気通路３には各気筒毎に燃料供給
系１７から加圧燃料を内燃機関１の吸気弁１９近傍へ噴
射する燃料噴射弁２１が設けられている。また、内燃機
関１のシリンダブロックのウォータジャケット２３に
は、冷却水の温度を検出するための水温センサ２５が設
けられている。水温センサ２５は冷却水の温度ＴＨＷに
応じたアナログ電圧の電気信号を発生する。この出力も
Ａ／Ｄ変換器１０１に供給されている。

【００１８】排気マニホールド２７より下流の排気系に
は、排気中の３つの有害成分ＨＣ，ＣＯ，ＮＯｘを同時
に浄化する三元触媒を収容する触媒コンバータ２９が設
けられている。また排気マニホールド２７には酸素セン
サ３１が設けられ、排気中の酸素成分濃度に応じた電気
信号を発生する。すなわち、酸素センサ３１は空燃比が
理論空燃比に対してリーン側かリッチ側かに応じて、異
なる出力電圧を制御回路１０のＡ／Ｄ変換器１０１に発
生する。更に、スロットルセンサ３３は吸気通路３のス
ロットル弁３５に設けられている。スロットル開度を表
すスロットルセンサ３３の出力信号は制御回路１０のＡ
／Ｄ変換器１０１に供給される。

【００１９】制御回路１０は、例えばマイクロコンピュ
ータとして構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、入出力イン
ターフェイス１０２、ＣＰＵ１０３以外に、ＲＯＭ１０
４、ＲＡＭ１０５、バックアップＲＡＭ１０６、クロッ
ク発生回路１０７、ダウンカウンタ１０８、フリップフ
ロップ１０９、駆動回路１１０などが設けられている。
ダウンカウンタ１０８、フリップフロップ１０９および
駆動回路１１０は、次のように燃料噴射弁２１を制御す
るためのものである。

【００２０】すなわち、後述の処理によって燃料の総噴
射時間ＴＡＵが算出されると、総噴射時間ＴＡＵがダウ
ンカウンタ１０８にプリセットされると共にフリップフ
ロップ１０９もセットされる。この結果、駆動回路１１
０が燃料噴射弁２１の付勢を開始する。他方、ダウンカ
ウンタ１０８がクロック信号を計数して最後にそのキャ
リアウト端子が“１”レベルとなったときに、フリップ
フロップ１０９がセットされて駆動回路１１０は燃料噴
射弁２１の付勢を停止する。つまり、上述の総噴射時間
ＴＡＵだけ燃料噴射弁２１は付勢され、その総噴射時間
ＴＡＵに応じた量の燃料が内燃機関１の燃焼室に供給さ
れる。

【００２１】エアフローメータ５に検出された吸入空気
量Ｑおよび水温センサ２５に検出された冷却水温ＴＨＷ
は所定時間毎に実行されるＡ／Ｄ変換ルーチンによって
読み込まれてＲＡＭ１０５の所定領域に格納される。つ
まり、ＲＡＭ１０５における値ＱおよびＴＨＷは所定時
間毎に更新されている。また、機関回転速度Ｖはクラン
ク角センサ１５の３０°ＣＡ毎の割込みによって算出さ
れてＲＡＭ１０５の所定領域に格納される。

【００２２】図２は冷却水温ＴＨＷを読み込むＡ／Ｄ変
換ルーチンを表すフローチャートである。制御回路１０
は、この処理を開始すると、ステップ１０１にてＡ／Ｄ
変換器１０１の出力（Ａ／Ｄ変換値）を読み込み、続く
ステップ１０３では、その時点が、マルチプレクサによ
る冷却水温ＴＨＷの出力タイミングであるか否か判断す
る。その出力タイミングでなければ、否定判断して他の
信号のＡ／Ｄ変換処理（図示せず）を実行して本ルーチ
ンを終了する。

【００２３】冷却水温ＴＨＷの出力タイミングであると
（ステップ１０３：ＹＥＳ）、ステップ１０５にてその
Ａ／Ｄ変換値が冷却水温ＴＨＷの最初のＡ／Ｄ変換値
（ＡＤＣ）であるか否か判断する。最初のＡＤＣである
場合は肯定判断し、ステップ１０７にてそのＡ／Ｄ変換
値を初期水温ＴＨＶとしてＲＡＭ１０５の所定領域に格
納して処理を終了する。また、最初のＡＤＣでない場合
は（ステップ１０５：ＮＯ）、ステップ１０９にてその
Ａ／Ｄ変換値により冷却水温ＴＨＷを更新して処理を終
了する。以上の処理により、始動時の冷却水温ＴＨＷを
初期水温ＴＨＶとして記憶すると共に、冷却水温ＴＨＷ
を随時更新して記憶することができる。

【００２４】また、周知のように、ディストリビュータ
１１はクランク角センサ１３，１５の信号出力に伴い、
各気筒に順次点火信号を出力している。制御回路１０で
は次のようにその点火回数を計数し、その結果に基づい
て吸気弁１９近傍の温度を推定している。図３は、その
吸気温度推定ルーチンを表すフローチャートである。な
お、制御回路１０は、ディストリビュータ１１が点火信
号を出力する度に割込処理としてこの処理を実行する。

【００２５】処理を開始すると、先ず、ステップ２０１
にて、始動時にリセットされる点火回数カウンタＣをイ
ンクリメントし、続くステップ２０３では、点火回数カ
ウンタＣの値が後述の所定値ＫＴＨＶ以上となったか否
かを判断する。Ｃ≧ＫＴＨＶのときはステップ２０５に
て点火回数カウンタＣをデクリメントした後、Ｃ＜ＫＴ
ＨＶのときはそのまま、ステップ２０７へ移行する。ス
テップ２０７では、推定吸気弁温度ＴＨＶＩを次式によ
り算出して処理を終了する。

【００２６】 ＴＨＶＩ＝ＴＨＶ＋（Ｋ1 ・Ｃ／４） ……（１） 但し、除数の「４」は気筒数、Ｋ1 は所定の係数であ
る。図４は、上記処理における点火カウンタＣの挙動を
例示するタイムチャートである。本例では、基準信号に
同期して所定気筒の点火信号を出力し、続いて、角度信
号に基づき１８０°ＣＡ毎に各気筒の点火信号を順次出
力している。点火カウンタＣは各点火信号の立ち下がり
に同期して一つづつインクリメントし、所定値ＫＴＨＶ
に達するとそれ以上増加しない。なお、本例では、２回
の点火信号に対して一回づつ燃料を噴射する噴射信号を
出力している。このため、燃料が吸気弁１９近傍を漂う
時間が増加し、燃料をより良好に気化させることができ
る。

【００２７】次に、図５は、点火回数と吸気弁１９近傍
の温度との関係を例示するグラフである。図に示すよう
に、始動時には吸気弁温度は冷却水温と同じく初期水温
ＴＨＶとなっている。ところが、始動後、吸気弁温度は
点火回数の増加に従ってほぼ直線的に増加する。このた
め、前述の簡単な式（１）により推定吸気弁温度ＴＨＶ
Ｉを算出することができるのである。

【００２８】点火回数が上記所定値ＫＴＨＶに達する頃
には、吸気弁温度は燃料蒸発安定温度（Ｋ℃）に達す
る。燃料蒸発安定温度とは、噴射した燃料が全て気化す
る温度である。このため、吸気弁温度がＫ℃以上である
ときは、後述の燃料噴射時間の算出において吸気弁温度
を参照する必要がない。そこで、本実施例では、Ｃ≧Ｋ
ＴＨＶとなると点火カウンタＣの値を固定しているので
ある。

【００２９】図６は、前述のように算出された推定吸気
弁温度ＴＨＶＩに基づいて、燃料の総噴射時間ＴＡＵを
算出する本実施例のメインルーチンを表すフローチャー
トである。なお、制御回路１０は、イグニッションスイ
ッチがオンされると所定時間毎にこの処理を実行する。

【００３０】処理を開始すると、先ずステップ３０１に
て上記算出された機関回転速度Ｖおよび吸入空気量Ｑよ
り、図７のマップに基づき基本噴射時間ＴINJ を算出す
る。なお、気筒当り吸入空気量係数とは、各気筒の吸気
行程における吸入空気量Ｑの、その気筒のシリンダ容積
に対する割合を表している。吸入空気量係数を分母を８
とする分数で表記したのは、プログラムの編集を容易に
するためである。

【００３１】続くステップ３０３では、前述の推定吸気
弁温度ＴＨＶＩがＫ℃以上であるか否かを判断する。Ｔ
ＨＶＩ≧Ｋのときはステップ３０５へ移行し、酸素セン
サ３１の出力に応じて空燃比フィードバック補正係数を
算出する。すなわち、空燃比がリーン側に偏り過ぎてい
る場合は１より大きい補正係数を、リッチ側に偏り過ぎ
ている場合は１より小さい補正係数を算出する。続くス
テップ３０７では、気筒が過熱するのを防止するため、
所定のマップなどに基づき過熱保護増量係数（＞１）を
算出する。ステップ３０９では、その過熱保護増量係数
を上記空燃比フィードバック補正係数と掛け合わせて噴
射時間補正係数ＮＫを算出する。更に、続くステップ３
１１では、その噴射時間補正係数ＮＫと上記基本噴射時
間ＴINJとの積を総噴射時間ＴＡＵに設定して処理を一
旦終了する。

【００３２】すなわち、ＴＨＶＩ≧Ｋの場合は噴射した
燃料が全て気化するので、前述のように推定吸気弁温度
ＴＨＶＩに応じた燃料噴射制御をする必要がない。そこ
で、基本噴射時間ＴINJ に空燃比などに応じた通常の補
正を施して総噴射時間ＴＡＵとするのである。

【００３３】一方、ＴＨＶＩ＜Ｋでステップ３０３にて
否定判断すると、ステップ３１３へ移行し、推定吸気弁
温度ＴＨＶＩに応じて図８のテーブルに基づき、燃料噴
射時間の増量係数を算出する。続くステップ３１５で
は、吸気圧力（ｋＰａ）に応じて図９のテーブルに基づ
き、燃料噴射時間の減量係数を算出する。ここで、本実
施例では吸気圧力を図１０のマップに基づいて算出し、
その吸気圧力に応じて上記減量係数の算出を行ってい
る。

【００３４】なお、吸気圧力は他の方法で算出してもよ
い。例えば、吸気圧力Ｐと吸入空気量Ｑ，機関回転速度
Ｖとの間には、Ｐ＝Ｑ・Ｖなる関係があることが知られ
ており、その関係によって吸気圧力Ｐを算出してもよ
い。また、吸気通路３に吸気圧センサを取り付け、吸気
圧力を直接検出してもよい。本実施例では、図１０のよ
うなマップを使用しているので、吸気弁１９の開閉遅れ
時間などを加味した正確な吸気圧力を、吸気圧センサを
設けることなく算出することができる。すなわち、構成
を複雑化することなく正確な吸気圧力を検出することが
できる。

【００３５】ステップ３１３，３１５にて増量係数およ
び減量係数を算出すると、ステップ３１７へ移行し、両
者の積を噴射時間補正係数ＮＫとする。続くステップ３
１９では、その噴射時間補正係数ＮＫが１以上であるか
否かを判断し、１以上のときはそのまま、１未満のとき
は噴射時間補正係数ＮＫを１に設定し直した後ステップ
３１１へ移行する。すると、前述のように、総噴射時間
ＴＡＵをＮＫ×ＴINJにより算出して処理を一旦終了す
る。

【００３６】すなわち、推定吸気弁温度ＴＨＶＩおよび
吸気圧力の組み合せによっては、噴射時間補正係数ＮＫ
が１よりも小さくなることがある。これは、吸気圧力の
低下に伴い燃料の気化が速くなり、次の噴射が実行され
る前に完全に気化してしまう場合がある。これに対し、
図８，図９のテーブルは後述するように液状の燃料の存
在を前提にして設定されている。このため、各テーブル
から算出した増量係数，減量係数をそのまま使用すると
総噴射時間ＴＡＵを基本噴射時間ＴINJ より小さく補正
してしまう場合がある。そこで、本実施例では、ステッ
プ３１９，３２１の処理により噴射時間補正係数ＮＫを
１でガードし、このような事態を回避している。

【００３７】次に、図８のテーブルは次のようにして設
定されている。大気圧（１０１ｋＰａ）におけるある燃
料の飽和蒸気圧は、温度と共に上昇し、３０℃で７２ｋ
Ｐａ、４０℃で１００ｋＰａ、６０℃で１８８ｋＰａと
なる。各温度に対する増量係数は、その温度における飽
和蒸気圧にほぼ反比例するように設定されている。

【００３８】また、図９のテーブルは次のようにして設
定されている。各温度および気圧において、燃料の飽和
蒸気圧が等しくなる点同士を連結すると、図１１に例示
する線図が得られる。図中の破線Ｓ1 〜Ｓ4 は、それぞ
れ燃料の飽和蒸気圧が一致する点を連結したものであ
る。この線図で例えば４０℃，４０ｋＰａを通る破線Ｓ
4 は大気圧（１０１ｋＰａ）で約６７℃の点を通過す
る。また、大気圧で４０℃の点を通過する破線Ｓ1 は６
７℃で約２１５ｋＰａの点を通過する。このため、４０
ｋＰａでは、大気圧に比べて２倍以上も燃料が気化しや
すいことが分かる。図９のテーブルはこのようなデータ
に基づいて設定されている。

【００３９】このように、機関回転速度Ｖ，吸入空気量
Ｑ，推定吸気弁温度ＴＨＶＩなどに基づいて総噴射時間
ＴＡＵを算出すると、制御回路１０は別ルーチンとして
図１２の燃料噴射処理を実行する。処理を開始すると、
ステップ４０１にて角度信号に基づき、現時点が燃料の
噴射実行タイミングであるか否かを判断する。噴射実行
タイミングでない場合は燃料噴射の必要がないのでその
他の処理（例えば点火信号の出力）を実行して（ステッ
プ４０３）処理を一旦終了する。噴射実行タイミングで
ある場合（ステップ４０１：ＹＥＳ）はステップ４０５
へ移行し、燃料カット条件が成立しているか否かを判断
する。燃料カット条件が成立している場合も燃料噴射の
必要がないのでステップ４０３へ移行し、成立していな
い場合は以下の処理により燃料噴射を実行する。

【００４０】すなわち、ステップ４０７へ移行し、前述
のステップ３１１（図６）で算出した総噴射時間ＴＡＵ
を呼び出す。続くステップ４０９では、その総噴射時間
ＴＡＵを前述のダウンカウンタ１０８にプリセットして
燃料噴射弁２１を付勢し、総噴射時間ＴＡＵに応じた量
の燃料を噴射してステップ４０３へ移行する。

【００４１】このように、本実施例では、吸気弁１９近
傍の温度を検出し、その推定吸気弁温度ＴＨＶＩに対応
した燃料の蒸発特性に基づいて燃料の基本噴射時間ＴIN
J を補正することができる。従って、例えば冷間始動時
のように、供給した燃料が完全に気化しない運転状態で
も、燃料の供給量を良好に制御することができる。

【００４２】また、本実施例では冷却水温ＴＨＷと内燃
機関１の点火回数に基づいて演算を行い、推定吸気弁温
度ＴＨＶＩを検出している。このため、従来の装置に新
たな構成を追加することなく、正確に吸気弁近傍の温度
を検出することができる。従って、請求項１記載の発明
をより容易にかつ安価に適用することができる。

【００４３】更に、本実施例では、ステップ３１９，３
２１の処理により、総噴射時間ＴＡＵを基本噴射時間Ｔ
INJ より小さく補正してしまうのを防止している。この
ため、基本噴射時間ＴINJ を過小補正して燃料が不足す
るのを良好に防止することができる。

【００４４】なお、上記実施例において、燃料噴射弁２
１が燃料供給手段に、水温センサ２５、クランク角セン
サ１３，１５、および制御回路１０が吸気弁温度検出手
段に、相当する。また、制御回路１０の処理の内、ステ
ップ１０７およびステップ２０１〜２０７が吸気弁温度
検出手段に、ステップ３０１が基本供給量算出手段に、
ステップ３１３〜３１９が燃料供給量補正手段に、ステ
ップ１０７が冷却水温検出手段に、ステップ２０１が点
火回数検出手段に、ステップ２０７が吸気温度算出手段
に、それぞれ相当する処理である。また、ステップ３１
５において、図１０に従って吸気管圧力を推定する処理
が吸気管圧力検出手段に相当する。

【００４５】更に、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の態
様で実施することができる。例えば、図８，図９のテー
ブルは、レギュラー用，ハイオク用など燃料の種類に応
じて複数のテーブルを用意しておき、使用燃料に応じた
テーブルを用いるようにしてもよい。また、ステップ３
１９，３２１では噴射時間補正係数ＮＫを１でガードし
ているが、１より小さい数でガードしてもよい。また更
に、吸気弁１９近傍の温度は本実施例の方法に限らず種
々の方法で検出することができる。例えば、吸気弁１９
近傍から放射される赤外線を検出して、より直接的に検
出してもよい。この場合、赤外線センサなどを新たに設
ける必要があるが、検出精度を向上させることができ
る。

【００４６】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１記載の発
明では、燃料が供給される吸気弁近傍の温度を検出し、
その温度に対応した燃料の蒸発特性に基づいて上記基本
供給量を補正することができる。従って、例えば冷間始
動時のように、供給した燃料が完全に気化しない運転状
態でも、燃料の供給量を良好に制御することができる。

【００４７】しかも、請求項１記載の発明では、従来の
装置に新たな構成を追加することなく、正確に吸気弁近
傍の温度を検出することができる。このため、その発明
をより容易にかつ安価に適用することができるといった
効果も得られる。

【００４８】請求項２記載の発明では、請求項１記載の
発明の効果に加えて、更に、吸気管圧力を検出しその吸
気管圧力に応じた燃料の蒸発特性に基づいて燃料供給量
を補正することもできる。このため、燃料の供給量を一
層良好に制御することができる。

【００４９】請求項３記載の発明では、請求項１または
２記載の発明の効果に加えて、基本供給量を過小補正し
て燃料が不足することを良好に防止することができると
いった効果が得られる。請求項４記載の発明では、燃料
が供給される吸気弁近傍の温度を検出し、その温度に対
応した燃料の蒸発特性に基づいて上記基本供給量を補正
することができる。従って、例えば冷間始動時のよう
に、供給した燃料が完全に気化しない運転状態でも、燃
料の供給量を良好に制御することができる。また、請求
項４記載の発明では、吸気管圧力を検出しその吸気管圧
力に応じた燃料の蒸発特性に基づいて燃料供給量を補正
することもできる。このため、燃料の供給量を一層良好
に制御することができる。 請求項５記載の発明では、請
求項４記載の発明の効果に加えて、基本供給量を過小補
正して燃料が不足することを良好に防止することができ
るといった効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の内燃機関周辺の構成を表す概略構成図
である。

【図２】実施例のＡ／Ｄ変換ルーチンを表すフローチャ
ートである。

【図３】実施例の吸気温度推定ルーチンを表すフローチ
ャートである。

【図４】実施例の点火カウンタの挙動を例示するタイム
チャートである。

【図５】点火回数と吸気弁近傍の温度との関係を例示す
るグラフである。

【図６】実施例のメインルーチンを表すフローチャート
である。

【図７】機関回転速度，吸入空気量と基本噴射時間との
対応を表すマップである。

【図８】推定吸気弁温度と燃料噴射時間の増量係数との
対応を表すテーブルである。

【図９】吸気圧力と燃料噴射時間の減量係数との対応を
表すテーブルである。

【図１０】機関回転速度，吸入空気量と吸気圧力との対
応を表すマップである。

【図１１】温度，気圧と燃料の飽和蒸気圧との対応を表
す線図である。

【図１２】実施例の燃料噴射処理を表すフローチャート
である。

【図１３】請求項１記載の発明の構成例示図である。

【符号の説明】

１…内燃機関 ５…エアフローメー
タ １０…制御回路 １３，１５…クランク角センサ １７…燃料供給系
１９…吸気弁 ２１…燃料噴射弁 ２５…水温センサ

フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−133434（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−158480（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−134237（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111639（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−33431（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−47387（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−51180（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F02D 41/00 - 45/00 F02P 17/00

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内燃機関の吸気弁近傍に配設され、上記
   内燃機関に燃料を供給する燃料供給手段と、 上記内燃機関の運転状態に応じて、燃料の基本供給量を
   算出する基本供給量算出手段と、 該算出された基本供給量を補正して上記燃料供給手段に
   よる燃料の供給量とする燃料供給量補正手段と、 を備えた内燃機関の燃料供給量制御装置において、 上記吸気弁近傍の温度を検出する吸気弁温度検出手段を
   設けると共に、該吸気弁温度検出手段が、上記内燃機関の冷却水温を検
   出する冷却水温検出手段と、上記内燃機関の始動後の点
   火回数を検出する点火回数検出手段と、上記内燃機関の
   始動時に検出された上記冷却水温を、上記検出された点
   火回数に応じて補正して上記吸気弁近傍の温度を算出す
   る吸気温度算出手段と、を備え、 上記燃料供給量補正手段が、上記検出された吸気弁近傍
   の温度、および予め記憶した燃料の蒸発特性に基づき、
   上記基本供給量を補正することを特徴とする内燃機関の
   燃料供給量制御装置。
2. 【請求項２】 更に、 上記内燃機関の吸気管圧力を検出する吸気管圧力検出手
   段を備えると共に、 上記燃料供給量補正手段が、上記吸気弁温度検出手段に
   より検出された吸気弁近傍の温度および燃料の蒸発特性
   に応じて求まる補正係数と、上記吸気管圧力検出手段に
   より検出された吸気管圧力および燃料の蒸発特性に応じ
   て求まる補正係数とに基づいて上記基本供給量を補正す
   る手段を含むことを特徴とする請求項１記載の内燃機関
   の燃焼供給量制御装置。
3. 【請求項３】 上記燃料供給量補正手段が、上記基本供
   給量を、上記基本供給量に応じて定まる所定量以上に補
   正することを特徴とする請求項１または２記載の内燃機
   関の燃料供給量制御装置。
4. 【請求項４】 内燃機関の吸気弁近傍に配設され、上記
   内燃機関に燃料を供給する燃料供給手段と、 上記内燃機関の運転状態に応じて、燃料の基本供給量を
   算出する基本供給量算 出手段と、 該算出された基本供給量を補正して上記燃料供給手段に
   よる燃料の供給量とする燃料供給量補正手段と、 を備えた内燃機関の燃料供給量制御装置において、 上記吸気弁近傍の温度を検出する吸気弁温度検出手段
   と、 上記内燃機関の吸気管圧力を検出する吸気管圧力検出手
   段とを備えると共に、 上記燃料供給量補正手段が、上記吸気弁温度検出手段に
   より検出された吸気弁近傍の温度および燃料の蒸発特性
   に応じて求まる補正係数と、上記吸気管圧力検出手段に
   より検出された吸気管圧力および燃料の蒸発特性に応じ
   て求まる補正係数とに基づいて上記基本供給量を補正す
   る手段を含むことを特徴とする内燃機関の燃焼供給量制
   御装置。
5. 【請求項５】 上記燃料供給量補正手段が、上記基本供
   給量を、上記基本供給量に応じて定まる所定量以上に補
   正することを特徴とする請求項４記載の内燃機関の燃料
   供給量制御装置。