JP3415658B2 - ガスタービン発電所における燃焼器内への冷却剤の注入量の制御装置及び方法 - Google Patents
ガスタービン発電所における燃焼器内への冷却剤の注入量の制御装置及び方法Info
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/30—Adding water, steam or other fluids for influencing combustion, e.g. to obtain cleaner exhaust gases
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は一般に一又は二以上のガ
スタービンを備えた発電所に関し、特に燃焼プロセス中
に生じたＮＯｘ排出物量の低減のため、ガスタービンの
燃焼器内への冷却剤の注入量を自動制御する装置及び方
法に関する。
スタービンを備えた発電所に関し、特に燃焼プロセス中
に生じたＮＯｘ排出物量の低減のため、ガスタービンの
燃焼器内への冷却剤の注入量を自動制御する装置及び方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ガスタ
ービン発電所の燃焼器内で天然ガス燃料や油を燃焼させ
ると、相当な量の窒素酸化物排出物が生じることが知ら
れている。ＮＯｘ排出物量レベルを低減するために、冷
却剤、例えば蒸気又は水が燃焼器内に注入される。周知
のように、燃焼器内に注入される蒸気又は水は、天然ガ
ス燃料及び油の燃料中におけるかかる燃料の温度を下
げ、その結果、燃焼プロセスで生じるＮＯｘの量が少な
くなる。
ービン発電所の燃焼器内で天然ガス燃料や油を燃焼させ
ると、相当な量の窒素酸化物排出物が生じることが知ら
れている。ＮＯｘ排出物量レベルを低減するために、冷
却剤、例えば蒸気又は水が燃焼器内に注入される。周知
のように、燃焼器内に注入される蒸気又は水は、天然ガ
ス燃料及び油の燃料中におけるかかる燃料の温度を下
げ、その結果、燃焼プロセスで生じるＮＯｘの量が少な
くなる。
【０００３】ガスタービン排気装置内におけるＮＯｘ排
出物量を低減するために燃焼器内への蒸気及び水の注入
量を制御するためのシステム、例えばマーテンズ氏等に
付与された米国特許第4,160,362 号に開示されているよ
うなシステムが公知である。かかる米国特許では、所望
レベルのＮＯｘ排出物量を達成するのに必要な程度を越
えて蒸気又は水を過剰注入すると、その結果、タービン
全体中における質量流量が不必要にも増加してサイクル
効率が低下する問題が認識されている。したがって、Ｎ
Ｏｘ排出物を必要な程度減少させても発電所の高効率な
操業が犠牲にされることがないように、燃焼器内への冷
却剤流量を適正に制限することが望ましい。
出物量を低減するために燃焼器内への蒸気及び水の注入
量を制御するためのシステム、例えばマーテンズ氏等に
付与された米国特許第4,160,362 号に開示されているよ
うなシステムが公知である。かかる米国特許では、所望
レベルのＮＯｘ排出物量を達成するのに必要な程度を越
えて蒸気又は水を過剰注入すると、その結果、タービン
全体中における質量流量が不必要にも増加してサイクル
効率が低下する問題が認識されている。したがって、Ｎ
Ｏｘ排出物を必要な程度減少させても発電所の高効率な
操業が犠牲にされることがないように、燃焼器内への冷
却剤流量を適正に制限することが望ましい。
【０００４】一般に、ＮＯｘの生成量を測定するための
センサがタービン排気装置の煙突内に配置されている。
燃焼器内への蒸気及び水の流量を制御するのに用いられ
る制御装置に対する入力としてＮＯｘセンサの出力を用
いることが望ましい。しかしながら、センサは完全には
動作しない場合があるので信頼性に欠ける。
センサがタービン排気装置の煙突内に配置されている。
燃焼器内への蒸気及び水の流量を制御するのに用いられ
る制御装置に対する入力としてＮＯｘセンサの出力を用
いることが望ましい。しかしながら、センサは完全には
動作しない場合があるので信頼性に欠ける。
【０００５】かくして、ＮＯｘセンサの信頼性が低いの
を補うために、燃焼器内への蒸気又は水の流量をタービ
ン負荷の関数として予め定める。基準の負荷対流量曲線
（以下、基準負荷流量曲線）ともいう）と称されるこの
機能は、動作ユニットに対して実際に行われる排出物試
験又はそれに類似した操作から予め定められる。現場で
の試験中、所定のＮＯｘ目標値に基づき、所望のＮＯｘ
目標値でＮＯｘ排出物を実際に生じさせる蒸気又は水の
流量は、タービン負荷の関数としてプロットされる。し
たがって、実際の運転状態の間、特定のタービン負荷に
おいてＮＯｘ排出物の所望の目標値レベルを生じさせる
のに必要な蒸気流量目標値は、基準負荷流量曲線から決
定される。次に、この曲線から得たパラメータを燃焼器
内への冷却剤流量を制御するシステム内で使用すること
ができる。
を補うために、燃焼器内への蒸気又は水の流量をタービ
ン負荷の関数として予め定める。基準の負荷対流量曲線
（以下、基準負荷流量曲線）ともいう）と称されるこの
機能は、動作ユニットに対して実際に行われる排出物試
験又はそれに類似した操作から予め定められる。現場で
の試験中、所定のＮＯｘ目標値に基づき、所望のＮＯｘ
目標値でＮＯｘ排出物を実際に生じさせる蒸気又は水の
流量は、タービン負荷の関数としてプロットされる。し
たがって、実際の運転状態の間、特定のタービン負荷に
おいてＮＯｘ排出物の所望の目標値レベルを生じさせる
のに必要な蒸気流量目標値は、基準負荷流量曲線から決
定される。次に、この曲線から得たパラメータを燃焼器
内への冷却剤流量を制御するシステム内で使用すること
ができる。
【０００６】しかしながら、環境条件、即ち、燃焼器領
域の周囲温度やタービン運転条件、例えば入口ガイド羽
根の位置の変化はこの基準負荷流量曲線に影響を及ぼ
す。これら変数は所望のＮＯｘ排出物量レベルを生じさ
せるのに実際に必要な蒸気流量に影響を及ぼす。基準負
荷流量曲線を作成したときにはこれら変数を考慮に入れ
ないので、この曲線には或る量の誤差が入り込む。この
誤差を補償するために、センサにより測定された実際の
ＮＯｘレベルを制御装置内でパラメータとして用いてか
かる基準曲線を調整する。しかしながら、後述するよう
に、センサが或る条件下では完全には働かないことが知
られているのでこの調整には限度がある。
域の周囲温度やタービン運転条件、例えば入口ガイド羽
根の位置の変化はこの基準負荷流量曲線に影響を及ぼ
す。これら変数は所望のＮＯｘ排出物量レベルを生じさ
せるのに実際に必要な蒸気流量に影響を及ぼす。基準負
荷流量曲線を作成したときにはこれら変数を考慮に入れ
ないので、この曲線には或る量の誤差が入り込む。この
誤差を補償するために、センサにより測定された実際の
ＮＯｘレベルを制御装置内でパラメータとして用いてか
かる基準曲線を調整する。しかしながら、後述するよう
に、センサが或る条件下では完全には働かないことが知
られているのでこの調整には限度がある。
【０００７】特定のタービン負荷の場合における実際の
運転状態の間、所望目標値レベルのＮＯｘを生じさせる
ために、蒸気流量設定値を基準負荷流量曲線から定め
る。制御サイクルの開始時、各種の弁は、蒸気又は水を
この設定流量でタービン燃焼器内へ注入する。しかしな
がら、基準曲線に誤差があるので、センサにより測定さ
れたＮＯｘの実際の生成レベルはＮＯｘ目標値から大抵
の場合においてばらつきを生じることになる。かくし
て、制御装置はこの誤差を考慮して弁が蒸気流量目標値
と比べて多い又は少ない量の蒸気を注入してセンサによ
って測定されたＮＯｘレベルをＮＯｘ目標値に達するよ
うにしなければならない。
運転状態の間、所望目標値レベルのＮＯｘを生じさせる
ために、蒸気流量設定値を基準負荷流量曲線から定め
る。制御サイクルの開始時、各種の弁は、蒸気又は水を
この設定流量でタービン燃焼器内へ注入する。しかしな
がら、基準曲線に誤差があるので、センサにより測定さ
れたＮＯｘの実際の生成レベルはＮＯｘ目標値から大抵
の場合においてばらつきを生じることになる。かくし
て、制御装置はこの誤差を考慮して弁が蒸気流量目標値
と比べて多い又は少ない量の蒸気を注入してセンサによ
って測定されたＮＯｘレベルをＮＯｘ目標値に達するよ
うにしなければならない。
【０００８】基準負荷流量曲線と関連した変数条件に起
因する誤差を測定するための冷却剤注入制御装置で使用
できる各種装置が公知である。かかる装置の一例とし
て、前記米国特許に開示された加算器がある。測定誤差
を用いて基準負荷流量曲線から導かれた蒸気流量を調整
する。その目的は、その基準負荷流量曲線に影響を及ぼ
す変数を補償するためである。
因する誤差を測定するための冷却剤注入制御装置で使用
できる各種装置が公知である。かかる装置の一例とし
て、前記米国特許に開示された加算器がある。測定誤差
を用いて基準負荷流量曲線から導かれた蒸気流量を調整
する。その目的は、その基準負荷流量曲線に影響を及ぼ
す変数を補償するためである。
【０００９】たとえば、図１は、従来技術に従って加算
装置を用いて得られた曲線を代表する調整された基準負
荷流量曲線を示している。破線は、調整された蒸気流量
目標値を示している。理解されるように、加算装置は、
誤差の大きさが曲線上の全ての点で同一であるような離
散量で誤差を生じさせる。かくして、かかる加算装置は
制御装置の直線バイアスを与える。
装置を用いて得られた曲線を代表する調整された基準負
荷流量曲線を示している。破線は、調整された蒸気流量
目標値を示している。理解されるように、加算装置は、
誤差の大きさが曲線上の全ての点で同一であるような離
散量で誤差を生じさせる。かくして、かかる加算装置は
制御装置の直線バイアスを与える。
【００１０】しかしながら、冷却剤注入装置において直
線バイアス制御を行う装置の使用は非能率的であり、ガ
スタービンに損傷を与える場合がある。図１に示すよう
に、制御装置が直線バイアス制御装置を用いる場合、冷
却剤注入装置が測定する誤差の量、かくして、冷却剤注
入装置が動作する誤差範囲は、タービンが高負荷状態に
あるときと同様、低負荷状態にあるときも同一である。
かくして、ＮＯｘ測定レベルがＮＯｘ目標値よりも大き
い場合、誤差を補償するための蒸気流量目標値を越える
調整は、高負荷であろうと低負荷であろうと同一になろ
う。高タービン負荷では、追加される蒸気の量は蒸気流
量目標値を超えるほんの僅かな増加に過ぎない。制御装
置が低負荷状態においてかかる増加に応動すれば、弁は
ＮＯｘ排出物レベルを低減させるのに必要なレベルを超
えて冷却剤を注入し、かくして、タービン効率が低下す
ることになる。また、冷却剤の過剰注入は燃焼器の消炎
の発生原因となり、その結果、タービンが異常状態にな
って場合によっては損傷が発生する恐れがある。
線バイアス制御を行う装置の使用は非能率的であり、ガ
スタービンに損傷を与える場合がある。図１に示すよう
に、制御装置が直線バイアス制御装置を用いる場合、冷
却剤注入装置が測定する誤差の量、かくして、冷却剤注
入装置が動作する誤差範囲は、タービンが高負荷状態に
あるときと同様、低負荷状態にあるときも同一である。
かくして、ＮＯｘ測定レベルがＮＯｘ目標値よりも大き
い場合、誤差を補償するための蒸気流量目標値を越える
調整は、高負荷であろうと低負荷であろうと同一になろ
う。高タービン負荷では、追加される蒸気の量は蒸気流
量目標値を超えるほんの僅かな増加に過ぎない。制御装
置が低負荷状態においてかかる増加に応動すれば、弁は
ＮＯｘ排出物レベルを低減させるのに必要なレベルを超
えて冷却剤を注入し、かくして、タービン効率が低下す
ることになる。また、冷却剤の過剰注入は燃焼器の消炎
の発生原因となり、その結果、タービンが異常状態にな
って場合によっては損傷が発生する恐れがある。
【００１１】流体注入装置内で直線バイアス制御装置を
用いることにより起こる問題は、二以上のガスタービン
が単一の排出物用煙突に連結され、煙突には複数のガス
タービンのためにＮＯｘセンサが一つしか設けられてい
ない場合に面倒になる。例えば、２つのガスタービンが
単一の煙突に連結されていて、起動条件の間において
は、両方のガスタービンがオンライン状態になり、一つ
のタービンしかその時点において蒸気注入を行わない場
合、蒸気注入が動作中であるユニットは両方のユニット
からの総合ＮＯｘレベルに基づいてその蒸気流量を調整
することになり、過剰注入の恐れが高くなる。また、２
つのガスタービンが単一の煙突に連結され、両方がオン
ライン状態にあるが、各々が異なる負荷で動作している
場合、制御変数を合計して制御装置の直線バイアスを用
いると、ユニットが相互に競合することになる。
用いることにより起こる問題は、二以上のガスタービン
が単一の排出物用煙突に連結され、煙突には複数のガス
タービンのためにＮＯｘセンサが一つしか設けられてい
ない場合に面倒になる。例えば、２つのガスタービンが
単一の煙突に連結されていて、起動条件の間において
は、両方のガスタービンがオンライン状態になり、一つ
のタービンしかその時点において蒸気注入を行わない場
合、蒸気注入が動作中であるユニットは両方のユニット
からの総合ＮＯｘレベルに基づいてその蒸気流量を調整
することになり、過剰注入の恐れが高くなる。また、２
つのガスタービンが単一の煙突に連結され、両方がオン
ライン状態にあるが、各々が異なる負荷で動作している
場合、制御変数を合計して制御装置の直線バイアスを用
いると、ユニットが相互に競合することになる。
【００１２】したがって、ＮＯｘ排出物レベルの低減の
ため、ガスタービン発電所の燃焼器内への冷却剤流量を
自動制御する装置及び方法を提供することが望ましく、
制御装置はシステムパラメータの百分率バイアスを与え
る装置を使用する。本発明はこの要望に応える装置及び
方法を提供する。
ため、ガスタービン発電所の燃焼器内への冷却剤流量を
自動制御する装置及び方法を提供することが望ましく、
制御装置はシステムパラメータの百分率バイアスを与え
る装置を使用する。本発明はこの要望に応える装置及び
方法を提供する。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、天然ガ
ス及び／又は油を燃焼させる少なくとも一つの燃焼器を
備えた少なくとも一つのガスタービンを有するガスター
ビン発電所において、各燃焼器内に注入される冷却剤の
流量を制御する装置及び方法に関し、該方法は、ＮＯｘ
排出物量目標値と発電所で生じたＮＯｘ排出物量測定値
の百分率誤差を表す第１の信号を発生する段階を含む。
この信号は、基準負荷流量曲線に組み込まれた誤差を補
償するために、所定の冷却剤流量目標値を調整するのに
用いられる。調整された冷却剤流量目標値と冷却剤注入
絞り弁によって注入された冷却剤流量の測定値の百分率
誤差を表す第２の信号を発生させる。絞り弁を通過し燃
焼器内へ注入される冷却剤流量を第２の信号に従って制
御する。ＰＩＤ制御装置は、入力パラメータ間の百分率
誤差信号の発生のために用いられる。冷却剤流量目標値
に対する調整を制限して燃焼器内への冷却剤の過剰注入
を防止する。本発明は、冷却剤を二又は三以上のガスタ
ービンの中に注入するためにＮＯｘセンサのみが制御装
置内に使用されているような発電所で用いるのに最適で
ある。
ス及び／又は油を燃焼させる少なくとも一つの燃焼器を
備えた少なくとも一つのガスタービンを有するガスター
ビン発電所において、各燃焼器内に注入される冷却剤の
流量を制御する装置及び方法に関し、該方法は、ＮＯｘ
排出物量目標値と発電所で生じたＮＯｘ排出物量測定値
の百分率誤差を表す第１の信号を発生する段階を含む。
この信号は、基準負荷流量曲線に組み込まれた誤差を補
償するために、所定の冷却剤流量目標値を調整するのに
用いられる。調整された冷却剤流量目標値と冷却剤注入
絞り弁によって注入された冷却剤流量の測定値の百分率
誤差を表す第２の信号を発生させる。絞り弁を通過し燃
焼器内へ注入される冷却剤流量を第２の信号に従って制
御する。ＰＩＤ制御装置は、入力パラメータ間の百分率
誤差信号の発生のために用いられる。冷却剤流量目標値
に対する調整を制限して燃焼器内への冷却剤の過剰注入
を防止する。本発明は、冷却剤を二又は三以上のガスタ
ービンの中に注入するためにＮＯｘセンサのみが制御装
置内に使用されているような発電所で用いるのに最適で
ある。
【００１４】
【実施例】本発明に従って構成された燃焼タービン又は
ガスタービン１００が図２に示されている。本明細書で
説明する実施例では、ガスタービン１００は好ましく
は、ウエスチングハウス・エレクトリック・コーポレイ
ション製のＷ−５０１Ｄ５タイプであって定格速度が３
６００ｒｐｍの単サイクル形である。図面から明らかな
ように、タービン１００は、二軸受単軸構造のコールド
エンドパワードライブ／軸方向排気装置を有している。
濾過された入口空気が、フランジ付き入口マニホルド１
０４を通って入口管路１０６から多段軸流圧縮機１０２
に流入する。加圧された圧縮機出口空気が、ケーシング
１１４の部分１１２内でガスタービンの長さ方向軸線の
周りに円錐形状に設けられた全部で１４個の筒形環状燃
焼器から成る燃焼装置１０８内へ差し向けられる。
ガスタービン１００が図２に示されている。本明細書で
説明する実施例では、ガスタービン１００は好ましく
は、ウエスチングハウス・エレクトリック・コーポレイ
ション製のＷ−５０１Ｄ５タイプであって定格速度が３
６００ｒｐｍの単サイクル形である。図面から明らかな
ように、タービン１００は、二軸受単軸構造のコールド
エンドパワードライブ／軸方向排気装置を有している。
濾過された入口空気が、フランジ付き入口マニホルド１
０４を通って入口管路１０６から多段軸流圧縮機１０２
に流入する。加圧された圧縮機出口空気が、ケーシング
１１４の部分１１２内でガスタービンの長さ方向軸線の
周りに円錐形状に設けられた全部で１４個の筒形環状燃
焼器から成る燃焼装置１０８内へ差し向けられる。
【００１５】燃焼器１１内における天然ガス燃料及び／
又は油の燃焼中に生じたＮＯｘ排出物の制御は、冷却剤
を燃焼器１１０内へ注入することにより達成される。本
発明の好ましい実施例では、燃焼器１１０内へ注入され
る冷却剤は蒸気である。別の実施例では冷却剤は空気で
あり、さらに別の実施例では冷却剤は蒸気と空気の混合
物である。
又は油の燃焼中に生じたＮＯｘ排出物の制御は、冷却剤
を燃焼器１１０内へ注入することにより達成される。本
発明の好ましい実施例では、燃焼器１１０内へ注入され
る冷却剤は蒸気である。別の実施例では冷却剤は空気で
あり、さらに別の実施例では冷却剤は蒸気と空気の混合
物である。
【００１６】図３は、本発明に従ってシステムの状態に
具体化された構造の概略平面図である。好ましい実施例
では、２つのガスタービン１００，１００′が単排気排
出物煙突１２０に連結されている。煙突１２０は、両方
のガスタービンで生じたＮＯｘ排出物の合計レベルを測
定するための一つのセンサ１２２を有している。制御装
置１２４は、所定のＮＯｘ目標値とタービン１００，１
００′によりセンサ１２２のところに生じているＮＯｘ
排出物の合計との間の百分率誤差を測定する。制御装置
１２４の出力は、各タービン１００，１００′について
所定の冷却剤流量目標値を調整するのに用いられる。調
整された冷却剤流量目標値は、絞り弁１２８，１２８′
により各燃焼器１１０，１１０′内へ注入された冷却剤
流量の実測値と共にタービン毎に第２の制御装置１２
６，１２６′に入力される。制御装置１２６，１２６′
は、調整された冷却剤流量目標値と冷却剤流量の実測値
の百分率誤差を測定する。制御装置１２６，１２６′の
百分率誤差出力は、絞り弁１２８，１２８′からの燃焼
器１１０，１１０′内への冷却剤の注入量を制御するの
に用いられる。その目的は、ＮＯｘ排出物レベルを所望
のＮＯｘ目標値に維持することにある。
具体化された構造の概略平面図である。好ましい実施例
では、２つのガスタービン１００，１００′が単排気排
出物煙突１２０に連結されている。煙突１２０は、両方
のガスタービンで生じたＮＯｘ排出物の合計レベルを測
定するための一つのセンサ１２２を有している。制御装
置１２４は、所定のＮＯｘ目標値とタービン１００，１
００′によりセンサ１２２のところに生じているＮＯｘ
排出物の合計との間の百分率誤差を測定する。制御装置
１２４の出力は、各タービン１００，１００′について
所定の冷却剤流量目標値を調整するのに用いられる。調
整された冷却剤流量目標値は、絞り弁１２８，１２８′
により各燃焼器１１０，１１０′内へ注入された冷却剤
流量の実測値と共にタービン毎に第２の制御装置１２
６，１２６′に入力される。制御装置１２６，１２６′
は、調整された冷却剤流量目標値と冷却剤流量の実測値
の百分率誤差を測定する。制御装置１２６，１２６′の
百分率誤差出力は、絞り弁１２８，１２８′からの燃焼
器１１０，１１０′内への冷却剤の注入量を制御するの
に用いられる。その目的は、ＮＯｘ排出物レベルを所望
のＮＯｘ目標値に維持することにある。
【００１７】好ましい実施例では、制御装置１２４，１
２６，１２６′は、比例積分及び微分形（即ち、ＰＩ
Ｄ）制御装置である。ＰＩＤ制御装置は、２つの入力パ
ラメータの偏差を認識して２つのパラメーター間の偏差
を統合してゼロにする。周知のように、ＰＩＤ制御装置
は、統合を行いながら或る誤差範囲内で動作する。制御
装置の出力信号は、２つの入力パラメータ間の偏差をゼ
ロにしようとしてこの誤差範囲からプラスかマイナスの
いずれかに逸脱する。本発明によれば、ＰＩＤ制御装置
は、プラスかマイナスのいずれかの百分率で表された誤
差の範囲内で動作し、出力信号は百分率誤差を表す。か
くして、２つの入力パラメータの偏差の読みがゼロの場
合、ＰＩＤ制御装置は満足され、出力信号はゼロ百分率
誤差になろう。したがって、制御装置の偏り（バイア
ス）は、直線的偏り制御ではなく百分率に基づく。
２６，１２６′は、比例積分及び微分形（即ち、ＰＩ
Ｄ）制御装置である。ＰＩＤ制御装置は、２つの入力パ
ラメータの偏差を認識して２つのパラメーター間の偏差
を統合してゼロにする。周知のように、ＰＩＤ制御装置
は、統合を行いながら或る誤差範囲内で動作する。制御
装置の出力信号は、２つの入力パラメータ間の偏差をゼ
ロにしようとしてこの誤差範囲からプラスかマイナスの
いずれかに逸脱する。本発明によれば、ＰＩＤ制御装置
は、プラスかマイナスのいずれかの百分率で表された誤
差の範囲内で動作し、出力信号は百分率誤差を表す。か
くして、２つの入力パラメータの偏差の読みがゼロの場
合、ＰＩＤ制御装置は満足され、出力信号はゼロ百分率
誤差になろう。したがって、制御装置の偏り（バイア
ス）は、直線的偏り制御ではなく百分率に基づく。
【００１８】本発明によれば、ＰＩＤ制御装置の百分率
誤差の範囲は可変である。高い範囲では、ＰＩＤ制御装
置の出力信号を用いると、冷却剤流量の目標値の調整の
度合いが大きくなる。好ましい実施例では、ＰＩＤ制御
装置１２４及び制御装置１２６，１２６′の百分率誤差
範囲は約−１００％〜＋１００％である。
誤差の範囲は可変である。高い範囲では、ＰＩＤ制御装
置の出力信号を用いると、冷却剤流量の目標値の調整の
度合いが大きくなる。好ましい実施例では、ＰＩＤ制御
装置１２４及び制御装置１２６，１２６′の百分率誤差
範囲は約−１００％〜＋１００％である。
【００１９】図４は、図３に示す実施例についてガスタ
ービン１００，１００′により生じたＮＯｘの量を制御
するために、燃焼器１１０，１１０′内への冷却剤の流
量を制御する方法の流れ図である。ブロック３００で
は、所定のＮＯｘ排出物の目標値と、発電所で生じ、セ
ンサ１２２のところで測定されたＮＯｘ排出物の生成量
の実測値との百分率誤差を表す信号を制御装置１２４で
発生させる。３００で発生した信号を、ブロック３０２
において、その信号を表すパラメータに変換する。ブロ
ック３０４，３０４′では、３０２の出力を用いて各ガ
スタービン１００，１００′の冷却剤流量の目標値を調
整すると共に調整後の冷却剤流量の目標値を表す第２の
パラメータを生じさせる。したがって、３０２の出力信
号により、両方のガスタービン１００，１００′につい
ての冷却剤流量の目標値を同一割合で調整できる。
ービン１００，１００′により生じたＮＯｘの量を制御
するために、燃焼器１１０，１１０′内への冷却剤の流
量を制御する方法の流れ図である。ブロック３００で
は、所定のＮＯｘ排出物の目標値と、発電所で生じ、セ
ンサ１２２のところで測定されたＮＯｘ排出物の生成量
の実測値との百分率誤差を表す信号を制御装置１２４で
発生させる。３００で発生した信号を、ブロック３０２
において、その信号を表すパラメータに変換する。ブロ
ック３０４，３０４′では、３０２の出力を用いて各ガ
スタービン１００，１００′の冷却剤流量の目標値を調
整すると共に調整後の冷却剤流量の目標値を表す第２の
パラメータを生じさせる。したがって、３０２の出力信
号により、両方のガスタービン１００，１００′につい
ての冷却剤流量の目標値を同一割合で調整できる。
【００２０】ブロック３０６，３０６′では、制御装置
１２６，１２６′により、各ガスタービン１００，１０
０′について、調整後の冷却剤流量の目標値パラメータ
と冷却剤流量の測定値の百分率誤差を表す第２の信号が
出される。３０８，３０８′では、注入絞り弁１２８，
１２８′を介して燃焼器１１０，１１０′内へ注入され
る冷却剤流量は３０６，３０６′からの信号に従って制
御される。
１２６，１２６′により、各ガスタービン１００，１０
０′について、調整後の冷却剤流量の目標値パラメータ
と冷却剤流量の測定値の百分率誤差を表す第２の信号が
出される。３０８，３０８′では、注入絞り弁１２８，
１２８′を介して燃焼器１１０，１１０′内へ注入され
る冷却剤流量は３０６，３０６′からの信号に従って制
御される。
【００２１】図５を参照すると、ＮＯｘ目標値とＮＯｘ
測定値の百分率誤差を生じさせるために、オペレータ
は、ＮＯｘ目標値をブロック３１０でシステムに入れ
る。ＮＯｘ目標値は政府の環境汚染管理基準に基づいて
予め定められている。両方のガスタービン１００，１０
０′により生じたＮＯｘの実際の合計レベルはブロック
３１２において、排気煙突１２０内のセンサ１２２によ
って測定される。ブロックブロック３１０，３１２の出
力パラメータはブロック３１４でＰＩＤ制御装置に入力
される。３１４におけるＰＩＤ制御装置からの百分率誤
差信号出力は、ブロック３１６においてこの百分率誤差
を表すパラメータに変換される。３１２で測定したＮＯ
ｘの実際レベルが３１０におけるＮＯｘ目標値よりも大
きい場合、３１４におけるＰＩＤ制御装置の出力は正の
百分率誤差であろう。したがって、ＮＯｘの測定レベル
が目標値よりも小さい場合には、百分率誤差は負という
ことになる。
測定値の百分率誤差を生じさせるために、オペレータ
は、ＮＯｘ目標値をブロック３１０でシステムに入れ
る。ＮＯｘ目標値は政府の環境汚染管理基準に基づいて
予め定められている。両方のガスタービン１００，１０
０′により生じたＮＯｘの実際の合計レベルはブロック
３１２において、排気煙突１２０内のセンサ１２２によ
って測定される。ブロックブロック３１０，３１２の出
力パラメータはブロック３１４でＰＩＤ制御装置に入力
される。３１４におけるＰＩＤ制御装置からの百分率誤
差信号出力は、ブロック３１６においてこの百分率誤差
を表すパラメータに変換される。３１２で測定したＮＯ
ｘの実際レベルが３１０におけるＮＯｘ目標値よりも大
きい場合、３１４におけるＰＩＤ制御装置の出力は正の
百分率誤差であろう。したがって、ＮＯｘの測定レベル
が目標値よりも小さい場合には、百分率誤差は負という
ことになる。
【００２２】基準負荷と流量の曲線から定まり、ガスタ
ービン負荷及び所望のＮＯｘ目標値レベルに基づく各ガ
スタービン１００，１００′についての冷却剤流量目標
値を、ブロック３１８，３１８′でシステムに読み込
む。ブロック３１６における百分率誤差パラメータ出力
を用いてブロック３１８，３１８′からの冷却剤流量目
標値を調整する。その目的は、負荷流量曲線に組み込ま
れた誤差を補償することにある。ブロック３２０，３２
０′では、３１６からの百分率誤差出力と３１８，３１
８′からの冷却剤流量目標値とを掛け合わせて結果を目
標値に加算することにより冷却剤流量目標値を調整して
調整済み冷却剤流量目標値を得る。３１４におけるＰＩ
Ｄ制御装置からの百分率誤差出力が正の場合、冷却剤流
量目標値に対する調整動作はその目標値における百分率
増加になり、負の百分率誤差の場合には冷却剤流量目標
値における減少となる。図６は、本発明による調整後の
負荷流量曲線を示している。破線は、３２０又は３２
０′における調整後の冷却剤流量目標値に基づき、シス
テムが動作する誤差範囲を表している。図示のように、
低タービン負荷における誤差調整度合いの大きさは、高
タービン負荷における場合比べて小さい。かくして、低
負荷状態における冷却剤の過剰注入の恐れは、直線的バ
イアス制御システムと比べると、小さい。２つのユニッ
トが互いに異なる負荷で動作する場合、各ユニットは同
一割合だけＮＯｘ排出物レベルの減少に貢献することに
なる。また、冷却剤の追加により生じる質量流量の増加
を考慮すると、サイクル効率はガスタービンの負荷容量
全体を越えて最大限になると共にＮＯｘ排出物レベルに
おける必要な減少が得られる。
ービン負荷及び所望のＮＯｘ目標値レベルに基づく各ガ
スタービン１００，１００′についての冷却剤流量目標
値を、ブロック３１８，３１８′でシステムに読み込
む。ブロック３１６における百分率誤差パラメータ出力
を用いてブロック３１８，３１８′からの冷却剤流量目
標値を調整する。その目的は、負荷流量曲線に組み込ま
れた誤差を補償することにある。ブロック３２０，３２
０′では、３１６からの百分率誤差出力と３１８，３１
８′からの冷却剤流量目標値とを掛け合わせて結果を目
標値に加算することにより冷却剤流量目標値を調整して
調整済み冷却剤流量目標値を得る。３１４におけるＰＩ
Ｄ制御装置からの百分率誤差出力が正の場合、冷却剤流
量目標値に対する調整動作はその目標値における百分率
増加になり、負の百分率誤差の場合には冷却剤流量目標
値における減少となる。図６は、本発明による調整後の
負荷流量曲線を示している。破線は、３２０又は３２
０′における調整後の冷却剤流量目標値に基づき、シス
テムが動作する誤差範囲を表している。図示のように、
低タービン負荷における誤差調整度合いの大きさは、高
タービン負荷における場合比べて小さい。かくして、低
負荷状態における冷却剤の過剰注入の恐れは、直線的バ
イアス制御システムと比べると、小さい。２つのユニッ
トが互いに異なる負荷で動作する場合、各ユニットは同
一割合だけＮＯｘ排出物レベルの減少に貢献することに
なる。また、冷却剤の追加により生じる質量流量の増加
を考慮すると、サイクル効率はガスタービンの負荷容量
全体を越えて最大限になると共にＮＯｘ排出物レベルに
おける必要な減少が得られる。
【００２３】ブロック３２０，３２０′における冷却剤
流量目標値に対する調整動作に制限を与えると、ＮＯｘ
センサが完全に故障している場合でも、場合によっては
燃焼器内において消炎が起きる程度まで冷却剤が燃焼器
内に過剰注入されることはないようにすることができ
る。冷却剤流量目標値における変化百分率は予め決まっ
ている。この所定の変化百分率は、ＰＩＤ制御装置の最
大百分率誤差出力における冷却剤流量目標値に対する最
大の調整度合いを表す。図７及び図８は、かかる制限の
効果を示している。例えば、ＰＩＤ制御装置の誤差範囲
が−１００％〜＋１００％であると仮定する。調整に何
ら制限が無ければ、３１４においてＰＩＤ制御装置から
読み取られる＋１００％の変化百分率は、その目標値の
１００％の冷却剤流量目標値における調整、即ち増加に
等しい。したがって、図７に破線で示すように、２つの
パラメータ間には直線的な関係が生じる。制限がある場
合、冷却剤流量目標値に対する調整の度合いが±１０％
の変化百分率に制限されるものとすると、３１４におい
てＰＩＤ制御装置から読み取られる＋１００％の変化百
分率は、その目標値の１０％の冷却剤流量目標値におけ
る調整、即ち増加に等しい。この場合も、図７に破線で
示すように、２つのパラメータ間の直線的な関係が生じ
る。図８の基準負荷流量曲線によりかかる制限の効果が
示されている。破線で示すように、冷却剤流量目標値に
対する調整は冷却剤流量目標値の所定の変化百分率の範
囲に制限されており、制限無しの調整の場合よりも小さ
い。
流量目標値に対する調整動作に制限を与えると、ＮＯｘ
センサが完全に故障している場合でも、場合によっては
燃焼器内において消炎が起きる程度まで冷却剤が燃焼器
内に過剰注入されることはないようにすることができ
る。冷却剤流量目標値における変化百分率は予め決まっ
ている。この所定の変化百分率は、ＰＩＤ制御装置の最
大百分率誤差出力における冷却剤流量目標値に対する最
大の調整度合いを表す。図７及び図８は、かかる制限の
効果を示している。例えば、ＰＩＤ制御装置の誤差範囲
が−１００％〜＋１００％であると仮定する。調整に何
ら制限が無ければ、３１４においてＰＩＤ制御装置から
読み取られる＋１００％の変化百分率は、その目標値の
１００％の冷却剤流量目標値における調整、即ち増加に
等しい。したがって、図７に破線で示すように、２つの
パラメータ間には直線的な関係が生じる。制限がある場
合、冷却剤流量目標値に対する調整の度合いが±１０％
の変化百分率に制限されるものとすると、３１４におい
てＰＩＤ制御装置から読み取られる＋１００％の変化百
分率は、その目標値の１０％の冷却剤流量目標値におけ
る調整、即ち増加に等しい。この場合も、図７に破線で
示すように、２つのパラメータ間の直線的な関係が生じ
る。図８の基準負荷流量曲線によりかかる制限の効果が
示されている。破線で示すように、冷却剤流量目標値に
対する調整は冷却剤流量目標値の所定の変化百分率の範
囲に制限されており、制限無しの調整の場合よりも小さ
い。
【００２４】冷却剤流量目標値における変化百分率の大
きさは、可変であり、冷却剤流量を制限するよう選択さ
れる。その目的は、燃焼器内の過剰噴霧を回避すること
にある。好ましい実施例では、冷却剤流量目標値の変化
百分率は±１０％である。これにより確実に、蒸気の最
大流量を蒸気流量目標値よりも１０％多くすることがで
き、かくして消炎が起こる程度の過剰噴霧の恐れを無く
すると共に蒸気注入動作中、排出物が許容レベルに十分
納まるようにする。変化百分率について異なる大きさも
本発明の技術的範囲内であり、かかる値を基準負荷流量
曲線の正確さに基づいて選択できる。
きさは、可変であり、冷却剤流量を制限するよう選択さ
れる。その目的は、燃焼器内の過剰噴霧を回避すること
にある。好ましい実施例では、冷却剤流量目標値の変化
百分率は±１０％である。これにより確実に、蒸気の最
大流量を蒸気流量目標値よりも１０％多くすることがで
き、かくして消炎が起こる程度の過剰噴霧の恐れを無く
すると共に蒸気注入動作中、排出物が許容レベルに十分
納まるようにする。変化百分率について異なる大きさも
本発明の技術的範囲内であり、かかる値を基準負荷流量
曲線の正確さに基づいて選択できる。
【００２５】ブロック３２６，３２６′では、各ガスタ
ービン１００，１００′について弁１２８，１２８′に
より燃焼器１１０，１１０′内へ注入される実際の冷却
剤流量レベルをシステムに入力する。この冷却剤流量の
測定値及び３２０，３２０′からの調整後の冷却剤流量
目標値を各ガスタービンについてブロック３２８，３２
８′で第２のＰＩＤ制御装置に入力する。ブロック３２
８，３２８′では、ＰＩＤ制御装置は百分率誤差信号を
発生する。
ービン１００，１００′について弁１２８，１２８′に
より燃焼器１１０，１１０′内へ注入される実際の冷却
剤流量レベルをシステムに入力する。この冷却剤流量の
測定値及び３２０，３２０′からの調整後の冷却剤流量
目標値を各ガスタービンについてブロック３２８，３２
８′で第２のＰＩＤ制御装置に入力する。ブロック３２
８，３２８′では、ＰＩＤ制御装置は百分率誤差信号を
発生する。
【００２６】３２８，３２８′における百分率誤差出力
を用いてブロック３３０，３３０′において冷却剤注入
絞り弁に対する要求量を制御する。３２０，３２０′に
おける調整後の冷却剤流量目標値が３２６，３２６′に
おける実際の冷却剤流量レベルよりも大きい場合、測定
されたＮＯｘレベルはＮＯｘ目標値よりも大きい。した
がって、ブロック３２８，３２８′における百分率誤差
信号出力は、その量においての絞り弁に対する要求量の
百分率増加を行うことができ、一層多くの冷却剤が燃焼
器内へ注入されてＮＯｘ排出物のレベルが減少するよう
になる。３２０，３２０′における調整後の冷却剤流量
目標値が３２６，３２６′における実際の冷却剤流量レ
ベルよりも小さい場合、測定されたＮＯｘレベルはＮＯ
ｘ目標値よりも小さく、誤差信号により絞り弁に対する
要求量の減少が行われる。目標値よりも小さな実際のＮ
Ｏｘ排出物レベルが所望の状態であるが、絞り弁に対す
る要求量をその割合だけ減少させる。その目的は、ガス
タービン全体中の不要な質量流量を減少させることにあ
る。かくして、本発明による制御装置は、タービンのサ
イクル効率を最大にしながらタービンによって生じたＮ
Ｏｘレベルを制御することができる。
を用いてブロック３３０，３３０′において冷却剤注入
絞り弁に対する要求量を制御する。３２０，３２０′に
おける調整後の冷却剤流量目標値が３２６，３２６′に
おける実際の冷却剤流量レベルよりも大きい場合、測定
されたＮＯｘレベルはＮＯｘ目標値よりも大きい。した
がって、ブロック３２８，３２８′における百分率誤差
信号出力は、その量においての絞り弁に対する要求量の
百分率増加を行うことができ、一層多くの冷却剤が燃焼
器内へ注入されてＮＯｘ排出物のレベルが減少するよう
になる。３２０，３２０′における調整後の冷却剤流量
目標値が３２６，３２６′における実際の冷却剤流量レ
ベルよりも小さい場合、測定されたＮＯｘレベルはＮＯ
ｘ目標値よりも小さく、誤差信号により絞り弁に対する
要求量の減少が行われる。目標値よりも小さな実際のＮ
Ｏｘ排出物レベルが所望の状態であるが、絞り弁に対す
る要求量をその割合だけ減少させる。その目的は、ガス
タービン全体中の不要な質量流量を減少させることにあ
る。かくして、本発明による制御装置は、タービンのサ
イクル効率を最大にしながらタービンによって生じたＮ
Ｏｘレベルを制御することができる。
【００２７】燃焼器１１０内に注入される冷却剤の流量
の本発明による制御は百分率バイアス制御に限定されな
い。したがって、基準負荷流量曲線の誤差範囲がガスタ
ービンの運転負荷範囲にわたって不定の場合の制御も本
発明の技術的範囲に属する。
の本発明による制御は百分率バイアス制御に限定されな
い。したがって、基準負荷流量曲線の誤差範囲がガスタ
ービンの運転負荷範囲にわたって不定の場合の制御も本
発明の技術的範囲に属する。
【図１】従来型制御装置による誤差調整を表す、横軸に
基準負荷、縦軸に冷却剤流量をとった曲線を示すグラフ
図である。
基準負荷、縦軸に冷却剤流量をとった曲線を示すグラフ
図である。
【図２】本発明に従って動作するよう構成された発電所
機器で用いられる工業用ガスタービンの正面図である。
機器で用いられる工業用ガスタービンの正面図である。
【図３】本発明に従ってシステムの状態に具体化された
構造の概略平面図である。
構造の概略平面図である。
【図４】図３に示す構造を動作させる本発明の方法の流
れ図である。
れ図である。
【図５】本発明を実施する方法の流れ図である。
【図６】本発明による誤差調整を表す、横軸に基準負
荷、縦軸に冷却剤流量をとった曲線を示すグラフ図であ
る。
荷、縦軸に冷却剤流量をとった曲線を示すグラフ図であ
る。
【図７】本発明による制御パラメータをプロットしたグ
ラフ図である。
ラフ図である。
【図８】本発明による誤差調整を表す、横軸に基準負
荷、縦軸に冷却剤流量をとった別の曲線を示すグラフ図
である。
荷、縦軸に冷却剤流量をとった別の曲線を示すグラフ図
である。
１００，１００′ ガスタービン
１０２ 軸流圧縮機
１０８ 燃焼システム
１１０，１１０′ 燃焼器
１２０ 煙突
１２２ センサ
１２４，１２６，１２６′ 制御装置
１２８，１２８′ 絞り弁
フロントページの続き
(72)発明者 アシム アーロン フォン シーレン
アメリカ合衆国 フロリダ州 ウインタ
ーパーク ブランディーウッドサークル
7525 ナンバー276
(56)参考文献 特公 昭63−62251（ＪＰ，Ｂ１)
特許2693106（ＪＰ，Ｂ２)
特許3263184（ＪＰ，Ｂ２)
米国特許4160362（ＵＳ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F02C 1/00 - 9/58
F23R 3/00 - 7/00
Claims (9)
- 【請求項１】 少なくとも一つのガスタービンの少なく
とも一つの燃焼器内に冷却剤が注入されるガスタービン
発電所において、ガスタービンが発生するＮＯｘ排出物
の量を測定する検出手段と、ＮＯｘ排出物量目標値とＮ
Ｏｘ排出物量測定値との間の百分率誤差を表す第１の信
号を発生し、冷却剤流量目標値に第１の信号を掛け合わ
せてその結果を冷却剤流量目標値に加算することにより
冷却剤流量目標値を調整する第１の制御手段と、冷却剤
流量を測定する測定手段と、調整済み冷却剤流量目標値
と冷却剤流量測定値との間の百分率誤差を表す第２の信
号を発生する第２の制御手段と、第２の信号に従って冷
却剤を燃焼器内へ注入する注入手段とより成ることを特
徴とするガスタービン発電所。 - 【請求項２】 一つの放出用煙突が設けられ、ガスター
ビン発電所は、放出用煙突に連結された２つのガスター
ビンを有し、検出手段は、放出用煙突内に取り付けられ
ていることを特徴とする請求項１のガスタービン発電
所。 - 【請求項３】 第１の制御手段はＰＩＤ制御装置を有す
ることを特徴とする請求項１のガスタービン発電所。 - 【請求項４】 ＰＩＤ制御装置は、約−１００％〜約＋
１００％の百分率誤差を生じさせることを特徴とする請
求項３のガスタービン発電所。 - 【請求項５】 第２の制御手段はＰＩＤ制御装置を有す
ることを特徴とする請求項１のガスタービン発電所。 - 【請求項６】 ＰＩＤ制御装置は、約−１００％〜約＋
１００％の百分率誤差を生じさせることを特徴とする請
求項５のガスタービン発電所。 - 【請求項７】 各々が少なくとも一つの燃焼器を備えた
少なくとも一つのガスタービンを有するガスタービン発
電所の各燃焼器内へ注入される冷却剤の流量を制御する
方法であって、ガスタービンが発生するＮＯｘ排出物の
量を測定し、ＮＯｘ排出物量目標値とＮＯｘ排出物量測
定値との間の百分率誤差を表す第１の信号を発生させ、
冷却剤流量目標値に第１の信号を掛け合わせてその結果
を冷却剤流量目標値に加算することにより冷却剤流量目
標値を調整し、冷却剤流量を測定し、調整済み冷却剤流
量目標値と冷却剤流量測定値との間の百分率誤差を表す
第２の信号を発生させ、第２の信号に従って冷却剤を燃
焼器内へ注入するステッ プより成る冷却剤流量を制御す
る方法。 - 【請求項８】 第１の信号をＰＩＤ制御装置によって発
生させることを特徴とする請求項７の方法。 - 【請求項９】 ＰＩＤ制御装置は、約−１００％〜約＋
１００％の百分率誤差を生じさせることを特徴とする請
求項８の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/945080 | 1992-09-15 | ||
| US07/945,080 US5307619A (en) | 1992-09-15 | 1992-09-15 | Automatic NOx control for a gas turbine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06193463A JPH06193463A (ja) | 1994-07-12 |
| JP3415658B2 true JP3415658B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=25482590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25254993A Expired - Lifetime JP3415658B2 (ja) | 1992-09-15 | 1993-09-13 | ガスタービン発電所における燃焼器内への冷却剤の注入量の制御装置及び方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5307619A (ja) |
| EP (1) | EP0590829B1 (ja) |
| JP (1) | JP3415658B2 (ja) |
| KR (1) | KR100315179B1 (ja) |
| CA (1) | CA2106113A1 (ja) |
| DE (1) | DE69307242D1 (ja) |
| TW (1) | TW258778B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| US5987875A (en) * | 1997-07-14 | 1999-11-23 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Pilot nozzle steam injection for reduced NOx emissions, and method |
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| WO2002095202A1 (en) | 2001-05-23 | 2002-11-28 | Moe Cordell R | Rotary engine |
| US6865890B2 (en) * | 2002-06-07 | 2005-03-15 | Ronald Steven Walker | Software system for verification of gas fuel flow |
| WO2004010052A1 (de) * | 2002-07-19 | 2004-01-29 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zur steuerung der einbringung inerter medien in einen brennraum |
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| US9354618B2 (en) | 2009-05-08 | 2016-05-31 | Gas Turbine Efficiency Sweden Ab | Automated tuning of multiple fuel gas turbine combustion systems |
| US8437941B2 (en) * | 2009-05-08 | 2013-05-07 | Gas Turbine Efficiency Sweden Ab | Automated tuning of gas turbine combustion systems |
| US9671797B2 (en) | 2009-05-08 | 2017-06-06 | Gas Turbine Efficiency Sweden Ab | Optimization of gas turbine combustion systems low load performance on simple cycle and heat recovery steam generator applications |
| EP2290206B1 (en) * | 2009-08-28 | 2015-07-15 | Alstom Technology Ltd | Method for operating a gas turbine plant with reduced NOx emissions |
| EP2568145B1 (en) * | 2011-09-08 | 2018-03-21 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Gas turbine controller and a method for controlling a gas turbine |
| US9267433B2 (en) * | 2011-10-24 | 2016-02-23 | General Electric Company | System and method for turbine combustor fuel assembly |
| US9297316B2 (en) * | 2011-11-23 | 2016-03-29 | General Electric Company | Method and apparatus for optimizing the operation of a turbine system under flexible loads |
| JP6110110B2 (ja) * | 2012-11-16 | 2017-04-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスタービン及びガスタービンの運転方法 |
| US9447732B2 (en) | 2012-11-26 | 2016-09-20 | General Electric Company | Gas turbine anti-icing system |
| US9507365B2 (en) | 2014-06-24 | 2016-11-29 | Woodward, Inc. | Adaptive PID control system for industrial turbines |
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| GB2548315A (en) * | 2015-08-18 | 2017-09-20 | Alvin Scott Charles | Method of stopping or reducing the formation of NOx in the hydrogen pulse jet rotary engine |
Family Cites Families (8)
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|---|---|---|---|---|
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