JP3413875B2 - 圧力容器 - Google Patents
圧力容器Info
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- JP3413875B2 JP3413875B2 JP14770293A JP14770293A JP3413875B2 JP 3413875 B2 JP3413875 B2 JP 3413875B2 JP 14770293 A JP14770293 A JP 14770293A JP 14770293 A JP14770293 A JP 14770293A JP 3413875 B2 JP3413875 B2 JP 3413875B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧力容器に関するもので
ある。 【０００２】 【従来の技術】図４は従来の原子炉圧力容器の一例を示
すもので、１は上下方向へ延びる筒状の圧力容器胴部、
２は下方の鏡板であり、該鏡板２は、下方へ突出する部
分球殻の周縁部に周方向へ延び且つ上方に向って突出す
る環状の縁部を形成した形状を有し、該縁部の上端部が
前記の圧力容器胴部１の下端部に溶接によって接合され
ている。 【０００３】また、圧力容器胴部１の上端部には、上方
の鏡板（図示せず）が溶接により接合されており、この
鏡板と前記の圧力容器胴部１並びに鏡板２によって圧力
容器本体３を構成している。 【０００４】前記の鏡板２の周縁部近傍には、上下方向
へ貫通するポンプ軸貫通孔４が複数形成され、また、鏡
板２の下面には、前記のポンプ軸貫通孔４と対応するよ
うにインターナルポンプ５を装着するためのノズル６が
設けられている。 【０００５】インターナルポンプ５は、モータを内装し
たポンプ本体７と該ポンプ本体７から上方へ向って延び
且つ前記のモータにより駆動されるポンプ軸８と、該ポ
ンプ軸８の先端部に装着されたインペラ９と、該インペ
ラ９を周方向に取り囲むディフューザ１０とを有してい
る。 【０００６】前記のポンプ本体７は、上端部がノズル６
の下端部に固着され且つポンプ軸８がポンプ軸貫通孔４
に挿通された状態になっており、また、ディフューザ１
０は、鏡板２に対して固着されている。 【０００７】なお、図４において、Ｊは、圧力容器胴部
１と鏡板２との接合部（溶接継手部）を表している。 【０００８】上述した構成を有する原子炉圧力容器で
は、原子炉稼働時にインターナルポンプ５を駆動し、圧
力容器胴部１の内側壁近傍において上方から下方へ向っ
て炉水を流通させることにより、圧力容器本体３の内部
において炉水を循環させている。 【０００９】一方、圧力容器本体３の内部圧力が上昇す
ると、図５に示すように、圧力容器胴部１はその内側半
径Ｒcが、また鏡板２はその内側半径Ｒsがそれぞれ拡大
する傾向を呈する。 【００１０】このときの圧力容器胴部１の変形量δcは
下記の式（１）のように、また鏡板２の変形量δsは下
記の式（２）のように表すことができる。 【００１１】 δc＝（Ｒc／Ｅc）（１−０．５ν）（ｐ・Ｒc／ｔc）…（１） （Ｅc：圧力容器胴部１のヤング係数、ν：圧力容器胴
部１並びに鏡板２のポアソン比、ｔc：圧力容器胴部１
の端部の肉厚、ｐ：圧力容器胴部１の内部圧力） 【００１２】 δs＝（Ｒs／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs）…（２） （Ｅs：鏡板２のヤング係数、ｔs：鏡板２の周縁部の肉
厚） 【００１３】また、圧力容器本体３の変形に起因する圧
力容器胴部１と鏡板２との接合部Ｊの変位量Δsは、図
６に示す相似三角形の関係により下記の式（３）のよう
に表すことができる。 【００１４】 Δs＝δs・Ｒc／Ｒs ＝（Ｒc／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs）…（３） 【００１５】 【発明が解決しようとする課題】上述した構成を有する
原子炉圧力容器では、一般に圧力容器胴部１の変形量δ
cと接合部Ｊの変位量Δsとが等しくないので、図７に示
すように鏡板２に不連続変形が生じ、ノズル中心線Ｃn
が下方から上方へ向って圧力容器胴部１の内方から外方
へ傾く傾向を呈し、インターナルポンプ５の回転部分で
あるインペラ９と非回転部分であるディフューザ１０と
が干渉することが懸念される。 【００１６】このため、従来はノズル中心線Ｃnの変位
に対処できるようにインペラ９とディフューザ１０との
クリアランスを設定したが、圧力容器本体３の内部の炉
水の循環効率を向上させるためには、インペラ９とディ
フューザ１０とのクリアランスをできるだけ小さくする
必要がある。 【００１７】本発明は圧力容器の変形に起因するノズル
中心線の変位を防止することを目的としている。 【００１８】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の圧力容器においては、筒状の圧力容器胴部
と、複数のポンプ軸貫通孔を有し且つ該ポンプ軸貫通孔
と対応するように外面にポンプ取付け用のノズルを設け
た鏡板とを備え、前記のノズルが圧力容器本体の外部に
位置するように鏡板の周縁部を圧力容器胴部の端部に接
合した圧力容器において、前記圧力容器胴部の端部に、
該圧力容器胴部の外側半径よりも大きな曲率半径でノズ
ル側へ向って突出するよう全体を部分球殻形状とした鏡
板の周縁部を接合し、圧力容器胴部の内側半径をＲc、
鏡板の内側半径をＲs、圧力容器胴部のヤング係数をＥ
c、鏡板のヤング係数をＥs、圧力容器胴部のポアソン比
をνc、鏡板のポアソン比をνs、圧力容器胴部の端部の
肉厚をｔc、鏡板の周縁部の肉厚をｔsとしたときに、圧
力容器胴部の端部と鏡板の周縁部との肉厚比ｔc／ｔsが
｛（２−ν）／（１−ν）｝（Ｒc／Ｒs）（Ｅs／Ｅc）
と略等しくなるように、圧力容器胴部の端部の肉厚ｔc
並びに鏡板の周縁部の肉厚ｔsを定めている。 【００１９】 【作用】本発明の圧力容器では、圧力容器胴部の端部と
鏡板の周縁部の肉厚比を適宜調整することによって、圧
力容器胴部の変形量と圧力容器胴部、鏡板間の接合部の
変位量とを略等しくさせ、圧力容器胴部並びに鏡板の変
形に起因するノズル中心線の変位を防止する。 【００２０】 【実施例】以下本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。 【００２１】図１は本発明の圧力容器の第１の一実施例
を示すもので、図４と同一の符号を付した部分は同一物
を表わしている。 【００２２】本実施例においては、圧力容器本体３を形
成する鏡板２全体を、圧力容器胴部１の外側半径よりも
大きな曲率半径で下側（ノズル６側）へ向って突出する
部分球殻形状に形成し、圧力容器胴部１の端部に、前記
全体を部分球殻形状とした鏡板２の周縁部を接合し、圧
力容器胴部１の下部の肉厚ｔcを他の部分に比べて大き
く形成している。 【００２３】更に、下記の式（４）に表されるごとく、
圧力容器胴部１の変形量δcと接合部Ｊの変位量Δs（図
５，図６参照）とが等しくなるように、式（４）に前記
の式（１）に表される圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方
向の変形量δcの要件、並びに式（３）に表される接合
部Ｊの変位量Δsの要件とを代入した式（５）におい
て、圧力容器胴部１及び鏡板２を設計するのにあたり数
値を比較的容易に変更可能な圧力容器胴部１の下端部の
肉厚ｔcと鏡板２の周縁部の肉厚ｔsとに着目し、式
（５）を整理した式（６）に表されるごとく、圧力容器
胴部１の下端部と鏡板２の周縁部との肉厚比ｔc／ｔsを
適宜調整している。 【００２４】Δs＝δc …（４） 【００２５】 （Ｒc／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs） ＝（Ｒc／Ｅc）（１−０．５ν）（ｐ・Ｒc／ｔc）…（５） 【００２６】 ｔc／ｔs＝｛（２−ν）／（１−ν）｝（Ｒc／Ｒs）（Ｅs／Ｅc）…（６） 【００２７】上記の鏡板２のヤング係数（見かけのヤン
グ係数）Ｅsは、鏡板２をなす材料のヤング係数Ｅに対
し図３に基づき下記の式（７）ような補正を行った値と
している。 【００２８】 Ｅs＝Ｅ｛（π・ｄsn−Ｎ・ｄn）／π・ｄsn｝［Ａ−｛ｄn／（Ｒs・ｔs）1/2 ｝］…（７） （Ｎ：ポンプ軸貫通孔４の数、ｄn：ポンプ軸貫通孔４
の直径、ｄsn：ポンプ軸貫通孔４の配列円の直径、Ａ：
係数１〜１．２） 【００２９】これは、ポンプ軸貫通孔４が形成されるこ
とにより鏡板２の剛性が低下するためである。 【００３０】なお、圧力容器胴部１の下部の肉厚ｔcを
他の部分に比べて大きく形成しているのは、ポンプ軸貫
通孔４の数が少なく鏡板２の見かけのヤング係数Ｅsの
低下がほとんどない場合において、圧力容器胴部１の変
形を小さくするためである。 【００３１】上述した構成を有する本実施例の圧力容器
では、圧力容器胴部１の下端部の肉厚ｔcと鏡板２の周
縁部の肉厚ｔsを前記の式（６）の関係を満たすように
設定しているので、圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方向
の変形量δcと接合部Ｊの変位量Δsとが略等しくなり、
圧力容器本体３の変形に起因するノズル中心線Ｃnの変
位を防止することができる。 【００３２】よって、図４に示すインペラ９とディフュ
ーザ１０とのクリアランスをより小さくすることが可能
となり、圧力容器本体３の内部の炉水の循環効率を向上
させることができる。 【００３３】図２は本発明の圧力容器の第２の実施例を
示すもので、図中、図１と同一の符号を付した部分は同
一物を表している。 【００３４】本実施例においては、圧力容器本体３を形
成する鏡板２全体を、圧力容器胴部１の外側半径よりも
大きな曲率半径で下側（ノズル６側）へ向って突出する
部分球殻形状に形成し、圧力容器胴部１の端部に、前記
全体を部分球殻形状とした鏡板２の周縁部を接合し、該
鏡板２の周縁部の肉厚ｔsを他の部分に比べて大きく形
成している。 【００３５】更に、圧力容器胴部１の下端部と鏡板２の
周縁部との肉厚比ｔc／ｔsを、前記の式（４）〜式
（６）に基づき適宜調整している。 【００３６】なお、鏡板２の周縁部の肉厚ｔsを他の部
分に比べて大きく形成しているのは、ポンプ軸貫通孔４
の数が多く鏡板２の見かけのヤング係数Ｅsが低下して
いる場合において、鏡板２の変形を小さくするためであ
る。 【００３７】上述した構成を有する本実施例の圧力容器
においても、圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方向の変形
量δcと接合部Ｊの変位量Δsとが略等しくなるので、図
１に示すものと同様な作用効果を奏し得る。 【００３８】なお、本発明の圧力容器は、上述した実施
例のみに限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。 【００３９】 【発明の効果】以上述べたように、本発明の圧力容器に
よれば、圧力容器胴部の端部と鏡板の周縁部の肉厚比を
適宜調整することによって、圧力容器胴部の変形量と圧
力容器胴部、鏡板間の接合部の変位量とを略等しくする
ので、圧力容器本体の変形に起因するノズル中心線の変
位を防止することができる、という優れた効果を奏し得
る。
ある。 【０００２】 【従来の技術】図４は従来の原子炉圧力容器の一例を示
すもので、１は上下方向へ延びる筒状の圧力容器胴部、
２は下方の鏡板であり、該鏡板２は、下方へ突出する部
分球殻の周縁部に周方向へ延び且つ上方に向って突出す
る環状の縁部を形成した形状を有し、該縁部の上端部が
前記の圧力容器胴部１の下端部に溶接によって接合され
ている。 【０００３】また、圧力容器胴部１の上端部には、上方
の鏡板（図示せず）が溶接により接合されており、この
鏡板と前記の圧力容器胴部１並びに鏡板２によって圧力
容器本体３を構成している。 【０００４】前記の鏡板２の周縁部近傍には、上下方向
へ貫通するポンプ軸貫通孔４が複数形成され、また、鏡
板２の下面には、前記のポンプ軸貫通孔４と対応するよ
うにインターナルポンプ５を装着するためのノズル６が
設けられている。 【０００５】インターナルポンプ５は、モータを内装し
たポンプ本体７と該ポンプ本体７から上方へ向って延び
且つ前記のモータにより駆動されるポンプ軸８と、該ポ
ンプ軸８の先端部に装着されたインペラ９と、該インペ
ラ９を周方向に取り囲むディフューザ１０とを有してい
る。 【０００６】前記のポンプ本体７は、上端部がノズル６
の下端部に固着され且つポンプ軸８がポンプ軸貫通孔４
に挿通された状態になっており、また、ディフューザ１
０は、鏡板２に対して固着されている。 【０００７】なお、図４において、Ｊは、圧力容器胴部
１と鏡板２との接合部（溶接継手部）を表している。 【０００８】上述した構成を有する原子炉圧力容器で
は、原子炉稼働時にインターナルポンプ５を駆動し、圧
力容器胴部１の内側壁近傍において上方から下方へ向っ
て炉水を流通させることにより、圧力容器本体３の内部
において炉水を循環させている。 【０００９】一方、圧力容器本体３の内部圧力が上昇す
ると、図５に示すように、圧力容器胴部１はその内側半
径Ｒcが、また鏡板２はその内側半径Ｒsがそれぞれ拡大
する傾向を呈する。 【００１０】このときの圧力容器胴部１の変形量δcは
下記の式（１）のように、また鏡板２の変形量δsは下
記の式（２）のように表すことができる。 【００１１】 δc＝（Ｒc／Ｅc）（１−０．５ν）（ｐ・Ｒc／ｔc）…（１） （Ｅc：圧力容器胴部１のヤング係数、ν：圧力容器胴
部１並びに鏡板２のポアソン比、ｔc：圧力容器胴部１
の端部の肉厚、ｐ：圧力容器胴部１の内部圧力） 【００１２】 δs＝（Ｒs／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs）…（２） （Ｅs：鏡板２のヤング係数、ｔs：鏡板２の周縁部の肉
厚） 【００１３】また、圧力容器本体３の変形に起因する圧
力容器胴部１と鏡板２との接合部Ｊの変位量Δsは、図
６に示す相似三角形の関係により下記の式（３）のよう
に表すことができる。 【００１４】 Δs＝δs・Ｒc／Ｒs ＝（Ｒc／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs）…（３） 【００１５】 【発明が解決しようとする課題】上述した構成を有する
原子炉圧力容器では、一般に圧力容器胴部１の変形量δ
cと接合部Ｊの変位量Δsとが等しくないので、図７に示
すように鏡板２に不連続変形が生じ、ノズル中心線Ｃn
が下方から上方へ向って圧力容器胴部１の内方から外方
へ傾く傾向を呈し、インターナルポンプ５の回転部分で
あるインペラ９と非回転部分であるディフューザ１０と
が干渉することが懸念される。 【００１６】このため、従来はノズル中心線Ｃnの変位
に対処できるようにインペラ９とディフューザ１０との
クリアランスを設定したが、圧力容器本体３の内部の炉
水の循環効率を向上させるためには、インペラ９とディ
フューザ１０とのクリアランスをできるだけ小さくする
必要がある。 【００１７】本発明は圧力容器の変形に起因するノズル
中心線の変位を防止することを目的としている。 【００１８】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の圧力容器においては、筒状の圧力容器胴部
と、複数のポンプ軸貫通孔を有し且つ該ポンプ軸貫通孔
と対応するように外面にポンプ取付け用のノズルを設け
た鏡板とを備え、前記のノズルが圧力容器本体の外部に
位置するように鏡板の周縁部を圧力容器胴部の端部に接
合した圧力容器において、前記圧力容器胴部の端部に、
該圧力容器胴部の外側半径よりも大きな曲率半径でノズ
ル側へ向って突出するよう全体を部分球殻形状とした鏡
板の周縁部を接合し、圧力容器胴部の内側半径をＲc、
鏡板の内側半径をＲs、圧力容器胴部のヤング係数をＥ
c、鏡板のヤング係数をＥs、圧力容器胴部のポアソン比
をνc、鏡板のポアソン比をνs、圧力容器胴部の端部の
肉厚をｔc、鏡板の周縁部の肉厚をｔsとしたときに、圧
力容器胴部の端部と鏡板の周縁部との肉厚比ｔc／ｔsが
｛（２−ν）／（１−ν）｝（Ｒc／Ｒs）（Ｅs／Ｅc）
と略等しくなるように、圧力容器胴部の端部の肉厚ｔc
並びに鏡板の周縁部の肉厚ｔsを定めている。 【００１９】 【作用】本発明の圧力容器では、圧力容器胴部の端部と
鏡板の周縁部の肉厚比を適宜調整することによって、圧
力容器胴部の変形量と圧力容器胴部、鏡板間の接合部の
変位量とを略等しくさせ、圧力容器胴部並びに鏡板の変
形に起因するノズル中心線の変位を防止する。 【００２０】 【実施例】以下本発明の実施例を図面を参照しつつ説明
する。 【００２１】図１は本発明の圧力容器の第１の一実施例
を示すもので、図４と同一の符号を付した部分は同一物
を表わしている。 【００２２】本実施例においては、圧力容器本体３を形
成する鏡板２全体を、圧力容器胴部１の外側半径よりも
大きな曲率半径で下側（ノズル６側）へ向って突出する
部分球殻形状に形成し、圧力容器胴部１の端部に、前記
全体を部分球殻形状とした鏡板２の周縁部を接合し、圧
力容器胴部１の下部の肉厚ｔcを他の部分に比べて大き
く形成している。 【００２３】更に、下記の式（４）に表されるごとく、
圧力容器胴部１の変形量δcと接合部Ｊの変位量Δs（図
５，図６参照）とが等しくなるように、式（４）に前記
の式（１）に表される圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方
向の変形量δcの要件、並びに式（３）に表される接合
部Ｊの変位量Δsの要件とを代入した式（５）におい
て、圧力容器胴部１及び鏡板２を設計するのにあたり数
値を比較的容易に変更可能な圧力容器胴部１の下端部の
肉厚ｔcと鏡板２の周縁部の肉厚ｔsとに着目し、式
（５）を整理した式（６）に表されるごとく、圧力容器
胴部１の下端部と鏡板２の周縁部との肉厚比ｔc／ｔsを
適宜調整している。 【００２４】Δs＝δc …（４） 【００２５】 （Ｒc／Ｅs）（１−ν）（ｐ・Ｒs／２ｔs） ＝（Ｒc／Ｅc）（１−０．５ν）（ｐ・Ｒc／ｔc）…（５） 【００２６】 ｔc／ｔs＝｛（２−ν）／（１−ν）｝（Ｒc／Ｒs）（Ｅs／Ｅc）…（６） 【００２７】上記の鏡板２のヤング係数（見かけのヤン
グ係数）Ｅsは、鏡板２をなす材料のヤング係数Ｅに対
し図３に基づき下記の式（７）ような補正を行った値と
している。 【００２８】 Ｅs＝Ｅ｛（π・ｄsn−Ｎ・ｄn）／π・ｄsn｝［Ａ−｛ｄn／（Ｒs・ｔs）1/2 ｝］…（７） （Ｎ：ポンプ軸貫通孔４の数、ｄn：ポンプ軸貫通孔４
の直径、ｄsn：ポンプ軸貫通孔４の配列円の直径、Ａ：
係数１〜１．２） 【００２９】これは、ポンプ軸貫通孔４が形成されるこ
とにより鏡板２の剛性が低下するためである。 【００３０】なお、圧力容器胴部１の下部の肉厚ｔcを
他の部分に比べて大きく形成しているのは、ポンプ軸貫
通孔４の数が少なく鏡板２の見かけのヤング係数Ｅsの
低下がほとんどない場合において、圧力容器胴部１の変
形を小さくするためである。 【００３１】上述した構成を有する本実施例の圧力容器
では、圧力容器胴部１の下端部の肉厚ｔcと鏡板２の周
縁部の肉厚ｔsを前記の式（６）の関係を満たすように
設定しているので、圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方向
の変形量δcと接合部Ｊの変位量Δsとが略等しくなり、
圧力容器本体３の変形に起因するノズル中心線Ｃnの変
位を防止することができる。 【００３２】よって、図４に示すインペラ９とディフュ
ーザ１０とのクリアランスをより小さくすることが可能
となり、圧力容器本体３の内部の炉水の循環効率を向上
させることができる。 【００３３】図２は本発明の圧力容器の第２の実施例を
示すもので、図中、図１と同一の符号を付した部分は同
一物を表している。 【００３４】本実施例においては、圧力容器本体３を形
成する鏡板２全体を、圧力容器胴部１の外側半径よりも
大きな曲率半径で下側（ノズル６側）へ向って突出する
部分球殻形状に形成し、圧力容器胴部１の端部に、前記
全体を部分球殻形状とした鏡板２の周縁部を接合し、該
鏡板２の周縁部の肉厚ｔsを他の部分に比べて大きく形
成している。 【００３５】更に、圧力容器胴部１の下端部と鏡板２の
周縁部との肉厚比ｔc／ｔsを、前記の式（４）〜式
（６）に基づき適宜調整している。 【００３６】なお、鏡板２の周縁部の肉厚ｔsを他の部
分に比べて大きく形成しているのは、ポンプ軸貫通孔４
の数が多く鏡板２の見かけのヤング係数Ｅsが低下して
いる場合において、鏡板２の変形を小さくするためであ
る。 【００３７】上述した構成を有する本実施例の圧力容器
においても、圧力容器胴部１の内側半径Ｒc方向の変形
量δcと接合部Ｊの変位量Δsとが略等しくなるので、図
１に示すものと同様な作用効果を奏し得る。 【００３８】なお、本発明の圧力容器は、上述した実施
例のみに限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱
しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論で
ある。 【００３９】 【発明の効果】以上述べたように、本発明の圧力容器に
よれば、圧力容器胴部の端部と鏡板の周縁部の肉厚比を
適宜調整することによって、圧力容器胴部の変形量と圧
力容器胴部、鏡板間の接合部の変位量とを略等しくする
ので、圧力容器本体の変形に起因するノズル中心線の変
位を防止することができる、という優れた効果を奏し得
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の圧力容器の第１の実施例を示す部分断
面図である。 【図２】本発明の圧力容器の第２の実施例を示す部分断
面図である。 【図３】圧力容器本体のポンプ軸貫通孔と該孔の配列円
の直径との関係を示す平面図である。 【図４】従来の原子炉圧力容器の一例を示す部分断面図
である。 【図５】内部圧力の上昇に起因する圧力容器胴部並びに
鏡板の拡大を示す概念図である。 【図６】内部圧力の上昇に起因する圧力容器胴部と鏡板
との接合部の変位量を示す概念図である。 【図７】鏡板の不連続変形によるノズル中心線の変位を
示す概念図である。 【符号の説明】 １ 圧力容器胴部 ２ 鏡板 ４ ポンプ軸貫通孔 ６ ノズル Ｒc，Ｒs 内側半径 ｔc，ｔs 肉厚
面図である。 【図２】本発明の圧力容器の第２の実施例を示す部分断
面図である。 【図３】圧力容器本体のポンプ軸貫通孔と該孔の配列円
の直径との関係を示す平面図である。 【図４】従来の原子炉圧力容器の一例を示す部分断面図
である。 【図５】内部圧力の上昇に起因する圧力容器胴部並びに
鏡板の拡大を示す概念図である。 【図６】内部圧力の上昇に起因する圧力容器胴部と鏡板
との接合部の変位量を示す概念図である。 【図７】鏡板の不連続変形によるノズル中心線の変位を
示す概念図である。 【符号の説明】 １ 圧力容器胴部 ２ 鏡板 ４ ポンプ軸貫通孔 ６ ノズル Ｒc，Ｒs 内側半径 ｔc，ｔs 肉厚
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭59−137663（ＪＰ，Ａ)
特開 昭49−38208（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−171091（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−71643（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−281783（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−100074（ＪＰ，Ａ)
特公 平４−56279（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
G21C 13/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 筒状の圧力容器胴部と、複数のポンプ軸
貫通孔を有し且つ該ポンプ軸貫通孔と対応するように外
面にポンプ取付け用のノズルを設けた鏡板とを備え、前
記のノズルが圧力容器本体の外部に位置するように鏡板
の周縁部を圧力容器胴部の端部に接合した圧力容器にお
いて、前記圧力容器胴部の端部に、該圧力容器胴部の外
側半径よりも大きな曲率半径でノズル側へ向って突出す
るよう全体を部分球殻形状とした鏡板の周縁部を接合
し、圧力容器胴部の内側半径をＲc、鏡板の内側半径を
Ｒs、圧力容器胴部のヤング係数をＥc、鏡板のヤング係
数をＥs、圧力容器胴部並びに鏡板のポアソン比をν、
圧力容器胴部の端部の肉厚をｔc、鏡板の周縁部の肉厚
をｔsとしたときに、圧力容器胴部の端部と鏡板の周縁
部との肉厚比ｔc／ｔsが｛（２−ν）／（１−ν）｝
（Ｒc／Ｒs）（Ｅs／Ｅc）と略等しくなるように、圧力
容器胴部の端部の肉厚ｔc並びに鏡板の周縁部の肉厚ｔs
を定めたことを特徴とする圧力容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14770293A JP3413875B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 圧力容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14770293A JP3413875B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 圧力容器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0712976A JPH0712976A (ja) | 1995-01-17 |
| JP3413875B2 true JP3413875B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=15436321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14770293A Expired - Fee Related JP3413875B2 (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 圧力容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3413875B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US9291694B2 (en) | 2010-07-02 | 2016-03-22 | Belkin International, Inc. | System and method for monitoring electrical power usage in an electrical power infrastructure of a building |
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-
1993
- 1993-06-18 JP JP14770293A patent/JP3413875B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0712976A (ja) | 1995-01-17 |
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