JP3400355B2 - 攪拌連続鋳造装置 - Google Patents
攪拌連続鋳造装置Info
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- JP3400355B2 JP3400355B2 JP16560098A JP16560098A JP3400355B2 JP 3400355 B2 JP3400355 B2 JP 3400355B2 JP 16560098 A JP16560098 A JP 16560098A JP 16560098 A JP16560098 A JP 16560098A JP 3400355 B2 JP3400355 B2 JP 3400355B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は攪拌連続鋳造装置、
特に、軸線を上下方向に向け、且つ周壁下部に複数の冷
却水用噴出孔を貫通させた筒状水冷鋳型と、その筒状水
冷鋳型の外周側に冷却水溜りを形成すべく、その鋳型を
囲繞する筒状隔壁と、前記筒状水冷鋳型内の溶湯に、そ
れを周方向に流動させる攪拌力を付与する攪拌機とを備
えた攪拌連続鋳造装置に関する。
特に、軸線を上下方向に向け、且つ周壁下部に複数の冷
却水用噴出孔を貫通させた筒状水冷鋳型と、その筒状水
冷鋳型の外周側に冷却水溜りを形成すべく、その鋳型を
囲繞する筒状隔壁と、前記筒状水冷鋳型内の溶湯に、そ
れを周方向に流動させる攪拌力を付与する攪拌機とを備
えた攪拌連続鋳造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】前記筒状水冷鋳型には前記攪拌力に起因
した振動が発生する。この振動を十分に抑制しない場合
には、筒状水冷鋳型内の出口近傍において、インゴット
内部の未凝固部分が外周部の凝固部分を突破る現象、つ
まりブレイクアウトが発生して鋳造不能といった事態を
招くおそれがある。このような事態を回避するために
は、一般に筒状水冷鋳型およびその支持構造を強固にす
る、といった手段が採用される。
した振動が発生する。この振動を十分に抑制しない場合
には、筒状水冷鋳型内の出口近傍において、インゴット
内部の未凝固部分が外周部の凝固部分を突破る現象、つ
まりブレイクアウトが発生して鋳造不能といった事態を
招くおそれがある。このような事態を回避するために
は、一般に筒状水冷鋳型およびその支持構造を強固にす
る、といった手段が採用される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記のよ
うな手段を採用すると、水冷鋳型およびその支持構造が
大型になると共に煩雑化し、延いては装置全体の大型化
および生産コスト増を招来する、という新たな問題を生
じた。
うな手段を採用すると、水冷鋳型およびその支持構造が
大型になると共に煩雑化し、延いては装置全体の大型化
および生産コスト増を招来する、という新たな問題を生
じた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、簡単な手段に
よって前記攪拌力に起因した筒状水冷鋳型の振動を大い
に抑制し得るようにした前記攪拌連続鋳造装置を提供す
ることを目的とする。
よって前記攪拌力に起因した筒状水冷鋳型の振動を大い
に抑制し得るようにした前記攪拌連続鋳造装置を提供す
ることを目的とする。
【０００５】前記目的を達成するため本発明によれば、
軸線を上下方向に向け、且つ周壁下部に複数の冷却水用
噴出孔を貫通させた筒状水冷鋳型と、その筒状水冷鋳型
の外周側に冷却水溜りを形成すべく、その鋳型を囲繞す
る筒状隔壁と、前記筒状水冷鋳型内の溶湯に、それを周
方向に流動させる攪拌力を付与する攪拌機とを備えた攪
拌連続鋳造装置において、前記筒状水冷鋳型と前記筒状
隔壁との間に、反発弾性Ｒが１０％≦Ｒ≦４０％である
ゴム状弾性体を介在させた攪拌連続鋳造装置が提供され
る。
軸線を上下方向に向け、且つ周壁下部に複数の冷却水用
噴出孔を貫通させた筒状水冷鋳型と、その筒状水冷鋳型
の外周側に冷却水溜りを形成すべく、その鋳型を囲繞す
る筒状隔壁と、前記筒状水冷鋳型内の溶湯に、それを周
方向に流動させる攪拌力を付与する攪拌機とを備えた攪
拌連続鋳造装置において、前記筒状水冷鋳型と前記筒状
隔壁との間に、反発弾性Ｒが１０％≦Ｒ≦４０％である
ゴム状弾性体を介在させた攪拌連続鋳造装置が提供され
る。
【０００６】こゝで、ゴム状弾性体にはゴムからなる弾
性体、プラスチックからなる弾性体等が含まれる。また
反発弾性Ｒは、一定荷重の球体を一定高さｈ0 からゴム
状弾性体表面に自由落下させたとき、その球体の跳ね上
った高さをｈ1 として、Ｒ＝（ｈ1 ／ｈ0 ）×１００
（％）の式より求められる。
性体、プラスチックからなる弾性体等が含まれる。また
反発弾性Ｒは、一定荷重の球体を一定高さｈ0 からゴム
状弾性体表面に自由落下させたとき、その球体の跳ね上
った高さをｈ1 として、Ｒ＝（ｈ1 ／ｈ0 ）×１００
（％）の式より求められる。
【０００７】反発弾性Ｒを前記のように規定されたゴム
状弾性体は、前記攪拌力に起因した筒状水冷鋳型の振動
を大いに抑制する。これによりブレイクアウトの発生を
防止して鋳造作業をスムーズに進行させることができ
る。
状弾性体は、前記攪拌力に起因した筒状水冷鋳型の振動
を大いに抑制する。これによりブレイクアウトの発生を
防止して鋳造作業をスムーズに進行させることができ
る。
【０００８】また筒状水冷鋳型内面に凝固物が付着した
場合、その凝固物に、前記攪拌力により流動した溶湯が
衝突すると、ゴム状弾性体は、その反発弾性に基づいて
筒状水冷鋳型の半径方向外方への部分的変形を許容す
る。これにより冷却水溜りが圧縮されて噴出孔から噴出
される冷却水の速度が速められて流量が増すので、イン
ゴットの冷却が急速に行われ、前記凝固物近傍の溶湯も
凝固するか、若しくは半凝固状態となるためその凝固物
が、下降するインゴットに取込まれて筒状水冷鋳型内面
から剥離する。この凝固物が型内面に付着した状態にお
いては、インゴット外周面に凹状痕が形成され、鋳造欠
陥を生じることになる。
場合、その凝固物に、前記攪拌力により流動した溶湯が
衝突すると、ゴム状弾性体は、その反発弾性に基づいて
筒状水冷鋳型の半径方向外方への部分的変形を許容す
る。これにより冷却水溜りが圧縮されて噴出孔から噴出
される冷却水の速度が速められて流量が増すので、イン
ゴットの冷却が急速に行われ、前記凝固物近傍の溶湯も
凝固するか、若しくは半凝固状態となるためその凝固物
が、下降するインゴットに取込まれて筒状水冷鋳型内面
から剥離する。この凝固物が型内面に付着した状態にお
いては、インゴット外周面に凹状痕が形成され、鋳造欠
陥を生じることになる。
【０００９】ゴム状弾性体において、その反発弾性Ｒが
Ｒ＞４０％では、ゴム状弾性体が金属体と略同様の弾性
を示すので、前記振動抑制作用を得てブレイクアウトの
発生は減少するが、その反面、前記変形許容作用が得ら
れないため前記凹状痕が生じ易くなる。一方、Ｒ＜１０
％では筒状水冷鋳型と筒状隔壁との間に、ゴム状弾性体
が介在していない場合と略同じ状態となるので、ブレイ
クアウトの発生が増加し、また前記変形許容作用が過多
となって冷却水の流れが塞止められるので前記凹状痕が
発生し易くなる。
Ｒ＞４０％では、ゴム状弾性体が金属体と略同様の弾性
を示すので、前記振動抑制作用を得てブレイクアウトの
発生は減少するが、その反面、前記変形許容作用が得ら
れないため前記凹状痕が生じ易くなる。一方、Ｒ＜１０
％では筒状水冷鋳型と筒状隔壁との間に、ゴム状弾性体
が介在していない場合と略同じ状態となるので、ブレイ
クアウトの発生が増加し、また前記変形許容作用が過多
となって冷却水の流れが塞止められるので前記凹状痕が
発生し易くなる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１，２に示す攪拌連続鋳造装置
１は、軸線を上下方向に向けた胴状本体２を有する。そ
の胴状本体２は、内周壁３1 と、その外周側に所定の間
隔をとって配置された外周壁３2 と、両壁３1 ，３2 の
上端側に存する環状上端壁４1 と、両壁３1 ，３2 の下
端側に存する環状下端壁４2 とより構成される。
１は、軸線を上下方向に向けた胴状本体２を有する。そ
の胴状本体２は、内周壁３1 と、その外周側に所定の間
隔をとって配置された外周壁３2 と、両壁３1 ，３2 の
上端側に存する環状上端壁４1 と、両壁３1 ，３2 の下
端側に存する環状下端壁４2 とより構成される。
【００１１】内周壁３1 は上部筒体３ａと下部筒体３ｂ
とよりなる。上部筒体３ａにおいて、その下半部は、内
側に環状段部１１が形成されるように、上半部１２より
も厚肉に形成されて、軸線を上下方向に向けた筒状水冷
鋳型１３を構成する。筒状水冷鋳型１３はＡｌ合金（例
えば、Ａ５０５２）よりなり、その周壁下部を複数の冷
却水用噴出孔８が貫通する。それら噴出孔８は、それら
の軸線が筒状水冷鋳型１３の軸線上の一点で収束するよ
うに、斜め下向きに形成されている。
とよりなる。上部筒体３ａにおいて、その下半部は、内
側に環状段部１１が形成されるように、上半部１２より
も厚肉に形成されて、軸線を上下方向に向けた筒状水冷
鋳型１３を構成する。筒状水冷鋳型１３はＡｌ合金（例
えば、Ａ５０５２）よりなり、その周壁下部を複数の冷
却水用噴出孔８が貫通する。それら噴出孔８は、それら
の軸線が筒状水冷鋳型１３の軸線上の一点で収束するよ
うに、斜め下向きに形成されている。
【００１２】内周壁３1 を囲繞するように筒状隔壁５が
配置され、その上、下開口部は上、下端壁４1 ，４2 に
よりそれぞれ閉鎖される。筒状水冷鋳型１３と筒状隔壁
５との間に、反発弾性Ｒが１０％≦Ｒ≦４０％であるゴ
ム状弾性体６が介在される。図３にも示すようにゴム状
弾性体６は、各噴出孔８の入口８ａよりも下方において
筒状水冷鋳型１３に嵌着された環状体であり、その内周
面下端部の内向き環状部６ｂは、筒状水冷鋳型１３下端
面および下部筒体３ｂ上端面間に挟まれてそれらの間を
シールする。筒状隔壁５およびゴム状弾性体６によっ
て、筒状水冷鋳型１３の外周側に冷却水溜り７が形成さ
れる。
配置され、その上、下開口部は上、下端壁４1 ，４2 に
よりそれぞれ閉鎖される。筒状水冷鋳型１３と筒状隔壁
５との間に、反発弾性Ｒが１０％≦Ｒ≦４０％であるゴ
ム状弾性体６が介在される。図３にも示すようにゴム状
弾性体６は、各噴出孔８の入口８ａよりも下方において
筒状水冷鋳型１３に嵌着された環状体であり、その内周
面下端部の内向き環状部６ｂは、筒状水冷鋳型１３下端
面および下部筒体３ｂ上端面間に挟まれてそれらの間を
シールする。筒状隔壁５およびゴム状弾性体６によっ
て、筒状水冷鋳型１３の外周側に冷却水溜り７が形成さ
れる。
【００１３】上半部１２内に、薄肉の筒体１４を介して
スパウト１５が、筒状水冷鋳型１３と同軸上に位置する
ように嵌合され、その下向きの溶湯出口１６を形成する
環状下端面１７が環状段部１１に当接する。またスパウ
ト１５の、上端壁４1 から突出する部分に環状抜止め板
１８が嵌合され、その抜止め板１８は上端壁４1 に固定
される。スパウト１５は、断熱耐火性を有するケイ酸カ
ルシウムより構成される。スパウト構成材料としてはア
ルミナ、シリカ等も用いられる。スパウト１５の上方
に、水平注湯を行うための溶湯供給樋１９が配置され、
その下向きの給湯口２０がスパウト１５の上向きの溶湯
受入れ口２１に連通する。溶湯供給樋１９において、そ
の給湯口２０近傍の底壁１９ａに堰１９ｂが設けられ、
この堰１９ｂにより溶湯中の不純物が塞止められる。
スパウト１５が、筒状水冷鋳型１３と同軸上に位置する
ように嵌合され、その下向きの溶湯出口１６を形成する
環状下端面１７が環状段部１１に当接する。またスパウ
ト１５の、上端壁４1 から突出する部分に環状抜止め板
１８が嵌合され、その抜止め板１８は上端壁４1 に固定
される。スパウト１５は、断熱耐火性を有するケイ酸カ
ルシウムより構成される。スパウト構成材料としてはア
ルミナ、シリカ等も用いられる。スパウト１５の上方
に、水平注湯を行うための溶湯供給樋１９が配置され、
その下向きの給湯口２０がスパウト１５の上向きの溶湯
受入れ口２１に連通する。溶湯供給樋１９において、そ
の給湯口２０近傍の底壁１９ａに堰１９ｂが設けられ、
この堰１９ｂにより溶湯中の不純物が塞止められる。
【００１４】筒状隔壁５および外周壁３2 間の筒状密閉
空間２２に、電磁誘導式攪拌機２３が配設され、その攪
拌機２３は筒状水冷鋳型１３およびスパウト１５内の溶
湯ｍに、それを周方向に流動させる電磁攪拌力を付与す
る。攪拌機２３は筒状をなす成層鉄心２４と、その成層
鉄心２４に巻装された複数のコイル２５とよりなる。成
層鉄心２４は、図４に明示するように筒状部２６と、そ
の内周面に円周上等間隔に配置されて母線方向に延びる
複数の凸条２７とよりなる。各コイル２５は、１つの凸
条２７において２つのコイル２５の一部分が重なり合う
ように、相隣る両凸条２７に巻装される。成層鉄心２４
は筒状隔壁５に嵌合され、各凸条２７の先端面が筒状隔
壁５の外周面に密着する。また成層鉄心２４は、下端壁
４2 の環状支持部材２９上に載せられてその部材２９に
複数のボルト３０およびナット３１により固定される。
１つのコイル２５に対して２つの割合で複数の接続具３
２が用意され、各接続具３２は水密手段を以て下端壁４
2 を貫通してそれに取付けられている。
空間２２に、電磁誘導式攪拌機２３が配設され、その攪
拌機２３は筒状水冷鋳型１３およびスパウト１５内の溶
湯ｍに、それを周方向に流動させる電磁攪拌力を付与す
る。攪拌機２３は筒状をなす成層鉄心２４と、その成層
鉄心２４に巻装された複数のコイル２５とよりなる。成
層鉄心２４は、図４に明示するように筒状部２６と、そ
の内周面に円周上等間隔に配置されて母線方向に延びる
複数の凸条２７とよりなる。各コイル２５は、１つの凸
条２７において２つのコイル２５の一部分が重なり合う
ように、相隣る両凸条２７に巻装される。成層鉄心２４
は筒状隔壁５に嵌合され、各凸条２７の先端面が筒状隔
壁５の外周面に密着する。また成層鉄心２４は、下端壁
４2 の環状支持部材２９上に載せられてその部材２９に
複数のボルト３０およびナット３１により固定される。
１つのコイル２５に対して２つの割合で複数の接続具３
２が用意され、各接続具３２は水密手段を以て下端壁４
2 を貫通してそれに取付けられている。
【００１５】外周壁３2 に複数の給水口３３が形成さ
れ、各給水口３３を通じて密閉空間２２内に冷却水ｗが
供給される。筒状隔壁５の上端部近傍に複数の通孔３４
が形成され、これらの通孔３４を介して冷却水溜り７に
冷却水ｗが供給される。冷却水ｗは筒状水冷鋳型１３を
冷却すると共に各噴出孔８から噴出してインゴットＩを
冷却する。通孔３４は筒状隔壁５の下部側にも形成され
ている。
れ、各給水口３３を通じて密閉空間２２内に冷却水ｗが
供給される。筒状隔壁５の上端部近傍に複数の通孔３４
が形成され、これらの通孔３４を介して冷却水溜り７に
冷却水ｗが供給される。冷却水ｗは筒状水冷鋳型１３を
冷却すると共に各噴出孔８から噴出してインゴットＩを
冷却する。通孔３４は筒状隔壁５の下部側にも形成され
ている。
【００１６】水冷鋳型１３と溶湯ｍとの間に潤滑油を供
給すべく、スパウト１５周りには次のような潤滑油通路
が存在する。内周壁３1 において、その上部筒体３ａの
上端部には上端壁４1 の下部板３７が一体に設けられて
いる。上端壁４1 の上部板３８および下部板３７間に、
スパウト１５を囲繞する環状路３９と、その環状路３９
から放射方向に延びる複数の直線路４０とが設けられ
る。各直線路４０の端部に、上部板３８に形成された入
口４１が連通し、その入口４１は給油ポンプに接続され
る。図２に明示するように、上部筒体３ａの上半部１２
内周面と筒体１４外周面間に筒状路４２が形成され、そ
の筒状路４２および環状路３９間を連通する複数の斜め
下向きの通孔４３が上半部１２と下部板３７との連設部
に形成されている。また筒状路４２の下端は、環状段部
１１およびスパウト１５の環状下端面１７間に放射状に
配列された複数のＶ字状出口４４に連通する。
給すべく、スパウト１５周りには次のような潤滑油通路
が存在する。内周壁３1 において、その上部筒体３ａの
上端部には上端壁４1 の下部板３７が一体に設けられて
いる。上端壁４1 の上部板３８および下部板３７間に、
スパウト１５を囲繞する環状路３９と、その環状路３９
から放射方向に延びる複数の直線路４０とが設けられ
る。各直線路４０の端部に、上部板３８に形成された入
口４１が連通し、その入口４１は給油ポンプに接続され
る。図２に明示するように、上部筒体３ａの上半部１２
内周面と筒体１４外周面間に筒状路４２が形成され、そ
の筒状路４２および環状路３９間を連通する複数の斜め
下向きの通孔４３が上半部１２と下部板３７との連設部
に形成されている。また筒状路４２の下端は、環状段部
１１およびスパウト１５の環状下端面１７間に放射状に
配列された複数のＶ字状出口４４に連通する。
【００１７】図１において、例えば、Ａｌ合金組成の溶
湯ｍを溶湯供給樋１９の給湯口２０からスパウト１５内
に供給すると、その溶湯ｍはスパウト１５および筒状水
冷鋳型１３内において攪拌機２３による電磁攪拌力を付
与されて周方向に流動し、次いで筒状水冷鋳型１３によ
り冷却されてインゴットＩが得られる。
湯ｍを溶湯供給樋１９の給湯口２０からスパウト１５内
に供給すると、その溶湯ｍはスパウト１５および筒状水
冷鋳型１３内において攪拌機２３による電磁攪拌力を付
与されて周方向に流動し、次いで筒状水冷鋳型１３によ
り冷却されてインゴットＩが得られる。
【００１８】この鋳造作業中において、反発弾性Ｒを前
記のように規定されたゴム状弾性体６は、前記電磁攪拌
力に起因した筒状水冷鋳型１３の振動を大いに抑制す
る。これによりブレイクアウトの発生を防止して鋳造作
業をスムーズに進行させることができる。
記のように規定されたゴム状弾性体６は、前記電磁攪拌
力に起因した筒状水冷鋳型１３の振動を大いに抑制す
る。これによりブレイクアウトの発生を防止して鋳造作
業をスムーズに進行させることができる。
【００１９】また筒状水冷鋳型１３内面に凝固物が付着
した場合、その凝固物に、前記電磁攪拌力により流動し
た溶湯ｍが衝突すると、ゴム状弾性体６は、その反発弾
性に基づいて筒状水冷鋳型１３の半径方向外方への部分
的変形を許容する。これにより冷却水溜り７が圧縮され
て噴出孔８から噴出される冷却水ｗの速度が速められて
流量が増すので、インゴットＩの冷却が急速に行われ、
前記凝固物近傍の溶湯ｍも凝固するか、若しくは半凝固
状態となるためその凝固物が、下降するインゴットＩに
取込まれて筒状水冷鋳型１３内面から剥離する。この凝
固物が型１３内面に付着した状態においては、インゴッ
ト外周面母線方向に凹状痕が形成され、鋳造欠陥を生じ
ることになる。
した場合、その凝固物に、前記電磁攪拌力により流動し
た溶湯ｍが衝突すると、ゴム状弾性体６は、その反発弾
性に基づいて筒状水冷鋳型１３の半径方向外方への部分
的変形を許容する。これにより冷却水溜り７が圧縮され
て噴出孔８から噴出される冷却水ｗの速度が速められて
流量が増すので、インゴットＩの冷却が急速に行われ、
前記凝固物近傍の溶湯ｍも凝固するか、若しくは半凝固
状態となるためその凝固物が、下降するインゴットＩに
取込まれて筒状水冷鋳型１３内面から剥離する。この凝
固物が型１３内面に付着した状態においては、インゴッ
ト外周面母線方向に凹状痕が形成され、鋳造欠陥を生じ
ることになる。
【００２０】次にゴム状弾性体６の反発弾性Ｒの範囲を
定めるべく、反発弾性Ｒがそれぞれ、５％、１０％、２
０％、３０％、４０％、５０％、６０％である７種のア
クリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）よりなるゴ
ム状弾性体６を製造した。先ず、１種のゴム状弾性体６
を前記同様に攪拌連続鋳造装置１に組込み、また表１に
示すＡｌ合金組成の溶湯を調製した。
定めるべく、反発弾性Ｒがそれぞれ、５％、１０％、２
０％、３０％、４０％、５０％、６０％である７種のア
クリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）よりなるゴ
ム状弾性体６を製造した。先ず、１種のゴム状弾性体６
を前記同様に攪拌連続鋳造装置１に組込み、また表１に
示すＡｌ合金組成の溶湯を調製した。
【００２１】
【表１】
【００２２】そして、インゴットＩの直径：１５２mm；
鋳造速度：１７０mm／min ；潤滑油：ＰＴＦＥ粒子添加
鉱物油；潤滑油供給量：１cc／min ；冷却水供給量：８
０リットル／min ；スパウト１５の溶湯受入れ口２１に
おける溶湯温度：６５０℃；電磁攪拌用コイル：水没式
４極１２コイルタイプ；攪拌周波数：５０Ｈｚ；の条件
で鋳造作業を行って、ブレイクアウトおよび凹状痕の発
生率を求めた。また残りのゴム状弾性体を用いて前記同
様の鋳造作業を行い、前記同様にブレイクアウト等の発
生率を求めた。
鋳造速度：１７０mm／min ；潤滑油：ＰＴＦＥ粒子添加
鉱物油；潤滑油供給量：１cc／min ；冷却水供給量：８
０リットル／min ；スパウト１５の溶湯受入れ口２１に
おける溶湯温度：６５０℃；電磁攪拌用コイル：水没式
４極１２コイルタイプ；攪拌周波数：５０Ｈｚ；の条件
で鋳造作業を行って、ブレイクアウトおよび凹状痕の発
生率を求めた。また残りのゴム状弾性体を用いて前記同
様の鋳造作業を行い、前記同様にブレイクアウト等の発
生率を求めた。
【００２３】図５は鋳造結果を示す。図５より、ゴム状
弾性体６の反発弾性Ｒを１０％≦Ｒ≦４０％に設定する
と、ブレイクアウトおよび凹状痕の発生を回避し得るこ
とが判る。
弾性体６の反発弾性Ｒを１０％≦Ｒ≦４０％に設定する
と、ブレイクアウトおよび凹状痕の発生を回避し得るこ
とが判る。
【００２４】ゴム状弾性体６の構成材料としては、前記
ＮＢＲの外に、反発弾性Ｒが３０％≦Ｒ≦４０％である
アクリルゴム（ＡＣＭ，ＡＮＭ）、２０％≦Ｒ≦４０％
であるフッ素ゴム（ＦＫＭ）等も用いられる。
ＮＢＲの外に、反発弾性Ｒが３０％≦Ｒ≦４０％である
アクリルゴム（ＡＣＭ，ＡＮＭ）、２０％≦Ｒ≦４０％
であるフッ素ゴム（ＦＫＭ）等も用いられる。
【００２５】比較のため、筒状水冷鋳型１３と筒状隔壁
５との間にステンレス鋼（ＪＩＳＳＵＳ３０４）よりな
る環状体を介在させた装置（比較例１）と、両部材１
３，５間に環状体、つまり固体を介在させなかった装置
（比較例２）を用いて前記同様の鋳造作業を５０回宛行
い、ブレイクアウトの発生回数および鋳造された直径１
５２mm、長さ２ｍのインゴットＩの全本数当りの凹状痕
の数を調べたところ、表２の結果を得た。なお、インゴ
ットＩの全本数＝５０本−ブレイクアウトの発生回数
５との間にステンレス鋼（ＪＩＳＳＵＳ３０４）よりな
る環状体を介在させた装置（比較例１）と、両部材１
３，５間に環状体、つまり固体を介在させなかった装置
（比較例２）を用いて前記同様の鋳造作業を５０回宛行
い、ブレイクアウトの発生回数および鋳造された直径１
５２mm、長さ２ｍのインゴットＩの全本数当りの凹状痕
の数を調べたところ、表２の結果を得た。なお、インゴ
ットＩの全本数＝５０本−ブレイクアウトの発生回数
【００２６】
【表２】
【００２７】表２および図５より、比較例１はゴム状弾
性体６の反発弾性ＲがＲ＞４０％の場合に対応し、また
比較例２はゴム状弾性体６の反発弾性ＲがＲ＜１０％の
場合に対応する、と言える。
性体６の反発弾性ＲがＲ＞４０％の場合に対応し、また
比較例２はゴム状弾性体６の反発弾性ＲがＲ＜１０％の
場合に対応する、と言える。
【００２８】図６，７は他のゴム状弾性体６を示し、そ
のゴム状弾性体６は、図８にも示すように各噴出孔８の
入口８ａよりも下方において筒状水冷鋳型１３に嵌着さ
れる環状本体６ａと、その環状本体６ａの上端面から筒
状水冷鋳型１３の母線方向に延びて冷却水溜り７を複数
に区画する複数の区画体６ｃと、環状本体６ａの内周面
下端部に設けられ、且つ筒状水冷鋳型１３下端面および
下部筒体３ｂ上端面間に挟まれてそれらの間をシールす
る内向き環状部３ｂとを有する。この場合、各区画体６
ｃは冷却水溜り７の上下方向長さと略等しい長さを有
し、また相隣る両区画体６ｃ間の冷却水溜り７の区画部
７ａに１または２以上の噴出孔８の入口８ａが連通す
る。
のゴム状弾性体６は、図８にも示すように各噴出孔８の
入口８ａよりも下方において筒状水冷鋳型１３に嵌着さ
れる環状本体６ａと、その環状本体６ａの上端面から筒
状水冷鋳型１３の母線方向に延びて冷却水溜り７を複数
に区画する複数の区画体６ｃと、環状本体６ａの内周面
下端部に設けられ、且つ筒状水冷鋳型１３下端面および
下部筒体３ｂ上端面間に挟まれてそれらの間をシールす
る内向き環状部３ｂとを有する。この場合、各区画体６
ｃは冷却水溜り７の上下方向長さと略等しい長さを有
し、また相隣る両区画体６ｃ間の冷却水溜り７の区画部
７ａに１または２以上の噴出孔８の入口８ａが連通す
る。
【００２９】ゴム状弾性体６を前記のように構成する
と、前記変形許容作用に伴う冷却水溜り７の圧縮を、相
隣る両区画体６ｃ間の区画部７ａに現出させて噴出孔８
からの冷却水ｗの流量を一層増加させることができる。
と、前記変形許容作用に伴う冷却水溜り７の圧縮を、相
隣る両区画体６ｃ間の区画部７ａに現出させて噴出孔８
からの冷却水ｗの流量を一層増加させることができる。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、前記のような簡単な手
段を採用することによって、ブレイクアウトの発生およ
びインゴットにおける凹状痕の発生をそれぞれ防止する
ことが可能な攪拌連続鋳造装置を提供することができ
る。
段を採用することによって、ブレイクアウトの発生およ
びインゴットにおける凹状痕の発生をそれぞれ防止する
ことが可能な攪拌連続鋳造装置を提供することができ
る。
【図１】攪拌連続鋳造装置の一例の縦断面図である。
【図２】図１の要部拡大図である。
【図３】ゴム状弾性体の一例の断面図である。
【図４】成層鉄心とコイルの関係を示す要部平面図であ
る。
る。
【図５】ゴム状弾性体の反発弾性と、ブレイクアウトお
よび凹状痕の発生率との関係を示すグラフである。
よび凹状痕の発生率との関係を示すグラフである。
【図６】ゴム状弾性体の他例の平面図である。
【図７】図６の７−７線断面図である。
【図８】攪拌連続鋳造装置の他例の要部拡大図で、図２
に対応する。
に対応する。
５ 筒状隔壁
６ ゴム状弾性体
６ａ 環状本体
６ｃ 区画体
７ 冷却水溜り
８ 噴出孔
８ａ 入口
１３ 筒状水冷鋳型
２３ 電磁誘導式攪拌機
ｍ 溶湯
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 大谷 輝幸
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式
会社本田技術研究所内
(72)発明者 井手籠 隆
埼玉県狭山市新狭山１丁目10番地１ ホ
ンダエンジニアリング株式会社内
(56)参考文献 特開 昭59−64142（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−13451（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−136262（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−122653（ＪＰ，Ａ)
特開2000−637（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−285793（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−320042（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−245007（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−184555（ＪＰ，Ａ)
実開 昭60−1550（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭59−34848（ＪＰ，Ｕ)
特表 平９−501613（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/049
B22D 11/00
B22D 11/04 311
B22D 11/115
Claims (3)
- 【請求項１】 軸線を上下方向に向け、且つ周壁下部に
複数の冷却水用噴出孔（８）を貫通させた筒状水冷鋳型
（１３）と、その筒状水冷鋳型（１３）の外周側に冷却
水溜り（７）を形成すべく、その鋳型（１３）を囲繞す
る筒状隔壁（５）と、前記筒状水冷鋳型（１３）内の溶
湯（ｍ）に、それを周方向に流動させる攪拌力を付与す
る攪拌機（２３）とを備えた攪拌連続鋳造装置におい
て、前記筒状水冷鋳型（１３）と前記筒状隔壁（５）と
の間に、反発弾性Ｒが１０％≦Ｒ≦４０％であるゴム状
弾性体（６）を介在させたことを特徴とする攪拌連続鋳
造装置。 - 【請求項２】 前記ゴム状弾性体（６）は、各噴出孔
（８）の入口（８ａ）よりも下方において前記筒状水冷
鋳型（１３）に嵌着された環状体である、請求項１記載
の攪拌連続鋳造装置。 - 【請求項３】 前記ゴム状弾性体（６）は、各噴出孔
（８）の入口（８ａ）よりも下方において前記筒状水冷
鋳型（１３）に嵌着された環状本体（６ａ）と、その環
状本体（６ａ）から前記筒状水冷鋳型（１３）の母線方
向に延びて前記冷却水溜り（７）を複数に区画する複数
の区画体（６ｃ）とを有する、請求項１記載の攪拌連続
鋳造装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16560098A JP3400355B2 (ja) | 1998-06-12 | 1998-06-12 | 攪拌連続鋳造装置 |
| US09/257,247 US6397925B1 (en) | 1998-03-05 | 1999-02-25 | Agitated continuous casting apparatus |
| EP99104491A EP0940204B1 (en) | 1998-03-05 | 1999-03-05 | Agitated continuous casting apparatus |
| DE69913013T DE69913013T2 (de) | 1998-03-05 | 1999-03-05 | Vorrichtung zum Stranggiessen mit Badbewegung |
| DE69925050T DE69925050T2 (de) | 1998-03-05 | 1999-03-05 | Vorrichtung zum Stranggiessen mit Badbewegung |
| EP03013172A EP1350585B1 (en) | 1998-03-05 | 1999-03-05 | Agitated continuous casting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16560098A JP3400355B2 (ja) | 1998-06-12 | 1998-06-12 | 攪拌連続鋳造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000000639A JP2000000639A (ja) | 2000-01-07 |
| JP3400355B2 true JP3400355B2 (ja) | 2003-04-28 |
Family
ID=15815440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16560098A Expired - Fee Related JP3400355B2 (ja) | 1998-03-05 | 1998-06-12 | 攪拌連続鋳造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3400355B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200007007A (ko) * | 2017-06-12 | 2020-01-21 | 왁스타프, 인크. | 직접 냉경 주조를 위한 동적 주형 형상 제어 |
| US11717882B1 (en) | 2022-02-18 | 2023-08-08 | Wagstaff, Inc. | Mold casting surface cooling |
| US11883876B2 (en) | 2017-06-12 | 2024-01-30 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11331715B2 (en) | 2017-06-12 | 2022-05-17 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
-
1998
- 1998-06-12 JP JP16560098A patent/JP3400355B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200007007A (ko) * | 2017-06-12 | 2020-01-21 | 왁스타프, 인크. | 직접 냉경 주조를 위한 동적 주형 형상 제어 |
| KR102302378B1 (ko) * | 2017-06-12 | 2021-09-15 | 왁스타프, 인크. | 직접 냉경 주조를 위한 동적 주형 형상 제어 |
| US11548061B2 (en) | 2017-06-12 | 2023-01-10 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
| US11883876B2 (en) | 2017-06-12 | 2024-01-30 | Wagstaff, Inc. | Dynamic mold shape control for direct chill casting |
| US11717882B1 (en) | 2022-02-18 | 2023-08-08 | Wagstaff, Inc. | Mold casting surface cooling |
| US12109609B2 (en) | 2022-02-18 | 2024-10-08 | Wagstaff, Inc. | Mold casting surface cooling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000000639A (ja) | 2000-01-07 |
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