JP3396632B2

JP3396632B2 - 非晶質合金成形品の製造方法

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Publication number: JP3396632B2
Application number: JP27508098A
Authority: JP
Inventors: 正志山口; 秀信長浜; 武志谷口; 一男大宮
Original assignee: YKK Corp
Current assignee: YKK Corp
Priority date: 1998-09-29
Filing date: 1998-09-29
Publication date: 2003-04-14
Anticipated expiration: 2018-09-29
Also published as: JP2000102845A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、非晶質合金成形品
の製造方法に関し、さらに詳しくは、非晶質合金の特性
を生かして連続した製造工程で棒状や中空パイプ状の製
品、特に光コネクタ部品を成形加工できる方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】非晶質合金の製造においては、大きな冷
却速度が必要なことから、従来から単ロール法、双ロー
ル法等の液体急冷法や、ガスアトマイズ法等、種々の方
法が知られている。しかしながら、このような方法で得
られる非晶質合金は質量の小さなリボン状（薄い帯
状）、粉末状のものであり、これらの方法ではバルク材
を得ることは困難である。

【０００３】そこで、このような欠点を改善するため
に、特開平３−２５３５２５号には、金属溶湯を二段階
急冷凝固して非晶質合金固化材を製造する方法が提案さ
れており、例えば、水冷金型の入口部に溶湯供給通路を
絞ったノズル状の初期過冷却ゾーンを設け、溶湯を加圧
して上記初期過冷却ゾーンを経て水冷金型内に圧入し、
板状又はロッド状の非晶質合金固化材を製造する方法が
開示されており、上記初期過冷却ゾーンで合金材料の融
点（Ｔｍ）±１００Ｋ／秒の範囲まで１０²Ｋ／秒以上
で冷却することが好ましいと教示されている。あるい
は、上記初期過冷却ゾーンの後に一対の水冷ロールを設
け、溶湯を初期過冷却ゾーンを経て上記水冷ロール間に
圧入し、約１００Ｋ／秒の冷却速度で凝固して板状の固
化材を製造する方法も記載されている。しかしながら、
上記二段階急冷凝固法によって作製できる固化材は、厚
さの薄い板状のものや直径の小さなロッド状のものであ
り、中空パイプ状等の長尺の異形製品を製造することは
困難である。

【０００４】一方、特開平５−３０９４２７号には、上
記のような二段階急冷凝固法によって作製した板状の非
晶質合金素材や、回転鋳型に鋳込んで製造した円筒状の
非晶質合金素材を、一対の型内に保持し、合金素材のガ
ラス遷移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔｘ）との間の温
度に加熱すると共に、上記非晶質合金素材の両側に圧力
差を生じさせ、非晶質合金素材をその一方の金型内面に
密着させて成形する方法が開示されている。しかしなが
ら、この方法の場合、一旦鋳造した非晶質合金素材を金
型内で加熱し、素材両側に差圧を発生させて成形するも
のであるため、工程が複雑になり、またエネルギー損失
も大きくなり、しかも特別な成形装置が必要となり、製
造コストが高くなるという難点がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の基本
的な目的は、非晶質合金の特性を生かし、丸棒状、角棒
状、丸パイプ状、角パイプ状等の種々の断面形状の棒状
及び中空パイプ状の製品を非晶質合金材料の溶湯から連
続的にエネルギー効率よく製造できる方法を提供するこ
とにある。さらに本発明の目的は、軸線方向に形成され
たスリット及び／又は内周面に軸線方向に形成された突
条を有する中空パイプや、中心軸線に沿って細い透孔が
形成された毛細管など、光コネクタ部品のスリーブやキ
ャピラリー等として有用な製品を１回の製造工程で効率
的に低コストで製造できる方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明によれば、非晶質合金材料の溶湯から直に非
晶質合金成形品を製造する方法が提供され、その基本的
な態様は、非晶質合金を生じ得る合金材料の溶湯を、第
一段冷却ゾーンを通過させて合金材料のガラス遷移温度
（Ｔｇ）以上、結晶温度（Ｔｘ）以下の温度に冷却し、
所定の断面形状を付与する一次成形段階、及び上記第一
段冷却ゾーンの下流側に位置する第二段成形加工冷却ゾ
ーンにおいて、所定の形状の周面輪郭を持つ少なくとも
一対の対向する二次成形用ロール間を通過させて棒状又
は管状の所定の断面形状に成形する二次成形段階を含む
ことを特徴としている。

【０００７】本発明の非晶質合金成形品の製造方法の好
適な第一の態様は、非晶質合金を生じ得る合金材料の溶
湯を、第一段冷却ゾーンにおいて、通過する溶湯の断面
形状を規制する所定の凹状の周面輪郭を持つ一対の対向
する急冷用ロール間を通過させ、合金材料のガラス遷移
温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に冷
却して棒状又は管状の所定の断面形状を付与する一次成
形段階、及び上記急冷用ロールの下流側に位置する第二
段成形加工冷却ゾーンにおいて、通過する一次成形後の
材料の断面形状を規制する所定の凹状の周面輪郭を持つ
一対の対向する二次成形用ロール間を通過させ、棒状又
は管状の所定の断面形状に成形する二次成形段階を含む
ことを特徴としている。

【０００８】前記方法の一次成形段階において、一対の
急冷用ロールの対向する凹状周面により形成される空間
内に、該空間よりも小さな断面寸法のマンドレルを挿入
し、該マンドレルの周囲に溶湯を流すことにより、管状
に成形することができる。また、上記マンドレルの外周
面に、上面が一方の急冷用ロールの凹状周面に接触する
高さの突条が軸線方向に形成されている場合、軸線方向
にスリットを有する管状に成形することができ、一方、
軸線方向に複数の溝が形成されている場合、内周面に軸
線方向に複数の突条が形成された管状に成形することが
できる。さらに、前記一対の急冷用ロールの一方のロー
ルの凹状周面に、円周方向に沿って少なくともマンドレ
ルの外周面に達する高さの環状の突起が形成されている
場合にも、軸線方向にスリットを有する管状に成形する
ことができる。

【０００９】さらに本発明の非晶質合金成形品の製造方
法の好適な第二の態様は、非晶質合金を生じ得る合金材
料の溶湯を、第一段冷却ゾーンを通過させて合金材料の
ガラス遷移温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下
の温度に冷却し、所定の断面形状を付与する一次成形段
階、及び上記第一段冷却ゾーンの下流側に配置され、か
つ所定の形状の周面輪郭を持つ複数対の対向する二次成
形用ロール間を通過させ、管状の所定の断面形状に多段
成形する二次成形段階を含むことを特徴としている。好
適には、上記二次成形段階において、一次成形後の合金
材料をそのガラス遷移温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度
（Ｔｘ）以下に温度を保持しながら複数対の二次成形用
ロール間を通過させて多段成形し、その後室温まで０．
１〜１０³Ｋ／秒の冷却速度で冷却する。

【００１０】前記した基本的な態様及び第一の態様にお
いては、前記一次成形段階において、溶湯をオリフィ
ス、ノズル又はダイを通過させて棒状又は中空パイプ状
の断面形状に一次成形することができ、第二の態様にお
いては、前記一次成形段階において、溶湯をオリフィ
ス、ノズル又はダイを通過させて板状の断面形状に一次
成形することができる。また、前記合金材料の溶湯を第
一段冷却ゾーンに導入する前の溶湯供給経路に、溶湯の
溜り部を設け、該溜り部にて溶湯温度を制御することが
できる。あるいはまた、前記合金材料の溶湯を第一段冷
却ゾーンに導入するにあたり、０．１〜１００ｋｇｆ／
ｃｍ²だけ加圧して導入することができ、加圧手段とし
ては溶湯ポンプ、プランジャ又は溶湯室を気体加圧する
間接加圧を用いることができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明の非晶質合金成形品の製造
方法は、非晶質合金を生じ得る合金材料の溶湯を、第一
段冷却ゾーンを通過させて合金材料のガラス遷移温度
（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に冷却
し、過冷却液体領域（ガラス遷移領域）ΔＴｘ＝Ｔｘ−
Ｔｇに徐冷すると共に所定の断面形状を付与する（一次
成形段階）。非晶質合金材料は、この温度領域では粘性
流動により数１０ＭＰａ以下の低応力でも非常に良好な
加工性を示し、また二次成形用ロール周面の形状や寸法
を極めて忠実に再現する特性を有する。従って、引き続
き、上記第一段冷却ゾーンの下流側に位置する第二段成
形加工冷却ゾーンにおいて、所定の形状の周面輪郭を持
つ少なくとも一対の対向する二次成形用ロール間を通過
させることにより、棒状又は管状の所定の断面形状にエ
ネルギー効率よく連続的に成形することができる（二次
成形段階）。

【００１２】成形は、第一の好適な態様においては、通
過する溶湯の断面形状を規制する所定の凹状、例えば半
円形状の周面輪郭を持つ一対の対向する急冷用ロール間
を通過させ、棒状又は管状の所定の断面形状を付与する
一次成形段階に引き続き、一次成形後の材料の断面形状
を規制する所定の凹状の周面輪郭、好ましくは上記急冷
用ロールの凹状周面輪郭より若干小さい相似形の凹状周
面輪郭を持つ一対の対向する二次成形用ロール間を通過
させることにより行われ、それにより棒状又は管状の所
定の断面形状の成形品を得る。得られる非晶質合金成形
品は、組み合わされた一対の二次成形用ロールの凹状周
面の形状及び寸法を忠実に再現したものであり、しかも
溶湯から一次成形、二次成形まで連続的に行われる。

【００１３】一方、第二の好適な態様においては、オリ
フィス又はノズルを通した所定の断面形状、例えば板状
の溶湯を第一段冷却ゾーンを通過させる間に過冷却液体
領域温度にまで冷却させると共に上記断面形状に固定し
（一次成形段階）、次いで、この合金材料の温度を過冷
却液体領域温度に保持しながら、所定の形状の周面輪郭
を持つ複数対の対向する二次成形用ロール間を通過さ
せ、管状の所定の断面形状に多段ロール成形する。この
方法によっても、溶湯から一次成形、二次成形まで連続
的な生産工程によってエネルギー効率よく非晶質合金成
形品を製造できる。以下、添付図面を参照しながら本発
明の方法について詳細に説明する。

【００１４】図１は、本発明の非晶質合金成形品の製造
方法の好適な第一態様を実施するのに有利に用いること
ができる装置の概略構成を示しており、図中、符号１０
は金属溶解装置、２０は急冷用ロール、３０は二次成形
用ロールを示している。金属溶解装置１０は、下端部に
噴射ノズル１１が付いた金属を溶解できるるつぼやチュ
ーブから構成され、その材質としてはセラミックスやカ
ーボンなどが好ましい。金属溶解装置１０の周囲には加
熱源としての高周波コイル１２が配設されている。な
お、金属溶解装置１０内の合金材料の加熱方法として
は、高周波溶解の他、アーク溶解、抵抗加熱など、合金
材料を溶解できるまで温度を上げ得る方法であれば全て
適用可能である。

【００１５】金属溶解装置１０の下方には、溶湯の供給
経路に沿って一対の急冷用ロール２０（第一段冷却ゾー
ンを形成）と一対の二次成形用ロール３０（第二段成形
加工冷却ゾーンを形成）が配設されている。急冷用ロー
ル２０は、噴射ノズル１１から射出された溶湯１を非晶
質合金（金属ガラス）の過冷却液体領域まで急冷し、丸
棒状や、パイプ状に一次成形加工するための双ロールで
ある。各急冷用ロール２０の周面２１には、図２に示さ
れるように半円形の凹部２２が形成されており、これら
一対の急冷用ロール２０の周面が図２に示すように当接
して組み合わされたときに一対の半円形凹部２２により
形成される円形空間部により、その中を通過する溶湯１
の外径が規制される。これら急冷用ロール２０は、用い
る非晶質合金材料の過冷却液体領域程度の温度、例えば
４００〜４５０℃まで加熱しておき、それ以下の温度に
冷却されないようにすることが好ましい。

【００１６】二次成形用ロール３０は、急冷用ロール２
０から排出された丸棒状やパイプ状の一次成形材２を過
冷却液体領域の温度から冷却し、好ましくは室温近傍ま
で冷却する双ロールからなっている。これら二次成形用
ロール３０は、１段目の急冷用ロール２０から排出され
た丸棒状やパイプ状の一次成形材２の外径を所定の寸法
に制御する役目と、急冷用ロール２０から一次成形材２
を引き抜く役目（引張用ロールとしての機能）を有す
る。従って、各二次成形用ロール３０の周面にも急冷用
ロール２０の周面に形成された半円形凹部２２よりも若
干小さな径の半円形の凹部３１が形成されている。これ
ら一対の二次成形用ロール３０は、１０〜１００℃程
度、好ましくは室温に設定する。

【００１７】前記した急冷用ロール２０及び二次成形用
ロール３０の材質としては任意のものを使用できるが、
好ましくは熱伝達率の良い（冷却効果の高い）銅系や鉄
系などの金属系が望ましい。各ロールの直径や周面の幅
についても任意であるが、幅は成形品を作製するための
凹部がロール周面に充分に作製できる程度の大きさがよ
い。また、各ロールの回転数（周速度）についても所望
の冷却速度や成形品の断面形状等に応じて任意に設定で
きるが、丸棒やパイプの作製速度となるため、好ましく
は１ｍｍ／秒〜１０ｍ／秒の範囲内に設定することが望
ましい。各ロールによる冷却速度としては０．１Ｋ／秒
以上であればよいが、１０³Ｋ／秒以下が好ましい。な
お、上記のようなロールについての条件は、特に考慮す
べき特別の点がない限り、後述する方法に用いるロール
についても同様に適用できる。

【００１８】図１において、符号４０は中空パイプを作
製する場合に用いる棒状のマンドレルであり、棒状成形
品を作製する場合には必要ない。このマンドレル４０
は、金属溶解装置１０の下端の噴射ノズル１１の孔の中
に挿入され、その上部は固定装置（図示せず）により固
定されている。図１においては、中空パイプの一次成形
材２の内径収縮が生じないように、マンドレル４０の尖
った先端部４１は、一対の二次成形用ロール３０周面の
半円形凹部３１により形成される円形空間部を突き抜け
るように通されているが、内径収縮が問題ない場合には
このような配置にする必要はなく、急冷用ロール２０間
を通してさえあればどの位置にあってもよい。なお、急
冷用ロール２０で冷却された一次成形材の温度を過冷却
液体領域に止め、かつこの温度範囲状態で二次成形用ロ
ール３０に送るために、上記マンドレル４０は用いる非
晶質合金材料の過冷却液体領域まで加熱して用いる。

【００１９】次に、前記した装置を用いて非晶質合金成
形品を製造する工程について説明する。まず、非晶質合
金成形品の製造は、真空中、不活性雰囲気中、大気中の
いずれでも行うことができ、また金属溶解装置１０の内
部と他の場所の雰囲気が異なってもよいが、合金成分と
してＺｒ等の反応性の高い金属を用いる場合、装置全
体、特に金属溶解装置１０から急冷用ロール２０に至る
までの空間は真空又は不活性雰囲気とすることが好まし
い。次に、マンドレル４０を図１に示すようにセットし
た金属溶解装置１０内に非晶質合金材料を入れ、マンド
レル４０及び急冷用ロール２０を所定の過冷却液体領域
の温度となるようにセットし、急冷用ロール２０及び二
次成形用ロール３０を所定の周速度で回転するようにセ
ットした状態で、高周波コイル１２に高周波電流を流
し、金属溶解装置１０内の非晶質合金材料を高周波溶解
し、次いで噴射ノズル１１から溶湯１を射出する。非晶
質合金材料は、合金の融点以上に温度を上げて溶解させ
るが、好ましくは融点の１５０℃以上の温度に昇温して
溶解させることが望ましい。

【００２０】溶湯１を噴射ノズル１１から射出させる方
法としては、図示の例では金属溶解装置１０の内部にガ
ス圧をかける方法が採用されているが、溶湯を射出でき
る方法であればよく、例えばピストンで溶湯を押し出す
方法など、任意の方法を採用できる。また、射出圧力
は、溶湯１を徐々に噴射ノズル１１から押し出すことが
できる圧力であればよいため、ロール部の雰囲気圧力よ
り高い圧力、例えば０．１〜１００ｋｇｆ／ｃｍ²だけ
高い圧力をピストンや加圧ガスで溶湯１に付加すればよ
い。噴射ノズル１１から射出された溶湯１は、マンドレ
ル４０の周面を流下して急冷用ロール２０に到達し、回
転している一対の急冷用ロール２０周面の半円形凹部２
２により加圧されながら過冷却液体領域の温度に冷却さ
れると共に、管状の断面形状に一次成形される。この
際、マンドレル４０周面を流下する溶湯１は、一対の急
冷用ロール２０周面の半円形凹部２２により加圧されて
接触した状態となるため、その冷却速度は高くなる。

【００２１】次いで、急冷用ロール２０間を出た一次成
形材２は、回転している一対の二次成形用ロール３０周
面の半円形凹部３１により加圧されながら室温近傍まで
冷却されながら下方に引っ張られる。このようにして、
マンドレル４０の外径により制御される内径及び一対の
二次成形用ロール３０周面の半円形凹部３１により制御
される外径を有する長尺の中空パイプ状非晶質合金成形
品が、一回の製造工程で得られる。なお、マンドレル４
０周面を流下中の溶湯や、急冷用ロール２０間を出た一
次成形材２の温度降下を防止し、温度制御を行い易くす
るために、噴射ノズル１１と急冷用ロール２０との間あ
るいはさらに急冷用ロール２０と二次成形用ロール３０
との間のマンドレル４０周囲に断熱材を配することもで
きる。

【００２２】製造する非晶質合金成形品の断面形状やサ
イズ、例えば棒状や中空パイプの外面輪郭や寸法、外径
は、急冷用ロール２０及び二次成形用ロール３０の各周
面に形成された凹部２２、３１の形状や寸法を変えるこ
とにより任意に設定でき、また中空パイプの内面輪郭や
内径は、マンドレル４０の断面形状や外径を変えること
により任意に設定でき、丸棒状、角棒状、異形棒状、丸
パイプ状、角パイプ状、異形パイプ状など任意の形状、
サイズの長尺成形品を製造できる。また、噴射ノズル１
１の形状をスリット状とし、各ロール２０、３０の凹部
２２、３１をそれに応じた適当な形状とすることによ
り、板状、異形板状などの長尺成形品も製造することが
できる。このような異形成形品の製造方法の幾つかの例
を図３乃至図６に示す。

【００２３】図３は、軸線方向にスリットを有する管状
に成形する方法の一例を示し、上面が一方の急冷用ロー
ル２０の半円形凹部２２の周面に接触する高さの突条４
２が軸線方向に形成されたマンドレル４０ａを用いるも
のである。このような形状のマンドレル４０ａを用いる
と、突条４２の部分には溶湯１が流れないので、軸線方
向にスリットを有する管状に成形することができる。一
方、図４に示す例では、マンドレル４０ｂの外周面に軸
線方向に溝４３が形成され、一方の急冷用ロール２０ａ
の半円形凹部２２ａの底部には、上記溝４３に挿入され
る高さの環状の突起２３が形成されている。このような
形状の急冷用ロール２０ａとマンドレル４０ｂを組み合
わせて用いても、軸線方向にスリットを有する管状に成
形することができる。なお、図１及び図２に示すような
溝を形成していない断面円形のマンドレル４０を用い、
急冷用ロール２０ａの環状の突起２３の上面がマンドレ
ル外周面に摺接するように構成することもできる。

【００２４】図５は、軸線方向にスリットを有すると共
に、内周面に軸線方向に複数の突条を有する管状に成形
する例を示している。マンドレル４０ｃは、図３に示す
マンドレル４０ａと同様に外周面に軸線方向に形成され
た突条４２を有すると共に、軸線方向に複数（図示の例
では３個）の略半円形の溝４４が形成されている。この
ような形状のマンドレル４０ｃを用いて製造されるスリ
ット付き中空パイプを所定の長さに切断すると、図６に
示すように、円筒体１０１の内周面の３箇所にその長手
方向の一端から他端に至る略半円形の凸部１０２が形成
されていると共に、長手方向に全長に亘ってスリット１
０３が形成された非晶質合金製のスリーブ１００が得ら
れる。このようなスリーブ１００は、光コネクタフェル
ール同士を突き合わせ整列して保持するためのスリーブ
として有利に用いることができる。その使用形態を図７
及び図８を参照して説明する。

【００２５】図７及び図８は、前記のように作製された
スリーブ１００の光コネクタにおける使用状態を示して
おり、フェルール１１０としてはキャピラリー１１１と
フランジ１１２が別体のものが用いられているが、一体
のものにも同様に適用できる。このフェルール１１０
は、光ファイバ１１７を挿入するための小径の貫通孔１
１３が中心軸線に沿って形成されたキャピラリー１１１
と、中心軸線に沿って光ファイバ心線１１６挿通用の大
径の貫通孔１１４が形成されたフランジ１１２とからな
る。キャピラリー１１１のテーパ孔部１１５が形成され
た端部を、フランジ１１２の前端穴部１１９に締り嵌め
又は接着等により固着することにより組み立てられ、キ
ャピラリー１１１の小径の貫通孔１１３とフランジ１１
２の大径の貫通孔１１４はテーパ孔部１１５を介して接
続される。

【００２６】このようなフェルール１１０に光ファイバ
を取り付ける場合、光ファイバー心線１１６の先端部の
外被１１８を剥がして所定の長さだけ光ファイバ１１７
を露出させ、露出した光ファイバ及び光ファイバ心線先
端部に接着剤を塗布した後、フェルール１１０の小径の
貫通孔１１３に露出した光ファイバ１１７をフランジ側
から挿入し、光ファイバ１１７及び光ファイバ心線１１
６の先端部を接着剤によりフェルール１１０の貫通孔１
１３及び１１４内に固着させることにより行われる。一
対の光ファイバ１１７、１１７の接続は、それらが挿入
・接合された各フェルール１１０、１１０をスリーブ１
００の両端から挿入し、フェルール１１１、１１０同士
の端部を突き合わせることにより行われ、これによって
光ファイバ１１７、１１７の軸線が整列した状態で先端
部が突き合わせ接続される。スリーブ１００の３箇所の
凸部１０２上端を通る円の径は、フェルール１１０のキ
ャピラリー１１１の外径よりも僅かに小さめの寸法とさ
れている。従って、フェルール１１０、１１０を両端か
ら挿入したときにスリーブ１００は若干押し拡げられ、
キャピラリー１１１，１１１を弾力的に挟持した状態に
保持することになる。

【００２７】スリーブ１００の内周面に形成された凸部
１０２は、フェルールを傷付けないように、その上面が
円筒体１０１の軸線に向って凸の断面略半円形状、略楕
円形状、上端が丸みを帯びた三角形状等の円弧状である
必要があり、好ましくは図８に示されるように断面が略
半円形状の凸部１０２とする。このような凸部１０２を
円筒体１０１の内周面３箇所に長手方向に設けることに
より、スリーブ１００内に保持するフェルールのキャピ
ラリー１１１外周面と３箇所で点接触した状態にフェル
ールを挟持することになる。従って、突き合わされるフ
ェルール同士の軸線（従って、光ファイバ同士）を整列
させて保持することができる。但し、点接触の場合で
も、上記凸部が鋭角な角部を有する場合、集中荷重がか
かってフェルール外周面を傷付け易くなるので好ましく
ない。また、スリーブの内周面に４箇所以上の凸部を設
けた場合、スリーブ内に嵌挿された対向するフェルール
の接触・固定点にずれを生じ易く、接続される光ファイ
バ同士の軸線がずれ易くなる。なお、凸部１０２は円筒
体１０１の内周面３箇所に等間隔に設けることが好まし
いが、多少ずれていても構わない。また、凸部１０２の
高さはフェルールを安定して保持できる程度であればよ
いが、一般に０．１〜１．０ｍｍ（断面半円形の場合、
０．１〜１．０ｍｍＲ）の範囲内が好ましい。

【００２８】前記したように、スリーブ１００には長手
方向に全長に亘ってスリット１０３が形成されている。
このようなスリットを設けない精密スリーブでも、非晶
質合金材使用による効果及び前記した凸部形成による効
果は得られる。しかしながら、スリット１０３を設ける
ことにより、スリーブ１００の弾力性が向上し、多少寸
法精度にばらつきがあってもフェルール同士の軸線を整
列させてより安定して弾力的に挟持でき、また、スリー
ブとフェルールの着脱を繰り返しても保持状態にガタを
生じ難くなるので有利である。従来のスリーブ材料とし
て用いられているセラミックス、例えば、ジルコニアは
弾性を殆ど有しないのに比べ、非晶質合金から作製した
本発明のスリーブはばね特性に優れ、フェルールの繰返
し脱着に充分に耐えることができる。

【００２９】図９は、前記したフェルール１１０のキャ
ピラリー１１１などの成形品の製造に適した装置の例を
示している。この場合、金属溶解装置１０ａの下端部
に、前記した噴射ノズルに代えて、中心部に下方に突出
したコアピン１４を有するダイ１３が取り付けられてお
り、またマンドレルが装着されていない以外は、金属溶
解装置１０ａ、急冷用ロール２０、二次成形用ロール３
０の構造、配置形態、製造条件等は図１に示す例の場合
と同様である。なお、コアピン１４は細い連結部（図示
せず）によりダイ１３に連結されている。このようなダ
イ１３を用いることにより、コアピン１４の直径に応じ
た細い中心貫通孔を有する毛細管状の成形品を製造する
ことができ、また、中心貫通孔のサイズはコアピン１４
の直径を変えることにより任意に変更できる。

【００３０】図１０及び図１１は、本発明の非晶質合金
成形品の製造方法の第二態様を実施するのに適した装置
の概略構成を示しており、図１０は溶湯供給経路と第一
段冷却ゾーンを示し、図１１は第二段成形加工冷却ゾー
ンを示している。図１０において、溶湯供給経路は、取
鍋１０ｂと、その下に配置され、溶湯の温度を均一に
し、かつ乱流を防止するための溶湯の溜り部としてのタ
ンディッシュ１７とからなっているが、前記図１に示す
金属溶解装置のように、合金材料を溶解し、鋳型に流し
込める装置であればこの様な構成でなくてもよい。ま
た、溶湯の加熱方法、加熱温度、溶解雰囲気等の条件
は、前記図１に関連して説明した場合と同様である。

【００３１】タンディッシュ１７の下部には、オリフィ
ス状又はノズル状の鋳型２５が配設されている。第一段
冷却ゾーンは、この鋳型２５と、その下方のピンチロー
ル２６との間のスプレー冷却ゾーンとからなるが、合金
成分としてＺｒ等の反応性の高い金属を用いる場合に
は、反応の可能性があるため水スプレー冷却は採用しな
い。溶湯１を鋳型２５に流し込むときには、まず、取鍋
１０ｂの底部に形成された注湯口１５を閉鎖しているス
トッパー１６を引き上げて、図示のように重力により鋳
型２５内に流し込んでもよいが、好ましくは溶湯にガス
圧付加したり、ピストン等により機械的に圧力を加えて
鋳造を行う。この時の鋳造圧力は、前記した例と同様に
０．１ｋｇｆ／ｃｍ²以上となるように行う。鋳型２５
から出てきた溶湯１は、スプレーにより合金材料のガラ
ス遷移温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の過
冷却液体領域まで０．１Ｋ／秒以上の冷却速度で冷却さ
れ、図１０に示すように外表面から徐々に凝固する。

【００３２】第一段冷却ゾーンから出てくる一次成形材
２ａは、鋳型２５の孔形状に応じて板状又は棒状に一次
成形されており、ピンチロール２６によって所定の速度
で引き出され、第二段成形加工冷却ゾーンへ送られる。
第二段成形加工冷却ゾーンは、図１１に示すように、周
面輪郭が平板材を中空パイプ状に変形させるように段階
的に変化する複数対の対向する二次成形用ロール３２ａ
〜３２ｔからなる。一次成形材２ａは、Ｔｇ以上、Ｔｘ
以下の温度に保ちながらこれらの二次成形用ロール間を
通過する間に、非晶質合金（金属ガラス）の過冷却液体
領域の粘性流動を利用した加工が行われ、中空パイプ状
又はスリットを有する中空パイプ状に多段ロール成形さ
れる。

【００３３】本発明に用いる合金材料としては、実質的
に非晶質の合金からなる製品を得ることができる材料で
あれば全て使用可能であり、特定の材料に限定されるも
のではないが、中でも、ガラス遷移温度（Ｔｇ）と結晶
化温度（Ｔｘ）の温度差が極めて広い下記一般式で示さ
れる組成を有し、少なくとも体積率５０％以上の非晶質
相を含む実質的に非晶質の合金が好ましい。一般式：ＸａＭｂＡｌｃ但し、ＸはＺｒ及びＨｆから選ばれる１種又は２種の元
素、ＭはＭｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及びＣｕよりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素を表わし、ａ、ｂ、ｃ
は原子％で、２５≦ａ≦８５、５≦ｂ≦７０、０＜ｃ≦
３５である。これらのＺｒ−ＴＭ−Ａｌ系及びＨｆ−Ｔ
Ｍ−Ａｌ系（ＴＭ：遷移金属）非晶質合金は、特公平７
−１２２１２０号に記載されており、高強度、高耐食性
であると共に、過冷却液体領域（ガラス遷移領域）ΔＴ
ｘ＝Ｔｘ−Ｔｇが３０Ｋ以上、特にＺｒ−ＴＭ−Ａｌ系
非晶質合金は６０Ｋ以上と極めて広く、この温度領域で
は粘性流動により数１０ＭＰａ以下の低応力でも非常に
良好な加工性を示す。また、冷却速度が数１０Ｋ／秒程
度の鋳造法によっても非晶質バルク材が得られるなど、
非常に安定で製造し易い特徴を持っている。

【００３４】本発明に利用されるこのＺｒ−ＴＭ−Ａｌ
系及びＨｆ−ＴＭ−Ａｌ系非晶質合金は、合金組成、測
定法によっても異なるが、非常に大きなΔＴｘの範囲を
持っている。例えばＺｒ₆₀Ａｌ₁₅Ｃｏ_2.5Ｎｉ_7.5Ｃｕ₁₅
合金（Ｔｇ：６５２Ｋ、Ｔｘ：７６８Ｋ）のΔＴｘは１
１６Ｋと極めて広い。耐酸化性も極めて良く、空気中で
Ｔｇまでの高温に熱してもほとんど酸化されない。硬度
は室温からＴｇ付近までビッカース硬度（Ｈｖ）で４６
０（ＤＰＮ）、引張強度は１，６００ＭＰａ、曲げ強度
は３，０００ＭＰａに達する。熱膨張率αは室温からＴ
ｇ付近まで１×１０^-5／Ｋと小さく、ヤング率は９１Ｇ
Ｐａ、圧縮時の弾性限界は４〜５％を超える。さらに靭
性も高く、シャルピー衝撃値で６〜７Ｊ／ｃｍ²を示
す。このように非常に高強度の特性を示しながら、ガラ
ス遷移領域まで加熱されると、流動応力は１０ＭＰａ程
度まで低下する。このため極めて加工が容易で、低応力
で複雑な形状の微小部品や高精度部品に成形できるのが
本合金の特徴である。しかも、いわゆるガラス（非晶
質）としての特性から加工（変形）表面は極めて平滑性
が高く、結晶合金を変形させたときのように滑り帯が表
面に現われるステップなどは実質的に発生しない特徴を
持っている。

【００３５】一般に、非晶質合金はガラス遷移領域まで
加熱すると長時間の保持によって結晶化が始まるが、本
合金のようにΔＴｘが広い合金は非晶質相が安定であ
り、ΔＴｘ内の温度を適当に選べば２時間程度までは結
晶が発生せず、通常の成形加工においては結晶化を懸念
する必要はない。また、本合金は溶湯からの凝固におい
てもこの特性を如何なく発揮する。一般に非晶質合金の
製造には急速な冷却が必要とされるが、本合金は冷却速
度１０Ｋ／秒程度の冷却で溶湯から容易に非晶質単相か
らなるバルク材を得ることができる。その凝固表面はや
はり極めて平滑であり、金型表面のミクロンオーダーの
研磨傷でさえも忠実に再現する転写性を持っている。従
って、本発明の方法における非晶質合金材料として本合
金を適用すれば、二次成形用ロール及びマンドレルの表
面がスリーブの要求特性を満たす表面品質を持っておれ
ば、成形材の寸法調整、表面粗さ調整の工程を省略又は
短縮することができる。

【００３６】以上のように、比較的低い硬度、高い引張
強度及び高い曲げ強度、比較的低いヤング率、高弾性限
界、高耐衝撃性、表面の平滑性、高精度の鋳造又は加工
性を併せ持った特徴は、光コネクタフェルール用スリー
ブの材料として適しているばかりでなく、本発明の成形
加工方法を適用することにより、種々の断面形状を持つ
非晶質合金成形品の量産を可能にする。なお、前記一般
式ＸａＭｂＡｌｃで示される非晶質合金は、５原子％以
下の割合でＴｉ、Ｃ、Ｂ、Ｇｅ、Ｂｉなどの元素を含有
する場合でも、上記と同様の特性を示す非晶質合金が得
られる。

【００３７】なお、本発明に用いる非晶質合金材料は前
記したものに限定されるものではなく、成形加工を行え
る適度の範囲の過冷却液体領域ΔＴｘを持つものであれ
ば全て使用できる。例えば、特開平５−３０９４２７号
に記載の一般式Ａｌ_100-(m+n ₎Ｍ¹ _mＸ¹ _n（但し、Ｍ¹はＴ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、
Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔａ及びＷよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、Ｘ¹はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、
Ｓｍ及びＧｄよりなる群から選ばれる少なくとも１種の
元素又はＭｍ（ミッシュメタル）を表わし、ｍ及びｎは
原子％でそれぞれ５５％以下及び３０〜９０％の範囲内
にあり、かつ（ｍ＋ｎ）が５０％以上である。）で示さ
れる組成を有するもの、一般式Ｍｇ_xＭ² _yＬｎ_z又はＭｇ
_xＭ² _yＸ² _qＬｎ_z（但し、Ｍ²はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺ
ｎよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、Ｘ²
はＡｌ、Ｓｉ及びＣａよりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍ及び
Ｇｄよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素又は
Ｍｍを表わし、ｘ、ｙ、ｚ及びｑは原子％でそれぞれ４
０〜９０％、４〜３５％、４〜２５％及び２〜２５％の
範囲内にある。）で示される組成を有するものなどが挙
げられる。

【００３８】

【実施例】以下、本発明の方法を具体的に適用した実施
例を示すが、本発明が下記実施例に限定されるものでな
いことはもとよりである。

【００３９】実施例１図１に示す装置及び図３に示す断面形状のマンドレルを
用いて、以下のようにしてスリット付きパイプを作製し
た。まず、装置全体を真空の雰囲気（１０^-4Ｔｏｒｒ）
にした。次に、高周波コイル１２を装着した金属溶解装
置１０としてのφ３．５ｍｍの孔の開いた石英ノズル１
１をセットし、該石英ノズルの中に金属ガラスＺｒ₅₅Ａ
ｌ₁₀Ｎｉ₅Ｃｕ₃₀（原子％）の合金２０ｇをセットし
た。次いで、ノズルの孔の中心に、スリット付きパイプ
が作製できるように外周面に軸線方向に１個の突条４２
を形成したφ２．４８ｍｍのマンドレル４０ａをセット
し、マンドレルの先端部４１を急冷用ロール２０の双ロ
ール周面により形成される円形孔の中を通し、二次成形
用ロール３０手前までおろし、石英ノズル上部で固定し
た。なお、マンドレルは加熱し、用いる金属ガラスの過
冷却液体領域の４５０℃にセットした。急冷用ロール２
０としては一対の銅製のロールを用い、双ロールのつき
合わされた周面間にφ３．１ｍｍの円形孔が形成される
ように、各ロール周面に半円形凹部２２が形成されたも
のを用いた。急冷用ロールもマンドレルと同様に加熱
し、用いる金属ガラスの過冷却液体領域の４５０℃にセ
ットした。二次成形用ロール３０としては一対の銅製の
ロールを用い、双ロールのつき合わされた周面間にφ
３．０４ｍｍの円形孔が形成されるように、各ロール周
面に半円形凹部３１が形成されたものを用いた。上記急
冷用ロール及び二次成形用ロールは共に周速度が１０ｍ
ｍ／秒になるように回転させておく。石英ノズル中の金
属ガラスを高周波により溶解させ、１，１００℃以上ま
で溶湯温度を上昇させて金属ガラスが溶融し、充分溶湯
温度が安定した後、ノズルの先端を急冷用ロールの中心
（双ロールの間の部分）から０．５ｍｍのところまで近
づけた。次いで、ノズルの中に０．５気圧のＨｅガスを
導入し、溶融金属ガラスに射出圧力をかけ、ノズルの先
端から急冷用ロールに向かって溶融金属ガラスを射出し
た。それによって、マンドレルとノズルのすき間を通っ
て溶融金属ガラスが射出され、急冷用双ロールにより、
パイプ状に加工されると共に、過冷却液体領域まで冷却
された。スリットの付いたパイプ状に加工された金属ガ
ラスは、二次成形用ロールにより急冷用ロールから引っ
張り出されると同時に、パイプ外径に精度が与えられ、
常温に近い状態まで冷却されて二次成形用ロールから排
出され、最終的に外周３．０４ｍｍ×内径φ２．４８ｍ
ｍのスリット入り金属ガラスパイプが作製された。この
スリット入り金属ガラスパイプを１１．４ｍｍ間隔で切
断することにより、光コネクタ部品である割スリーブを
作製した。

【００４０】実施例２図１０及び図１１に示す装置を用いて、以下のようにし
てスリット付きパイプを作製した。まず、装置全体（溶
湯供給経路、第一段冷却ゾーン、第二段成形加工冷却ゾ
ーン）を真空に引いた後、Ａｒガスを導入して７６０Ｔ
ｏｒｒの圧力にセットした。次に、図１０に示す溶湯供
給装置（取鍋１０ｂ）内にＺｒ₅₅Ａｌ₁₀Ｎｉ₅Ｃｕ
₃ ₀（原子％）の合金を入れ、高周波溶解により加熱し
た。溶湯が１，２００℃で安定した状態になった後、取
鍋のストッパー１６を開き、鋳型２５（０．２８×９ｍ
ｍの薄板が作製されるような孔があけてある）に溶湯を
流し込んだ。鋳型より出てきた薄板２ａは、第一段冷却
ゾーンで４５０℃まで１００Ｋ／秒の速度で冷却され、
４５０℃の温度を保ったまま、第一段冷却ゾーンの直後
にある第二段成形加工冷却ゾーンの多段二次成形ロール
３２ａ〜３２ｔにより管状にロール成形された。第二段
成形加工冷却ゾーンの各二次成形用ロールは、薄板と同
じ４５０℃に保たれており、金属ガラス特有の過冷却液
体領域の粘性流動を利用して加工するものであり、この
ロール成形により最終的にはスリットのついた外径３ｍ
ｍ程度のパイプが作製された。このパイプは、１１．４
ｍｍの長さに切断することにより、光ファイバのコネク
タ部分に使用されるスリーブとして利用できる。

【００４１】一般に光コネクタ用スリーブは、りん青銅
やジルコニアにより機械加工により作製されているた
め、多くの加工、成形工程が必要であり、高い加工コス
トが必要となっている。また、スリーブには０．５μｍ
以下の表面粗さが必要である。この精度を出すため、超
精密な加工が必要となり、このことがコストを上げてい
る原因となっていた。これに対して、本発明の方法を用
いて金属ガラススリーブを作製した場合、製造コストを
大幅に下げることができる。その理由として、１回の製
造工程でスリーブが作製できることがあげられる。金属
ガラスはその特徴により１回の鋳造で表面粗さを０．５
μｍ以下と非常に小さくすることができるため、コスト
を上げている原因の超精密な加工が不必要となる。ま
た、過冷却液体領域の粘性流動を利用してロール成形を
行うことで、簡易に、短時間で多くのパイプ状の製品を
作製することができる。このため、本発明の方法を利用
すれば、通常のスリーブと比較して大幅にコストを下げ
ることが可能である。また、金属ガラスの特性として、
耐食性に優れ、強度も高く、また、ジルコニアと比較し
て割れにくいため、信頼性はジルコニア以上の材料であ
る。このように信頼性の高い金属ガラス製スリーブを安
価に作製できるため、光通信分野に大きく貢献できる。

【００４２】

【発明の効果】以上のように、本発明の非晶質合金成形
品の製造方法によれば、丸棒状、角棒状、丸パイプ状、
角パイプ状、スリット付きパイプ状等の種々の断面形状
の長尺成形品を、非晶質合金の過冷却液体領域の粘性流
動を利用したロール成形により、一回の製造工程でエネ
ルギー効率よく低コストで製造することができる。ま
た、特に急冷用ロールと二次成形用ロールを組み合わせ
て用いる第一態様の方法の場合、中空パイプに軸線方向
にスリットを形成したり、内周面に軸線方向に複数の突
条を形成することも簡単に行うことができる。得られる
成形品は非晶質合金からなるため、表面平滑性や寸法精
度に優れると共に、耐食性に優れ、強度も高く、またセ
ラミックスに比べて割れ難いため、信頼性にも優れてい
る。従って、得られる非晶質合金成形品は種々の分野に
利用でき、特にスリーブ等の光コネクタ部品として特に
有利に用いることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の非晶質合金成形品の製造に用いる装置
の一例の概略構成図である。

【図２】一対の急冷用ロールとマンドレルの組合せ状態
を示す部分断面図である。

【図３】一対の急冷用ロールと他のマンドレルの組合せ
状態を示す部分断面図である。

【図４】別の例の急冷用ロールとマンドレルの組合せ状
態を示す部分断面平面図である。

【図５】一対の急冷用ロールとさらに別のマンドレルの
組合せ状態を示す部分断面図である。

【図６】作製した光コネクタ用スリーブの一例を示す斜
視図である。

【図７】光コネクタ用スリーブの使用形態を示す部分断
面図である。

【図８】図７のＶIII−ＶIII線断面図である。

【図９】本発明の非晶質合金成形品の製造に用いる装置
の他の例の概略構成図である。

【図１０】本発明の非晶質合金成形品の製造に用いる装
置の別の例の第一段冷却ゾーンの概略構成図である。

【図１１】本発明の非晶質合金成形品の製造に用いる装
置の別の例の第二段成形加工冷却ゾーン（多段ロール成
形）の概略構成図である。

【符号の説明】

１溶湯２，２ａ一次成形材１０，１０ａ金属溶解装置１０ｂ取鍋１１噴射ノズル１２高周波コイル１３ダイ１４コアピン１５注湯口１６ストッパー１７タンディッシュ２０，２０ａ急冷用ロール２２，２２ａ半円形凹部２３環状突起２５鋳型２６ピンチロール３０二次成形用ロール３１半円形凹部３２ａ〜３２ｔ二次成形用ロール１００スリーブ１１０光コネクタ用フェルール１１１キャピラリー

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＣ２２Ｃ 45/10 Ｃ２２Ｃ 45/10 Ｇ０２Ｂ 6/36 Ｇ０２Ｂ 6/36 (56)参考文献特開平３−253525（ＪＰ，Ａ) 特開昭56−11147（ＪＰ，Ａ) 特開平９−47849（ＪＰ，Ａ) 特開平１−210151（ＪＰ，Ａ) 特開平４−17962（ＪＰ，Ａ) 特開平９−122832（ＪＰ，Ａ) 特開平３−158446（ＪＰ，Ａ) 特開平５−104127（ＪＰ，Ａ) 特開平５−309427（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/06 360 B22D 11/00 C22C 1/00 C22C 1/02 501 C22C 16/00 C22C 45/10 G02B 6/36

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】非晶質合金を生じ得る合金材料の溶湯
を、第一段冷却ゾーンを通過させて合金材料のガラス遷
移温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に
冷却し、所定の断面形状を付与する一次成形段階、及び
上記第一段冷却ゾーンの下流側に位置する第二段成形加
工冷却ゾーンにおいて、所定の形状の周面輪郭を持つ少
なくとも一対の対向する二次成形用ロール間を通過させ
て棒状又は管状の所定の断面形状に成形する二次成形段
階を含むことを特徴とする非晶質合金成形品の製造方
法。
【請求項２】非晶質合金を生じ得る合金材料の溶湯
を、第一段冷却ゾーンにおいて、通過する溶湯の断面形
状を規制する所定の凹状の周面輪郭を持つ一対の対向す
る急冷用ロール間を通過させ、合金材料のガラス遷移温
度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に冷却
して棒状又は管状の所定の断面形状を付与する一次成形
段階、及び上記急冷用ロールの下流側に位置する第二段
成形加工冷却ゾーンにおいて、通過する一次成形後の材
料の断面形状を規制する所定の凹状の周面輪郭を持つ一
対の対向する二次成形用ロール間を通過させ、棒状又は
管状の所定の断面形状に成形する二次成形段階を含むこ
とを特徴とする非晶質合金成形品の製造方法。
【請求項３】前記一次成形段階において、一対の急冷
用ロールの対向する凹状周面により形成される空間内
に、該空間よりも小さな断面寸法のマンドレルを挿入
し、該マンドレルの周囲に溶湯を流し、管状に成形する
ことを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項４】前記マンドレルの外周面に、上面が一方
の急冷用ロールの凹状周面に接触する高さの突条が軸線
方向に形成されており、軸線方向にスリットを有する管
状に成形することを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項５】前記マンドレルの外周面に軸線方向に複
数の溝が形成されており、内周面に軸線方向に複数の突
条が形成された管状に成形することを特徴とする請求項
３又は４に記載の方法。
【請求項６】前記一対の急冷用ロールの一方のロール
の凹状周面に、円周方向に沿って少なくともマンドレル
の外周面に達する高さの環状の突起が形成されており、
軸線方向にスリットを有する管状に成形することを特徴
とする請求項３又は５に記載の方法。
【請求項７】前記一対の急冷用ロール及び／又はマン
ドレルを、合金材料のガラス遷移温度（Ｔｇ）以上、結
晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に加熱しておくことを特徴
とする請求項２乃至６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】前記一対の二次成形用ロールが、それら
を突き合わせたときの対向する凹状周面間に形成される
空間の断面寸法が前記一対の急冷用ロールの対向する凹
状周面間に形成される空間の断面寸法よりも若干小さく
なる外形寸法であり、かつ急冷用ロールの凹状周面輪郭
と相似形の凹状周面輪郭を有することを特徴とする請求
項２乃至７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】前記一対の二次成形用ロールが１０〜１
００℃の温度であることを特徴とする請求項２乃至８の
いずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】非晶質合金を生じ得る合金材料の溶湯
を、第一段冷却ゾーンを通過させて合金材料のガラス遷
移温度（Ｔｇ）以上、結晶化温度（Ｔｘ）以下の温度に
冷却し、所定の断面形状を付与する一次成形段階、及び
上記第一段冷却ゾーンの下流側に配置され、かつ所定の
形状の周面輪郭を持つ複数対の対向する二次成形用ロー
ル間を通過させ、管状の所定の断面形状に多段成形する
二次成形段階を含むことを特徴とする非晶質合金管状成
形品の製造方法。
【請求項１１】前記二次成形段階において、一次成形
後の合金材料をそのガラス遷移温度（Ｔｇ）以上、結晶
化温度（Ｔｘ）以下に温度を保持しながら複数対の二次
成形用ロール間を通過させて多段成形し、その後室温ま
で０．１〜１０³Ｋ／秒の冷却速度で冷却することを特
徴とする請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】前記一次成形段階において、溶湯をオ
リフィス、ノズル又はダイを通過させて棒状又は中空パ
イプ状の断面形状に一次成形することを特徴とする請求
項１又は２に記載の方法。
【請求項１３】前記一次成形段階において、溶湯をオ
リフィス、ノズル又はダイを通過させて板状の断面形状
に一次成形することを特徴とする請求項１０又は１１に
記載の方法。
【請求項１４】第一段冷却ゾーンにおいて０．１〜１
０³Ｋ／秒の冷却速度で冷却することを特徴とする請求
項１乃至１３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１５】前記合金材料の溶湯を第一段冷却ゾー
ンに導入する前の溶湯供給経路に、溶湯の溜り部を設
け、該溜り部にて溶湯温度を制御することを特徴とする
請求項１乃至１４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１６】前記合金材料の溶湯を第一段冷却ゾー
ンに導入するにあたり、０．１〜１００ｋｇｆ／ｃｍ²
だけ加圧して導入することを特徴とする請求項１乃至１
５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１７】加圧手段として溶湯ポンプ、プランジ
ャ又は溶湯室を気体加圧する間接加圧を用いることを特
徴とする請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】前記合金材料が、一般式ＸａＭｂＡｌ
ｃ（但し、ＸはＺｒ及びＨｆから選ばれる１種又は２種
の元素、ＭはＭｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ及びＣｕよりなる
群から選ばれる少なくとも１種の元素を表わし、ａ、
ｂ、ｃは原子％で、２５≦ａ≦８５、５≦ｂ≦７０、０
＜ｃ≦３５の範囲内にある。）で示される組成を有し、
少なくとも５０％（体積率）の非晶質相を含む非晶質合
金成形品を製造することを特徴とする請求項１乃至１７
のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１９】成形品が、光コネクタフェルール同士
を突き合わせ整列して保持するためのスリーブであるこ
とを特徴とする請求項１乃至１８のいずれか一項に記載
の方法。