JP3389911B2 - 弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機 - Google Patents
弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機Info
- Publication number
- JP3389911B2 JP3389911B2 JP2000029244A JP2000029244A JP3389911B2 JP 3389911 B2 JP3389911 B2 JP 3389911B2 JP 2000029244 A JP2000029244 A JP 2000029244A JP 2000029244 A JP2000029244 A JP 2000029244A JP 3389911 B2 JP3389911 B2 JP 3389911B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- acoustic wave
- surface acoustic
- lattice
- arm resonator
- resonator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14517—Means for weighting
- H03H9/14526—Finger withdrawal
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/0023—Balance-unbalance or balance-balance networks
- H03H9/0028—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数の弾性表面波
共振子が単一の圧電基板上に構成されている構造を有す
る弾性表面波フィルタに関し、特に、ラチス型回路構成
を有する弾性表面波フィルタに関する。
共振子が単一の圧電基板上に構成されている構造を有す
る弾性表面波フィルタに関し、特に、ラチス型回路構成
を有する弾性表面波フィルタに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、帯域フィルタとして様々な弾性表
面波フィルタが提案されている。これらの弾性表面波フ
ィルタのうち、平衡入出力対応可能な弾性表面波フィル
タとして、ラチス型回路構成を有する弾性表面波フィル
タが知られている。
面波フィルタが提案されている。これらの弾性表面波フ
ィルタのうち、平衡入出力対応可能な弾性表面波フィル
タとして、ラチス型回路構成を有する弾性表面波フィル
タが知られている。
【０００３】図１６は、ラチス型回路構成を有する弾性
表面波フィルタの回路図を示す。図１６に示す弾性表面
波フィルタでは、信号端子１０１と、信号端子１０２と
の間に１つの直列腕が構成されており、該直列腕に直列
腕共振子１０３が接続されている。また、信号端子１０
４と、信号端子１０５との間にも直列腕が構成されてお
り、該直列腕に直列腕共振子１０６が接続されている。
表面波フィルタの回路図を示す。図１６に示す弾性表面
波フィルタでは、信号端子１０１と、信号端子１０２と
の間に１つの直列腕が構成されており、該直列腕に直列
腕共振子１０３が接続されている。また、信号端子１０
４と、信号端子１０５との間にも直列腕が構成されてお
り、該直列腕に直列腕共振子１０６が接続されている。
【０００４】さらに、信号端子１０１と信号端子１０５
との間に格子腕が構成されており、該格子腕に格子腕共
振子１０７が接続されている。さらに、信号端子１０４
と信号端子１０２との間にも格子腕が構成されており、
該格子腕に格子腕共振子１０８が接続されている。
との間に格子腕が構成されており、該格子腕に格子腕共
振子１０７が接続されている。さらに、信号端子１０４
と信号端子１０２との間にも格子腕が構成されており、
該格子腕に格子腕共振子１０８が接続されている。
【０００５】上記弾性表面波フィルタでは、直列腕共振
子１０３，１０６及び格子腕共振子１０７，１０８は、
いずれも、一端子対弾性表面波共振子により構成されて
いる。すなわち、図１７に示すように、一端子対弾性表
面波共振子は、表面波伝搬方向に中央に配置されたＩＤ
Ｔ電極１０９と、ＩＤＴ電極１０９の表面伝搬方向両側
に配置された反射器１１０ａ，１１０ｂとを有する。
子１０３，１０６及び格子腕共振子１０７，１０８は、
いずれも、一端子対弾性表面波共振子により構成されて
いる。すなわち、図１７に示すように、一端子対弾性表
面波共振子は、表面波伝搬方向に中央に配置されたＩＤ
Ｔ電極１０９と、ＩＤＴ電極１０９の表面伝搬方向両側
に配置された反射器１１０ａ，１１０ｂとを有する。
【０００６】上記弾性表面波フィルタのフィルタ特性の
一例を図１８に示す。特開平７−２８８４４２号公報に
は、上記のようなラチス型回路を有する弾性表面波フィ
ルタにおいて、直列腕共振子の共振周波数と格子腕共振
子の反共振周波数とを実質的に一致させることにより、
図１９に示すようなフィルタ特性が得られるとされてい
る。すなわち、帯域幅を拡大することができ、かつ通過
帯域近傍の減衰特性の急峻性を高め得るとされている。
一例を図１８に示す。特開平７−２８８４４２号公報に
は、上記のようなラチス型回路を有する弾性表面波フィ
ルタにおいて、直列腕共振子の共振周波数と格子腕共振
子の反共振周波数とを実質的に一致させることにより、
図１９に示すようなフィルタ特性が得られるとされてい
る。すなわち、帯域幅を拡大することができ、かつ通過
帯域近傍の減衰特性の急峻性を高め得るとされている。
【０００７】他方、特開平９−２８９４３４号公報に
は、ラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタが複
数段縦続接続されており、各段の直列腕と並列腕との容
量比が異ならされた弾性表面波フィルタが開示されてい
る。ここでは、上記構成により、通過帯域近傍のフィル
タ特性の急峻性が高められ、通過帯域から離れた周波数
域において、大きな減衰量を確保し得るとされている。
例えば、２段構成の弾性表面波フィルタを考えた場合、
１段目において直列腕共振子と格子腕共振子の容量比を
１：１とすることにより、図１８に示すようなフィルタ
特性が得られる。また、２段目のフィルタでは、直列腕
共振子と格子腕共振子との容量比を１：２とすることに
より、図１９に示すようなフィルタ特性が得られる。従
って、これらのフィルタ特性を組み合わせることによ
り、全体としての減衰量が大きく、通過帯域近傍の急峻
性が高められるとされている。
は、ラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタが複
数段縦続接続されており、各段の直列腕と並列腕との容
量比が異ならされた弾性表面波フィルタが開示されてい
る。ここでは、上記構成により、通過帯域近傍のフィル
タ特性の急峻性が高められ、通過帯域から離れた周波数
域において、大きな減衰量を確保し得るとされている。
例えば、２段構成の弾性表面波フィルタを考えた場合、
１段目において直列腕共振子と格子腕共振子の容量比を
１：１とすることにより、図１８に示すようなフィルタ
特性が得られる。また、２段目のフィルタでは、直列腕
共振子と格子腕共振子との容量比を１：２とすることに
より、図１９に示すようなフィルタ特性が得られる。従
って、これらのフィルタ特性を組み合わせることによ
り、全体としての減衰量が大きく、通過帯域近傍の急峻
性が高められるとされている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前述した特開平７−２
８８４４２号公報に記載の弾性表面波フィルタでは、通
過帯域から離れた周波数で大きな減衰量を得ようとした
場合には、通過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性
が悪くなるという問題があった。ラチス型回路はブリッ
ジ回路であり、直列腕共振子の容量をＺ１、格子腕共振
子の容量をＺ２としたとき、Ｚ１＝Ｚ２となる平衡条件
を満たす場合にのみ、出力信号が０となり、減衰極が現
れる。従って、通過帯域から離れた周波数における減衰
量を大きくしようとした場合には、格子腕共振子の電極
容量Ｚ１と、直列腕共振子の電極容量Ｚ２の比が１：１
に近い程好ましい。
８８４４２号公報に記載の弾性表面波フィルタでは、通
過帯域から離れた周波数で大きな減衰量を得ようとした
場合には、通過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性
が悪くなるという問題があった。ラチス型回路はブリッ
ジ回路であり、直列腕共振子の容量をＺ１、格子腕共振
子の容量をＺ２としたとき、Ｚ１＝Ｚ２となる平衡条件
を満たす場合にのみ、出力信号が０となり、減衰極が現
れる。従って、通過帯域から離れた周波数における減衰
量を大きくしようとした場合には、格子腕共振子の電極
容量Ｚ１と、直列腕共振子の電極容量Ｚ２の比が１：１
に近い程好ましい。
【０００９】しかしながら、格子腕共振子と直列腕共振
子との電極容量の比を１：１とした場合には、図１８に
示されているフィルタ特性のように、通過帯域近傍にお
いては減衰極が生じず、通過帯域近傍における急峻性が
悪くなるという問題があった。
子との電極容量の比を１：１とした場合には、図１８に
示されているフィルタ特性のように、通過帯域近傍にお
いては減衰極が生じず、通過帯域近傍における急峻性が
悪くなるという問題があった。
【００１０】他方、特開平７−２８８４４２号公報に記
載のように、格子腕共振子と直列腕共振子との電極容量
の比を１：１から変えていくと、図１９に示すフィルタ
特性のように、通過帯域近傍に減衰極が現れ、フィルタ
特性の急峻性が改善される。ところが、この場合には、
通過帯域から離れた周波数における減衰量が小さくなる
という問題があった。
載のように、格子腕共振子と直列腕共振子との電極容量
の比を１：１から変えていくと、図１９に示すフィルタ
特性のように、通過帯域近傍に減衰極が現れ、フィルタ
特性の急峻性が改善される。ところが、この場合には、
通過帯域から離れた周波数における減衰量が小さくなる
という問題があった。
【００１１】特開平９−２８９４３４号公報に記載の先
行技術では、上記のような問題が解決されるものの、複
数段のラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタを
縦続接続しているため、弾性表面波フィルタ装置全体の
大きさが大きくならざるを得なかった。また、複数段接
続構造を有するため、通過帯域では損失が増加するとい
う問題もあった。
行技術では、上記のような問題が解決されるものの、複
数段のラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタを
縦続接続しているため、弾性表面波フィルタ装置全体の
大きさが大きくならざるを得なかった。また、複数段接
続構造を有するため、通過帯域では損失が増加するとい
う問題もあった。
【００１２】本発明の目的は、上述した従来技術の欠点
を解消し、チップサイズの大型化を招くことなく、かつ
通過帯域における損失の増大を招くことなく、フィルタ
特性の急峻性に優れたラチス型回路構成を有する弾性表
面波フィルタを提供することにある。
を解消し、チップサイズの大型化を招くことなく、かつ
通過帯域における損失の増大を招くことなく、フィルタ
特性の急峻性に優れたラチス型回路構成を有する弾性表
面波フィルタを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、圧電基板
と、前記圧電基板上に形成された複数の弾性表面波共振
子とを備え、前記複数の弾性表面波共振子が直列腕共振
子及び格子腕共振子を構成するように接続されてラチス
型回路が構成されている弾性表面波フィルタにおいて、
前記格子腕共振子及び直列腕共振子のγ値が異なるよう
に、前記格子腕共振子と直列腕共振子の少なくとも一方
に並列容量が付加されていることを特徴とする。
と、前記圧電基板上に形成された複数の弾性表面波共振
子とを備え、前記複数の弾性表面波共振子が直列腕共振
子及び格子腕共振子を構成するように接続されてラチス
型回路が構成されている弾性表面波フィルタにおいて、
前記格子腕共振子及び直列腕共振子のγ値が異なるよう
に、前記格子腕共振子と直列腕共振子の少なくとも一方
に並列容量が付加されていることを特徴とする。
【００１４】
【００１５】第２の発明は、圧電基板と、前記圧電基板
上に形成された複数の弾性表面波共振子とを備え、前記
複数の弾性表面波共振子が直列腕共振子及び格子腕共振
子を構成するように接続されてラチス型回路が構成され
ている弾性表面波フィルタにおいて、前記格子腕共振子
及び直列腕共振子のγ値が異なるように、格子腕共振子
及び直列腕共振子の少なくとも一方が間引き重み付けさ
れたＩＤＴ電極を有するように構成されている。
上に形成された複数の弾性表面波共振子とを備え、前記
複数の弾性表面波共振子が直列腕共振子及び格子腕共振
子を構成するように接続されてラチス型回路が構成され
ている弾性表面波フィルタにおいて、前記格子腕共振子
及び直列腕共振子のγ値が異なるように、格子腕共振子
及び直列腕共振子の少なくとも一方が間引き重み付けさ
れたＩＤＴ電極を有するように構成されている。
【００１６】本発明のさらに別の特定の局面では、前記
直列腕共振子と格子腕共振子の各共振子に接続されてい
る外部素子をも含む電極容量の差が格子腕共振子の該電
極容量の±１０％以内、より好ましくは±５％以内とさ
れている。
直列腕共振子と格子腕共振子の各共振子に接続されてい
る外部素子をも含む電極容量の差が格子腕共振子の該電
極容量の±１０％以内、より好ましくは±５％以内とさ
れている。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ、本発明
に係る弾性表面波フィルタの具体的な実施例を説明する
ことにより、本発明を明らかにする。
に係る弾性表面波フィルタの具体的な実施例を説明する
ことにより、本発明を明らかにする。
【００１８】図１は、本発明の第１の実施例に係る弾性
表面波フィルタの回路構成を示す図である。本発明の弾
性表面波フィルタ１では、信号端子２と信号端子３との
間に直列腕共振子４が接続されている。また、信号端子
５と信号端子６との間に直列腕共振子６が接続されてい
る。
表面波フィルタの回路構成を示す図である。本発明の弾
性表面波フィルタ１では、信号端子２と信号端子３との
間に直列腕共振子４が接続されている。また、信号端子
５と信号端子６との間に直列腕共振子６が接続されてい
る。
【００１９】すなわち、信号端子２と信号端子３との間
に直列腕が構成されており、信号端子５と信号端子６と
の間に上記のようにもう１つの直列腕が構成されてい
る。また、信号端子２と信号端子６との間に格子腕共振
子８が接続されており、信号端子５と信号端子３との間
に格子腕共振子９が接続されている。上記のように、信
号端子２と信号端子６との間で第１の格子腕が、信号端
子５と信号端子３との間で第２の格子腕が構成されてい
る。
に直列腕が構成されており、信号端子５と信号端子６と
の間に上記のようにもう１つの直列腕が構成されてい
る。また、信号端子２と信号端子６との間に格子腕共振
子８が接続されており、信号端子５と信号端子３との間
に格子腕共振子９が接続されている。上記のように、信
号端子２と信号端子６との間で第１の格子腕が、信号端
子５と信号端子３との間で第２の格子腕が構成されてい
る。
【００２０】また、本発明では、必ずしも必須ではない
が、本実施例では、第１，第２の格子腕共振子８，９に
並列に容量１０，１１が接続されている。次に、本実施
例のラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタ１に
おいて、通過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性が
高められることを、図２〜図９を参照して説明する。
が、本実施例では、第１，第２の格子腕共振子８，９に
並列に容量１０，１１が接続されている。次に、本実施
例のラチス型回路構成を有する弾性表面波フィルタ１に
おいて、通過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性が
高められることを、図２〜図９を参照して説明する。
【００２１】共振子の等価回路は、一般的に図２に示す
ように表される。すなわち、入力端子１２と出力端子１
３との間にインダクタンスＬ、容量Ｃ１及び抵抗Ｒが直
列に接続されており、該インダクタンスＬ、容量Ｃ１及
び抵抗Ｒに並列に容量Ｃ０が接続されている。
ように表される。すなわち、入力端子１２と出力端子１
３との間にインダクタンスＬ、容量Ｃ１及び抵抗Ｒが直
列に接続されており、該インダクタンスＬ、容量Ｃ１及
び抵抗Ｒに並列に容量Ｃ０が接続されている。
【００２２】この等価回路における容量Ｃ０の容量Ｃ１
に対する比率が、γ値すなわち容量比である。 γ＝Ｃ０／Ｃ１ 上記γ値は、共振特性を表すパラメータのうちの１つで
ある。上記γ値は、共振周波数ｆｒと、反共振周波数ｆ
ａとの間の周波数間隔Δｆ＝ｆａ−ｆｒと逆相関の関係
を有する。すなわち、γ値が大きい程、Δｆは小さくな
り、γ値が小さい程、Δｆは大きくなる。
に対する比率が、γ値すなわち容量比である。 γ＝Ｃ０／Ｃ１ 上記γ値は、共振特性を表すパラメータのうちの１つで
ある。上記γ値は、共振周波数ｆｒと、反共振周波数ｆ
ａとの間の周波数間隔Δｆ＝ｆａ−ｆｒと逆相関の関係
を有する。すなわち、γ値が大きい程、Δｆは小さくな
り、γ値が小さい程、Δｆは大きくなる。
【００２３】図３は、γ値が異なる２つの共振子のイン
ピーダンス特性を示す。図３の破線で示すインピーダン
ス特性が、γ値が大きい場合を示し、実線が、γ値が小
さい場合のインピーダンス特性を示す。
ピーダンス特性を示す。図３の破線で示すインピーダン
ス特性が、γ値が大きい場合を示し、実線が、γ値が小
さい場合のインピーダンス特性を示す。
【００２４】図３の実線及び破線で示すインダクタ特性
を比較すれば明らかなように、他の条件が同一であれ
ば、γ値を異ならせることにより、Δｆなどが変わるこ
とがわかる。
を比較すれば明らかなように、他の条件が同一であれ
ば、γ値を異ならせることにより、Δｆなどが変わるこ
とがわかる。
【００２５】ところで、ラチス型回路構成を有する弾性
表面波フィルタの減衰極は、特開平９−２８９４３４号
公報に記載のように、格子腕共振子と直列腕共振子とが
同じインピーダンスとなる周波数において生じる。すな
わち、ラチス型回路の平衡条件を満たす周波数において
減衰極が生じる。
表面波フィルタの減衰極は、特開平９−２８９４３４号
公報に記載のように、格子腕共振子と直列腕共振子とが
同じインピーダンスとなる周波数において生じる。すな
わち、ラチス型回路の平衡条件を満たす周波数において
減衰極が生じる。
【００２６】従って、ラチス型回路構成を有する弾性表
面波フィルタにおいて、格子腕共振子及び直列腕共振子
のγ値が同じであり、共振周波数のみが異なっている場
合には、各共振子のインピーダンス特性は図４に示すと
おりとなる。すなわち、通過帯域近傍において減衰極が
できず、通過帯域近傍のフィルタ特性の急峻性が悪化す
ることになる。
面波フィルタにおいて、格子腕共振子及び直列腕共振子
のγ値が同じであり、共振周波数のみが異なっている場
合には、各共振子のインピーダンス特性は図４に示すと
おりとなる。すなわち、通過帯域近傍において減衰極が
できず、通過帯域近傍のフィルタ特性の急峻性が悪化す
ることになる。
【００２７】なお、図４において、２つの共振子のイン
ピーダンスが一致する周波数ｆ７１，ｆ７２では、イン
ピーダンスの絶対値は同じであるものの、図５に示すよ
うに、位相は異なっており、ラチス型回路は回路の平衡
条件を満たさない。
ピーダンスが一致する周波数ｆ７１，ｆ７２では、イン
ピーダンスの絶対値は同じであるものの、図５に示すよ
うに、位相は異なっており、ラチス型回路は回路の平衡
条件を満たさない。
【００２８】他方、図６に示すように、格子腕共振子及
び直列腕共振子の電極容量を異ならせると、両者のイン
ピーダンスが等しくなる周波数ｆ９２，ｆ９３が生じ、
減衰極が現れる。但し、この場合には、周波数ｆ９１，
ｆ９２のように、通過帯域から離れた周波数において
は、インピーダンスが異なり、減衰量が悪化する。
び直列腕共振子の電極容量を異ならせると、両者のイン
ピーダンスが等しくなる周波数ｆ９２，ｆ９３が生じ、
減衰極が現れる。但し、この場合には、周波数ｆ９１，
ｆ９２のように、通過帯域から離れた周波数において
は、インピーダンスが異なり、減衰量が悪化する。
【００２９】そこで、本実施例では、電極容量を変える
ことなく、γ値のみが異ならされている２種類の共振子
が用いられる。本実施例で用いられている格子腕共振子
８，９に並列に容量１０，１１が接続された構造を、以
下、格子腕共振子Ｚ１、直列腕共振子４，７を、以下、
直列腕共振子Ｚ２として説明する。
ことなく、γ値のみが異ならされている２種類の共振子
が用いられる。本実施例で用いられている格子腕共振子
８，９に並列に容量１０，１１が接続された構造を、以
下、格子腕共振子Ｚ１、直列腕共振子４，７を、以下、
直列腕共振子Ｚ２として説明する。
【００３０】図７は、上記格子腕共振子Ｚ１及び直列腕
共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示す。ここでは、格
子腕共振子Ｚ１と、直列腕共振子Ｚ２とは、γ値のみが
異なっており、より具体的には、並列容量１０，１１の
付加により格子腕共振子Ｚ１のγ値が、直列腕共振子Ｚ
２のγ値よりも大きくされている。図７から明らかなよ
うに、格子腕共振子Ｚ１と直列腕共振子Ｚ２のインピー
ダンスが等しくなる周波数ｆ１０１が新たに生じてい
る。
共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示す。ここでは、格
子腕共振子Ｚ１と、直列腕共振子Ｚ２とは、γ値のみが
異なっており、より具体的には、並列容量１０，１１の
付加により格子腕共振子Ｚ１のγ値が、直列腕共振子Ｚ
２のγ値よりも大きくされている。図７から明らかなよ
うに、格子腕共振子Ｚ１と直列腕共振子Ｚ２のインピー
ダンスが等しくなる周波数ｆ１０１が新たに生じてい
る。
【００３１】逆に、直列腕共振子Ｚ２のγ値を格子腕共
振子Ｚ１のγ値に比べて大きくすると、図８に示すよう
に、両者のインピーダンスが等しくなる周波数ｆ１１１
が新たに生じる。
振子Ｚ１のγ値に比べて大きくすると、図８に示すよう
に、両者のインピーダンスが等しくなる周波数ｆ１１１
が新たに生じる。
【００３２】従って、格子腕共振子Ｚ１のγ値が直列腕
共振子Ｚ２のγ値よりも大きい場合には、通過帯域より
も低い周波数域でフィルタ特性の急峻性が高められる。
逆に、直列腕共振子Ｚ２のγ値が格子腕共振子Ｚ１のγ
値よりも大きい場合には、通過帯域よりも高い周波数域
におけるフィルタ特性の急峻性が高められることがわか
る。
共振子Ｚ２のγ値よりも大きい場合には、通過帯域より
も低い周波数域でフィルタ特性の急峻性が高められる。
逆に、直列腕共振子Ｚ２のγ値が格子腕共振子Ｚ１のγ
値よりも大きい場合には、通過帯域よりも高い周波数域
におけるフィルタ特性の急峻性が高められることがわか
る。
【００３３】また、本実施例の弾性表面波フィルタ１
は、上記のように１段構成のフィルタ回路で構成されて
いるので、通過帯域における挿入損失が増加することが
なく、かつチップサイズの大型化を招くこともない。
は、上記のように１段構成のフィルタ回路で構成されて
いるので、通過帯域における挿入損失が増加することが
なく、かつチップサイズの大型化を招くこともない。
【００３４】次に、第１の実施例の具体的な例を説明す
る。図示しない圧電基板として、３６°ＹカットＸ伝搬
ＬｉＴａＯ3 基板上に、４個の一端子対弾性表面波共振
子を、図１に示す回路構成を有するように構成した。す
なわち、２素子の直列腕共振子４，７と、２素子の格子
腕共振子８，９を、ラチス型フィルタ回路を構成するよ
うに接続した。直列腕共振子４，７及び格子腕共振子
８，９の仕様は以下のとおりである。
る。図示しない圧電基板として、３６°ＹカットＸ伝搬
ＬｉＴａＯ3 基板上に、４個の一端子対弾性表面波共振
子を、図１に示す回路構成を有するように構成した。す
なわち、２素子の直列腕共振子４，７と、２素子の格子
腕共振子８，９を、ラチス型フィルタ回路を構成するよ
うに接続した。直列腕共振子４，７及び格子腕共振子
８，９の仕様は以下のとおりである。
【００３５】直列腕共振子４，７におけるＩＤＴ電極の
電極指交叉幅は５５μｍ、電極指の対数は８０対、両側
の反射器における電極指の本数は１００本である。格子
腕共振子８，９における電極指交叉幅は３５μｍ、電極
指の対数は８０対、反射器の電極指の本数は１００本と
した。
電極指交叉幅は５５μｍ、電極指の対数は８０対、両側
の反射器における電極指の本数は１００本である。格子
腕共振子８，９における電極指交叉幅は３５μｍ、電極
指の対数は８０対、反射器の電極指の本数は１００本と
した。
【００３６】また、本実施例では、格子腕共振子８，９
に並列に接続されている容量１０，１１は、１ｐＦとし
た。上記容量１０，１１は、圧電基板上に一対のくし型
電極を形成することにより構成した。もっとも、並列容
量を構成する電極構造はくし型電極を用いるものに限定
されない。
に並列に接続されている容量１０，１１は、１ｐＦとし
た。上記容量１０，１１は、圧電基板上に一対のくし型
電極を形成することにより構成した。もっとも、並列容
量を構成する電極構造はくし型電極を用いるものに限定
されない。
【００３７】なお、直列腕共振子４，７自体の電極容量
は２．８ｐＦ、格子腕共振子８，９自体の電極容量は
１．８ｐＦであり、格子腕共振子の電極容量に上記並列
付加容量を構成すると、直列腕共振子の電極容量と一致
する。
は２．８ｐＦ、格子腕共振子８，９自体の電極容量は
１．８ｐＦであり、格子腕共振子の電極容量に上記並列
付加容量を構成すると、直列腕共振子の電極容量と一致
する。
【００３８】上記のようにして構成された第１の実施例
の弾性表面波フィルタのフィルタ特性を図９に示す。な
お、図９における実線Ｂは、破線Ａで示したフィルタ特
性の通過帯域近傍縦軸の右側に示したスケールで拡大し
た特性を示す。
の弾性表面波フィルタのフィルタ特性を図９に示す。な
お、図９における実線Ｂは、破線Ａで示したフィルタ特
性の通過帯域近傍縦軸の右側に示したスケールで拡大し
た特性を示す。
【００３９】図９から明らかなように、通過帯域低域側
における減衰量は十分な大きさとされており、従って通
過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性が高められて
いることがわかる。
における減衰量は十分な大きさとされており、従って通
過帯域近傍におけるフィルタ特性の急峻性が高められて
いることがわかる。
【００４０】また、本実施例では、格子腕共振子８，９
に並列に容量１０，１１が付加されているので、該容量
が付加されていない直列腕共振子４，７に比べてγ値が
大きくなり、それによって通過帯域低域側に新たな平衡
条件を満たす周波数が生じる。
に並列に容量１０，１１が付加されているので、該容量
が付加されていない直列腕共振子４，７に比べてγ値が
大きくなり、それによって通過帯域低域側に新たな平衡
条件を満たす周波数が生じる。
【００４１】すなわち、本実施例では、格子腕共振子に
並列に容量が付加されて、格子腕と直列腕とのγ値が異
ならされており、それによって通過帯域低域側における
フィルタ特性の急峻性が高められている。
並列に容量が付加されて、格子腕と直列腕とのγ値が異
ならされており、それによって通過帯域低域側における
フィルタ特性の急峻性が高められている。
【００４２】また、図９から明らかなように、共振子周
波数から離れた周波数域における減衰量が十分な大きさ
とされている。これは、共振周波数から離れた周波数域
における電極容量が、容量１０，１１が付加された格子
腕共振子８，９と、直列腕共振子４，７とで等しいため
である。
波数から離れた周波数域における減衰量が十分な大きさ
とされている。これは、共振周波数から離れた周波数域
における電極容量が、容量１０，１１が付加された格子
腕共振子８，９と、直列腕共振子４，７とで等しいため
である。
【００４３】図１０は、第１の実施例に係る弾性表面波
フィルタの上記具体的な例において、直列腕共振子と格
子腕共振子の容量１０，１１のように容量付加のために
各共振子に接続されている外部素子をも含む電極容量の
差の格子腕共振子の電極容量に対する比率（％）と、通
過帯域から離れた周波数位置、すなわち１３００ＭＨｚ
における減衰量との関係を示す。図１０から明らかなよ
うに、上記容量の差が大きくなる程減衰量が悪くなるこ
とがわかる。通過帯域外の減衰量は大きければ大きい
程、フィルタ特性としては優れている。しかしながら、
一般には、通過帯域外減衰量は２５ｄＢ以上であるこ
と、より好ましくは３０ｄＢ以上であることが求められ
る。従って、好ましくは、直列腕共振子と格子腕共振子
との容量の差は±１０％以下、より好ましくは±５％以
上とすることが望ましいことがわかる。
フィルタの上記具体的な例において、直列腕共振子と格
子腕共振子の容量１０，１１のように容量付加のために
各共振子に接続されている外部素子をも含む電極容量の
差の格子腕共振子の電極容量に対する比率（％）と、通
過帯域から離れた周波数位置、すなわち１３００ＭＨｚ
における減衰量との関係を示す。図１０から明らかなよ
うに、上記容量の差が大きくなる程減衰量が悪くなるこ
とがわかる。通過帯域外の減衰量は大きければ大きい
程、フィルタ特性としては優れている。しかしながら、
一般には、通過帯域外減衰量は２５ｄＢ以上であるこ
と、より好ましくは３０ｄＢ以上であることが求められ
る。従って、好ましくは、直列腕共振子と格子腕共振子
との容量の差は±１０％以下、より好ましくは±５％以
上とすることが望ましいことがわかる。
【００４４】図１１は、本発明の第２の実施例に係る弾
性表面波フィルタの回路構成を示す図である。第１の実
施例の弾性表面波フィルタ２１では、並列容量２２，２
３が直列腕共振子４，７に並列に付加されており、格子
腕共振子８，９には並列容量が付加されていない。その
他の構造については、第２の実施例と同様であるため、
同一部分については同一の参照番号を付することによ
り、第１の実施例の説明を援用することにより省略す
る。
性表面波フィルタの回路構成を示す図である。第１の実
施例の弾性表面波フィルタ２１では、並列容量２２，２
３が直列腕共振子４，７に並列に付加されており、格子
腕共振子８，９には並列容量が付加されていない。その
他の構造については、第２の実施例と同様であるため、
同一部分については同一の参照番号を付することによ
り、第１の実施例の説明を援用することにより省略す
る。
【００４５】第２の実施例の弾性表面波フィルタ２１の
具体的な例をフィルタ特性と共に説明することにより、
第２の実施例の効果を明らかにする。直列腕共振子４，
７及び格子腕共振子８，９の仕様は以下のとおりであ
る。
具体的な例をフィルタ特性と共に説明することにより、
第２の実施例の効果を明らかにする。直列腕共振子４，
７及び格子腕共振子８，９の仕様は以下のとおりであ
る。
【００４６】直列腕共振子４，７におけるＩＤＴ電極の
電極指交叉幅は３５μｍとし、電極指の対数は８０対と
した。また、反射器の電極指の本数は１００本とした。
他方、格子腕共振子８，９におけるＩＤＴ電極の電極指
交叉幅は５５μｍとし、電極指の対数は８０対とし、反
射器の電極指の本数は１００本とした。
電極指交叉幅は３５μｍとし、電極指の対数は８０対と
した。また、反射器の電極指の本数は１００本とした。
他方、格子腕共振子８，９におけるＩＤＴ電極の電極指
交叉幅は５５μｍとし、電極指の対数は８０対とし、反
射器の電極指の本数は１００本とした。
【００４７】また、上記並列付加容量２２，２３の容量
値は１ｐＦとした。この並列付加容量２２，２３は、圧
電基板上に一対のくし型電極を形成することにより構成
した。
値は１ｐＦとした。この並列付加容量２２，２３は、圧
電基板上に一対のくし型電極を形成することにより構成
した。
【００４８】なお、直列腕共振子４，７を構成している
弾性表面波共振子自体の電極容量は１．８ｐＦ、格子腕
共振子８，９を構成している弾性表面波共振子自体の電
極容量は２．８ｐＦである。従って、直列腕共振子４，
７の電極容量に上記並列付加容量２２，２３により付加
した容量１ｐＦを加えると、格子腕共振子８，９の電極
容量と一致する。
弾性表面波共振子自体の電極容量は１．８ｐＦ、格子腕
共振子８，９を構成している弾性表面波共振子自体の電
極容量は２．８ｐＦである。従って、直列腕共振子４，
７の電極容量に上記並列付加容量２２，２３により付加
した容量１ｐＦを加えると、格子腕共振子８，９の電極
容量と一致する。
【００４９】図１２に、上記のようにして構成された第
２の実施例のフィルタ特性を示す。図１２の実線Ｄは、
破線Ｃで示すフィルタ特性の要部を縦軸の挿入損失の値
を縦軸の右側に示したスケールで拡大した特性である。
２の実施例のフィルタ特性を示す。図１２の実線Ｄは、
破線Ｃで示すフィルタ特性の要部を縦軸の挿入損失の値
を縦軸の右側に示したスケールで拡大した特性である。
【００５０】図１２から明らかなように、直列腕共振子
４，７に並列に付加容量２２，２３が加えられた直列腕
共振子のγ値が、格子腕共振子８，９のγ値に比べて大
きくなるため、通過帯域高域側において、新たに平衡条
件を満たす周波数が発生する。従って、図１２に示すよ
うに、通過帯域高域側におけるフィルタ特性の急峻性が
高められている。
４，７に並列に付加容量２２，２３が加えられた直列腕
共振子のγ値が、格子腕共振子８，９のγ値に比べて大
きくなるため、通過帯域高域側において、新たに平衡条
件を満たす周波数が発生する。従って、図１２に示すよ
うに、通過帯域高域側におけるフィルタ特性の急峻性が
高められている。
【００５１】また、共振周波数から離れた周波数域にお
ける電極容量は、直列腕と格子腕共振子とで等しいた
め、通過帯域から離れた周波数域における減衰量も十分
な大きさとされる。
ける電極容量は、直列腕と格子腕共振子とで等しいた
め、通過帯域から離れた周波数域における減衰量も十分
な大きさとされる。
【００５２】図１３は、第３の実施例の弾性表面波フィ
ルタの回路構成を示す図である。第３の実施例の弾性表
面波フィルタ３１では、直列腕共振子及び格子腕共振子
のいずれにも並列容量は付加されていない。
ルタの回路構成を示す図である。第３の実施例の弾性表
面波フィルタ３１では、直列腕共振子及び格子腕共振子
のいずれにも並列容量は付加されていない。
【００５３】直列腕共振子３２，３３及び格子腕共振子
３４，３５に、それぞれ並列に付加容量は接続されてい
ない。本実施例では、格子腕共振子３４，３５のＩＤＴ
電極が、間引き重み付けされ、該間引きされた部分にダ
ミー電極が配置されていることにより、格子腕共振子３
４，３５のγ値が大きくされている。
３４，３５に、それぞれ並列に付加容量は接続されてい
ない。本実施例では、格子腕共振子３４，３５のＩＤＴ
電極が、間引き重み付けされ、該間引きされた部分にダ
ミー電極が配置されていることにより、格子腕共振子３
４，３５のγ値が大きくされている。
【００５４】より具体的な例に基づき、第３の実施例の
詳細を明らかにする。直列腕共振子３２，３３を構成す
る弾性表面波共振子の仕様は以下のとおりである。すな
わち、ＩＤＴ電極の電極指交叉幅は５５μｍ、電極指の
対数は８０対、反射器の電極指の本数は１００とした。
格子腕共振子３４，３５におけるＩＤＴ電極の電極指交
叉幅は５５μｍ、電極指の対数は８０対、反射器におけ
る電極指の本数は１００本とした。
詳細を明らかにする。直列腕共振子３２，３３を構成す
る弾性表面波共振子の仕様は以下のとおりである。すな
わち、ＩＤＴ電極の電極指交叉幅は５５μｍ、電極指の
対数は８０対、反射器の電極指の本数は１００とした。
格子腕共振子３４，３５におけるＩＤＴ電極の電極指交
叉幅は５５μｍ、電極指の対数は８０対、反射器におけ
る電極指の本数は１００本とした。
【００５５】上記格子腕共振子３４，３５におけるＩＤ
Ｔ電極は、全体の１／３の電極指が間引きされており、
間引きされた部分にダミー電極が配置されている。これ
を図１４に拡大して示す。図１４は、格子腕共振子のＩ
ＤＴ電極の要部を拡大して示す部分切欠平面図であり、
ここでは、電極指が間引かれた位置に、ダミー電極Ｘが
配置されている。この電極指の間引きにより、格子腕共
振子３４，３５のγ値が大きくされている。
Ｔ電極は、全体の１／３の電極指が間引きされており、
間引きされた部分にダミー電極が配置されている。これ
を図１４に拡大して示す。図１４は、格子腕共振子のＩ
ＤＴ電極の要部を拡大して示す部分切欠平面図であり、
ここでは、電極指が間引かれた位置に、ダミー電極Ｘが
配置されている。この電極指の間引きにより、格子腕共
振子３４，３５のγ値が大きくされている。
【００５６】もっとも、３本の電極指のうち１本を順に
間引くように、一定の規則に従って電極指の間引きを行
うと、特定の周波数でリップルが生じる。従って、本実
施例では、上記間引きは、ランダムに行われている。
間引くように、一定の規則に従って電極指の間引きを行
うと、特定の周波数でリップルが生じる。従って、本実
施例では、上記間引きは、ランダムに行われている。
【００５７】なお、格子腕共振子におけるＩＤＴ電極の
電極指の対数８０対は、間引かれた電極指を除いた値で
ある。従って、格子腕共振子３４，３５の電極容量は、
直列腕共振子３２，３３の電極容量とほぼ一致してい
る。
電極指の対数８０対は、間引かれた電極指を除いた値で
ある。従って、格子腕共振子３４，３５の電極容量は、
直列腕共振子３２，３３の電極容量とほぼ一致してい
る。
【００５８】図１５は、第３の実施例の弾性表面波フィ
ルタのフィルタ特性を示す。図１５において、実線Ｆ
は、破線Ｅで示すフィルタ特性の要部を、縦軸の右側の
スケールに基づいて拡大した特性を示す。
ルタのフィルタ特性を示す。図１５において、実線Ｆ
は、破線Ｅで示すフィルタ特性の要部を、縦軸の右側の
スケールに基づいて拡大した特性を示す。
【００５９】図１５から明らかなように、第１の実施例
の場合と同様に通過帯域低域側におけるフィルタ特性の
急峻性が高められている。これは、格子腕共振子３４，
３５のＩＤＴ電極を上記のように間引くことにより、格
子腕共振子３４，３５のγ値が、直列腕共振子３２，３
３のγ値に比べて大きくされており、それによって通過
帯域低域側に新たな平衡条件を満たす周波数が発生した
ためである。従って、通過帯域低域側に減衰極が形成さ
れ、フィルタ特性の急峻性が高められている。
の場合と同様に通過帯域低域側におけるフィルタ特性の
急峻性が高められている。これは、格子腕共振子３４，
３５のＩＤＴ電極を上記のように間引くことにより、格
子腕共振子３４，３５のγ値が、直列腕共振子３２，３
３のγ値に比べて大きくされており、それによって通過
帯域低域側に新たな平衡条件を満たす周波数が発生した
ためである。従って、通過帯域低域側に減衰極が形成さ
れ、フィルタ特性の急峻性が高められている。
【００６０】本実施例では、格子腕共振子３４，３５に
上記間引きを施し、通過帯域低域側のフィルタ特性の急
峻性が高められたが、逆に、直列腕共振子３２，３３に
上記のように間引きを施せば、通過帯域より低域側の急
峻性が高められる。
上記間引きを施し、通過帯域低域側のフィルタ特性の急
峻性が高められたが、逆に、直列腕共振子３２，３３に
上記のように間引きを施せば、通過帯域より低域側の急
峻性が高められる。
【００６１】第１〜第３の実施例から明らかなように、
格子腕と直列腕とのγ値を異ならせる方法としては、各
格子腕共振子や直列腕共振子を構成している弾性表面波
共振子自体の容量比を異ならせる他、上記のように並列
容量の付加あるいはＩＤＴ電極の間引き等の様々な方法
を用いることができる。
格子腕と直列腕とのγ値を異ならせる方法としては、各
格子腕共振子や直列腕共振子を構成している弾性表面波
共振子自体の容量比を異ならせる他、上記のように並列
容量の付加あるいはＩＤＴ電極の間引き等の様々な方法
を用いることができる。
【００６２】また、第１〜第３の実施例では、３６°Ｙ
カットＸ伝搬ＬｉＴａＯ3 基板を用いた例を示したが、
他の圧電基板を用いてもよい。さらに、直列腕共振子及
び格子腕共振子を構成する一端子対弾性表面波共振子に
おける反射器の電極指の本数は、第１〜第３の実施例の
具体的な例では１００本としたが、電極指の本数はこれ
に限定されるものではない。
カットＸ伝搬ＬｉＴａＯ3 基板を用いた例を示したが、
他の圧電基板を用いてもよい。さらに、直列腕共振子及
び格子腕共振子を構成する一端子対弾性表面波共振子に
おける反射器の電極指の本数は、第１〜第３の実施例の
具体的な例では１００本としたが、電極指の本数はこれ
に限定されるものではない。
【００６３】また、第１〜第３の実施例における具体的
なフィルタ特性を示すために構成したＩＤＴ電極の電極
指の交叉幅や対数についても、上記実験例に限定される
ものではない。
なフィルタ特性を示すために構成したＩＤＴ電極の電極
指の交叉幅や対数についても、上記実験例に限定される
ものではない。
【００６４】
【発明の効果】本願の第１，第２の発明に係る弾性表面
波フィルタでは、ラチス型回路構成を有し、格子腕のγ
値と、直列腕のγ値が異なるため、通過帯域近傍におけ
るフィルタ特性の急峻性を高めることができる。例え
ば、格子腕のγ値を直列腕のγ値よりも大きくした場合
には、通過帯域低域側におけるフィルタ特性の急峻性を
高めることができ、直列腕のγ値を格子腕のγ値よりも
大きくした場合には通過帯域高域側におけるフィルタ特
性の急峻性を高めることができる。
波フィルタでは、ラチス型回路構成を有し、格子腕のγ
値と、直列腕のγ値が異なるため、通過帯域近傍におけ
るフィルタ特性の急峻性を高めることができる。例え
ば、格子腕のγ値を直列腕のγ値よりも大きくした場合
には、通過帯域低域側におけるフィルタ特性の急峻性を
高めることができ、直列腕のγ値を格子腕のγ値よりも
大きくした場合には通過帯域高域側におけるフィルタ特
性の急峻性を高めることができる。
【００６５】また、第１，第２の発明においては、上記
格子腕及び直列腕のγ値を制御するだけでフィルタ特性
の急峻性を高めることができるので、複数段構成を採用
する必要がない。従って、チップサイズの大型化を避け
ることができ、かつ通過帯域における損失の増大も招か
ない。
格子腕及び直列腕のγ値を制御するだけでフィルタ特性
の急峻性を高めることができるので、複数段構成を採用
する必要がない。従って、チップサイズの大型化を避け
ることができ、かつ通過帯域における損失の増大も招か
ない。
【００６６】よって、第１，第２の発明によれば、小型
であり、挿入損失が小さく、かつフィルタ特性の急峻性
に優れた弾性表面波フィルタを提供することができる。
また、通過帯域から離れた周波数域における減衰量も十
分な大きさとすることができる。
であり、挿入損失が小さく、かつフィルタ特性の急峻性
に優れた弾性表面波フィルタを提供することができる。
また、通過帯域から離れた周波数域における減衰量も十
分な大きさとすることができる。
【００６７】また、第１の発明では、格子腕共振子及び
直列腕共振子の少なくとも一方に並列容量を付加される
ことにより、並列容量が付加された共振子と、付加され
ていない側の共振子のγ値が異ならされており、従っ
て、本発明に従ってフィルタ特性の急峻性を高め得る。
直列腕共振子の少なくとも一方に並列容量を付加される
ことにより、並列容量が付加された共振子と、付加され
ていない側の共振子のγ値が異ならされており、従っ
て、本発明に従ってフィルタ特性の急峻性を高め得る。
【００６８】また、第２の発明では、格子腕共振子及び
直列腕共振子のγ値が異なるように、格子腕共振子及び
直列腕共振子のＩＤＴ電極の少なくとも一方が間引き重
み付けされており、該間引き重み付けによりγ値が異な
らされているので、本発明に従ってフィルタ特性の急峻
性を高め得る。
直列腕共振子のγ値が異なるように、格子腕共振子及び
直列腕共振子のＩＤＴ電極の少なくとも一方が間引き重
み付けされており、該間引き重み付けによりγ値が異な
らされているので、本発明に従ってフィルタ特性の急峻
性を高め得る。
【００６９】さらに、本発明において、格子腕共振子の
電極容量と直列腕共振子の電極容量との差が、格子腕共
振子の電極容量の±１０％以内、より好ましくは±５％
以内の場合には、両者の電極容量がほぼ一致しているた
め、通過帯域から離れた周波数域における減衰量を十分
な大きさとすることができる。
電極容量と直列腕共振子の電極容量との差が、格子腕共
振子の電極容量の±１０％以内、より好ましくは±５％
以内の場合には、両者の電極容量がほぼ一致しているた
め、通過帯域から離れた周波数域における減衰量を十分
な大きさとすることができる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る弾性表面波フィル
タの回路構成を示す図。
タの回路構成を示す図。
【図２】一端子対弾性表面波共振子の等価回路を示す
図。
図。
【図３】γ値が異なる２つの弾性表面波共振子のインピ
ーダンス特性を示す図。
ーダンス特性を示す図。
【図４】γ値が同じであり、共振周波数が異なる２つの
一端子対弾性表面波共振子のインピーダンス特性を示す
図。
一端子対弾性表面波共振子のインピーダンス特性を示す
図。
【図５】γ値が同じであり、共振周波数が異なる２つの
弾性表面波共振子の位相特性を示す図。
弾性表面波共振子の位相特性を示す図。
【図６】電極容量が異なる２つの弾性表面波共振子のイ
ンピーダンス特性を示す図。
ンピーダンス特性を示す図。
【図７】γ値が大きい弾性表面波共振子Ｚ１と、γ値が
小さい弾性表面波共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示
す図。
小さい弾性表面波共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示
す図。
【図８】γ値が小さい弾性表面波共振子Ｚ１と、γ値が
大きい弾性表面波共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示
す図。
大きい弾性表面波共振子Ｚ２のインピーダンス特性を示
す図。
【図９】第１の実施例の弾性表面波フィルタのフィルタ
特性を示す図。
特性を示す図。
【図１０】第１の実施例の弾性表面波フィルタにおい
て、直列腕共振子と格子腕共振子との容量の差と、通過
帯域外における減衰量との関係を示す図。
て、直列腕共振子と格子腕共振子との容量の差と、通過
帯域外における減衰量との関係を示す図。
【図１１】第２の実施例の弾性表面波フィルタの回路構
成を示す図。
成を示す図。
【図１２】第２の実施例の弾性表面波フィルタのフィル
タ特性を示す図。
タ特性を示す図。
【図１３】第３の実施例の弾性表面波フィルタの回路構
成を示す図。
成を示す図。
【図１４】第３の実施例において間引き重み付けが施さ
れたＩＤＴ電極を説明するための部分切欠平面図。
れたＩＤＴ電極を説明するための部分切欠平面図。
【図１５】第３の実施例の弾性表面波フィルタのフィル
タ特性を示す図。
タ特性を示す図。
【図１６】従来のラチス型弾性表面波フィルタの回路構
成を示す図。
成を示す図。
【図１７】弾性表面波共振子の電極構造を示す模式的平
面図。
面図。
【図１８】従来のラチス型弾性表面波フィルタのフィル
タ特性の一例を示す図。
タ特性の一例を示す図。
【図１９】格子腕共振子と直列腕共振子の容量比を異な
らせてなる従来のラチス型弾性表面波フィルタのフィル
タ特性を示す図。
らせてなる従来のラチス型弾性表面波フィルタのフィル
タ特性を示す図。
１…弾性表面波フィルタ
２…信号端子
３…信号端子
４…直列腕共振子
５…信号端子
６…信号端子
７…直列腕共振子
８，９…格子腕共振子
１０、１１…並列容量
２１…弾性表面波フィルタ
２２，２３…並列容量
３１…弾性表面波フィルタ
３２，３３…直列腕共振子
３４，３５…格子腕共振子
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H03H 9/64
Claims (4)
- 【請求項１】 圧電基板と、 前記圧電基板上に形成された複数の弾性表面波共振子と
を備え、前記複数の弾性表面波共振子が直列腕共振子及
び格子腕共振子を構成するように接続されてラチス型回
路が構成されている弾性表面波フィルタにおいて、前記格子腕共振子及び直列腕共振子のγ値が異なるよう
に、前記格子腕共振子と直列腕共振子の少なくとも一方
に並列容量が付加されている ことを特徴とする、弾性表
面波フィルタ。 - 【請求項２】 圧電基板と、 前記圧電基板上に形成された複数の弾性表面波共振子と
を備え、前記複数の弾性表面波共振子が直列腕共振子及
び格子腕共振子を構成するように接続されてラチス型回
路が構成されている弾性表面波フィルタにおいて、 前記格子腕共振子及び直列腕共振子のγ値が異なるよう
に、格子腕共振子及び直列腕共振子の少なくとも一方が
間引き重み付けされたＩＤＴ電極を有することを特徴と
する、弾性表面波フィルタ。 - 【請求項３】 前記直列腕共振子と格子腕共振子の各共
振子に接続されている外部素子をも含む電極容量の差が
格子腕共振子の該電極容量の±１０％以内であることを
特徴とする、請求項１または２に記載の弾性表面波フィ
ルタ。 - 【請求項４】 前記直列腕共振子と格子腕共振子の電極
容量の差は格子腕共振子の電極容量の±５％以内である
ことを特徴とする、請求項３に記載の弾性表面波フィル
タ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000029244A JP3389911B2 (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機 |
| GB0102684A GB2365639B (en) | 2000-02-07 | 2001-02-02 | Surface acoustic wave filter and communication device |
| US09/778,180 US6549100B2 (en) | 2000-02-07 | 2001-02-07 | Surface acoustic wave lattice filter with different lattice and series arm capacitance ratios and communication device using same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000029244A JP3389911B2 (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001223559A JP2001223559A (ja) | 2001-08-17 |
| JP3389911B2 true JP3389911B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=18554533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000029244A Expired - Fee Related JP3389911B2 (ja) | 2000-02-07 | 2000-02-07 | 弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6549100B2 (ja) |
| JP (1) | JP3389911B2 (ja) |
| GB (1) | GB2365639B (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0012437D0 (en) * | 2000-05-24 | 2000-07-12 | Univ Cranfield | Improvements to filters |
| JP2002152008A (ja) | 2000-11-06 | 2002-05-24 | Alps Electric Co Ltd | ラティス型フィルタ |
| FR2821997B1 (fr) * | 2001-03-06 | 2003-05-30 | Thomson Csf | Filtre a ondes acoustiques de surface |
| DE10246791B4 (de) | 2002-10-08 | 2017-10-19 | Snaptrack, Inc. | Mit akustischen Volumenwellen arbeitender Resonator und Schaltung mit dem Resonator |
| AU2003298482A1 (en) * | 2003-01-20 | 2004-08-13 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Resonator filter structure having equal resonance frequencies |
| AU2003285700A1 (en) * | 2003-01-20 | 2004-08-13 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Resonator filter structure with improved balance |
| JP2005311568A (ja) * | 2004-04-20 | 2005-11-04 | Sony Corp | フィルタ装置及び送受信機 |
| EP1895659B1 (en) * | 2005-06-20 | 2009-10-21 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Piezoelectric thin-film filter |
| JP4463262B2 (ja) | 2006-11-22 | 2010-05-19 | 富士通メディアデバイス株式会社 | フィルタデバイス |
| JP4401380B2 (ja) * | 2006-11-22 | 2010-01-20 | 富士通メディアデバイス株式会社 | フィルタデバイス |
| US8576024B2 (en) * | 2010-02-11 | 2013-11-05 | Hollinworth Fund, L.L.C. | Electro-acoustic filter |
| WO2022092315A1 (ja) * | 2020-11-02 | 2022-05-05 | 株式会社村田製作所 | フィルタ装置 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2216937A (en) * | 1938-11-05 | 1940-10-08 | Bell Telephone Labor Inc | Wave filter |
| US2929031A (en) * | 1957-02-06 | 1960-03-15 | Hermes Electronics Co | Intermediate band width crystal filter |
| US5847626A (en) * | 1994-02-22 | 1998-12-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Balanced-type surface acoustic wave lattice filter |
| DE69516561T2 (de) * | 1994-02-22 | 2001-01-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Symmetrisches akustisches Oberflächenwellenfilter |
| JP3384638B2 (ja) | 1994-02-22 | 2003-03-10 | 松下電器産業株式会社 | 平衡型弾性表面波フィルター |
| JPH09289434A (ja) | 1996-04-22 | 1997-11-04 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 平衡型弾性表面波フィルタ |
| EP0732805B1 (en) * | 1995-03-15 | 2003-01-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter |
| JP3784146B2 (ja) * | 1997-10-01 | 2006-06-07 | 京セラ株式会社 | 弾性表面波フィルタ |
| US5933062A (en) * | 1997-11-04 | 1999-08-03 | Motorola Inc. | Acoustic wave ladder filter with effectively increased coupling coefficient and method of providing same |
| US5949306A (en) * | 1997-12-02 | 1999-09-07 | Cts Corporation | Saw ladder filter with split resonators and method of providing same |
-
2000
- 2000-02-07 JP JP2000029244A patent/JP3389911B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-02-02 GB GB0102684A patent/GB2365639B/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-07 US US09/778,180 patent/US6549100B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6549100B2 (en) | 2003-04-15 |
| GB2365639B (en) | 2002-07-10 |
| US20010012237A1 (en) | 2001-08-09 |
| JP2001223559A (ja) | 2001-08-17 |
| GB2365639A (en) | 2002-02-20 |
| GB0102684D0 (en) | 2001-03-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3449352B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| US5999069A (en) | Surface acoustic wave ladder filter having a parallel resonator with a larger electrostatic capacitance | |
| JP6573668B2 (ja) | 弾性波装置および通信装置 | |
| US20030117240A1 (en) | Surface acoustic wave resonator and surface acoustic wave filter | |
| US6034577A (en) | Integrated interdigital electrode saw filter with specified distances between input/output electrodes | |
| US7532090B2 (en) | Acoustic wave filter device and duplexer | |
| JP2002314372A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置 | |
| JP3576367B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JP3389911B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ、共用器及び通信機 | |
| JP2002076838A (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| CN101821944A (zh) | 弹性表面波谐振器以及梯型滤波器 | |
| JPH07273597A (ja) | 共振器型弾性表面波フィルタ | |
| JP3532624B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JP2000315936A (ja) | 分波器 | |
| EP1786100A1 (en) | Balance type elastic surface-wave filter | |
| JP4103855B2 (ja) | Ｓａｗフィルタ回路 | |
| JP3476299B2 (ja) | ２重モ−ド弾性表面波共振子フィルタ | |
| JP3274009B2 (ja) | 共振器型弾性表面波フィルタ | |
| JP3402015B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ | |
| JP3654920B2 (ja) | 多段接続弾性表面波多重モードフィルタ | |
| JP3514015B2 (ja) | 弾性表面波装置及びその製造方法 | |
| JPH07154200A (ja) | 共振器型弾性表面波フィルタ | |
| JP4599758B2 (ja) | 弾性表面波共振子及びラダー型弾性表面波フィルタ | |
| JP2003234636A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置 | |
| JP2002290204A (ja) | ラダー型弾性表面波フィルタ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090117 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090117 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100117 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110117 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110117 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120117 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |