JP3375167B2 - エチレン重合体組成物 - Google Patents
エチレン重合体組成物Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融弾性（メルトテン
ション、ダイスウェル比等）、流動特性（加工特性
等）、機械特性（耐衝撃性、引張強度等）等に優れ、分
子量分布のきわめて広いエチレン重合体組成物に関し、
特に流動特性および低温時の機械的特性に優れ、メルト
テンション、ダイスウェル比が大きいところから、ガソ
リンタンクなどの大型中空成形品、大口径パイプなどの
押出成形品等に適するエチレン重合体組成物に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、流動特性を改良する目的でエチレ
ン・α−オレフィン共重合体の分子量分布を広くする方
法が報告されている（例えば特開昭５７−２１４０９号
公報、特公昭６３−４７７４１号公報等）が、報告に記
載されているように単に分子量分布を広くするのみで
は、溶融弾性や機械的特性、特に低温時の機械的特性は
改善されず、かえって大幅に低下する。また機械的特性
および流動特性の改良については、高分子量成分と低分
子量成分とからなるエチレン・α−オレフィン共重合体
の高分子量成分の短鎖分岐度を特定し、かつ高分子量成
分に短鎖分岐を多く導入して、機械的特性、流動性のみ
ならず、耐環境応力亀裂性（ＥＳＣＲ）も改良する試み
がなされている（特開昭５４−１００４４４号公報、特
公昭６４−７０９６号公報）。しかし、これらの改良に
おいても機械的特性、特に低温時の機械的特性や溶融弾
性は満足し得るものではない。更に、特開平２−３０５
８１１号公報においては、耐衝撃性、ＥＳＣＲ、ピンチ
オフ融着性を改良する目的で、触媒と２段重合の重合条
件を特定する方法が提案されているが、この方法では、
ＥＳＣＲや溶融弾性の点で若干の改良がみられるが、機
械的特性、特に低温時の機械的特性を改良するには不十
分である。その他にも、中空成形用ポリエチレン組成物
として、耐ドローダウン性、ダイスウェルやＥＳＣＲを
改良したもの（特開昭５９−８９３４１号、特開昭６０
−２０９４６号公報等）が開示され、また２段重合法の
欠点を改善する方法として３段重合法が提案されている
（特公昭５９−１０７２４号、特開昭６２−２５１０５
号、同６２−２５１０６号、同６２−２５１０７号、同
６２−２５１０８号、同６２−２５１０９号公報等）。
これらの提案においても、前記溶融弾性や流動特性の改
善は未だ不十分であり、特に低温時の機械的特性には改
善がみられない。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、溶融弾性（メルトテンション、ダイスウェル比
等）、流動特性（加工特性等）、機械特性（耐衝撃性、
引張強度等）等の各種物性のバランスに優れ、分子量分
布のきわめて広いエチレン重合体組成物であって、特に
流動特性および低温時の機械的特性に優れ、メルトテン
ション、ダイスウェル比が大きいため、ガソリンタンク
などの大型中空成形品、大口径パイプなどの押出成形品
等に適する組成物を提供することを目的とするものであ
る。 【０００４】 【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
に沿って鋭意検討した結果、超高分子量成分、分子間の
短鎖分岐分布がきわめて広い特定のエチレン・α−オレ
フィン共重合体またはエチレン単独重合体、およびエチ
レン・α−オレフィン共重合体または短鎖分岐の存在し
ないエチレン単独重合体からなる３成分を配合すること
により、溶融弾性、流動特性、機械的特性等の各種物性
のバランスに優れ、特に流動特性および低温時の機械的
特性に優れたエチレン重合体組成物が得られることを見
出して本発明に到達した。すなわち本発明は、（I）下
記条件(ａ)および(ｂ)を満足する超高分子量のエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体１
〜５０重量％、 (ａ)極限粘度（η1）９〜４５dl/g、 (ｂ)密度（ｄ1）０.８９０〜０.９３５g/cm3、 （II）固体担体に担持された高活性を有するチーグラー
触媒で重合した、下記条件(ｃ)から(ｆ)を満足するエチ
レン単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合
体５〜９４重量％、 (ｃ)極限粘度（η2）０.３〜３.０dl/g、 (ｄ)密度（ｄ2）０.８９０〜０.９８０g/cm3、 (ｅ)連続昇温溶出分別法による溶出温度−溶出量曲線に
おいて、溶出温度９０℃以上の曲線下の面積Ｉａに対す
る溶出温度２５〜９０℃の曲線下の面積Ｉｂの比Ｓ（Ｉ
ｂ／Ｉａ）が次式から計算されるＳ1以下、 Ｓ1＝20η2 −1exp［−50(ｄ2−0.900)］ (ｆ)２５℃オルソジクロロベンゼン可溶分Ｗ重量％が次
式から計算されるＷ1以下、 Ｗ1＝100η2 −0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］、な
らびに （III）下記条件(ｇ)および(ｈ)を満足するエチレン単
独重合体またはエチレンと炭素数３〜１８のα−オレフ
ィンとの共重合体５〜９４重量％、 (ｇ)極限粘度（η3）０.７〜７.０dl/g、 (ｈ)密度（ｄ3）０.９４０〜０.９７０g/cm3 からなり、かつ前記成分（I）、（II）および（III）の
合計は１００重量％であり、各成分（I）から（III）の
極限粘度がそれぞれ互いに異なる混合物であって、同混
合物の極限粘度が１.０〜６.０dl/g、密度が０.８９０
〜０.９７０g/cm3および次式数２から計算されるＮ−値
が１.７〜３.０であるエチレン重合体組成物を提供する
ものである。 【０００５】 【数２】 【０００６】以下に本発明の内容を詳述する。本発明の
超高分子量成分（I）とは、エチレン単独重合体または
エチレン・α−オレフィン共重合体であり、同共重合体
のα−オレフィンとしては、炭素数３〜１８のものが用
いられ、特に炭素数４〜１０のものが機械的特性の点か
ら好ましい。具体的には、１−ブテン、１−ペンテン、
１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテ
ン、１−ノネン、１−デセン等が挙げられる。なおα−
オレフィンは２種以上併用しても差し支えない。 【０００７】上記超高分子量成分（I）であるエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体
は、(ａ)極限粘度（η1）が９〜４５dl/g、好ましくは
１０〜４０dl/g、更に好ましくは１２〜４０dl/gの範囲
のものが用いられる。η1が９dl/g未満では、得られた
組成物の溶融弾性および機械的特性が劣り、また４５dl
/gを超えると、成形品の表面荒れやフィッシュアイが発
生するなど成形加工性が低下する。また成分（I）の
(ｂ)密度（ｄ1）は、０.８９０〜０.９３５g/cm3の範
囲、好ましくは０.８９０〜０.９３０g/cm3の範囲のも
のが用いられる。ｄ1が０.８９０ g/cm3未満のものは
製造が困難である上に、得られた組成物がベタつく原因
となるため好ましくない。一方ｄ1が０.９３５g/cm3を
超えるときは、組成物の機械的特性、特に低温時の機械
的特性が低下するため好ましくない。 【０００８】本発明の成分（II）は固体担体に担持され
た高活性を有するチーグラー触媒で重合されたエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体で
ある。エチレン・α−オレフィン共重合体のα−オレフ
ィンとしては、成分（I）の場合と同様に炭素数３〜１
８のものが使用され、好ましくは炭素数４〜１０であ
り、特に前記同様１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキ
セン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−
ノネン、１−デセン等が機械的特性などの点で好まし
い。なおα−オレフィンは２種以上併用しても差し支え
ない。 【０００９】上記成分（II）の(ｃ)極限粘度（η2）は
０.３〜３.０dl/gの範囲であり、好ましくは０.６〜３.
０dl/gの範囲である。η2が０.３dl/g未満では、得られ
た組成物の機械的特性、特に低温時の機械的特性が劣
り、一方３.０dl/gを超えると、その流動特性が低下す
るのでいずれも好ましくない。また成分（II）の(ｄ)密
度（ｄ2）は、０.８９０〜０.９８０g/cm3の範囲、好ま
しくは０.９００〜０.９７５g/cm3の範囲のものが用い
られる。ｄ2が０.８９０g/cm3未満のものは製造が困難
である上に、得られた組成物のベタつきの原因となるの
で好ましくない。他方０.９８０g/cm3を超えるときは、
製造が困難であるのみならず、得られた組成物の機械的
特性が低下するため同様に好ましくない。 【００１０】本発明で用いる成分（II）に関する前記の
条件(ｅ)は、短鎖分岐を多く含む高分岐度成分は溶剤中
へ低温で溶解するが、短鎖分岐の少ない低分岐度成分は
高温でなければ溶剤に溶解しない性質を利用して、分岐
分布を定量的に規定したものである。すなわち溶剤への
溶解温度から分岐分布を測定する L. Wild らの連続昇
温溶出分別法（Temperature Rising Elution Fractiona
tion（TREF）；Journal of Polymer Science：Polymer
Physics Edition, Vol.20, 441-455(1982)）による溶
出温度−溶出量曲線において、溶出温度９０℃以上の曲
線下の面積Ｉａと溶出温度２５〜９０℃の曲線下の面積
Ｉｂとの間に特定の関係が成立することが必要であり、
本発明においては図１の模式図に示される面積比Ｓ＝Ｉ
ｂ／Ｉａの値が、次式から求められるＳ1以下でなけれ
ばならない。 Ｓ1＝20η2 -1exp［−50(ｄ2−0.900)］ Ｓの値がＳ1を超えると、分岐分布がほぼ均一に近づく
結果、機械的特性、特に低温時の機械的特性に対してき
わめて有効な高分岐度成分が相対的に減少することとな
り好ましくない。 【００１１】本発明で使用する成分（II）の(ｆ)２５℃
オルソジクロロベンゼン可溶分は、溶出温度が低過ぎて
上記の連続昇温溶出分別法では定量され得ない程度に、
きわめて多量の分岐を有する成分の量を表すもので、極
限粘度および密度に対応した特定の値であることが必要
である。しかしながら、これはまた有用でない低分子量
成分の存在を示すものでもあり、この低分子量成分はで
きるだけ排除することが必要である。このためには、同
可溶分Ｗ重量％が次式から求められるＷ1以下でなけれ
ばならない。好ましくはＷ3以下である。 Ｗ1＝100η2 -0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］ Ｗ3＝ 90η2 -0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］ Ｗの値がＷ1以上では、きわめて多量の分岐を有する成
分の外に有用でない低分子量成分が存在することを示し
ており、機械的特性、特に低温時の機械的特性が劣るこ
とになる。 【００１２】本発明の成分（III）は、エチレン単独重
合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体である。
エチレン・α−オレフィン共重合体は成分（I）および
（II）の場合と同様に、エチレンと炭素数３〜１８のα
−オレフィンとの共重合体からなり、好ましくは炭素数
４〜１０のものが機械的特性などの点で好ましい。具体
的には１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−
メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−ノネン、１
−デセン等が挙げられる。なおα−オレフィンは２種以
上併用しても差し支えない。 【００１３】上記成分（III）の(ｇ)極限粘度（η3）は
０.７〜７.０dl/gの範囲であり、好ましくは０.８〜６.
５dl/g、更に好ましくは０.９〜６.０dl/gの範囲であ
る。η3が０.７dl/g未満では得られた組成物の溶融弾性
および機械的特性が劣り、一方、７.０dl/gを超える
と、成形品の表面荒れやフィッシュアイが発生するなど
成形加工性が低下する。 【００１４】また成分（III）の(ｈ)密度（ｄ3）は０.
９４０〜０.９７０g/cm3の範囲であり、好ましくは０.
９４５〜０.９６０g/cm3の範囲である。ｄ3が０.９４０
g/cm3未満であると、高密度の組成物を製造することが
困難になるので好ましくない。他方０.９７０g/cm3を超
えるときは、製造が困難であるのみならず、得られた組
成物の機械的特性が低下するため、同様に好ましくな
い。 【００１５】本発明における成分（I）、（II）および
（III）の配合割合は、成分（I）１〜５０重量％、成分
（II）５〜９４重量％および成分（III）５〜９４重量
％であり、好ましくはそれぞれ（I）５〜４０重量％、
（II）５〜９０重量％および（III）５〜９０重量％で
あり、ただし成分（I)、(II）および（III）の合計量は
１００重量％であって、組成物に対する要求性能により
これらの配合割合が選択される。上記成分のうち、特に
成分（I）が本発明において重要な役割をもつことか
ら、成分（I）の特性を考慮して組成物の配合割合を選
択することが好ましい。 成分（I）の量が１重量％未
満では、溶融弾性および機械的特性、特に低温時の機械
的特性が十分でなく、一方、５０重量％を超えるときは
流動特性が低くなる。なお、成分（I）から（III）の極
限粘度はそれぞれ互いに異なることが肝要であり、これ
が満足されない場合には、本発明の目的の１つである低
温時の機械特性を向上することができない。 【００１６】本発明のエチレン重合体組成物は、上記の
ように（I）、（II）および（III）成分の配合により得
られ、同組成物の極限粘度は１.０〜６.０dl/gであり、
好ましくは１.５〜５.０dl/gである。極限粘度が１.０d
l/g未満では溶融粘度および機械的特性、特に低温時の
機械的特性が不十分であり、一方、６.０dl/gを超える
ときは流動特性が低くなるため、いずれも好ましくな
い。上記組成物の密度は０.８９０〜０.９７０g/cm3で
あり、好ましくは０.９００〜０.９７０g/cm3である。
密度が０.８９０g/cm3未満では製造が困難である上に同
組成物のベタつきの原因となり、また０.９７０g/cm3を
超えるときは、機械的特性が低くなる。更に、同組成物
のＮ−値が１.７〜３.０であることが必要であり、好ま
しくは１.７〜２.８である。Ｎ−値が１.７未満では高
速成形性が低く、３.０を超えるときはメルトフラクチ
ャーが生じやすくなる。 【００１７】本発明のエチレン重合体組成物を製造する
方法については、該組成物の各成分が特定の条件を満た
すものであれば、特に制限はない。例えば成分（I）、
成分（II）および成分（III）をそれぞれ１段重合で単
独に製造した後、公知の方法で両者を混合してもよく、
または２段もしくはそれ以上の多段重合により、公知の
重合方法で製造してもよい。前者の混合により製造する
場合には、一軸もしくは二軸押出機またはバンバリーミ
キサーなどで混練する方法、あるいは溶液混合法など公
知の方法を使用することができる。２段重合もしくはそ
れ以上の多段重合による方法で製造した組成物と、各成
分を個別に重合した後にブレンドして得られた組成物は
いずれも同等の性質を有する。 【００１８】後者の多段重合による方法とは、複数個の
反応器を使用して重合を行うものであり、例えば２段重
合の場合であれば、第１段の反応器を成分（I）を製造
する重合条件に保持し、第２段の反応器を成分（II）の
重合条件に保持して、第１段で生成した重合体を連続的
に第２段に流通させエチレン重合体組成物を製造するこ
とができる。この場合に（I）および（II）の各成分は
いずれの反応器において製造されてもよく、製造順序・
段数は特に限定されるものではない。上記いずれの場合
も、反応形式については特に制限はなく、スラリー法、
気相法、溶液法、高圧イオン法など各種の重合方法を用
いることができる。これらの方法における反応温度、圧
力などの周知の操作条件は、例えば、化学工学、４７、
〔５〕（１９８３）藤田、牛田、ｐ３２９およびコンバ
ーテック（１９９０.１）土居、ｐ７７に記載されてい
る。 また、後記の、実施例および比較例に使用される成
分（II）であるＢ１〜Ｂ３の製造例からわかるように、
コモノマーの供給量を少なくして重合すると高分岐度成
分が少なくなり、Ｗ値が少なくなる傾向がある。 【００１９】また重合触媒は、例えば、チタンおよび／
またはバナジウム等の遷移金属を主体とするチーグラー
型触媒を使用することができる。特に成分（II)を製造
する触媒は固体担体に担持された高活性を有するチーグ
ラー型触媒であることが必要であり、以下にその詳細を
述べる。 【００２０】高活性チーグラー型触媒は、無機質固体担
体、例えば金属マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭
酸マグネシウム、酸化マグネシウム、各種アルミナ、シ
リカ、シリカアルミナ、塩化マグネシウム等、またはマ
グネシウムと、ケイ素、アルミニウム、カルシウムから
選ばれる元素とを含む複塩、複酸化物、含水炭酸塩、含
水ケイ酸塩等、更にはこれらの無機質固体担体を含酸素
化合物、含硫黄化合物、炭化水素、ハロゲン含有物質で
処理または反応させたものなどの無機質固体担体に、遷
移金属化合物、例えばチタン、バナジウム、ジルコニウ
ム、クロム等の金属のハロゲン化物、アルコキシハロゲ
ン化物、酸化物、ハロゲン化酸化物等を担持させたもの
を固体成分として用い、これに第 I〜IV 族金属の有機
化合物、好ましくは亜鉛またはアルミニウムの有機金属
化合物を組み合わせたもの、あるいはこれらを更にα−
オレフィンと接触させて前処理したものなどであり、通
常触媒活性が５０g-ポリマー／g-触媒・hr・kg/cm2-オレ
フィン圧以上、好ましくは１００g-ポリマー／g-触媒・h
r・kg/cm2-オレフィン圧以上のものである。以上の中で
も、ハロゲン化マグネシウムを含む高活性のチーグラー
型触媒が特に好ましい。 【００２１】本発明のエチレン重合体組成物において
は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で他のオレフィン系
重合体、ゴム等または酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安
定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止
剤、加工助剤、着色顔料、架橋剤、発泡剤、無機・有機
充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合して用いること
ができる。 【００２２】 【実施例】次に本発明を実施例によって詳細に説明する
が、本発明はそれらに限定されるものではない。まず、
本発明で使用する試験法を示す。 (1)極限粘度［η］ １３５℃デカリン溶液中で測定する。 (2)密度 ＪＩＳ Ｋ６７６０の規定による密度勾配管法（２３
℃）で測定する。 (3)連続昇温溶出分別法（ＴＲＥＦ） 前記の通り、L. Wild らの方法に従った。測定法の詳細
は次の通りである。セライト５４５を充填した容量８.
５リットルのステンレス鋼製カラム内に、試料を濃度
０.０５重量％となるように１３５℃で加熱溶解して調
製したオルソジクロロベンゼン溶液５mlを注入した後、
４℃/minの冷却速度で２５℃まで冷却し、試料をセライ
ト表面に沈着させる。次にこのカラムにオルソジクロロ
ベンゼンを１ml/minの一定速度で流しながら５０℃/hr
の一定速度で昇温し、試料を順次溶出する。この際、溶
剤中に溶出する試料について、メチレンの非対称伸縮振
動の波数２９２５cm-1に対する吸収を赤外検出器で検出
し、記録することにより溶出温度と溶出量の関係すなわ
ち組成分布を求める。 (4)連続昇温溶出分別法による面積比（Ｓ） 前記および図１の通り。 (5)２５℃オルソジクロロベンゼン可溶分（Ｗ） 試料０.５gを２０mlのオルソジクロロベンゼン(ＯＤＣ
Ｂ)中において、１３５℃で２時間加熱し、試料を完全
に溶解した後、２５℃まで２時間で冷却する。この溶液
を２５℃で一晩放置した後、テフロン製フィルターで濾
過して濾液を採取し、赤外分光光度計でメチレンの非対
称伸縮振動の波数２９５０cm-1に対する吸収を測定し、
この結果からあらかじめ作成した検量線により濾液中の
試料濃度を定量する。 (6)Ｎ−値 高化式フローテスター（島津製作所製）を使用し樹脂温
度２１０℃で２mmφ×４０mmのダイから押出し、低位試
験圧力２０kg/cm2および高位試験圧力１５０kg/cm2での
見かけの剪断速度を求め、次式数３により算出する。 【数３】(7)ハイロードメルトフロレート（ＨＬＭＦＲ） ＪＩＳ Ｋ６７６０に準拠して測定。（測定温度１９０
℃、荷重２１.６kg） (8)引張降伏強さ（ＹＴＳ） ＪＩＳ Ｋ６７６０の規定による。（引張速度５０mm/mi
n、試験片厚み２mm） (9)引張衝撃値（ＴＩＳ） ＡＳＴＭ Ｄ１８２２に準拠して測定。（試験片厚み１.
５mm） (10)アイゾット衝撃値（ＩＩＳ） ＪＩＳ Ｋ７１１０に準拠し、−４０℃で以下の方法に
より測定する。試料からプレスにより、厚み３mmのシー
トを作製する。試験片の形状は２号Ａとする。 試料の
調整はいずれも２３℃、湿度５０％で８８時間行った
後、 更に−４０℃に温度調節した低温室内に約３時間
保持した後、低温室内で−４０℃で測定する。試験片は
それぞれ５個作製し、５回の測定の平均値を用いる。 (11)メルトテンション（ＭＴ） 東洋精機(株)製のメルトテンションテスターにより測
定。（測定温度１９０℃） (12)ダイスウェル比（ＤＳＲ） 高化式フローテスターを用いて温度２１０℃で試料を押
出し、ストランドの径とダイの内径との比を求める。剪
断速度が１００sec-1に相当する押出速度で測定する。 (13)臨界剪断速度（γc） ＩＮＴＥＳＣＯ(株)製のキャピラリーレオメーターによ
り測定する。 （測定温度１９０℃） (14)耐環境応力亀裂性（ＥＳＣＲ） ＪＩＳ Ｋ６７６０による定ひずみＥＳＣＲのＦ50の値
を求める。 【００２３】 〔成分（I）、（II）および（III）の製造〕 まず、内容積５０リットルの撹拌型反応器を使用し、無
水塩化マグネシウムを一成分とする固体担体に四塩化チ
タンを担持した固体触媒とトリエチルアルミニウム（Ｔ
ＥＡ）の助触媒とを用いて、窒素雰囲気下で１段重合を
行い、成分（I）の重合物Ａ1およびＡ2ならびに成分（I
I）の重合物Ｂ1、Ｂ２を製造した。Ｂ3は他の触媒を用
いた。それらの重合条件および得られた重合物の物性を
表１に示す。 【００２４】 【表１】【００２５】内容積７０リットルの撹拌型反応器を使用
し、上記と同様の触媒系を用いて表２に示す重合条件で
連続的に１段重合を行い、成分（III）の重合物Ｃ1〜Ｃ
3を製造した。この際、反応器の重合圧力を全圧９.０〜
９.８kg/cm2G、液量を５０リットルに保って重合した。
これらの重合物の物性を評価した結果を表２に示す。 【００２６】 【表２】【００２７】〔組成物の調製〕前記重合物のうち、成分
（I）と成分（II）とを溶液混合法により以下のブレン
ド条件で混合調製した。 〈ブレンド条件〉 雰囲気： 窒素 溶 媒： キシレン（４.５リットル） 試料量： 合計２００g 温 度： ２００℃ 時 間： ２時間 析出溶媒：−２０℃メタノール（８リットル） 洗浄溶媒：ヘキサン 洗 浄： キシレン臭がなくなるまで 乾 燥： 室温から１１０℃まで ポリマー回収率：ほぼ１００％ 更に、上記混合物と成分（III）の重合物とを窒素雰囲
気下において、試料合計量７０g、回転数２０rpm、混練
時間７分間、混練温度１６０℃で混合し、実施例および
比較例の組成物を得た。 【００２８】＜実施例１〜６＞実施例の組成物の配合割
合および物性の評価結果を表３に示す。 【００２９】 【表３】【００３０】＜比較例１〜６＞比較例の組成物の配合割
合および物性の評価結果を表４に示す。 【００３１】 【表４】【００３２】次に、図１に示したＴＲＥＦによる溶出温
度−溶出量曲線に、更にパラメータとして分子量を加
え、かつ溶出量を等高線で表した模式図を図２に示す。
同図において、例えば分子量が１０,０００以上の範囲
について実施例と比較例とを対比すると、実施例の組成
物は比較例の組成物に比べて、溶出温度が低い成分、す
なわち短鎖分岐の多い成分（２５℃オルソジクロロベン
ゼン可溶分）を、分子量のより大きい領域により多く含
有していることがわかる。この成分が本発明の組成物の
低温時における機械的特性およびＥＳＣＲを向上させる
主な要因であると推定している。 【００３３】 【発明の効果】本発明のエチレン重合体組成物は、超高
分子量成分、分子間の短鎖分岐分布がきわめて広い特定
のエチレン・α−オレフィン共重合体またはエチレン単
独重合体、およびエチレン・α−オレフィン共重合体ま
たは短鎖分岐の存在しないエチレン単独重合体からなる
３成分を配合することにより得られ、溶融弾性、流動特
性、機械特性等のバランスに優れた分子量分布の極めて
広い組成物であり、具体的には次の特徴を有する。 （１）臨界剪断速度などの流動特性に優れている。 （２）低温アイゾット衝撃値などの低温時の機械的特
性、耐寒性に優れている。 （３）メルトテンション、ダイスウェル比等の溶融弾性
に優れている。 （４）このため高速成形性などの成形加工性が良好であ
る。 上記の長所を有する結果、各種フィルム、シート、パイ
プ、中空容器、各種被覆材料、発泡材料等に使用される
が、特に流動特性と低温時の機械的特性が著しく優れて
いるため、ガソリンタンク等の大型中空容器用組成物と
して有用である。
ション、ダイスウェル比等）、流動特性（加工特性
等）、機械特性（耐衝撃性、引張強度等）等に優れ、分
子量分布のきわめて広いエチレン重合体組成物に関し、
特に流動特性および低温時の機械的特性に優れ、メルト
テンション、ダイスウェル比が大きいところから、ガソ
リンタンクなどの大型中空成形品、大口径パイプなどの
押出成形品等に適するエチレン重合体組成物に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来、流動特性を改良する目的でエチレ
ン・α−オレフィン共重合体の分子量分布を広くする方
法が報告されている（例えば特開昭５７−２１４０９号
公報、特公昭６３−４７７４１号公報等）が、報告に記
載されているように単に分子量分布を広くするのみで
は、溶融弾性や機械的特性、特に低温時の機械的特性は
改善されず、かえって大幅に低下する。また機械的特性
および流動特性の改良については、高分子量成分と低分
子量成分とからなるエチレン・α−オレフィン共重合体
の高分子量成分の短鎖分岐度を特定し、かつ高分子量成
分に短鎖分岐を多く導入して、機械的特性、流動性のみ
ならず、耐環境応力亀裂性（ＥＳＣＲ）も改良する試み
がなされている（特開昭５４−１００４４４号公報、特
公昭６４−７０９６号公報）。しかし、これらの改良に
おいても機械的特性、特に低温時の機械的特性や溶融弾
性は満足し得るものではない。更に、特開平２−３０５
８１１号公報においては、耐衝撃性、ＥＳＣＲ、ピンチ
オフ融着性を改良する目的で、触媒と２段重合の重合条
件を特定する方法が提案されているが、この方法では、
ＥＳＣＲや溶融弾性の点で若干の改良がみられるが、機
械的特性、特に低温時の機械的特性を改良するには不十
分である。その他にも、中空成形用ポリエチレン組成物
として、耐ドローダウン性、ダイスウェルやＥＳＣＲを
改良したもの（特開昭５９−８９３４１号、特開昭６０
−２０９４６号公報等）が開示され、また２段重合法の
欠点を改善する方法として３段重合法が提案されている
（特公昭５９−１０７２４号、特開昭６２−２５１０５
号、同６２−２５１０６号、同６２−２５１０７号、同
６２−２５１０８号、同６２−２５１０９号公報等）。
これらの提案においても、前記溶融弾性や流動特性の改
善は未だ不十分であり、特に低温時の機械的特性には改
善がみられない。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、溶融弾性（メルトテンション、ダイスウェル比
等）、流動特性（加工特性等）、機械特性（耐衝撃性、
引張強度等）等の各種物性のバランスに優れ、分子量分
布のきわめて広いエチレン重合体組成物であって、特に
流動特性および低温時の機械的特性に優れ、メルトテン
ション、ダイスウェル比が大きいため、ガソリンタンク
などの大型中空成形品、大口径パイプなどの押出成形品
等に適する組成物を提供することを目的とするものであ
る。 【０００４】 【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
に沿って鋭意検討した結果、超高分子量成分、分子間の
短鎖分岐分布がきわめて広い特定のエチレン・α−オレ
フィン共重合体またはエチレン単独重合体、およびエチ
レン・α−オレフィン共重合体または短鎖分岐の存在し
ないエチレン単独重合体からなる３成分を配合すること
により、溶融弾性、流動特性、機械的特性等の各種物性
のバランスに優れ、特に流動特性および低温時の機械的
特性に優れたエチレン重合体組成物が得られることを見
出して本発明に到達した。すなわち本発明は、（I）下
記条件(ａ)および(ｂ)を満足する超高分子量のエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体１
〜５０重量％、 (ａ)極限粘度（η1）９〜４５dl/g、 (ｂ)密度（ｄ1）０.８９０〜０.９３５g/cm3、 （II）固体担体に担持された高活性を有するチーグラー
触媒で重合した、下記条件(ｃ)から(ｆ)を満足するエチ
レン単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合
体５〜９４重量％、 (ｃ)極限粘度（η2）０.３〜３.０dl/g、 (ｄ)密度（ｄ2）０.８９０〜０.９８０g/cm3、 (ｅ)連続昇温溶出分別法による溶出温度−溶出量曲線に
おいて、溶出温度９０℃以上の曲線下の面積Ｉａに対す
る溶出温度２５〜９０℃の曲線下の面積Ｉｂの比Ｓ（Ｉ
ｂ／Ｉａ）が次式から計算されるＳ1以下、 Ｓ1＝20η2 −1exp［−50(ｄ2−0.900)］ (ｆ)２５℃オルソジクロロベンゼン可溶分Ｗ重量％が次
式から計算されるＷ1以下、 Ｗ1＝100η2 −0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］、な
らびに （III）下記条件(ｇ)および(ｈ)を満足するエチレン単
独重合体またはエチレンと炭素数３〜１８のα−オレフ
ィンとの共重合体５〜９４重量％、 (ｇ)極限粘度（η3）０.７〜７.０dl/g、 (ｈ)密度（ｄ3）０.９４０〜０.９７０g/cm3 からなり、かつ前記成分（I）、（II）および（III）の
合計は１００重量％であり、各成分（I）から（III）の
極限粘度がそれぞれ互いに異なる混合物であって、同混
合物の極限粘度が１.０〜６.０dl/g、密度が０.８９０
〜０.９７０g/cm3および次式数２から計算されるＮ−値
が１.７〜３.０であるエチレン重合体組成物を提供する
ものである。 【０００５】 【数２】 【０００６】以下に本発明の内容を詳述する。本発明の
超高分子量成分（I）とは、エチレン単独重合体または
エチレン・α−オレフィン共重合体であり、同共重合体
のα−オレフィンとしては、炭素数３〜１８のものが用
いられ、特に炭素数４〜１０のものが機械的特性の点か
ら好ましい。具体的には、１−ブテン、１−ペンテン、
１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテ
ン、１−ノネン、１−デセン等が挙げられる。なおα−
オレフィンは２種以上併用しても差し支えない。 【０００７】上記超高分子量成分（I）であるエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体
は、(ａ)極限粘度（η1）が９〜４５dl/g、好ましくは
１０〜４０dl/g、更に好ましくは１２〜４０dl/gの範囲
のものが用いられる。η1が９dl/g未満では、得られた
組成物の溶融弾性および機械的特性が劣り、また４５dl
/gを超えると、成形品の表面荒れやフィッシュアイが発
生するなど成形加工性が低下する。また成分（I）の
(ｂ)密度（ｄ1）は、０.８９０〜０.９３５g/cm3の範
囲、好ましくは０.８９０〜０.９３０g/cm3の範囲のも
のが用いられる。ｄ1が０.８９０ g/cm3未満のものは
製造が困難である上に、得られた組成物がベタつく原因
となるため好ましくない。一方ｄ1が０.９３５g/cm3を
超えるときは、組成物の機械的特性、特に低温時の機械
的特性が低下するため好ましくない。 【０００８】本発明の成分（II）は固体担体に担持され
た高活性を有するチーグラー触媒で重合されたエチレン
単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体で
ある。エチレン・α−オレフィン共重合体のα−オレフ
ィンとしては、成分（I）の場合と同様に炭素数３〜１
８のものが使用され、好ましくは炭素数４〜１０であ
り、特に前記同様１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキ
セン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−
ノネン、１−デセン等が機械的特性などの点で好まし
い。なおα−オレフィンは２種以上併用しても差し支え
ない。 【０００９】上記成分（II）の(ｃ)極限粘度（η2）は
０.３〜３.０dl/gの範囲であり、好ましくは０.６〜３.
０dl/gの範囲である。η2が０.３dl/g未満では、得られ
た組成物の機械的特性、特に低温時の機械的特性が劣
り、一方３.０dl/gを超えると、その流動特性が低下す
るのでいずれも好ましくない。また成分（II）の(ｄ)密
度（ｄ2）は、０.８９０〜０.９８０g/cm3の範囲、好ま
しくは０.９００〜０.９７５g/cm3の範囲のものが用い
られる。ｄ2が０.８９０g/cm3未満のものは製造が困難
である上に、得られた組成物のベタつきの原因となるの
で好ましくない。他方０.９８０g/cm3を超えるときは、
製造が困難であるのみならず、得られた組成物の機械的
特性が低下するため同様に好ましくない。 【００１０】本発明で用いる成分（II）に関する前記の
条件(ｅ)は、短鎖分岐を多く含む高分岐度成分は溶剤中
へ低温で溶解するが、短鎖分岐の少ない低分岐度成分は
高温でなければ溶剤に溶解しない性質を利用して、分岐
分布を定量的に規定したものである。すなわち溶剤への
溶解温度から分岐分布を測定する L. Wild らの連続昇
温溶出分別法（Temperature Rising Elution Fractiona
tion（TREF）；Journal of Polymer Science：Polymer
Physics Edition, Vol.20, 441-455(1982)）による溶
出温度−溶出量曲線において、溶出温度９０℃以上の曲
線下の面積Ｉａと溶出温度２５〜９０℃の曲線下の面積
Ｉｂとの間に特定の関係が成立することが必要であり、
本発明においては図１の模式図に示される面積比Ｓ＝Ｉ
ｂ／Ｉａの値が、次式から求められるＳ1以下でなけれ
ばならない。 Ｓ1＝20η2 -1exp［−50(ｄ2−0.900)］ Ｓの値がＳ1を超えると、分岐分布がほぼ均一に近づく
結果、機械的特性、特に低温時の機械的特性に対してき
わめて有効な高分岐度成分が相対的に減少することとな
り好ましくない。 【００１１】本発明で使用する成分（II）の(ｆ)２５℃
オルソジクロロベンゼン可溶分は、溶出温度が低過ぎて
上記の連続昇温溶出分別法では定量され得ない程度に、
きわめて多量の分岐を有する成分の量を表すもので、極
限粘度および密度に対応した特定の値であることが必要
である。しかしながら、これはまた有用でない低分子量
成分の存在を示すものでもあり、この低分子量成分はで
きるだけ排除することが必要である。このためには、同
可溶分Ｗ重量％が次式から求められるＷ1以下でなけれ
ばならない。好ましくはＷ3以下である。 Ｗ1＝100η2 -0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］ Ｗ3＝ 90η2 -0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］ Ｗの値がＷ1以上では、きわめて多量の分岐を有する成
分の外に有用でない低分子量成分が存在することを示し
ており、機械的特性、特に低温時の機械的特性が劣るこ
とになる。 【００１２】本発明の成分（III）は、エチレン単独重
合体またはエチレン・α−オレフィン共重合体である。
エチレン・α−オレフィン共重合体は成分（I）および
（II）の場合と同様に、エチレンと炭素数３〜１８のα
−オレフィンとの共重合体からなり、好ましくは炭素数
４〜１０のものが機械的特性などの点で好ましい。具体
的には１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−
メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−ノネン、１
−デセン等が挙げられる。なおα−オレフィンは２種以
上併用しても差し支えない。 【００１３】上記成分（III）の(ｇ)極限粘度（η3）は
０.７〜７.０dl/gの範囲であり、好ましくは０.８〜６.
５dl/g、更に好ましくは０.９〜６.０dl/gの範囲であ
る。η3が０.７dl/g未満では得られた組成物の溶融弾性
および機械的特性が劣り、一方、７.０dl/gを超える
と、成形品の表面荒れやフィッシュアイが発生するなど
成形加工性が低下する。 【００１４】また成分（III）の(ｈ)密度（ｄ3）は０.
９４０〜０.９７０g/cm3の範囲であり、好ましくは０.
９４５〜０.９６０g/cm3の範囲である。ｄ3が０.９４０
g/cm3未満であると、高密度の組成物を製造することが
困難になるので好ましくない。他方０.９７０g/cm3を超
えるときは、製造が困難であるのみならず、得られた組
成物の機械的特性が低下するため、同様に好ましくな
い。 【００１５】本発明における成分（I）、（II）および
（III）の配合割合は、成分（I）１〜５０重量％、成分
（II）５〜９４重量％および成分（III）５〜９４重量
％であり、好ましくはそれぞれ（I）５〜４０重量％、
（II）５〜９０重量％および（III）５〜９０重量％で
あり、ただし成分（I)、(II）および（III）の合計量は
１００重量％であって、組成物に対する要求性能により
これらの配合割合が選択される。上記成分のうち、特に
成分（I）が本発明において重要な役割をもつことか
ら、成分（I）の特性を考慮して組成物の配合割合を選
択することが好ましい。 成分（I）の量が１重量％未
満では、溶融弾性および機械的特性、特に低温時の機械
的特性が十分でなく、一方、５０重量％を超えるときは
流動特性が低くなる。なお、成分（I）から（III）の極
限粘度はそれぞれ互いに異なることが肝要であり、これ
が満足されない場合には、本発明の目的の１つである低
温時の機械特性を向上することができない。 【００１６】本発明のエチレン重合体組成物は、上記の
ように（I）、（II）および（III）成分の配合により得
られ、同組成物の極限粘度は１.０〜６.０dl/gであり、
好ましくは１.５〜５.０dl/gである。極限粘度が１.０d
l/g未満では溶融粘度および機械的特性、特に低温時の
機械的特性が不十分であり、一方、６.０dl/gを超える
ときは流動特性が低くなるため、いずれも好ましくな
い。上記組成物の密度は０.８９０〜０.９７０g/cm3で
あり、好ましくは０.９００〜０.９７０g/cm3である。
密度が０.８９０g/cm3未満では製造が困難である上に同
組成物のベタつきの原因となり、また０.９７０g/cm3を
超えるときは、機械的特性が低くなる。更に、同組成物
のＮ−値が１.７〜３.０であることが必要であり、好ま
しくは１.７〜２.８である。Ｎ−値が１.７未満では高
速成形性が低く、３.０を超えるときはメルトフラクチ
ャーが生じやすくなる。 【００１７】本発明のエチレン重合体組成物を製造する
方法については、該組成物の各成分が特定の条件を満た
すものであれば、特に制限はない。例えば成分（I）、
成分（II）および成分（III）をそれぞれ１段重合で単
独に製造した後、公知の方法で両者を混合してもよく、
または２段もしくはそれ以上の多段重合により、公知の
重合方法で製造してもよい。前者の混合により製造する
場合には、一軸もしくは二軸押出機またはバンバリーミ
キサーなどで混練する方法、あるいは溶液混合法など公
知の方法を使用することができる。２段重合もしくはそ
れ以上の多段重合による方法で製造した組成物と、各成
分を個別に重合した後にブレンドして得られた組成物は
いずれも同等の性質を有する。 【００１８】後者の多段重合による方法とは、複数個の
反応器を使用して重合を行うものであり、例えば２段重
合の場合であれば、第１段の反応器を成分（I）を製造
する重合条件に保持し、第２段の反応器を成分（II）の
重合条件に保持して、第１段で生成した重合体を連続的
に第２段に流通させエチレン重合体組成物を製造するこ
とができる。この場合に（I）および（II）の各成分は
いずれの反応器において製造されてもよく、製造順序・
段数は特に限定されるものではない。上記いずれの場合
も、反応形式については特に制限はなく、スラリー法、
気相法、溶液法、高圧イオン法など各種の重合方法を用
いることができる。これらの方法における反応温度、圧
力などの周知の操作条件は、例えば、化学工学、４７、
〔５〕（１９８３）藤田、牛田、ｐ３２９およびコンバ
ーテック（１９９０.１）土居、ｐ７７に記載されてい
る。 また、後記の、実施例および比較例に使用される成
分（II）であるＢ１〜Ｂ３の製造例からわかるように、
コモノマーの供給量を少なくして重合すると高分岐度成
分が少なくなり、Ｗ値が少なくなる傾向がある。 【００１９】また重合触媒は、例えば、チタンおよび／
またはバナジウム等の遷移金属を主体とするチーグラー
型触媒を使用することができる。特に成分（II)を製造
する触媒は固体担体に担持された高活性を有するチーグ
ラー型触媒であることが必要であり、以下にその詳細を
述べる。 【００２０】高活性チーグラー型触媒は、無機質固体担
体、例えば金属マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭
酸マグネシウム、酸化マグネシウム、各種アルミナ、シ
リカ、シリカアルミナ、塩化マグネシウム等、またはマ
グネシウムと、ケイ素、アルミニウム、カルシウムから
選ばれる元素とを含む複塩、複酸化物、含水炭酸塩、含
水ケイ酸塩等、更にはこれらの無機質固体担体を含酸素
化合物、含硫黄化合物、炭化水素、ハロゲン含有物質で
処理または反応させたものなどの無機質固体担体に、遷
移金属化合物、例えばチタン、バナジウム、ジルコニウ
ム、クロム等の金属のハロゲン化物、アルコキシハロゲ
ン化物、酸化物、ハロゲン化酸化物等を担持させたもの
を固体成分として用い、これに第 I〜IV 族金属の有機
化合物、好ましくは亜鉛またはアルミニウムの有機金属
化合物を組み合わせたもの、あるいはこれらを更にα−
オレフィンと接触させて前処理したものなどであり、通
常触媒活性が５０g-ポリマー／g-触媒・hr・kg/cm2-オレ
フィン圧以上、好ましくは１００g-ポリマー／g-触媒・h
r・kg/cm2-オレフィン圧以上のものである。以上の中で
も、ハロゲン化マグネシウムを含む高活性のチーグラー
型触媒が特に好ましい。 【００２１】本発明のエチレン重合体組成物において
は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で他のオレフィン系
重合体、ゴム等または酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安
定剤、滑剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止
剤、加工助剤、着色顔料、架橋剤、発泡剤、無機・有機
充填剤、難燃剤等の公知の添加剤を配合して用いること
ができる。 【００２２】 【実施例】次に本発明を実施例によって詳細に説明する
が、本発明はそれらに限定されるものではない。まず、
本発明で使用する試験法を示す。 (1)極限粘度［η］ １３５℃デカリン溶液中で測定する。 (2)密度 ＪＩＳ Ｋ６７６０の規定による密度勾配管法（２３
℃）で測定する。 (3)連続昇温溶出分別法（ＴＲＥＦ） 前記の通り、L. Wild らの方法に従った。測定法の詳細
は次の通りである。セライト５４５を充填した容量８.
５リットルのステンレス鋼製カラム内に、試料を濃度
０.０５重量％となるように１３５℃で加熱溶解して調
製したオルソジクロロベンゼン溶液５mlを注入した後、
４℃/minの冷却速度で２５℃まで冷却し、試料をセライ
ト表面に沈着させる。次にこのカラムにオルソジクロロ
ベンゼンを１ml/minの一定速度で流しながら５０℃/hr
の一定速度で昇温し、試料を順次溶出する。この際、溶
剤中に溶出する試料について、メチレンの非対称伸縮振
動の波数２９２５cm-1に対する吸収を赤外検出器で検出
し、記録することにより溶出温度と溶出量の関係すなわ
ち組成分布を求める。 (4)連続昇温溶出分別法による面積比（Ｓ） 前記および図１の通り。 (5)２５℃オルソジクロロベンゼン可溶分（Ｗ） 試料０.５gを２０mlのオルソジクロロベンゼン(ＯＤＣ
Ｂ)中において、１３５℃で２時間加熱し、試料を完全
に溶解した後、２５℃まで２時間で冷却する。この溶液
を２５℃で一晩放置した後、テフロン製フィルターで濾
過して濾液を採取し、赤外分光光度計でメチレンの非対
称伸縮振動の波数２９５０cm-1に対する吸収を測定し、
この結果からあらかじめ作成した検量線により濾液中の
試料濃度を定量する。 (6)Ｎ−値 高化式フローテスター（島津製作所製）を使用し樹脂温
度２１０℃で２mmφ×４０mmのダイから押出し、低位試
験圧力２０kg/cm2および高位試験圧力１５０kg/cm2での
見かけの剪断速度を求め、次式数３により算出する。 【数３】(7)ハイロードメルトフロレート（ＨＬＭＦＲ） ＪＩＳ Ｋ６７６０に準拠して測定。（測定温度１９０
℃、荷重２１.６kg） (8)引張降伏強さ（ＹＴＳ） ＪＩＳ Ｋ６７６０の規定による。（引張速度５０mm/mi
n、試験片厚み２mm） (9)引張衝撃値（ＴＩＳ） ＡＳＴＭ Ｄ１８２２に準拠して測定。（試験片厚み１.
５mm） (10)アイゾット衝撃値（ＩＩＳ） ＪＩＳ Ｋ７１１０に準拠し、−４０℃で以下の方法に
より測定する。試料からプレスにより、厚み３mmのシー
トを作製する。試験片の形状は２号Ａとする。 試料の
調整はいずれも２３℃、湿度５０％で８８時間行った
後、 更に−４０℃に温度調節した低温室内に約３時間
保持した後、低温室内で−４０℃で測定する。試験片は
それぞれ５個作製し、５回の測定の平均値を用いる。 (11)メルトテンション（ＭＴ） 東洋精機(株)製のメルトテンションテスターにより測
定。（測定温度１９０℃） (12)ダイスウェル比（ＤＳＲ） 高化式フローテスターを用いて温度２１０℃で試料を押
出し、ストランドの径とダイの内径との比を求める。剪
断速度が１００sec-1に相当する押出速度で測定する。 (13)臨界剪断速度（γc） ＩＮＴＥＳＣＯ(株)製のキャピラリーレオメーターによ
り測定する。 （測定温度１９０℃） (14)耐環境応力亀裂性（ＥＳＣＲ） ＪＩＳ Ｋ６７６０による定ひずみＥＳＣＲのＦ50の値
を求める。 【００２３】 〔成分（I）、（II）および（III）の製造〕 まず、内容積５０リットルの撹拌型反応器を使用し、無
水塩化マグネシウムを一成分とする固体担体に四塩化チ
タンを担持した固体触媒とトリエチルアルミニウム（Ｔ
ＥＡ）の助触媒とを用いて、窒素雰囲気下で１段重合を
行い、成分（I）の重合物Ａ1およびＡ2ならびに成分（I
I）の重合物Ｂ1、Ｂ２を製造した。Ｂ3は他の触媒を用
いた。それらの重合条件および得られた重合物の物性を
表１に示す。 【００２４】 【表１】【００２５】内容積７０リットルの撹拌型反応器を使用
し、上記と同様の触媒系を用いて表２に示す重合条件で
連続的に１段重合を行い、成分（III）の重合物Ｃ1〜Ｃ
3を製造した。この際、反応器の重合圧力を全圧９.０〜
９.８kg/cm2G、液量を５０リットルに保って重合した。
これらの重合物の物性を評価した結果を表２に示す。 【００２６】 【表２】【００２７】〔組成物の調製〕前記重合物のうち、成分
（I）と成分（II）とを溶液混合法により以下のブレン
ド条件で混合調製した。 〈ブレンド条件〉 雰囲気： 窒素 溶 媒： キシレン（４.５リットル） 試料量： 合計２００g 温 度： ２００℃ 時 間： ２時間 析出溶媒：−２０℃メタノール（８リットル） 洗浄溶媒：ヘキサン 洗 浄： キシレン臭がなくなるまで 乾 燥： 室温から１１０℃まで ポリマー回収率：ほぼ１００％ 更に、上記混合物と成分（III）の重合物とを窒素雰囲
気下において、試料合計量７０g、回転数２０rpm、混練
時間７分間、混練温度１６０℃で混合し、実施例および
比較例の組成物を得た。 【００２８】＜実施例１〜６＞実施例の組成物の配合割
合および物性の評価結果を表３に示す。 【００２９】 【表３】【００３０】＜比較例１〜６＞比較例の組成物の配合割
合および物性の評価結果を表４に示す。 【００３１】 【表４】【００３２】次に、図１に示したＴＲＥＦによる溶出温
度−溶出量曲線に、更にパラメータとして分子量を加
え、かつ溶出量を等高線で表した模式図を図２に示す。
同図において、例えば分子量が１０,０００以上の範囲
について実施例と比較例とを対比すると、実施例の組成
物は比較例の組成物に比べて、溶出温度が低い成分、す
なわち短鎖分岐の多い成分（２５℃オルソジクロロベン
ゼン可溶分）を、分子量のより大きい領域により多く含
有していることがわかる。この成分が本発明の組成物の
低温時における機械的特性およびＥＳＣＲを向上させる
主な要因であると推定している。 【００３３】 【発明の効果】本発明のエチレン重合体組成物は、超高
分子量成分、分子間の短鎖分岐分布がきわめて広い特定
のエチレン・α−オレフィン共重合体またはエチレン単
独重合体、およびエチレン・α−オレフィン共重合体ま
たは短鎖分岐の存在しないエチレン単独重合体からなる
３成分を配合することにより得られ、溶融弾性、流動特
性、機械特性等のバランスに優れた分子量分布の極めて
広い組成物であり、具体的には次の特徴を有する。 （１）臨界剪断速度などの流動特性に優れている。 （２）低温アイゾット衝撃値などの低温時の機械的特
性、耐寒性に優れている。 （３）メルトテンション、ダイスウェル比等の溶融弾性
に優れている。 （４）このため高速成形性などの成形加工性が良好であ
る。 上記の長所を有する結果、各種フィルム、シート、パイ
プ、中空容器、各種被覆材料、発泡材料等に使用される
が、特に流動特性と低温時の機械的特性が著しく優れて
いるため、ガソリンタンク等の大型中空容器用組成物と
して有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】連続昇温溶出分別法（ＴＲＥＦ）による溶出温
度−溶出量の関係を示す図である。 【図２】組成物の溶出温度−分子量−溶出量等高線図で
ある。 （ａ）実施例１、（ｂ）比較例１
度−溶出量の関係を示す図である。 【図２】組成物の溶出温度−分子量−溶出量等高線図で
ある。 （ａ）実施例１、（ｂ）比較例１
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(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 23/00 - 23/36
C08F 4/64 - 4/69
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 （I）下記条件(ａ)および(ｂ)を満足す
る超高分子量のエチレン単独重合体またはエチレン・α
−オレフィン共重合体１〜５０重量％、 (ａ)極限粘度（η1）９〜４５dl/g、 (ｂ)密度（ｄ1）０.８９０〜０.９３５g/cm3、 （II）固体担体に担持された高活性を有するチーグラー
触媒で重合した、下記条件(ｃ)から(ｆ)を満足するエチ
レン単独重合体またはエチレン・α−オレフィン共重合
体５〜９４重量％、 (ｃ)極限粘度（η2）０.３〜３.０dl/g、 (ｄ)密度（ｄ2）０.８９０〜０.９８０g/cm3、 (ｅ)連続昇温溶出分別法による溶出温度−溶出量曲線に
おいて、溶出温度９０℃以上の曲線下の面積Ｉａに対す
る溶出温度２５〜９０℃の曲線下の面積Ｉｂの比Ｓ（Ｉ
ｂ／Ｉａ）が次式から計算されるＳ1以下、 Ｓ1＝20η2 −1exp［−50(ｄ2−0.900)］ (ｆ)２５℃オルソジクロロベンゼン可溶分Ｗ重量％が次
式から計算されるＷ1以下、 Ｗ1＝100η2 −0.5exp［−50η2 0.5(ｄ2−0.900)］、な
らびに （III）下記条件(ｇ)および(ｈ)を満足するエチレン単
独重合体またはエチレンと炭素数３〜１８のα−オレフ
ィンとの共重合体５〜９４重量％、 (ｇ)極限粘度（η3）０.７〜７.０dl/g、 (ｈ)密度（ｄ3）０.９４０〜０.９７０g/cm3 からなり、かつ前記成分（I）、（II）および（III）の
合計は１００重量％であり、各成分（I）から（III）の
極限粘度がそれぞれ互いに異なる混合物であって、該混
合物の極限粘度が１.０〜６.０dl/g、密度が０.８９０
〜０.９７０g/cm3および次式数１から計算されるＮ−値
が１.７〜３.０であるエチレン重合体組成物。 【数１】
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06294193A JP3375167B2 (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | エチレン重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06294193A JP3375167B2 (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | エチレン重合体組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248124A JPH06248124A (ja) | 1994-09-06 |
| JP3375167B2 true JP3375167B2 (ja) | 2003-02-10 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06294193A Expired - Fee Related JP3375167B2 (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | エチレン重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3375167B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6716385B2 (en) | 1997-06-24 | 2004-04-06 | Japan Polyolefins Co., Ltd. | Ethylene (co) polymers, and laminate and hollow molding made by using the same |
| WO1998058999A1 (fr) * | 1997-06-24 | 1998-12-30 | Japan Polyolefins Co., Ltd. | Copolymeres d'ethylene, stratifie et moulage creux produits au moyen de ces copolymeres |
| JP4173444B2 (ja) * | 2001-09-06 | 2008-10-29 | 三井化学株式会社 | ポリエチレン樹脂組成物 |
| JP5351108B2 (ja) * | 2010-07-27 | 2013-11-27 | 三井化学株式会社 | ポリエチレン樹脂組成物 |
| WO2014095911A1 (en) * | 2012-12-17 | 2014-06-26 | Borealis Ag | Process for the preparation of a high density polyethylene blend |
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| EP2799487B1 (en) * | 2013-05-01 | 2015-11-04 | Borealis AG | Composition |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP06294193A patent/JP3375167B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06248124A (ja) | 1994-09-06 |
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