JP3364112B2

JP3364112B2 - 焼却炉およびその燃焼方法

Info

Publication number: JP3364112B2
Application number: JP12703297A
Authority: JP
Inventors: 知宣麻生; 良二鮫島; 静夫片岡
Original assignee: Takuma KK
Current assignee: Takuma KK
Priority date: 1997-05-16
Filing date: 1997-05-16
Publication date: 2003-01-08
Anticipated expiration: 2017-05-16
Also published as: JPH10318514A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば廃棄物（ご
み）のような被燃焼物を焼却する焼却炉およびその焼却
炉における燃焼方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、都市等においてごみの処理量は増
加する傾向にあり、これらごみの多くはごみ焼却プラン
トにて焼却処分されているのが実情である。このごみ焼
却プラントでは、公害防止，地球環境問題，省エネルギ
ー，省資源などの社会的および経済的要請とが相俟っ
て、排ガス処理および廃水処理の完備とともに、焼却に
よって発生した余剰熱エネルギーを商業火力発電と同様
の方式、すなわちボイラ，蒸気タービン，発電機の組み
合わせによって発電し、焼却プラント場内の電力は勿
論、場外への売電を実現している。

【０００３】このごみ焼却プラントの発電においては、
焼却排ガス中に含まれている通常３００ｐｐｍ〜１５０
０ｐｐｍの塩化水素（ＨＣｌ）ガスと、３〜６ｇ／Ｎｍ
³のばいじん中の腐蝕成分との共同腐蝕により強烈な腐
蝕を起こすことが知られている。この腐蝕は温度によっ
て影響される。図３（Ｋ，Ｆａｓｓｌｅｒ，ｅｔａ
ｌ，”ＫｏｒｒｏｓｉｏｎａｎＭｕｌｌｖｅｒｂｒ
ｅｎｎｕｎｇｓｋｅｓｓｅｌｎ”，ＭＩＴＴＥＬＵＮ
ＧＥＮＤＥＲＶＧＢ４８ＨｅｆｔＡｐｒｉｌ
（１９６８））にごみ焼却炉における温度（管壁温度）
と腐蝕速度の関係が示されている。図３から明らかなよ
うに、管壁温度が１５０℃以下および３２０℃以上であ
る場合に腐蝕が生じている。このような腐蝕を避けるた
めに、前記ごみ焼却プラントでの廃熱ボイラは、２７０
℃，２５ｋｇ／ｃｍ²付近で使用されている。この場
合、発電効率は１０〜１３％程度に留まり、最近の商業
火力発電所の発電効率４０％には遠く及んでいない。

【０００４】そこで、腐蝕に対してクリーンな炭化水素
系燃料、代表的には天然ガスを燃焼させる独立過熱器を
ごみ焼却炉外に設け、ごみ焼却炉に設けられている廃熱
ボイラから得られる腐蝕の生じない安全な範囲である２
７０℃〜３００℃の比較的低温の飽和または過熱蒸気を
この独立過熱器に通して、３００℃以上の高温高圧・過
熱蒸気として、発電用に供給するようにされている。こ
の独立過熱器の設置によって２０〜３０％台の発電効率
が得られている。

【０００５】一方、前記ごみ焼却炉において、窒素酸化
物（ＮＯ_x），一酸化炭素（ＣＯ）およびダイオキシン
類等の空気汚染物質が排出され、これら空気汚染物質が
都市環境に少なからず影響を及ぼしている。そこで、こ
のような空気汚染物質の排出量を抑制するために、例え
ば特公平７−６２５２４号公報に開示されているよう
に、天然ガス等の炭化水素系燃料（以下「天然ガス」で
代表する。）を用いて排気ガスを再燃焼させる方法（天
然ガス再燃焼法（リバーニング法））が提案されてい
る。

【０００６】この天然ガス再燃焼法は、被燃焼物を一次
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に天
然ガスを吹き込み還元性雰囲気（リバーニングゾーン）
を形成してＮＯ_Xを除去するとともに、この天然ガスに
よる還元後の残留炭化水素と燃焼室にて発生した炭化水
素およびＣＯを二次燃焼空気により完全燃焼させるもの
である。この天然ガス再燃焼法によれば、天然ガスを用
いない場合と比較してＮＯ_x，ＣＯの排出量を同時にそ
れぞれ最大で６０％，５０％の低減率で抑制しているこ
とが実証されている。

【０００７】ここで、ＮＯ_Xの除去機構は次のとおりで
ある。すなわち、リバーニングゾーンでは次のような反
応が進行していると考えられる。Ｃ_nＨ_m＋Ｏ₂→Ｃ_n’Ｈ_m’＋ＣＯ＋Ｈ₂ＯＮＯ＋Ｃ_n’Ｈ_m’→Ｃ_n”Ｈ_m”＋Ｎ₂＋ＣＯ＋Ｈ₂
ＯｏｒＮＯ＋Ｃ_n’Ｈ_m’→Ｃ_n”Ｈ_m”＋ＮＨ_i＋ＣＯ＋Ｈ
₂Ｏ（但し、’は化学反応初期のラジカルを示し、ＮＨ_iは
窒素化合物を示す。）

【０００８】この反応式からもわかるように、炭化水素
（Ｃ_nＨ_m）と一次燃焼空気中の酸素（Ｏ₂）との反応
により生成される炭化水素ラジカル（Ｃ_n’Ｈ_m’）が
窒素酸化物（ＮＯ）と反応することにより、そのＮＯが
還元されて結果として除去されることになる。

【０００９】前述のような天然ガス再燃焼法を用いるご
み焼却炉に独立過熱器を設けることにより、ＮＯ_Xを低
減できるとともに発電効率も高めることができる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記独
立過熱器は炭化水素燃料が燃焼されており、この炭化水
素系燃料は熱エネルギーとして、さらには電気エネルギ
ーとして回収されるため全くの損失にはならないもの
の、そのエネルギー利用率は高くないという問題点があ
る。また、独立過熱器の燃焼排ガスにはＮＯ_Xが含まれ
るため、プラントから排出される総ＮＯ_X排出量を抑え
るためにはごみ焼却炉排ガスのＮＯ_X除去装置を増強す
る必要がある。

【００１１】一方、天然ガス再燃焼法において、ごみ焼
却炉内に供給する炭化水素系燃料、例えば天然ガスは投
入ごみの熱量比で約１０％に相当する量が必要である。
したがって、炭化水素系燃料は独立過熱器での燃焼およ
び焼却炉への供給に用いられるため、多量に必要である
という問題点がある。

【００１２】本発明は、このような問題点を解消するた
めになされたものであり、高い発電効率およびＮＯ_xの
低減率を維持しつつ、炭化水素系燃料の使用量を最小限
に抑えることができ、社会的および経済的要請を実現す
ることのできる焼却炉を提供することを目的とするもの
である。

【００１３】

【課題を解決するための手段および作用・効果】第１発
明による焼却炉は、前記目的を達成するために、過熱器
の少なくとも高温部分を独立させてなる独立過熱器を設
けるとともに、被燃焼物を主燃焼させる一次燃焼ゾーン
上方のリバーニングゾーンの上流側に混合・撹拌ガスを
供給し、このリバーニングゾーンの下流側に二次燃焼空
気を供給して完全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収装
置を通して排出する焼却炉において、前記独立過熱器の
過熱源としての炭化水素系燃料を酸素不足で燃焼させる
とともに、発生する排ガスをＣＯおよび炭化水素ラジカ
ルを多量に含む還元性ガスとする燃焼手段を設け、前記
独立過熱器内で発生するガスを前記混合・撹拌ガスとし
て前記リバーニングゾーンの上流側に供給する供給管
と、前記熱回収装置から得られる飽和もしくは過熱蒸気
を前記独立過熱器に通す過熱管とを設けることを特徴と
するものである。

【００１４】第１発明においては、独立過熱器内で炭化
水素系燃料を酸素不足の状態で燃焼させ、この独立過熱
器内で発生するガスを一次燃焼ゾーン上方のリバーニン
グゾーンの上流側に吹き込むようにされている。前記独
立過熱器内で発生するガスは、炭化水素系燃料を酸素不
足の状態で燃焼させているため、酸素が殆ど含まれてい
ない還元性のガスである。このように、リバーニングゾ
ーンの上流側に独立過熱器内の還元性ガスが吹き込まれ
ることにより還元性雰囲気を形成し、ＮＯx ，ＣＯ等の
空気汚染物質を低減させることができる。

【００１５】一方、被燃焼物が主燃焼されて発生するガ
スが熱回収装置を通過することにより発生する蒸気は、
少なくとも前記独立過熱器内に設けられている過熱管に
通されて過熱される。この独立過熱器は、腐蝕性物質を
含む排ガスと接触することがないため、腐蝕温度領域で
ある３００℃以上に蒸気を過熱しても腐蝕を発生させる
ことなく、かつ高い発電効率を得ることができる。

【００１６】したがって、独立過熱器内で燃焼させる炭
化水素系燃料を還元性ガスとして利用するため、炭化水
素系燃料の使用量を最小限に抑えることができるととも
に、高い発電効率およびＮＯ_xの低減率を維持すること
ができるという効果を奏するものである。

【００１７】第２発明に係る焼却炉における燃焼方法
は、過熱器の少なくとも高温部分を独立させてなる独立
過熱器を設けるとともに、被燃焼物を主燃焼させる一次
燃焼ゾーン上方のリバーニングゾーンの上流側に混合・
撹拌ガスを供給し、このリバーニングゾーンの下流側に
二次燃焼空気を供給して完全燃焼させ、発生する排ガス
を熱回収装置を通して排出する焼却炉における燃焼方法
において、前記独立過熱器の過熱源としての炭化水素系
燃料を酸素不足で燃焼させるとともに、発生する排ガス
をＣＯおよび炭化水素ラジカルを多量に含む還元性ガス
とし、この燃焼により発生するガスを前記独立過熱器よ
り取り出して、前記混合・撹拌ガスとして前記リバーニ
ングゾーンの上流側に供給することにより還元性雰囲気
を形成し、発生する排ガスを前記熱回収装置を通して排
出し、この熱回収装置から得られる飽和もしくは過熱蒸
気を前記独立過熱器内に通すことを特徴とするものであ
る。

【００１８】第２発明においては、独立過熱器内で炭化
水素系燃料を酸素不足の状態で燃焼させ、この独立過熱
器内で発生するガスを一次燃焼ゾーン上方のリバーニン
グゾーンの上流側に吹き込むようにされている。前記独
立過熱器内で発生するガスは、炭化水素系燃料を酸素不
足の状態で燃焼させているため、酸素が殆ど含まれてい
ない還元性のガスである。このように、リバーニングゾ
ーンの上流側に独立過熱器内の還元性ガスが吹き込まれ
ることにより還元性雰囲気を形成し、ＮＯx，ＣＯ等の
空気汚染物質を低減させることができる。

【００１９】一方、被燃焼物が主燃焼されて発生するガ
スが熱回収装置を通過することにより発生する蒸気は、
少なくとも前記独立過熱器内を通されて過熱させる。こ
の独立過熱器は、腐蝕性物質を含む排ガスと接触するこ
とがないため、腐蝕温度領域である３００℃以上に蒸気
を過熱しても腐蝕を発生させることなく、かつ高い発電
効率を得ることができる。

【００２０】したがって、独立過熱器内で燃焼させる炭
化水素系燃料を還元性ガスとして利用するため、炭化水
素系燃料の使用量を最小限に抑えることができるととも
に、高い発電効率およびＮＯ_xの低減率を維持すること
ができるという効果を奏するものである。

【００２１】

【発明の実施の形態】次に、本発明による焼却炉および
その燃焼方法の具体的な実施の形態について、図面を参
照しつつ説明する。

【００２２】図１には、本発明の第１実施例に係る焼却
炉の概略構成図が示されている。

【００２３】本実施例のごみ焼却炉１においては、被燃
焼物としてのごみ２が投入されるホッパー３と、このホ
ッパー３の下流側にホッパ３から投入されたごみ２を燃
焼させるストーカ４と、このストーカ４の上方に設けら
れ炉壁５により画定される燃焼室６と、このストーカ４
を通して燃焼室６内に一次燃焼空気を供給する一次燃焼
空気供給装置７と、燃焼後の焼却灰を取り出す灰排出口
８とが設けられている。前記燃焼室６の下流側には、こ
のごみ焼却炉１の熱回収装置としてのボイラ９が付設さ
れ、このボイラ９より下流側には、エコノマイザー１０
が設けられている。

【００２４】前記ボイラ９の上流側には一次過熱器１１
が設けられ、この一次過熱器１１における一次過熱管１
１ａが、燃焼室６外に設けられている二次過熱器１２内
における二次過熱管１２ａに接続されている。この二次
過熱器１２には、酸素供給口１２ｂおよびバーナー１２
ｃが設けられるとともに、この二次過熱器１２内のガス
を取り出して燃焼室６に供給する排出管１３が設けられ
ている。

【００２５】前記ストーカ４は、ホッパー３に連通して
順に乾燥ストーカ４ａ，燃焼ストーカ４ｂおよび後燃焼
ストーカ４ｃにより構成され、これらストーカ４ａ，４
ｂ，４ｃに対応して一次燃焼空気供給装置７の各空気導
管７ａ，７ｂ，７ｃがそれぞれ設けられている。なお、
これら空気導管７ａ，７ｂ，７ｃには押込送風機７ｄか
ら一次燃焼空気が供給される。

【００２６】また、前記燃焼室６は、乾燥ストーカ４ａ
および燃焼ストーカ４ｂの上方の一次燃焼ゾーン６ａ，
６ｂと、この一次燃焼ゾーン６ａ，６ｂの上方のリバー
ニングゾーン６ｃと、このリバーニングゾーン６ｃの上
方のバーンアウトゾーン６ｄとにより構成されている。
前記一次燃焼ゾーン６ａ，６ｂの下流側（リバーニング
ゾーン６ｃの上流側）の炉壁５には前記二次過熱器１２
内のガスを排出管１３を介して供給するノズル１３ａお
よびリバーニングゾーン６ｃの下流側（バーンアウトゾ
ーン６ｄの上流側）の炉壁５には供給口５ａが設けら
れ、この供給口５ａには二次燃焼空気供給管１４が連設
されている。

【００２７】このように構成されるごみ焼却炉１におい
て、まずホッパー３から投入されたごみ２は、乾燥スト
ーカ４ａ上を通過する。この乾燥後燃焼ストーカ４ｃ上
のごみ２は、後段の燃焼ストーカ４ｂ，後燃焼ストーカ
４ｃでの燃焼により生じる高温燃焼ガスによって乾燥さ
れた後、このごみの一部において燃焼が始まる。しか
し、乾燥ストーカ４ａおよび燃焼ストーカ４ｂに供給さ
れる一次燃焼空気は、一次燃焼空気中の酸化性物質の量
を最小限にするために少量に抑制されているために、こ
の乾燥ストーカ４ａ上のごみ２から発生するガスは、水
分の蒸発による水蒸気，乾留によって生じる炭化水素ガ
ス，不完全燃焼によって生じるＣＯなどである。

【００２８】次いで、前記乾燥ストーカ４ａを通過して
乾燥されたごみ２は、燃焼ストーカ４ｂ上で空気導管７
ｂから供給される一次燃焼空気により主たる燃焼が行わ
れる。しかし、燃焼ストーカ４ｂに供給されている一次
燃焼空気も抑制されているために、この燃焼ストーカ４
ｂ上からのごみ２から発生するガスには、炭化水素およ
びＣＯが多量に含まれており、またそのガス中の未反応
の酸素は２％未満に抑えられている。こうして、これら
乾燥ストーカ４ａおよび燃焼ストーカ４ｂの上方の一次
燃焼ゾーン６ａにおける燃焼ガスは、１０００℃以上の
高温に達してはいるが、還元性雰囲気が強く、発生する
ＮＯ_Xも比較的低く抑えられている。

【００２９】次いで、前記乾燥ストーカ４ａおよび燃焼
ストーカ４ｂを通過したごみ２は、後燃焼ストーカ４ｃ
に供給される。この後燃焼ストーカ４ｃ上のごみ２は、
焼却灰中に多量の未燃固形物もしくは不完全燃焼固形物
が残存することのないように、乾燥ストーカ４ａ部分お
よび燃焼ストーカ４ｂ部分に比べて比較的大きな空燃比
となるように一次燃焼空気が供給されて、燃焼されてい
る。

【００３０】したがって、この後燃焼ストーカ４ｃの上
方の後燃焼ゾーン６ｂにおける燃焼ガスは、温度５００
〜６００℃付近で、かつ１７〜１９％程度の酸素が残存
しており酸化性雰囲気を有している。ただし、この燃焼
ガスは比較的低温であることと、ごみ中の窒素成分がほ
ぼなくなってしまっているために、この後燃焼ストーカ
４ｃの部分で発生するＮＯ_Xは少なく抑えられた状態に
ある。また、腐蝕性物質であるＨＣｌもほとんど含まれ
ていない。

【００３１】このようにして燃焼室６下部の一次燃焼ゾ
ーン６ａ，６ｂにおける燃焼ガスは混合されることによ
り、還元性雰囲気を保っている。この還元性雰囲気に前
記排出管１３を通して供給される二次過熱器１２内のガ
スがノズル１３ａから噴出される。こうして、リバーニ
ングゾーン６ｃでは完全な還元性雰囲気が形成されるた
め、一次燃焼中に発生したＮＯ_Xもリバーニングゾーン
６ｃで還元されて最大６０％以上の低減率で低減されて
いる。

【００３２】こうして、一次燃焼によって燃焼ガス中に
生成される炭化水素ガス，ＣＯガス等が、このバーンア
ウトゾーン６ｄにおいて二次燃焼空気（新鮮空気）によ
って完全燃焼される。このバーンアウトゾーン６ｄは、
リバーニングゾーン６ｃにより既にＮＯ_Xは低減されて
いる上に、９００〜１０００℃の比較的低温で燃焼が行
われているために、新たなＮＯ_Xの発生はほとんどな
く、排ガス中のＮＯ_Xは５０ｐｐｍ以下に抑えられてい
る。

【００３３】このように、ＮＯ_X，ＣＯ，有害な有機系
塩素化合物等の空気汚染物が除去された排ガスは、前記
ボイラ９およびエコノマイザー１０を経て煙突により大
気に放出される。このボイラ９においては、排ガスとの
熱交換により蒸気１５が発生する。また、エコノマイザ
ー１０においては、排ガスからボイラ給水への熱吸収が
行われる。

【００３４】前記ボイラ９から発生する蒸気１５は、一
次過熱管１１ａ内を通されて一次過熱器１１により２７
０℃程度に過熱されて一次過熱蒸気となり、この後二次
過熱管１２ａ内を通されて二次過熱器１２により４００
℃程度に過熱されて二次過熱蒸気となる。次いで、二次
過熱蒸気は図示されない発電タービンに供給される。前
記二次過熱器１２内で燃焼する油又は燃料ガスは、前記
バーナー１２ｂより供給され、同時に必要な理論空気
（酸素）量よりも少ない空気（酸素）が供給される。

【００３５】この結果、二次過熱器１２内における燃焼
ガスは、酸素がほとんどなく、ＣＯやＣ_n’Ｈ_m’ラジ
カルを多量に含む還元性ガスとなる。この還元性ガス
が、ガスリバーニング法に通常用いられる天然ガスの代
替として、前述のように排出管１３を経てノズル１３ａ
より、リバーニングゾーン６ｃ上流側に噴出される。

【００３６】第１実施例の使用態様の一例としては、缶
内飽和温度２６６℃，一次過熱蒸気温度２８０℃，二次
過熱蒸気温度４００℃，同圧力５０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ，エ
コノマイザ入口給水温度１４３℃，エコノマイザ出口給
水温度２０５℃である。

【００３７】このように、一次過熱器１１の管壁温度が
３００℃以下になるように一次過熱蒸気温度を２７０℃
程度となるように過熱されているため、ごみ燃焼排ガス
が高温部に接触することにより発生する高温腐蝕を防止
することができるとともに、この一次過熱蒸気温度をゴ
ミ燃焼排ガスと接触しない燃焼室６外に設けられている
二次過熱器１２により４００℃程度に過熱させるため、
発電効率を向上することができる。また、前記高温腐蝕
を防止することができるため、管材料を通常の燃焼だき
高温高圧ボイラに使用されている管材料を用いることが
できる。

【００３８】第１実施例において、二次過熱器１２によ
り発生する還元性ガスは、従来のガスリバーニング法に
用いられる天然ガスの代替として用いられるため、リバ
ーニングゾーン６ｃに吹き込まれるべき天然ガスの全量
を節減することができる。また、従来のガスリバーニン
グ法では天然ガスが吹き込まれた後に、炉内の酸素と反
応して活性の炭化水素ラジカル（Ｃ_n’Ｈ_m’）となる
のに対して、前記還元性ガスにはＣ_n’Ｈ_m’ラジカル
が多量に含まれているため、還元反応が速くなる。

【００３９】次に、第２実施例に係る焼却炉の概略構成
図が図２に示されている。

【００４０】第２実施例において、焼却炉２１の構成は
ほぼ第１実施例と同様であり、相違点は第１実施例に設
けられている一次過熱器１１および一次過熱管１１ａが
設けられておらず、ボイラ９からの蒸気は直接二次過熱
器１２の二次過熱管１２ａ（第２実施例においては過熱
器２２の過熱管２２ａ）に通されるようにされている。

【００４１】このように構成されている第２実施例の使
用態様の一例としては、缶内飽和温度２８６℃，過熱蒸
気温度５００℃，同圧力７０ｋｇ／ｃｍ²Ｇ，エコノマ
イザー入口給水温度１４３℃，エコノマイザー出口給水
温度２１５℃である。

【００４２】第２実施例においては、燃焼室６内に過熱
器が設けられていないため、ごみ燃焼排ガスによる高温
腐蝕を発生させることなく、高発電効率を得ることがで
きる。また、第１実施例と同様に、天然ガスを節減する
ことができる。

【００４３】第１実施例および第２実施例においては、
それぞれ焼却炉から排出される排ガス中のＮＯ_x濃度を
５０ｐｐｍレベル以下に保つことができる。

【００４４】第１実施例および第２実施例において、還
元性ガスの燃焼室６への吹き込みノズル１３ａは、二次
燃焼空気の供給口５ｂよりも少なくとも上流側の位置に
あれば良く、またそのノズル１３ａの数は１か所に限ら
ず、２か所以上あっても良い。また、二次燃焼空気の供
給口５ｂの数も１か所に限らず、２か所以上あっても良
い。

【００４５】第１実施例の二次過熱器１２および第２実
施例の過熱器２２においては、燃焼室を備えたシェルア
ンドチューブ式であっても良く、また流動床式であって
もよい。

【００４６】第１実施例の二次過熱器１２においては、
蒸気温度が４００℃程度になるように設定されている
が、４００℃に限られず、３００℃以上であればよい。
また、第２実施例の過熱器２２においては、蒸気温度が
５００℃程度になうるように設定されているが、５００
℃に限られず、３００℃以上であればよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の第１実施例に係るごみ焼却炉
の概略構成図である。

【図２】図２は、第２実施例に係る焼却炉の概略構成図
である。

【図３】図３は、ごみ焼却炉における管壁温度と腐蝕速
度の関係図である。

【符号の説明】

１ごみ焼却炉５ａ排出口（二次燃焼空気）６ａ一次燃焼ゾーン６ｂ後燃焼ゾーン６ｃリバーニングゾーン６ｄバーンアウトゾーン９ボイラ１０エコノマイザー１１一次過熱器１２二次過熱器１３排出管１３ａノズル１４二次燃焼空気

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平８−121724（ＪＰ，Ａ) 特開平７−217843（ＪＰ，Ａ) 特開平９−72204（ＪＰ，Ａ) 特公平７−62524（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F23G 5/46 F22B 1/18 F23G 5/14 F23G 5/50 F23G 3/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】過熱器の少なくとも高温部分を独立させ
てなる独立過熱器を設けるとともに、被燃焼物を主燃焼
させる一次燃焼ゾーン上方のリバーニングゾーンの上流
側に混合・撹拌ガスを供給し、このリバーニングゾーン
の下流側に二次燃焼空気を供給して完全燃焼させ、発生
する排ガスを熱回収装置を通して排出する焼却炉におい
て、前記独立過熱器の過熱源としての炭化水素系燃料を酸素
不足で燃焼させるとともに、発生する排ガスをＣＯおよ
び炭化水素ラジカルを多量に含む還元性ガスとする燃焼
手段を設け、前記独立過熱器内で発生するガスを前記混
合・撹拌ガスとして前記リバーニングゾーンの上流側に
供給する供給管と、前記熱回収装置から得られる飽和も
しくは過熱蒸気を前記独立過熱器に通す過熱管とを設け
ることを特徴とする焼却炉。
【請求項２】過熱器の少なくとも高温部分を独立させ
てなる独立過熱器を設けるとともに、被燃焼物を主燃焼
させる一次燃焼ゾーン上方のリバーニングゾーンの上流
側に混合・撹拌ガスを供給し、このリバーニングゾーン
の下流側に二次燃焼空気を供給して完全燃焼させ、発生
する排ガスを熱回収装置を通して排出する焼却炉におけ
る燃焼方法において、前記独立過熱器の過熱源としての炭化水素系燃料を酸素
不足で燃焼させるとともに、発生する排ガスをＣＯおよ
び炭化水素ラジカルを多量に含む還元性ガスとし、この
燃焼により発生するガスを前記独立過熱器より取り出し
て、前記混合・撹拌ガスとして前記リバーニングゾーン
の上流側に供給することにより還元性雰囲気を形成し、
発生する排ガスを前記熱回収装置を通して排出し、この
熱回収装置から得られる飽和もしくは過熱蒸気を前記独
立過熱器内に通すことを特徴とする焼却炉における燃焼
方法。