JP3358927B2 - 油圧シリンダの軸受 - Google Patents
油圧シリンダの軸受Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加振機の油圧シリ
ンダ等に適用する軸受に関するものである。
ンダ等に適用する軸受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の加振機の油圧シリンダの軸受を図
５により説明すると、１が油圧シリンダのピストンロッ
ド、１ａがピストンロッド１の端部に設けた連結用フラ
ンジ部、１ｂがピストンロッド１に設けたピストン、２
がシリンダ、３ａ、３ｂがシリンダ２に設けた作動油の
出入口、４ａ、４ｂが軸受、５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂ
がシール部材、７が軸受架台、８がベッド、９ａ、９ｂ
がシリンダ２内の油圧室で、軸受４ａ、４ｂによりピス
トンロッド１がシリンダ２内に軸方向移動を可能に支持
され、作動油がシリンダ２内の油圧室９ａ、９ｂに交互
に導かれて、ピストンロッド１が軸方向に往復駆動され
るようになっている。
５により説明すると、１が油圧シリンダのピストンロッ
ド、１ａがピストンロッド１の端部に設けた連結用フラ
ンジ部、１ｂがピストンロッド１に設けたピストン、２
がシリンダ、３ａ、３ｂがシリンダ２に設けた作動油の
出入口、４ａ、４ｂが軸受、５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂ
がシール部材、７が軸受架台、８がベッド、９ａ、９ｂ
がシリンダ２内の油圧室で、軸受４ａ、４ｂによりピス
トンロッド１がシリンダ２内に軸方向移動を可能に支持
され、作動油がシリンダ２内の油圧室９ａ、９ｂに交互
に導かれて、ピストンロッド１が軸方向に往復駆動され
るようになっている。
【０００３】シール部材５ａ、５ｂは、油圧室９ａ、９
ｂからの作動油の漏洩を防止するために設けられ、シー
ル部材６ａ、６ｂは、作動油及び潤滑油の機外への漏洩
を防止するために設けられている。また軸受４ａ、４ｂ
には、通常、銅合金等よりなる滑り軸受（低圧の潤滑油
が供給される滑り軸受）が使用されているが、高圧の潤
滑油を供給する静圧軸受（軸受の内面に静圧ポケットを
有する静圧軸受）を使用する場合もある。
ｂからの作動油の漏洩を防止するために設けられ、シー
ル部材６ａ、６ｂは、作動油及び潤滑油の機外への漏洩
を防止するために設けられている。また軸受４ａ、４ｂ
には、通常、銅合金等よりなる滑り軸受（低圧の潤滑油
が供給される滑り軸受）が使用されているが、高圧の潤
滑油を供給する静圧軸受（軸受の内面に静圧ポケットを
有する静圧軸受）を使用する場合もある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記図５に示す従来の
加振機の油圧シリンダの軸受には、次の問題があった。
即ち、ピストンロッド１の連結用フランジ部１ａには、
軸力と同時に横方向荷重Ｗが作用する。連結用フランジ
部１ａと軸受４ａとの間の距離をＬとすると、ピストン
ロッド１には、ＷＬの曲げモーメントが作用する。
加振機の油圧シリンダの軸受には、次の問題があった。
即ち、ピストンロッド１の連結用フランジ部１ａには、
軸力と同時に横方向荷重Ｗが作用する。連結用フランジ
部１ａと軸受４ａとの間の距離をＬとすると、ピストン
ロッド１には、ＷＬの曲げモーメントが作用する。
【０００５】次のような場合には、曲げモーメントＷＬ
が大きくなり、軸受４ａ、４ｂの支持荷重が大きくなる
とともに軸受部のピストンロッド１の曲がりが大きくな
り、軸受４ａ、４ｂとピストンロッド１との間に片当た
りが生じて、軸受４ａ、４ｂとピストンロッド１とに焼
付損傷が発生する。曲げモーメントＷＬが大きくなる条
件は、 （１）ピストンロッド１の往復動ストロークが大きくな
って、連結用フランジ部１ａと軸受４ａとの間の距離Ｌ
が長くなる場合。 （２）横荷重成分Ｗが大きい場合。 である。
が大きくなり、軸受４ａ、４ｂの支持荷重が大きくなる
とともに軸受部のピストンロッド１の曲がりが大きくな
り、軸受４ａ、４ｂとピストンロッド１との間に片当た
りが生じて、軸受４ａ、４ｂとピストンロッド１とに焼
付損傷が発生する。曲げモーメントＷＬが大きくなる条
件は、 （１）ピストンロッド１の往復動ストロークが大きくな
って、連結用フランジ部１ａと軸受４ａとの間の距離Ｌ
が長くなる場合。 （２）横荷重成分Ｗが大きい場合。 である。
【０００６】焼付防止対策としては、ピストンロッド１
の曲がりを小さくし、軸受４ａ、４ｂの単位面積当たり
の荷重（軸受面圧）を小さくするために、ピストンロッ
ド１の外径を大きくしなければならないが、この場合に
は、軸受のサイズが大きくなって、コスト高になるとい
う問題があった。本発明は前記の問題点に鑑み提案する
ものであり、その目的とする処は、長ストローク、大荷
重の条件下でも、焼付損傷を防止できる上に、摩擦を低
減できる油圧シリンダの軸受を提供しようとする点にあ
る。
の曲がりを小さくし、軸受４ａ、４ｂの単位面積当たり
の荷重（軸受面圧）を小さくするために、ピストンロッ
ド１の外径を大きくしなければならないが、この場合に
は、軸受のサイズが大きくなって、コスト高になるとい
う問題があった。本発明は前記の問題点に鑑み提案する
ものであり、その目的とする処は、長ストローク、大荷
重の条件下でも、焼付損傷を防止できる上に、摩擦を低
減できる油圧シリンダの軸受を提供しようとする点にあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の油圧シリンダの軸受は、油圧シリンダの
ピストンロッドの周りに配設した内輪と、同内輪の周り
に配設した外輪と、同外輪を支持する支持部材とを有
し、前記内輪の外周面を凸球面にして、この凸球面に複
数の静圧ポケットを円周方向に間隔を置いて設け、また
内輪の内周面に複数の静圧ポケットを軸方向及び円周方
向に間隔を置いて設け、前記内輪の内部に給油孔を設
け、同各給油孔を絞りを介して前記外周面側静圧ポケッ
ト及び前記内周面側静圧ポケットに連通し、同給油孔の
上流側の給油ラインに絞りを設けている。
めに、本発明の油圧シリンダの軸受は、油圧シリンダの
ピストンロッドの周りに配設した内輪と、同内輪の周り
に配設した外輪と、同外輪を支持する支持部材とを有
し、前記内輪の外周面を凸球面にして、この凸球面に複
数の静圧ポケットを円周方向に間隔を置いて設け、また
内輪の内周面に複数の静圧ポケットを軸方向及び円周方
向に間隔を置いて設け、前記内輪の内部に給油孔を設
け、同各給油孔を絞りを介して前記外周面側静圧ポケッ
ト及び前記内周面側静圧ポケットに連通し、同給油孔の
上流側の給油ラインに絞りを設けている。
【０００８】
【発明の実施の形態】次に本発明の油圧シリンダの軸受
を図１〜図４に示す一実施形態により説明する。図１は
同軸受の縦断側面図、図２は同軸受の拡大縦断側面図、
図３は内輪内周面の展開図、図４は内輪外周面の展開図
である。
を図１〜図４に示す一実施形態により説明する。図１は
同軸受の縦断側面図、図２は同軸受の拡大縦断側面図、
図３は内輪内周面の展開図、図４は内輪外周面の展開図
である。
【０００９】図１の１が油圧シリンダのピストンロッ
ド、１ａがピストンロッド１の端部に設けた連結用フラ
ンジ部、１ｂがピストンロッド１に設けたピストン、２
がシリンダ、３ａ、３ｂがシリンダ２に設けた作動油の
出入口、５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂがシール部材、７が
軸受架台（支持部材）、８がベッド、９ａ、９ｂがシリ
ンダ２内の油圧室である。
ド、１ａがピストンロッド１の端部に設けた連結用フラ
ンジ部、１ｂがピストンロッド１に設けたピストン、２
がシリンダ、３ａ、３ｂがシリンダ２に設けた作動油の
出入口、５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂがシール部材、７が
軸受架台（支持部材）、８がベッド、９ａ、９ｂがシリ
ンダ２内の油圧室である。
【００１０】４−１（４−１ａ、４−１ｂ）がピストン
ロッド１の周りに配設された内輪で、同内輪４−１ａ、
４−１ｂの外周面が凸球面になっている。４−２（４−
２ａ、４−２ｂ）が内輪４−１（４−１ａ、４−１ｂ）
の周りに配設した外輪で、同外輪４−２（４−２ａ、４
−２ｂ）の内周面が凹球面になっている。そして同外輪
４−２（４−２ａ、４−２ｂ）が軸受架台７に圧入され
ている。
ロッド１の周りに配設された内輪で、同内輪４−１ａ、
４−１ｂの外周面が凸球面になっている。４−２（４−
２ａ、４−２ｂ）が内輪４−１（４−１ａ、４−１ｂ）
の周りに配設した外輪で、同外輪４−２（４−２ａ、４
−２ｂ）の内周面が凹球面になっている。そして同外輪
４−２（４−２ａ、４−２ｂ）が軸受架台７に圧入され
ている。
【００１１】上記内輪４−１（４−１ａ、４−１ｂ）の
内周面には、図２、図３に示すように複数の静圧ポケッ
ト４−３が円周方向及び軸方向に沿って設けられ、同内
輪４−１（４−１ａ、４−１ｂ）の外周面には、図２、
図４に示すように複数の静圧ポケット４−４が円周方向
に沿って設けられてる。４−５ａが内輪４−１（４−１
ａ、４−１ｂ）の端面に円周方向に沿って設けた複数の
給油孔入口、４−５が内輪４−１（４−１ａ、４−１
ｂ）の内部に設けた複数の給油孔、４−７が同各給油孔
４−５と各外周面側静圧ポケット４−４とを連通する給
油孔、４−８が同各給油孔４−５と各内周面側静圧ポケ
ット４−３とを連通する給油孔、４−９が上記各給油孔
４−７に設けた絞り、４−１０が上記各給油孔４−８に
設けた絞り、４−６が給油孔入口４−５ａと反対側の給
油孔４−５に設けた止め栓で、潤滑油を給油孔入口４−
５ａ→給油孔４−５→給油孔４−７→絞り４−９→内輪
４−１の外周面側静圧ポケット４−４へ給油する一方、
給油孔４−５→給油孔４−８→絞り４−１０→内輪４−
１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油するようになっ
ている。
内周面には、図２、図３に示すように複数の静圧ポケッ
ト４−３が円周方向及び軸方向に沿って設けられ、同内
輪４−１（４−１ａ、４−１ｂ）の外周面には、図２、
図４に示すように複数の静圧ポケット４−４が円周方向
に沿って設けられてる。４−５ａが内輪４−１（４−１
ａ、４−１ｂ）の端面に円周方向に沿って設けた複数の
給油孔入口、４−５が内輪４−１（４−１ａ、４−１
ｂ）の内部に設けた複数の給油孔、４−７が同各給油孔
４−５と各外周面側静圧ポケット４−４とを連通する給
油孔、４−８が同各給油孔４−５と各内周面側静圧ポケ
ット４−３とを連通する給油孔、４−９が上記各給油孔
４−７に設けた絞り、４−１０が上記各給油孔４−８に
設けた絞り、４−６が給油孔入口４−５ａと反対側の給
油孔４−５に設けた止め栓で、潤滑油を給油孔入口４−
５ａ→給油孔４−５→給油孔４−７→絞り４−９→内輪
４−１の外周面側静圧ポケット４−４へ給油する一方、
給油孔４−５→給油孔４−８→絞り４−１０→内輪４−
１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油するようになっ
ている。
【００１２】１０が軸受架台（支持部材）７側の部材、
１１が同部材１０に設けて上記給油孔入口４−５ａに対
向した給油孔で、同給油孔１１から給油孔４−５ａへの
給油は、可撓性を有する給油パイプ（給油ライン）（図
示せず）により行われる。次に前記図１〜図４に示す油
圧シリンダの軸受の作用を具体的に説明する。潤滑油を
絞りを有する給油ライン→給油孔１１→給油孔入口４−
５ａ→給油孔４−５→給油孔４−７→絞り４−９→内輪
４−１の外周面側静圧ポケット４−４へ給油する一方、
給油孔４−５→給油孔４−８→絞り４−１０→内輪４−
１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油する。
１１が同部材１０に設けて上記給油孔入口４−５ａに対
向した給油孔で、同給油孔１１から給油孔４−５ａへの
給油は、可撓性を有する給油パイプ（給油ライン）（図
示せず）により行われる。次に前記図１〜図４に示す油
圧シリンダの軸受の作用を具体的に説明する。潤滑油を
絞りを有する給油ライン→給油孔１１→給油孔入口４−
５ａ→給油孔４−５→給油孔４−７→絞り４−９→内輪
４−１の外周面側静圧ポケット４−４へ給油する一方、
給油孔４−５→給油孔４−８→絞り４−１０→内輪４−
１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油する。
【００１３】その際、負荷側では、内輪４−１の外周面
側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−３
の周りの油膜厚さが薄くなるため、内輪４−１の外周面
側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−３
からの油の流出量が少なくなって、ポケット内圧が大き
くなる。それとは逆に無負荷側では、内輪４−１の外周
面側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−
３からの油の流出量が多くなって、ポケット内圧が小さ
くなる。このため、負荷側に静圧により非接触で荷重を
支持する静圧軸受作用が生じる。
側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−３
の周りの油膜厚さが薄くなるため、内輪４−１の外周面
側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−３
からの油の流出量が少なくなって、ポケット内圧が大き
くなる。それとは逆に無負荷側では、内輪４−１の外周
面側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧ポケット４−
３からの油の流出量が多くなって、ポケット内圧が小さ
くなる。このため、負荷側に静圧により非接触で荷重を
支持する静圧軸受作用が生じる。
【００１４】そしてピストンロッド１が横荷重Ｗにより
撓んだ場合、外輪４−２（内周面が凹球面の外輪４−
２）に沿って内輪４−１（外周面が凸球面の内輪４−
１）もピストンロッド１とともにスムーズに傾いて、内
輪４−１とピストンロッド１との間に片当たりが生ぜ
ず、片当たりがある場合の静圧軸受に比べて小さな供給
油圧、少ない油量で、ピストンロッド１の非接触支持が
可能になる。また固定型の静圧軸受では、成立不能な大
きな片当たり角度でも、ピストンロッド１の撓みに関係
なく非接触保持が可能になって、焼付損傷が防止され
る。
撓んだ場合、外輪４−２（内周面が凹球面の外輪４−
２）に沿って内輪４−１（外周面が凸球面の内輪４−
１）もピストンロッド１とともにスムーズに傾いて、内
輪４−１とピストンロッド１との間に片当たりが生ぜ
ず、片当たりがある場合の静圧軸受に比べて小さな供給
油圧、少ない油量で、ピストンロッド１の非接触支持が
可能になる。また固定型の静圧軸受では、成立不能な大
きな片当たり角度でも、ピストンロッド１の撓みに関係
なく非接触保持が可能になって、焼付損傷が防止され
る。
【００１５】荷重が負荷されていないときの静圧ポケッ
トのポケット圧は、一般に小さい。このことは、絞り４
−９、４−１０前後の差圧が大きいことを意味し、多量
の潤滑油が流れて、消費されるが、軸方向同一線上にあ
る複数の外周面側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧
ポケット４−３への給油を１つの給油孔４−５により行
い、静圧ポケット部の絞り４−９、４−１０とは別に給
油ラインにもう１つの絞りを設けており、この絞りの大
きさを適宜選択することにより、無負荷の静圧ポケット
からの潤滑油の消費を減少する。
トのポケット圧は、一般に小さい。このことは、絞り４
−９、４−１０前後の差圧が大きいことを意味し、多量
の潤滑油が流れて、消費されるが、軸方向同一線上にあ
る複数の外周面側静圧ポケット４−４及び内周面側静圧
ポケット４−３への給油を１つの給油孔４−５により行
い、静圧ポケット部の絞り４−９、４−１０とは別に給
油ラインにもう１つの絞りを設けており、この絞りの大
きさを適宜選択することにより、無負荷の静圧ポケット
からの潤滑油の消費を減少する。
【００１６】
【発明の効果】本発明の油圧シリンダの軸受は前記のよ
うに構成されており、次の効果を達成できる。即ち、負
荷側の内輪４−１の外周面側静圧ポケット４−４及び内
周面側静圧ポケット４−３では、ポケット周りの油膜厚
さが薄くなるため、ポケットからの油の流出量が少な
く、ポケット内圧が大きくて、静圧により荷重を受け持
つ静圧軸受作用が生じる。それとは逆に、無負荷側の静
圧ポケットでは、油の流出量が多くて、ポケット内圧が
小さい。
うに構成されており、次の効果を達成できる。即ち、負
荷側の内輪４−１の外周面側静圧ポケット４−４及び内
周面側静圧ポケット４−３では、ポケット周りの油膜厚
さが薄くなるため、ポケットからの油の流出量が少な
く、ポケット内圧が大きくて、静圧により荷重を受け持
つ静圧軸受作用が生じる。それとは逆に、無負荷側の静
圧ポケットでは、油の流出量が多くて、ポケット内圧が
小さい。
【００１７】ピストンロッド１が傾いた場合、内輪４−
１もピストンロッド１とともに傾く。これは、内輪４−
１の外周面が凸球面になり、外輪４−２の内周面が凹球
面になっているためである。このため、ピストンロッド
１と内輪４−１との間に片当たりが生ぜず、片当たりが
ある場合の静圧軸受に比べて小さな供給油圧、少ない油
量で、非接触保持が可能になる。また固定型の静圧軸受
では、成立不可能な大きな片当たり角度でも、ピストン
ロッド１の傾きに関係なく非接触保持が可能であり、焼
付損傷が防止される。
１もピストンロッド１とともに傾く。これは、内輪４−
１の外周面が凸球面になり、外輪４−２の内周面が凹球
面になっているためである。このため、ピストンロッド
１と内輪４−１との間に片当たりが生ぜず、片当たりが
ある場合の静圧軸受に比べて小さな供給油圧、少ない油
量で、非接触保持が可能になる。また固定型の静圧軸受
では、成立不可能な大きな片当たり角度でも、ピストン
ロッド１の傾きに関係なく非接触保持が可能であり、焼
付損傷が防止される。
【００１８】次に給油ラインに設けた絞りの効果を説明
する。図２では、１つの給油孔４−５から給油孔４−７
→絞り４−９→内輪４−１の外周面側静圧ポケット４−
４へ給油する一方、給油孔４−８→絞り４−１０→内輪
４−１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油している。
つまり１つの給油孔４−５から１個の静圧ポケット４−
４と２個の静圧ポケット４−３との、合計３個の静圧ポ
ケットへ給油している。
する。図２では、１つの給油孔４−５から給油孔４−７
→絞り４−９→内輪４−１の外周面側静圧ポケット４−
４へ給油する一方、給油孔４−８→絞り４−１０→内輪
４−１の内周面側静圧ポケット４−３へ給油している。
つまり１つの給油孔４−５から１個の静圧ポケット４−
４と２個の静圧ポケット４−３との、合計３個の静圧ポ
ケットへ給油している。
【００１９】いま、各絞り４−９、４−１０をオリフィ
ス絞りとし、絞り４−９のオリフィス絞り面積をＡo と
し、絞り４−１０のオリフィス絞り面積をＡi として、
給油孔４−５への給油ラインの系統に次式の条件を満た
す面積Ｂのオリフィスを設ける。
ス絞りとし、絞り４−９のオリフィス絞り面積をＡo と
し、絞り４−１０のオリフィス絞り面積をＡi として、
給油孔４−５への給油ラインの系統に次式の条件を満た
す面積Ｂのオリフィスを設ける。
【００２０】
【数１】
【００２１】βの割合だけ、流出量が少なくなる。負荷
側になった場合には、ポケット圧が高く、略給油圧に近
い圧力になるので、面積Ｂのオリフィスによる油圧低下
は少なく、従って負荷能力の低下も少ない。例えばＢ＝
０．５とすれば、給油量は、従来の軸受の約１／２と少
なくなり、給油ポンプの容量が小さくなる上に、駆動動
力が小さくなる。
側になった場合には、ポケット圧が高く、略給油圧に近
い圧力になるので、面積Ｂのオリフィスによる油圧低下
は少なく、従って負荷能力の低下も少ない。例えばＢ＝
０．５とすれば、給油量は、従来の軸受の約１／２と少
なくなり、給油ポンプの容量が小さくなる上に、駆動動
力が小さくなる。
【図１】本発明の油圧シリンダの軸受の一実施形態を示
す縦断側面図である。
す縦断側面図である。
【図２】同軸受の拡大縦断側面図である。
【図３】同軸受の内輪内周面の展開図である。
【図４】同軸受の内輪外周面の展開図である。
【図５】従来の加振機の油圧シリンダの軸受を示す縦断
側面図である。
側面図である。
１ 油圧シリンダのピスト
ンロッド １ａ ピストンロッド１の連
結用フランジ部 １ｂ ピストンロッド１のピ
ストン ２ シリンダ ３ａ、３ｂ シリンダ２の作動油の
出入口 ５ａ、５ｂ シール部材 ６ａ、６ｂ シール部材 ７ 軸受架台（支持部材） ８ ベッド ９ａ、９ｂ シリンダ２内の油圧室 ４−１（４−１ａ、４−１ｂ） 軸受の内輪 ４−２（４−２ａ、４−２ｂ） 軸受の外輪 ４−３ 内周面側静圧ポケット ４−４ 外周面側静圧ポケット ４−５ 給油孔 ４−５ａ 給油孔入口 ４−６ 止め栓 ４−７ 給油孔 ４−８ 給油孔 ４−９ 絞り ４−１０ 絞り １０ 軸受架台（支持部材）
７側の部材 １１ 給油孔
ンロッド １ａ ピストンロッド１の連
結用フランジ部 １ｂ ピストンロッド１のピ
ストン ２ シリンダ ３ａ、３ｂ シリンダ２の作動油の
出入口 ５ａ、５ｂ シール部材 ６ａ、６ｂ シール部材 ７ 軸受架台（支持部材） ８ ベッド ９ａ、９ｂ シリンダ２内の油圧室 ４−１（４−１ａ、４−１ｂ） 軸受の内輪 ４−２（４−２ａ、４−２ｂ） 軸受の外輪 ４−３ 内周面側静圧ポケット ４−４ 外周面側静圧ポケット ４−５ 給油孔 ４−５ａ 給油孔入口 ４−６ 止め栓 ４−７ 給油孔 ４−８ 給油孔 ４−９ 絞り ４−１０ 絞り １０ 軸受架台（支持部材）
７側の部材 １１ 給油孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−67443（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−88440（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 32/06 F16C 23/04 F16C 33/10 F15B 15/00 - 15/28
Claims (1)
- 【請求項１】 油圧シリンダのピストンロッドの周りに
配設した内輪と、同内輪の周りに配設した外輪と、同外
輪を支持する支持部材とを有し、前記内輪の外周面を凸
球面にして、この凸球面に複数の静圧ポケットを円周方
向に間隔を置いて設け、内輪の内周面に複数の静圧ポケ
ットを軸方向及び円周方向に間隔を置いて設け、前記内
輪の内部に給油孔を設け、同各給油孔を絞りを介して前
記外周面側静圧ポケット及び前記内周面側静圧ポケット
に連通し、同給油孔の上流側の給油ラインに絞りを設け
たことを特徴とする油圧シリンダの軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34100695A JP3358927B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 油圧シリンダの軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34100695A JP3358927B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 油圧シリンダの軸受 |
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| JPH09177787A JPH09177787A (ja) | 1997-07-11 |
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Family
ID=18342343
Family Applications (1)
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| JP34100695A Expired - Lifetime JP3358927B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 油圧シリンダの軸受 |
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- 1995-12-27 JP JP34100695A patent/JP3358927B2/ja not_active Expired - Lifetime
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