JP3351307B2 - 冷媒自然循環式熱交換システム - Google Patents
冷媒自然循環式熱交換システムInfo
- Publication number
- JP3351307B2 JP3351307B2 JP22761597A JP22761597A JP3351307B2 JP 3351307 B2 JP3351307 B2 JP 3351307B2 JP 22761597 A JP22761597 A JP 22761597A JP 22761597 A JP22761597 A JP 22761597A JP 3351307 B2 JP3351307 B2 JP 3351307B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- evaporator
- condenser
- room
- duct
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒自然循環式熱
交換システムに係り、特にクリーンルーム等の空間の冷
房を行う冷媒自然循環式熱交換システムに関する。
交換システムに係り、特にクリーンルーム等の空間の冷
房を行う冷媒自然循環式熱交換システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、事務所等の一般ビル及びクリーン
ルームや工場等の産業用空調のエネルギーが増大の一途
をたどっている。この空調エネルギーを削減する様々な
空調システムが考案されている。特に、工場等の産業用
空調分野では、生産設備の高密度化に伴い、生産設備か
ら発生する熱負荷が増大し、冬期においても冷房が必要
となっている。このような場合の冷房方式として、省エ
ネルギーの観点から、冷媒自然循環式熱交換システムが
挙げられる。
ルームや工場等の産業用空調のエネルギーが増大の一途
をたどっている。この空調エネルギーを削減する様々な
空調システムが考案されている。特に、工場等の産業用
空調分野では、生産設備の高密度化に伴い、生産設備か
ら発生する熱負荷が増大し、冬期においても冷房が必要
となっている。このような場合の冷房方式として、省エ
ネルギーの観点から、冷媒自然循環式熱交換システムが
挙げられる。
【０００３】このシステムでは、室内の高温の還気が送
風される蒸発器、蒸発器よりも高所に設置され低温の外
気が送風される凝縮器、及びそれらを接続する蒸気管と
液管とから構成されており、それらで構成される密閉系
内に熱媒体が充填される。蒸発器内の熱媒体は、蒸発器
に送風された室内の空気によって加熱され蒸発する。こ
の時、蒸発器に送風された室内の空気は、熱媒体が蒸発
する際の潜熱によって冷却され、室内が冷却される。そ
して、蒸発してガスとなった熱媒体は、蒸気管を上昇し
て凝縮器内に移動する。凝縮器内に移動した熱媒体は、
凝縮器に送風される低温外気に冷却されて液化し、液化
した熱媒体は液管を自重で下降して再び蒸発器内へ戻り
室内を冷却する。このように、冷媒自然循環式熱交換シ
ステムは、熱媒体は凝縮と蒸発とを繰り返しながら蒸発
器と凝縮器との間を循環するため、エネルギー消費を削
減できる。
風される蒸発器、蒸発器よりも高所に設置され低温の外
気が送風される凝縮器、及びそれらを接続する蒸気管と
液管とから構成されており、それらで構成される密閉系
内に熱媒体が充填される。蒸発器内の熱媒体は、蒸発器
に送風された室内の空気によって加熱され蒸発する。こ
の時、蒸発器に送風された室内の空気は、熱媒体が蒸発
する際の潜熱によって冷却され、室内が冷却される。そ
して、蒸発してガスとなった熱媒体は、蒸気管を上昇し
て凝縮器内に移動する。凝縮器内に移動した熱媒体は、
凝縮器に送風される低温外気に冷却されて液化し、液化
した熱媒体は液管を自重で下降して再び蒸発器内へ戻り
室内を冷却する。このように、冷媒自然循環式熱交換シ
ステムは、熱媒体は凝縮と蒸発とを繰り返しながら蒸発
器と凝縮器との間を循環するため、エネルギー消費を削
減できる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
冷媒自然循環式熱交換システムでは、凝縮器に送風され
る外気の温度が低すぎると、蒸発器の表面温度が室内の
空気の露点よりも低くなり、蒸発器の表面に結露が生じ
るという問題がある。結露が発生すると、室内湿度が低
下して静電気が発生し生産設備が故障したり、特にクリ
ーンルームでは半導体などの生産物に塵埃等が付着して
生産性が著しく低下したりする。また、蒸発器やその周
辺機器に錆が生じたり、溜まった水分にカビが発生する
等の悪影響がある。
冷媒自然循環式熱交換システムでは、凝縮器に送風され
る外気の温度が低すぎると、蒸発器の表面温度が室内の
空気の露点よりも低くなり、蒸発器の表面に結露が生じ
るという問題がある。結露が発生すると、室内湿度が低
下して静電気が発生し生産設備が故障したり、特にクリ
ーンルームでは半導体などの生産物に塵埃等が付着して
生産性が著しく低下したりする。また、蒸発器やその周
辺機器に錆が生じたり、溜まった水分にカビが発生する
等の悪影響がある。
【０００５】このような不具合は、蒸発器の表面温度が
露点まで低下した時にシステム全体を停止すればよい
が、これでは、クリーンルームの冷房機能が完全に停止
してしまうという問題がある。また、システム全体を停
止すると、冬期の外気温度が非常に低くなる地域におい
ては、システムの稼働率が下がるという欠点がある。本
発明は、このような事情を鑑みてなされたもので、冷房
を連続運転しても蒸発器に結露が生じない冷媒自然循環
式熱交換システムを提供するものである。
露点まで低下した時にシステム全体を停止すればよい
が、これでは、クリーンルームの冷房機能が完全に停止
してしまうという問題がある。また、システム全体を停
止すると、冬期の外気温度が非常に低くなる地域におい
ては、システムの稼働率が下がるという欠点がある。本
発明は、このような事情を鑑みてなされたもので、冷房
を連続運転しても蒸発器に結露が生じない冷媒自然循環
式熱交換システムを提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成する為に、被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調
室外の室外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に
設置される凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する
冷媒蒸気管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けら
れ、前記被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発
器用空気供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前
記被空調室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供
給する凝縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発
器、凝縮器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系
に熱媒体を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前
記蒸発器内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷
却し前記被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換シ
ステムに於いて、前記室外ダクトと前記被空調室からの
排気が流れる排気ダクトとを接続する接続ダクトと、前
記接続ダクトに設けられ、前記排気ダクトから前記室外
ダクトに導入する前記排気の流量を調整するダンパと、
前記蒸発器の表面温度を検出する温度検出手段と、前記
温度検出手段で検出された検出温度に応じて前記蒸発器
の表面温度が前記被空調室内空気の露点以上になるよう
に前記ダンパの開度を制御する制御手段と、を備えたこ
とを特徴としている。
成する為に、被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調
室外の室外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に
設置される凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する
冷媒蒸気管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けら
れ、前記被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発
器用空気供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前
記被空調室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供
給する凝縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発
器、凝縮器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系
に熱媒体を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前
記蒸発器内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷
却し前記被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換シ
ステムに於いて、前記室外ダクトと前記被空調室からの
排気が流れる排気ダクトとを接続する接続ダクトと、前
記接続ダクトに設けられ、前記排気ダクトから前記室外
ダクトに導入する前記排気の流量を調整するダンパと、
前記蒸発器の表面温度を検出する温度検出手段と、前記
温度検出手段で検出された検出温度に応じて前記蒸発器
の表面温度が前記被空調室内空気の露点以上になるよう
に前記ダンパの開度を制御する制御手段と、を備えたこ
とを特徴としている。
【０００７】本発明によれば、温度検出手段が蒸発器の
表面温度を検出し、制御手段は該検出温度に応じて前記
蒸発器の表面温度が被空調室内空気の露点以上になるよ
うにダンパの開度を制御して室外ダクトに導入する排気
の流量を調整する。これにより、冷房を連続運転しても
蒸発器の表面に結露が発生するのを防止することができ
る。
表面温度を検出し、制御手段は該検出温度に応じて前記
蒸発器の表面温度が被空調室内空気の露点以上になるよ
うにダンパの開度を制御して室外ダクトに導入する排気
の流量を調整する。これにより、冷房を連続運転しても
蒸発器の表面に結露が発生するのを防止することができ
る。
【０００８】
【０００９】
【００１０】
【００１１】また、本発明は、前記目的を達成する為
に、被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調室外の室
外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に設置され
る凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する冷媒蒸気
管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けられ、前記
被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発器用空気
供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前記被空調
室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供給する凝
縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発器、凝縮
器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系に熱媒体
を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前記蒸発器
内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷却し前記
被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換システムに
於いて、前記室外ダクトと前記被空調室からの排気が流
れる排気ダクトとを接続する接続ダクトと、前記接続ダ
クトに設けられ、前記排気ダクトから前記室外ダクトに
導入する前記排気の流量を調整するダンパと、前記蒸発
器内の圧力を検出する圧力検出手段と、前記圧力検出手
段で検出された検出圧力に応じて前記蒸発器の表面温度
が前記被空調室内空気の露点以上になるように前記ダン
パの開度を制御する制御手段と、を備えたことを特徴と
している。
に、被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調室外の室
外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に設置され
る凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する冷媒蒸気
管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けられ、前記
被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発器用空気
供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前記被空調
室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供給する凝
縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発器、凝縮
器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系に熱媒体
を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前記蒸発器
内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷却し前記
被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換システムに
於いて、前記室外ダクトと前記被空調室からの排気が流
れる排気ダクトとを接続する接続ダクトと、前記接続ダ
クトに設けられ、前記排気ダクトから前記室外ダクトに
導入する前記排気の流量を調整するダンパと、前記蒸発
器内の圧力を検出する圧力検出手段と、前記圧力検出手
段で検出された検出圧力に応じて前記蒸発器の表面温度
が前記被空調室内空気の露点以上になるように前記ダン
パの開度を制御する制御手段と、を備えたことを特徴と
している。
【００１２】本発明によれば、圧力検出手段が蒸発器内
の圧力を検出し、制御手段は該検出圧力に応じて前記蒸
発器の表面温度が被空調室内空気の露点以上になるよう
にダンパの開度を制御して室外ダクトに導入する排気の
流量を調整する。これにより、冷房を連続運転しても蒸
発器の表面に結露が発生するのを防止することができ
る。
の圧力を検出し、制御手段は該検出圧力に応じて前記蒸
発器の表面温度が被空調室内空気の露点以上になるよう
にダンパの開度を制御して室外ダクトに導入する排気の
流量を調整する。これにより、冷房を連続運転しても蒸
発器の表面に結露が発生するのを防止することができ
る。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下添付図面に従って、本発明に
係る冷媒自然循環式熱交換システムの好ましい実施の形
態について詳説する。本発明に係る冷媒自然循環式熱交
換システムをクリーンルームへ適用した場合について説
明する。
係る冷媒自然循環式熱交換システムの好ましい実施の形
態について詳説する。本発明に係る冷媒自然循環式熱交
換システムをクリーンルームへ適用した場合について説
明する。
【００１４】図１は、本発明に係る冷媒自然循環式熱交
換システムの第１の実施の形態の構成図である。クリー
ンルーム１２には多数の生産設備１４が設置されてお
り、生産設備１４から多量の熱が発生してクリーンルー
ム１２内の温度が上昇する。温度が上昇した循環エア
は、グレーチング１６を通過し、クリーンルーム１２の
壁面に設けられた吸込口１８からリターンダクト２０に
導かれて空調機２２に回収される。空調機２２に回収さ
れた循環エアは、外気取入ダクト２４から補給された外
気と共に、空調機２２で冷却され、サプライダクト２６
を介してクリーンルーム１２内に供給される。クリーン
ルーム１２内に供給された循環エアは、各ファンフィル
タユニット（以下ＦＦＵ）２８、２８…のファン２９の
作用によって各ＦＦＵ２８、２８…内に吸い込まれ、フ
ィルタ３０で除塵濾過され、各ＦＦＵ２８、２８…の吹
出口から吹き出され、再び生産設備１４に供給される。
換システムの第１の実施の形態の構成図である。クリー
ンルーム１２には多数の生産設備１４が設置されてお
り、生産設備１４から多量の熱が発生してクリーンルー
ム１２内の温度が上昇する。温度が上昇した循環エア
は、グレーチング１６を通過し、クリーンルーム１２の
壁面に設けられた吸込口１８からリターンダクト２０に
導かれて空調機２２に回収される。空調機２２に回収さ
れた循環エアは、外気取入ダクト２４から補給された外
気と共に、空調機２２で冷却され、サプライダクト２６
を介してクリーンルーム１２内に供給される。クリーン
ルーム１２内に供給された循環エアは、各ファンフィル
タユニット（以下ＦＦＵ）２８、２８…のファン２９の
作用によって各ＦＦＵ２８、２８…内に吸い込まれ、フ
ィルタ３０で除塵濾過され、各ＦＦＵ２８、２８…の吹
出口から吹き出され、再び生産設備１４に供給される。
【００１５】一方、生産設備１４から発生する排気は排
気ダクト３２を通りファン３４を介して排出される。ク
リーンルーム１２の図中左下部にはダクト４０が設けら
れ、ダクト４０内には蒸発器４２と蒸発器用ファン（蒸
発器用空気供給手段）４４とが設けられる。室内の高温
の環気が蒸発器用ファン４４によって蒸発器４２に供給
される。
気ダクト３２を通りファン３４を介して排出される。ク
リーンルーム１２の図中左下部にはダクト４０が設けら
れ、ダクト４０内には蒸発器４２と蒸発器用ファン（蒸
発器用空気供給手段）４４とが設けられる。室内の高温
の環気が蒸発器用ファン４４によって蒸発器４２に供給
される。
【００１６】また、クリーンルーム１２の外部にはダク
ト（室外ダクト）４６が設けられ、ダクト４６内には凝
縮器４８と凝縮器用ファン（凝縮器用空気供給手段）５
０とが設けられる。低温の外気が凝縮器用ファン５０に
よって凝縮器４８に供給される。前記蒸発器４２と凝縮
器４８とは、冷媒蒸気管５２と冷媒液管５４とによって
連通され、蒸発器４２、凝縮器４８、冷媒蒸気管５２、
及び冷媒液管５４で密閉系が構成されており、この密閉
系にはフロン１３４ａ（ＣＨ2 ＦＣＦ3 ）等の熱冷媒が
充填される。
ト（室外ダクト）４６が設けられ、ダクト４６内には凝
縮器４８と凝縮器用ファン（凝縮器用空気供給手段）５
０とが設けられる。低温の外気が凝縮器用ファン５０に
よって凝縮器４８に供給される。前記蒸発器４２と凝縮
器４８とは、冷媒蒸気管５２と冷媒液管５４とによって
連通され、蒸発器４２、凝縮器４８、冷媒蒸気管５２、
及び冷媒液管５４で密閉系が構成されており、この密閉
系にはフロン１３４ａ（ＣＨ2 ＦＣＦ3 ）等の熱冷媒が
充填される。
【００１７】前記ダクト４６と排気ダクト３２とは、バ
イパスダクト（接続ダクト）５６によって連結されてお
り、排気ダクト３２を流れる排気の一部はバイパスダク
ト５６を介してダクト４６に流れ込み、低温外気と共に
凝縮器４８に供給される。バイパスダクト５６にはダン
パ５８が設けられ、ダクト４６に流れ込む排気の風量が
調整される。
イパスダクト（接続ダクト）５６によって連結されてお
り、排気ダクト３２を流れる排気の一部はバイパスダク
ト５６を介してダクト４６に流れ込み、低温外気と共に
凝縮器４８に供給される。バイパスダクト５６にはダン
パ５８が設けられ、ダクト４６に流れ込む排気の風量が
調整される。
【００１８】前記蒸発器４２には温度センサ６０が設け
られ、蒸発器４２の表面温度を検出する。該検出温度は
温度コントローラ６２に入力され、温度コントローラ６
２は該検出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリー
ンルーム１２内の空気の露点以上になるようにダンパ開
度調整信号をダンパ５８に出力してダンパ５８の開閉を
制御する。
られ、蒸発器４２の表面温度を検出する。該検出温度は
温度コントローラ６２に入力され、温度コントローラ６
２は該検出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリー
ンルーム１２内の空気の露点以上になるようにダンパ開
度調整信号をダンパ５８に出力してダンパ５８の開閉を
制御する。
【００１９】次いで、上記の如く構成された冷媒自然循
環式熱交換システムの作用について具体的な数値を示し
て説明する。生産設備１４、１４…からの熱によって、
クリーンルーム１２の温度が設定温度の２０℃から約２
３℃まで上昇したとする。この時、クリーンルーム１２
の湿度はＦＦＵ２８によって４５％に保たれているとす
る。この湿度は、前記温度コントローラ６２に予めメモ
リしておいてもよいし、クリーンルーム１２に湿度計を
設置してこの湿度計からの湿度情報を温度コントローラ
６２に出力するようにしてもよい。
環式熱交換システムの作用について具体的な数値を示し
て説明する。生産設備１４、１４…からの熱によって、
クリーンルーム１２の温度が設定温度の２０℃から約２
３℃まで上昇したとする。この時、クリーンルーム１２
の湿度はＦＦＵ２８によって４５％に保たれているとす
る。この湿度は、前記温度コントローラ６２に予めメモ
リしておいてもよいし、クリーンルーム１２に湿度計を
設置してこの湿度計からの湿度情報を温度コントローラ
６２に出力するようにしてもよい。
【００２０】前記クリーンルーム１２の温度上昇した空
気は、蒸発器用ファン４４によって蒸発器４２に送風さ
れる。また、生産設備１４から発生した２６〜２７℃の
排気は、排気ダクト３２を通りファン３４を介して排気
される。この時、排気ダクト３２を流れる排気の一部
は、ダンパ５８によってバイパスダクト５６を介してダ
クト４６に流れ込む。ダクト４６には０℃以下の低温外
気が流れ込んでおり、この低温外気とダクト４６に流れ
込んだ前記排気との混合気体が凝縮器用ファン５０によ
って凝縮器４８に送風される。
気は、蒸発器用ファン４４によって蒸発器４２に送風さ
れる。また、生産設備１４から発生した２６〜２７℃の
排気は、排気ダクト３２を通りファン３４を介して排気
される。この時、排気ダクト３２を流れる排気の一部
は、ダンパ５８によってバイパスダクト５６を介してダ
クト４６に流れ込む。ダクト４６には０℃以下の低温外
気が流れ込んでおり、この低温外気とダクト４６に流れ
込んだ前記排気との混合気体が凝縮器用ファン５０によ
って凝縮器４８に送風される。
【００２１】ここで、クリーンルーム１２の温度が２３
℃、湿度が４５％であることから、クリーンルーム１２
の空気の露点は１０．８℃なので、蒸発器４２の表面温
度を露点の１０．８℃以上に設定する必要がある。一
方、蒸発器４２内の熱媒体は、蒸発器４２に送風された
２３℃の室内の空気によって加熱され蒸発する。この
時、蒸発器４２に送風された室内の空気は、熱媒体が蒸
発する際の潜熱によって冷却される。蒸発してガスとな
った約１７℃の熱媒体は、冷媒蒸気管５２を上昇して凝
縮器４８に移動する。凝縮器４８に移動した前記熱媒体
は、凝縮器４８に送風される低温外気と排気との混合気
体に冷却されて液化する。液化した熱媒体は冷媒液管５
４を自重で下降して再び蒸発器４２へ戻る。このよう
に、熱媒体は凝縮と蒸発とを繰り返しながら、蒸発器４
２と凝縮器４８との間を循環する。そこで、蒸発器４２
の表面温度を露点の１０．８℃以上にするためには前記
ガスとなった熱媒体を約１０℃の熱媒体に相転移させる
必要がある。このためには、前記混合気体の温度を５〜
７℃に設定すればよいので、温度コントローラ６２は混
合気体の温度が５〜７℃となるようにダンパ開度調整信
号をダンパ５８に出力し、ダンパ５８の開閉を制御す
る。これによって、蒸発器４２の表面温度が露点の１
０．８℃以上に保たれるので、蒸発器４２の表面に結露
は発生しない。これにより、本実施の形態では、冷房を
連続運転しても蒸発器４２の表面に結露が生じない。
℃、湿度が４５％であることから、クリーンルーム１２
の空気の露点は１０．８℃なので、蒸発器４２の表面温
度を露点の１０．８℃以上に設定する必要がある。一
方、蒸発器４２内の熱媒体は、蒸発器４２に送風された
２３℃の室内の空気によって加熱され蒸発する。この
時、蒸発器４２に送風された室内の空気は、熱媒体が蒸
発する際の潜熱によって冷却される。蒸発してガスとな
った約１７℃の熱媒体は、冷媒蒸気管５２を上昇して凝
縮器４８に移動する。凝縮器４８に移動した前記熱媒体
は、凝縮器４８に送風される低温外気と排気との混合気
体に冷却されて液化する。液化した熱媒体は冷媒液管５
４を自重で下降して再び蒸発器４２へ戻る。このよう
に、熱媒体は凝縮と蒸発とを繰り返しながら、蒸発器４
２と凝縮器４８との間を循環する。そこで、蒸発器４２
の表面温度を露点の１０．８℃以上にするためには前記
ガスとなった熱媒体を約１０℃の熱媒体に相転移させる
必要がある。このためには、前記混合気体の温度を５〜
７℃に設定すればよいので、温度コントローラ６２は混
合気体の温度が５〜７℃となるようにダンパ開度調整信
号をダンパ５８に出力し、ダンパ５８の開閉を制御す
る。これによって、蒸発器４２の表面温度が露点の１
０．８℃以上に保たれるので、蒸発器４２の表面に結露
は発生しない。これにより、本実施の形態では、冷房を
連続運転しても蒸発器４２の表面に結露が生じない。
【００２２】また、本実施の形態では、排気ダクト３２
の排気を再利用したので、混合気体を生成するためのヒ
ータを別個設ける必要がなく、製造コストを削減でき
る。尚、本実施の形態では、排気ダクト３２の排気を再
利用したが、これに限定されず、リターンダクト２０を
流れる循環エアを再利用してもよい。図２は、本発明の
冷媒自然循環式熱交換システムの第２の実施の形態の構
成図である。第２の実施の形態では、凝縮器用ファン５
０の周波数を調整するインバータ７０が設けられ温度コ
ントローラ６２と連結される。温度センサ６０は蒸発器
４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度コントロ
ーラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検出温度
に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム１２内
の空気の露点以上となるようにファン周波数調整信号を
ダンパ５８に出力し、凝縮器用ファン５０の周波数を制
御する。凝縮器用ファン５０の周波数を抑えて低温外気
の送風量を少なくすると、凝縮器４８の凝縮能力が低下
される。これによって、冷房を連続運転しても蒸発器４
２の表面に結露が発生するのを防止できる。
の排気を再利用したので、混合気体を生成するためのヒ
ータを別個設ける必要がなく、製造コストを削減でき
る。尚、本実施の形態では、排気ダクト３２の排気を再
利用したが、これに限定されず、リターンダクト２０を
流れる循環エアを再利用してもよい。図２は、本発明の
冷媒自然循環式熱交換システムの第２の実施の形態の構
成図である。第２の実施の形態では、凝縮器用ファン５
０の周波数を調整するインバータ７０が設けられ温度コ
ントローラ６２と連結される。温度センサ６０は蒸発器
４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度コントロ
ーラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検出温度
に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム１２内
の空気の露点以上となるようにファン周波数調整信号を
ダンパ５８に出力し、凝縮器用ファン５０の周波数を制
御する。凝縮器用ファン５０の周波数を抑えて低温外気
の送風量を少なくすると、凝縮器４８の凝縮能力が低下
される。これによって、冷房を連続運転しても蒸発器４
２の表面に結露が発生するのを防止できる。
【００２３】図３は、本発明の冷媒自然循環式熱交換シ
ステムの第３の実施の形態の構成図である。第３の実施
の形態では、冷媒蒸気管５２に電動バルブ７６が設置さ
れ温度コントローラ６２と連結される。温度センサ６０
は蒸発器４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度
コントローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該
検出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルー
ム１２内の空気の露点以上となるようにバルブ開度制御
信号を電動バルブ７６に出力し、電動バルブ７６の開度
を制御する。電動バルブ７６の開度が小さくなると、蒸
発器４２内の圧力が増加し、蒸発器４２での蒸発温度が
上がる。これによって、冷房を連続運転しても蒸発器４
２の表面に結露が発生するのを防止できる。
ステムの第３の実施の形態の構成図である。第３の実施
の形態では、冷媒蒸気管５２に電動バルブ７６が設置さ
れ温度コントローラ６２と連結される。温度センサ６０
は蒸発器４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度
コントローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該
検出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルー
ム１２内の空気の露点以上となるようにバルブ開度制御
信号を電動バルブ７６に出力し、電動バルブ７６の開度
を制御する。電動バルブ７６の開度が小さくなると、蒸
発器４２内の圧力が増加し、蒸発器４２での蒸発温度が
上がる。これによって、冷房を連続運転しても蒸発器４
２の表面に結露が発生するのを防止できる。
【００２４】図４は、本発明の冷媒自然循環式熱交換シ
ステムの第４の実施の形態の構成図である。第４の実施
の形態では、冷媒液管５４に電動バルブ８２が設置され
温度コントローラ６２と連結される。温度センサ６０は
蒸発器４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度コ
ントローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検
出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム
１２内の空気の露点以上となるようにバルブ開度制御信
号を電動バルブ８２に出力し、電動バルブ８２の開度を
制御する。電動バルブ８２の開度が小さくなると、蒸発
器４２へ流れる熱媒体の流量が減少し蒸発器４２内の圧
力が減少する。これによって、冷房を連続運転しても蒸
発器４２の表面に結露が発生するのを防止できる。
ステムの第４の実施の形態の構成図である。第４の実施
の形態では、冷媒液管５４に電動バルブ８２が設置され
温度コントローラ６２と連結される。温度センサ６０は
蒸発器４２の表面温度を検出して、該検出温度を温度コ
ントローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検
出温度に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム
１２内の空気の露点以上となるようにバルブ開度制御信
号を電動バルブ８２に出力し、電動バルブ８２の開度を
制御する。電動バルブ８２の開度が小さくなると、蒸発
器４２へ流れる熱媒体の流量が減少し蒸発器４２内の圧
力が減少する。これによって、冷房を連続運転しても蒸
発器４２の表面に結露が発生するのを防止できる。
【００２５】図５は、本発明の冷媒自然循環式熱交換シ
ステムの第５の実施の形態の構成図である。第５の実施
の形態では、蒸発器４２内に圧力センサ８８が設置され
温度コントローラ６２と連結される。圧力センサ８８は
蒸発器４２内の圧力を検出して、該検出圧力を温度コン
トローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検出
圧力に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム１
２内の空気の露点以上となるようにダンパ開度調整信号
をダンパ５８に出力し、ダンパ５８の開度を制御する。
これにより、凝縮器４８に送風される低温外気と排気と
の混合気体の温度が一定に保たれる。よって、冷房を連
続運転しても蒸発器４２の表面に結露が発生するのを防
止できる。
ステムの第５の実施の形態の構成図である。第５の実施
の形態では、蒸発器４２内に圧力センサ８８が設置され
温度コントローラ６２と連結される。圧力センサ８８は
蒸発器４２内の圧力を検出して、該検出圧力を温度コン
トローラ６２に入力し、温度コントローラ６２は該検出
圧力に応じて蒸発器４２の表面温度がクリーンルーム１
２内の空気の露点以上となるようにダンパ開度調整信号
をダンパ５８に出力し、ダンパ５８の開度を制御する。
これにより、凝縮器４８に送風される低温外気と排気と
の混合気体の温度が一定に保たれる。よって、冷房を連
続運転しても蒸発器４２の表面に結露が発生するのを防
止できる。
【００２６】尚、第５の実施の形態の圧力センサ８８
は、第１〜第３の実施の形態においても適用することが
できる。また、凝縮器４８に送風する低温外気には、外
気取入ダクト２４から空調機２２に取り入れる外気を使
用してもよい。尚、第１及び第５の実施の形態では、凝
縮器４８に送風する外気温度を調整するのに、ダンパ５
８の開度を制御することによって変化させているが、こ
れに限定されず、熱源に装置冷却水を用い、凝縮器４８
の前段に装置冷却水と低温外気との熱交換器を設置し
て、冷却水配管に取り付けた電動バルブの開度調節を行
うことによってこの熱交換器に流す装置冷却水の流量を
コントロールし、凝縮器４８へ送風する外気温度を変化
させてもよい。
は、第１〜第３の実施の形態においても適用することが
できる。また、凝縮器４８に送風する低温外気には、外
気取入ダクト２４から空調機２２に取り入れる外気を使
用してもよい。尚、第１及び第５の実施の形態では、凝
縮器４８に送風する外気温度を調整するのに、ダンパ５
８の開度を制御することによって変化させているが、こ
れに限定されず、熱源に装置冷却水を用い、凝縮器４８
の前段に装置冷却水と低温外気との熱交換器を設置し
て、冷却水配管に取り付けた電動バルブの開度調節を行
うことによってこの熱交換器に流す装置冷却水の流量を
コントロールし、凝縮器４８へ送風する外気温度を変化
させてもよい。
【００２７】また、全ての実施の形態において、凝縮器
４８をクリーンルーム用外調機内部に設置し、蒸発器４
２で回収した室内空気からの熱を用いて、低温取入外気
の予熱に用いてもよい。図６は、密閉系が１系統の冷媒
自然循環式熱交換システムを示す説明図である。蒸発器
で冷却されるエアの温度をＡ、冷却された直後のエアの
温度をＢとし、凝縮器を冷却するエアの温度をＣ、凝縮
器で熱交換された直後のエアの温度をＤとし、蒸発器と
凝縮器を通過するエアーの量は同じとする。この場合の
熱回収率φは、
４８をクリーンルーム用外調機内部に設置し、蒸発器４
２で回収した室内空気からの熱を用いて、低温取入外気
の予熱に用いてもよい。図６は、密閉系が１系統の冷媒
自然循環式熱交換システムを示す説明図である。蒸発器
で冷却されるエアの温度をＡ、冷却された直後のエアの
温度をＢとし、凝縮器を冷却するエアの温度をＣ、凝縮
器で熱交換された直後のエアの温度をＤとし、蒸発器と
凝縮器を通過するエアーの量は同じとする。この場合の
熱回収率φは、
【００２８】
【数１】 で表される。
【００２９】図７は、冷媒自然循環式熱交換システムが
一系統の場合における熱交換を示す説明図である。同図
に示すように、ＡとＣとの温度差をΔｔとすると、熱冷
媒はＡとＣとの中間温度Δｔ／２で循環するため、１系
統のときの熱回収率φは最大でも５０％である。図８
は、密閉系が２系統の冷媒自然循環式熱交換システムを
示す説明図である。蒸発器の入口温度をＡ、２つの系統
の間の温度をＢ、出口温度をＣとし、凝縮器の入口温度
をＤ、２つの系統の間の温度をＥ、出口温度をＦとす
る。
一系統の場合における熱交換を示す説明図である。同図
に示すように、ＡとＣとの温度差をΔｔとすると、熱冷
媒はＡとＣとの中間温度Δｔ／２で循環するため、１系
統のときの熱回収率φは最大でも５０％である。図８
は、密閉系が２系統の冷媒自然循環式熱交換システムを
示す説明図である。蒸発器の入口温度をＡ、２つの系統
の間の温度をＢ、出口温度をＣとし、凝縮器の入口温度
をＤ、２つの系統の間の温度をＥ、出口温度をＦとす
る。
【００３０】図９は、冷媒自然循環式熱交換システムが
２系統の場合における熱交換を示す説明図である。同図
に示すように、ＡとＤとの温度差をΔｔとすると、
（一）系統の熱冷媒はＢとＤとの中間温度Ｃ、Ｅ、Δｔ
／３で循環し、（二）系統の熱冷媒はＡとＥとの中間温
度Ｂ、Ｆ、２Δｔ／３で循環する。このため、２系統の
ときの熱回収率φは最大でも６６．７％である。
２系統の場合における熱交換を示す説明図である。同図
に示すように、ＡとＤとの温度差をΔｔとすると、
（一）系統の熱冷媒はＢとＤとの中間温度Ｃ、Ｅ、Δｔ
／３で循環し、（二）系統の熱冷媒はＡとＥとの中間温
度Ｂ、Ｆ、２Δｔ／３で循環する。このため、２系統の
ときの熱回収率φは最大でも６６．７％である。
【００３１】
【実施例】図１０は、冷媒充填率と熱回収率との関係を
示す図である。６列のコイルを２台直列に並べ、充填率
εを２０〜８０％まで変化させた。蒸発器と凝縮器との
入口空気温度差Δｔが１５℃、１０℃、５℃の場合につ
いて行い、配管の長さは５０ｍとした。冷媒の充填率ε
は、
示す図である。６列のコイルを２台直列に並べ、充填率
εを２０〜８０％まで変化させた。蒸発器と凝縮器との
入口空気温度差Δｔが１５℃、１０℃、５℃の場合につ
いて行い、配管の長さは５０ｍとした。冷媒の充填率ε
は、
【００３２】
【数２】ε＝〔冷媒容積（液）／（熱交換器チューブ容
積＋配管容積）〕×１００ で表される。この結果、熱回収率は充填率を２０％から
大きくするに従って大きくなり、５５％で最大となる。
さらに充填率を大きくすると徐々に低下した。現実的に
適用されるΔｔ＝１５℃の場合では、回収率３０％を下
限とすると充填率を４５％〜略１００％にすれば達成で
きる。しかし、充填率が高くなるとコストがかかるこ
と、また１００％では相変化が起こらないこと、及び６
５％を超えても回収率に大差がないことから充填率εを
４５〜６５％に設定することが好ましい。
積＋配管容積）〕×１００ で表される。この結果、熱回収率は充填率を２０％から
大きくするに従って大きくなり、５５％で最大となる。
さらに充填率を大きくすると徐々に低下した。現実的に
適用されるΔｔ＝１５℃の場合では、回収率３０％を下
限とすると充填率を４５％〜略１００％にすれば達成で
きる。しかし、充填率が高くなるとコストがかかるこ
と、また１００％では相変化が起こらないこと、及び６
５％を超えても回収率に大差がないことから充填率εを
４５〜６５％に設定することが好ましい。
【００３３】図１１は、コイルの列数と熱回収率との関
係を示す図である。１系統のコイルの列数を６、１２、
１８と変化させ、蒸発器と凝縮器との入口空気温度差Δ
ｔが１５℃、１０℃、５℃の場合について行った。充填
率は５５％とし、配管長さは５０ｍとする。この結果、
熱回収率はコイル列数が６列（Δｔ：１５℃）では２５
％であるが、１２列では３８％に向上する。しかし、こ
れ以上コイル列数を増やしても熱回収率は比例して向上
せずに飽和することが判明した。
係を示す図である。１系統のコイルの列数を６、１２、
１８と変化させ、蒸発器と凝縮器との入口空気温度差Δ
ｔが１５℃、１０℃、５℃の場合について行った。充填
率は５５％とし、配管長さは５０ｍとする。この結果、
熱回収率はコイル列数が６列（Δｔ：１５℃）では２５
％であるが、１２列では３８％に向上する。しかし、こ
れ以上コイル列数を増やしても熱回収率は比例して向上
せずに飽和することが判明した。
【００３４】図１２は、系統数と熱回収率との関係を示
す図である。コイルの列数を１２（総伝熱面積：１１．
４ｍ2 ）とし、これを分割して系統数を変化させた。系
統数２では６列のコイル２台直列に並べ、系統数４では
３列のコイル４台直列に並べた。蒸発器と凝縮器との入
口空気温度差Δｔが１５℃、１０℃、５℃の場合につい
て行い、充填率は５５％とし、配管長さは５０ｍとす
る。この結果、熱回収率は系統数１では３８％（Δｔ：
１５℃）であるのに対し、系統数４では５７％（Δｔ：
１５℃）となり約２０％向上することが判明した。
す図である。コイルの列数を１２（総伝熱面積：１１．
４ｍ2 ）とし、これを分割して系統数を変化させた。系
統数２では６列のコイル２台直列に並べ、系統数４では
３列のコイル４台直列に並べた。蒸発器と凝縮器との入
口空気温度差Δｔが１５℃、１０℃、５℃の場合につい
て行い、充填率は５５％とし、配管長さは５０ｍとす
る。この結果、熱回収率は系統数１では３８％（Δｔ：
１５℃）であるのに対し、系統数４では５７％（Δｔ：
１５℃）となり約２０％向上することが判明した。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る冷媒
自然循環式熱交換システムによれば、蒸発器の表面温度
を被空調室内空気の露点以上に保つようにしたので、冷
房を連続運転しても蒸発器の表面に結露が発生するのを
防止することができる。
自然循環式熱交換システムによれば、蒸発器の表面温度
を被空調室内空気の露点以上に保つようにしたので、冷
房を連続運転しても蒸発器の表面に結露が発生するのを
防止することができる。
【図１】冷媒自然循環式熱交換システムの第１の実施の
形態の構成図
形態の構成図
【図２】冷媒自然循環式熱交換システムの第２の実施の
形態の構成図
形態の構成図
【図３】冷媒自然循環式熱交換システムの第３の実施の
形態の構成図
形態の構成図
【図４】冷媒自然循環式熱交換システムの第４の実施の
形態の構成図
形態の構成図
【図５】冷媒自然循環式熱交換システムの第５の実施の
形態の構成図
形態の構成図
【図６】密閉系が１系統の冷媒自然循環式熱交換システ
ムを示す説明図
ムを示す説明図
【図７】冷媒自然循環式熱交換システムが１系統の場合
における熱交換を示す説明図
における熱交換を示す説明図
【図８】密閉系が２系統の冷媒自然循環式熱交換システ
ムを示す説明図
ムを示す説明図
【図９】冷媒自然循環式熱交換システムが２系統の場合
における熱交換を示す説明図
における熱交換を示す説明図
【図１０】冷媒充填率と熱回収率との関係を示す図
【図１１】コイルの列数と熱回収率との関係を示す図
【図１２】系統数と熱回収率との関係を示す図
１２…クリーンルーム ４２…蒸発器 ４４…蒸発器用ファン ４６…ダクト ４８…凝縮器 ５０…凝縮器用ファン ５２…冷媒蒸気管 ５４…冷媒液管 ５６…バイパスダクト ５８…ダンパ ６０…温度センサ ６２…温度コントローラ ７０…インバータ ７６、８２…電動バルブ ８８…圧力センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 祐則 東京都千代田区内神田１丁目１番14号 日立プラント建設株式会社内 (56)参考文献 特開 平１−277146（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−257865（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−195838（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−218004（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−98040（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−130352（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F24F 5/00 F24F 11/053
Claims (5)
- 【請求項１】被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調
室外の室外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に
設置される凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する
冷媒蒸気管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けら
れ、前記被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発
器用空気供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前
記被空調室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供
給する凝縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発
器、凝縮器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系
に熱媒体を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前
記蒸発器内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷
却し前記被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換シ
ステムに於いて、 前記室外ダクトと前記被空調室からの排気が流れる排気
ダクトとを接続する接続ダクトと、 前記接続ダクトに設けられ、前記排気ダクトから前記室
外ダクトに導入する前記排気の流量を調整するダンパ
と、 前記蒸発器の表面温度を検出する温度検出手段と、 前記温度検出手段で検出された検出温度に応じて前記蒸
発器の表面温度が前記被空調室内空気の露点以上になる
ように前記ダンパの開度を制御する制御手段と、を備え
たことを特徴とした冷媒自然循環式熱交換システム。 - 【請求項２】前記排気ダクトは前記被空調室に設置され
た生産設備の排気口に連結されていることを特徴とする
請求項１記載の冷媒自然循環式熱交換システム。 - 【請求項３】被空調室内に設けられた蒸発器と、被空調
室外の室外ダクトに設けられ、前記蒸発器よりも高所に
設置される凝縮器と、前記蒸発器と凝縮器とを連結する
冷媒蒸気管及び冷媒液管と、前記蒸発器の近傍に設けら
れ、前記被空調室内の空気を前記蒸発器に供給する蒸発
器用空気供給手段と、前記凝縮器の近傍に設けられ、前
記被空調室内の空気よりも低温の外気を前記凝縮器に供
給する凝縮器用空気供給手段とから構成され、前記蒸発
器、凝縮器、冷媒蒸気管、及び冷媒液管から成る密閉系
に熱媒体を充填し、前記蒸発器に供給された空気を、前
記蒸発器内の前記熱媒体が蒸発する際の潜熱によって冷
却し前記被空調室内を冷房する冷媒自然循環式熱交換シ
ステムに於いて、 前記室外ダクトと前記被空調室からの排気が流れる排気
ダクトとを接続する接続ダクトと、 前記接続ダクトに設けられ、前記排気ダクトから前記室
外ダクトに導入する前記排気の流量を調整するダンパ
と、 前記蒸発器内の圧力を検出する圧力検出手段と、 前記圧力検出手段で検出された検出圧力に応じて前記蒸
発器の表面温度が前記被空調室内空気の露点以上になる
ように前記ダンパの開度を制御する制御手段と、を備え
たことを特徴とした冷媒自然循環式熱交換システム。 - 【請求項４】前記熱媒体の充填率は、前記密閉系の容積
の４５〜６５％に設定されていることを特徴とする請求
項１又は３に記載の冷媒自然循環式熱交換システム。 - 【請求項５】前記密閉系の系統を複数備えたことを特徴
とする請求項１又は３に記載の冷媒自然循環式熱交換シ
ステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22761597A JP3351307B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 冷媒自然循環式熱交換システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22761597A JP3351307B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 冷媒自然循環式熱交換システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1163561A JPH1163561A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3351307B2 true JP3351307B2 (ja) | 2002-11-25 |
Family
ID=16863718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22761597A Expired - Fee Related JP3351307B2 (ja) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | 冷媒自然循環式熱交換システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3351307B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111006350A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-14 | 台州奇林环境设备有限公司 | 一种便于维护的多功能的家用新风装置 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1328552C (zh) * | 2004-10-20 | 2007-07-25 | 袁一军 | 一种室内空气环境调节方法 |
| JP4816974B2 (ja) * | 2008-03-24 | 2011-11-16 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 電子機器の冷却システム |
| SG171566A1 (en) * | 2009-12-01 | 2011-06-29 | Hitachi Plant Technologies Ltd | Cooling method and cooling system of electronic device |
| JP2011237887A (ja) * | 2010-05-06 | 2011-11-24 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 電子機器の冷却方法及び冷却システム |
| CH705453B1 (de) * | 2011-08-31 | 2015-06-30 | Mentus Holding Ag | Verfahren zum Betrieb eines Flüssigkeit-Luft-Wärmeaustauschgeräts. |
| JP6761229B2 (ja) * | 2015-08-06 | 2020-09-23 | 株式会社竹中工務店 | 空調装置 |
| CN105571032A (zh) * | 2016-02-17 | 2016-05-11 | 陈明标 | 一种插管式露点蒸发芯体 |
| CN107883438A (zh) * | 2016-09-30 | 2018-04-06 | 维谛技术有限公司 | 一种机房空调系统、机房制冷控制方法及装置 |
| CN106642583B (zh) * | 2016-12-27 | 2019-04-30 | 贵州电网有限责任公司信息中心 | 一种数据中心智能气流控制系统及其控制方法 |
| KR101973648B1 (ko) | 2017-08-07 | 2019-04-29 | 엘지전자 주식회사 | 환기장치의 제어방법 |
| CN108548296A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-18 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调器及其控制方法和计算机可读存储介质 |
| CN108592350A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-28 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调器及其控制方法和计算机可读存储介质 |
| CN108561963A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-21 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调器及其控制方法和计算机可读存储介质 |
-
1997
- 1997-08-08 JP JP22761597A patent/JP3351307B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111006350A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-14 | 台州奇林环境设备有限公司 | 一种便于维护的多功能的家用新风装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1163561A (ja) | 1999-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11867413B2 (en) | HVAC unit with hot gas reheat | |
| US5400607A (en) | System and method for high-efficiency air cooling and dehumidification | |
| US6976524B2 (en) | Apparatus for maximum work | |
| JP3351307B2 (ja) | 冷媒自然循環式熱交換システム | |
| US20100242507A1 (en) | Dynamic outside air management system and method | |
| CN107327929B (zh) | 立式空调器以及立式空调器的控制方法 | |
| US20050257539A1 (en) | Air conditioner and method for controlling operation thereof | |
| JP6105933B2 (ja) | 直膨コイルを使用した空気調和機 | |
| JPH0814389B2 (ja) | 直膨型熱交換器を用いたクリーンルーム | |
| CN100549565C (zh) | 具有用于瞬时冷却和加热的模糊遗传控制的集成热泵 | |
| JP2894571B2 (ja) | 空調システム及び空気調和装置 | |
| KR101562744B1 (ko) | 환기 유니트와 연동되는 공조 시스템 | |
| CN215832055U (zh) | 一种室内空气处理系统 | |
| JP2000018766A (ja) | 空気調和装置 | |
| CN102620490B (zh) | 一种新风除湿加干盘管制冷的空调机组 | |
| JP7058250B2 (ja) | 除湿機能付き空調機及びその制御方法 | |
| JP2649986B2 (ja) | 直膨型熱交換器を用いたクリーンルーム | |
| JP6134511B2 (ja) | 直膨コイルを使用した空気調和機 | |
| JP6370425B2 (ja) | 直膨コイルを使用した空気調和機 | |
| JP3081461B2 (ja) | 空気熱源型空調システム | |
| JP2697655B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH11257883A (ja) | 熱源併用冷媒自然循環式冷房システム | |
| JPH05196258A (ja) | 空気調和設備 | |
| CN213955499U (zh) | 一种直膨式风管空气换热设备 | |
| JP4245733B2 (ja) | 高顕熱負荷処理用空調システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080920 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090920 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090920 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100920 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100920 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110920 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120920 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120920 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130920 Year of fee payment: 11 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |