JP3348449B2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents
放電灯点灯装置Info
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- JP3348449B2 JP3348449B2 JP28903092A JP28903092A JP3348449B2 JP 3348449 B2 JP3348449 B2 JP 3348449B2 JP 28903092 A JP28903092 A JP 28903092A JP 28903092 A JP28903092 A JP 28903092A JP 3348449 B2 JP3348449 B2 JP 3348449B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両のバッテリを用い
て放電灯を点灯させる放電灯点灯装置に関するものであ
り、自動車の前照灯点灯装置として利用されるものであ
る。
て放電灯を点灯させる放電灯点灯装置に関するものであ
り、自動車の前照灯点灯装置として利用されるものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用の前照灯としては、ハロ
ゲンランプが広く使用されてきたが、近年、この前照灯
として放電灯を用いて、少ないワット数で大幅に光束を
高めた点灯装置の研究開発が盛んに行われている。この
放電灯は、メタルハライドランプが使用され、発光効率
が高く、コンパクトであり、車両用前照灯の設計自由度
を向上させ、夜間走行環境を明るくし、非常に安全であ
るという利点がある。このメタルハライドランプを点灯
させるために、車両のバッテリから電源供給を受けて、
放電灯の電力制御を行う点灯装置が必要である。ところ
が、バッテリは電圧が変動しやすいという問題がある。
例えば、ＤＣ１２Ｖ系のバッテリでは、通常は１２．８
Ｖ程度であるが、一般的な電圧変動範囲は１０〜１６Ｖ
の範囲である。
ゲンランプが広く使用されてきたが、近年、この前照灯
として放電灯を用いて、少ないワット数で大幅に光束を
高めた点灯装置の研究開発が盛んに行われている。この
放電灯は、メタルハライドランプが使用され、発光効率
が高く、コンパクトであり、車両用前照灯の設計自由度
を向上させ、夜間走行環境を明るくし、非常に安全であ
るという利点がある。このメタルハライドランプを点灯
させるために、車両のバッテリから電源供給を受けて、
放電灯の電力制御を行う点灯装置が必要である。ところ
が、バッテリは電圧が変動しやすいという問題がある。
例えば、ＤＣ１２Ｖ系のバッテリでは、通常は１２．８
Ｖ程度であるが、一般的な電圧変動範囲は１０〜１６Ｖ
の範囲である。
【０００３】従来のハロゲンランプでは、電圧が変動し
ても光束は低下するものの消えることはなかったが、放
電灯は点灯装置の入力電圧としてのバッテリの電圧が大
幅に低下すると、点灯維持できなくなり、放電灯が立ち
消えを起こすことがある。エンジンを起動させて、バッ
テリが安定した状態で放電灯を点灯させた場合には、上
記のような問題は生じないが、放電灯を点灯させた状態
でエンジンを起動させると、このエンジンの起動に必要
な電力供給のために大電流が流れて、バッテリの電圧は
ＤＣ１２Ｖが一時的に６Ｖ程度まで低下して、点灯装置
から放電灯に供給される電圧が下がり、再点弧電圧が上
昇して、放電灯が立ち消えすることになる。
ても光束は低下するものの消えることはなかったが、放
電灯は点灯装置の入力電圧としてのバッテリの電圧が大
幅に低下すると、点灯維持できなくなり、放電灯が立ち
消えを起こすことがある。エンジンを起動させて、バッ
テリが安定した状態で放電灯を点灯させた場合には、上
記のような問題は生じないが、放電灯を点灯させた状態
でエンジンを起動させると、このエンジンの起動に必要
な電力供給のために大電流が流れて、バッテリの電圧は
ＤＣ１２Ｖが一時的に６Ｖ程度まで低下して、点灯装置
から放電灯に供給される電圧が下がり、再点弧電圧が上
昇して、放電灯が立ち消えすることになる。
【０００４】図５はバッテリを用いた一般的な放電灯点
灯装置のブロック図である。図中、１はバッテリ、２は
矩形波点灯回路、３は放電灯、４は制御部、８は点灯装
置である。図６はバッテリ１の電圧Ｖ1 の時間的変化を
示している。時刻ｔ0 でエンジンを起動すると、例え
ば、１２．８Ｖの電源電圧が一時的に６Ｖ程度まで低下
して、エンジンが作動すると、バッテリ１の電圧Ｖ1 が
上昇して、元の電圧付近まで戻る。このように一時的に
大幅な電圧低下が生じると、放電灯３に供給される電圧
が低下して、放電が不安定となり、立ち消えに至ること
がある。放電灯３のランプ電圧は、放電の向き、すなわ
ち、電流の方向が変わる極性反転の直後に上昇しやす
く、この電圧によって放電灯３が立ち消えすることが多
い。これを再点弧電圧という。この再点弧電圧による立
ち消えの現象を起こりにくくするために、直流点灯に切
り換える方法が考えられるが、片方の電極を早く消耗さ
せるという問題があり、また、放電状態が変わり、配光
が変化するなどの問題がある。
灯装置のブロック図である。図中、１はバッテリ、２は
矩形波点灯回路、３は放電灯、４は制御部、８は点灯装
置である。図６はバッテリ１の電圧Ｖ1 の時間的変化を
示している。時刻ｔ0 でエンジンを起動すると、例え
ば、１２．８Ｖの電源電圧が一時的に６Ｖ程度まで低下
して、エンジンが作動すると、バッテリ１の電圧Ｖ1 が
上昇して、元の電圧付近まで戻る。このように一時的に
大幅な電圧低下が生じると、放電灯３に供給される電圧
が低下して、放電が不安定となり、立ち消えに至ること
がある。放電灯３のランプ電圧は、放電の向き、すなわ
ち、電流の方向が変わる極性反転の直後に上昇しやす
く、この電圧によって放電灯３が立ち消えすることが多
い。これを再点弧電圧という。この再点弧電圧による立
ち消えの現象を起こりにくくするために、直流点灯に切
り換える方法が考えられるが、片方の電極を早く消耗さ
せるという問題があり、また、放電状態が変わり、配光
が変化するなどの問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述のような
点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところ
は、バッテリを用いて矩形波点灯回路により放電灯を点
灯させる放電灯点灯装置において、バッテリの電圧が一
時的に低下した場合に、直流点灯に切り換えることなく
再点弧電圧の発生を少なくし、片方の電極を早く消耗さ
せる等の直流点灯の問題を回避しながら放電灯の立ち消
えを起こりにくくすることにある。
点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところ
は、バッテリを用いて矩形波点灯回路により放電灯を点
灯させる放電灯点灯装置において、バッテリの電圧が一
時的に低下した場合に、直流点灯に切り換えることなく
再点弧電圧の発生を少なくし、片方の電極を早く消耗さ
せる等の直流点灯の問題を回避しながら放電灯の立ち消
えを起こりにくくすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の放電灯点灯装置
にあっては、上記の課題を解決するために、図１に示す
ように、バッテリ１と、バッテリ１を電源として矩形波
電力を発生させる矩形波点灯回路２と、前記矩形波電力
により点灯される放電灯３とからなり、前記矩形波点灯
回路２の制御部４は、バッテリ１の電圧Ｖ1 を検出して
電圧低下を判別する電圧判別回路５と、電圧判別回路５
の出力を受けて矩形波点灯回路２の極性反転周期を切り
換える極性反転周期切換回路６と、極性反転周期切換回
路６の出力を受けて矩形波点灯回路２のスイッチング素
子を制御する主制御部７とを備え、前記極性反転周期切
換回路６はバッテリ１の電圧低下時には通常時に比べて
矩形波点灯回路２の極性反転周期を長くするように切り
換えることを特徴とするものである。
にあっては、上記の課題を解決するために、図１に示す
ように、バッテリ１と、バッテリ１を電源として矩形波
電力を発生させる矩形波点灯回路２と、前記矩形波電力
により点灯される放電灯３とからなり、前記矩形波点灯
回路２の制御部４は、バッテリ１の電圧Ｖ1 を検出して
電圧低下を判別する電圧判別回路５と、電圧判別回路５
の出力を受けて矩形波点灯回路２の極性反転周期を切り
換える極性反転周期切換回路６と、極性反転周期切換回
路６の出力を受けて矩形波点灯回路２のスイッチング素
子を制御する主制御部７とを備え、前記極性反転周期切
換回路６はバッテリ１の電圧低下時には通常時に比べて
矩形波点灯回路２の極性反転周期を長くするように切り
換えることを特徴とするものである。
【０００７】
【作用】本発明の作用を図１の構成に基づいて説明す
る。本発明では、電圧判別回路５によりバッテリ１の電
圧を検出し、電圧低下を判別すると、極性反転周期切換
回路６により極性反転周期を立ち消えが起こりにくい長
い周期に切り換える。主制御部７は、極性反転周期切換
回路６により選択された極性反転周期で矩形波点灯回路
２の制御信号を生成し、通常時は短い周期の矩形波で放
電灯３を点灯させ、バッテリ１の電圧低下時には立ち消
えが起こりにくい長い周期の矩形波で放電灯３を点灯さ
せるものである。
る。本発明では、電圧判別回路５によりバッテリ１の電
圧を検出し、電圧低下を判別すると、極性反転周期切換
回路６により極性反転周期を立ち消えが起こりにくい長
い周期に切り換える。主制御部７は、極性反転周期切換
回路６により選択された極性反転周期で矩形波点灯回路
２の制御信号を生成し、通常時は短い周期の矩形波で放
電灯３を点灯させ、バッテリ１の電圧低下時には立ち消
えが起こりにくい長い周期の矩形波で放電灯３を点灯さ
せるものである。
【０００８】極性反転周期の切り換えの具体例を図２に
示す。図中、Ｉ3 は放電灯３に流れるランプ電流の波形
であり、ｔ1 は極性反転周期を立ち消えしにくい長い周
期に切り換えた時点、ｔ2 は極性反転周期を元に戻した
時点である。図２の制御方式では、ｔ1 までの期間とｔ
2 以降の期間では、矩形波点灯の周期Ｔ1 が短く、ｔ1
〜ｔ2 の期間では、矩形波点灯の周期Ｔ2 が長く設定さ
れている。つまり、この例では、バッテリ１の電圧Ｖ1
が低下したときに、矩形波点灯の周期をＴ1 からＴ2 へ
と長くして、極性反転の回数を少なくすることにより、
再点弧電圧の発生を極力減らすようにしたものである。
通常、矩形波点灯の周波数は数百Ｈｚ程度であるが、バ
ッテリ１の電圧Ｖ1 が低下したときには、矩形波点灯の
周波数を数十Ｈｚもしくは数Ｈｚに低下させるものであ
る。
示す。図中、Ｉ3 は放電灯３に流れるランプ電流の波形
であり、ｔ1 は極性反転周期を立ち消えしにくい長い周
期に切り換えた時点、ｔ2 は極性反転周期を元に戻した
時点である。図２の制御方式では、ｔ1 までの期間とｔ
2 以降の期間では、矩形波点灯の周期Ｔ1 が短く、ｔ1
〜ｔ2 の期間では、矩形波点灯の周期Ｔ2 が長く設定さ
れている。つまり、この例では、バッテリ１の電圧Ｖ1
が低下したときに、矩形波点灯の周期をＴ1 からＴ2 へ
と長くして、極性反転の回数を少なくすることにより、
再点弧電圧の発生を極力減らすようにしたものである。
通常、矩形波点灯の周波数は数百Ｈｚ程度であるが、バ
ッテリ１の電圧Ｖ1 が低下したときには、矩形波点灯の
周波数を数十Ｈｚもしくは数Ｈｚに低下させるものであ
る。
【０００９】
【実施例】図３は本発明の一実施例の回路図である。以
下、その回路構成について説明する。バッテリ１には、
コンデンサＣｓが並列接続されている。コンデンサＣｓ
の両端には、インダクタＬ0 とトランジスタＱ0 の直列
回路が接続されている。トランジスタＱ0 の両端には、
逆流阻止用のダイオードＤ0 を介して平滑用のコンデン
サＣ0 が接続されている。トランジスタＱ0 がオンする
ことにより、バッテリ１からインダクタＬ0 に電流が流
れてエネルギーが蓄積され、トランジスタＱ0 がオフす
ることにより、インダクタＬ0 に誘導起電圧が発生し、
これがバッテリ１の電圧Ｖ1 に重畳されて、ダイオード
Ｄ0 を介してコンデンサＣ0 に充電される。したがっ
て、コンデンサＣ0 には、バッテリ１の電圧Ｖ1 を昇圧
した直流電圧が充電される。以上のコンデンサＣｓ，Ｃ
0 とインダクタＬ0 、トランジスタＱ0 及びダイオード
Ｄ0 により昇圧チョッパー回路９が構成されている。
下、その回路構成について説明する。バッテリ１には、
コンデンサＣｓが並列接続されている。コンデンサＣｓ
の両端には、インダクタＬ0 とトランジスタＱ0 の直列
回路が接続されている。トランジスタＱ0 の両端には、
逆流阻止用のダイオードＤ0 を介して平滑用のコンデン
サＣ0 が接続されている。トランジスタＱ0 がオンする
ことにより、バッテリ１からインダクタＬ0 に電流が流
れてエネルギーが蓄積され、トランジスタＱ0 がオフす
ることにより、インダクタＬ0 に誘導起電圧が発生し、
これがバッテリ１の電圧Ｖ1 に重畳されて、ダイオード
Ｄ0 を介してコンデンサＣ0 に充電される。したがっ
て、コンデンサＣ0 には、バッテリ１の電圧Ｖ1 を昇圧
した直流電圧が充電される。以上のコンデンサＣｓ，Ｃ
0 とインダクタＬ0 、トランジスタＱ0 及びダイオード
Ｄ0 により昇圧チョッパー回路９が構成されている。
【００１０】次に、昇圧チョッパー回路９の直流出力端
には、矩形波インバータ回路１０の入力端が接続されて
いる。このインバータ回路１０の入力端には、トランジ
スタＱ1 ，Ｑ3 の直列回路とトランジスタＱ2 ，Ｑ4 の
直列回路が並列接続されている。各トランジスタＱ1 ，
Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の両端には、それぞれダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 が逆並列接続されている。トラ
ンジスタＱ1 ，Ｑ3 の接続点とトランジスタＱ2 ，Ｑ4
の接続点の間には、インダクタＬ1 とコンデンサＣ1 の
直列回路が接続されており、コンデンサＣ1 の両端に
は、放電灯３が接続されている。矩形波インバータ回路
１０の各トランジスタＱ1 ，Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4と昇圧チ
ョッパー回路９のトランジスタＱ0 は、制御部４により
制御されている。
には、矩形波インバータ回路１０の入力端が接続されて
いる。このインバータ回路１０の入力端には、トランジ
スタＱ1 ，Ｑ3 の直列回路とトランジスタＱ2 ，Ｑ4 の
直列回路が並列接続されている。各トランジスタＱ1 ，
Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 の両端には、それぞれダイオード
Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 が逆並列接続されている。トラ
ンジスタＱ1 ，Ｑ3 の接続点とトランジスタＱ2 ，Ｑ4
の接続点の間には、インダクタＬ1 とコンデンサＣ1 の
直列回路が接続されており、コンデンサＣ1 の両端に
は、放電灯３が接続されている。矩形波インバータ回路
１０の各トランジスタＱ1 ，Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4と昇圧チ
ョッパー回路９のトランジスタＱ0 は、制御部４により
制御されている。
【００１１】以下、制御部４の構成について説明する。
この制御部４は、昇圧チョッパー回路９を制御するため
のＰＷＭ制御部１１と矩形波インバータ回路１０を制御
するためのＰＷＭ制御部１２を備えている。ＰＷＭ制御
部１２の出力は、アンド回路Ａ1 ，Ａ2 の一方の入力に
接続されている。アンド回路Ａ1 ，Ａ2 の他方の入力に
は、フリップフロップ１４の出力端子Ｑと反転出力端子
Ｑ’がそれぞれ接続されている。フリップフロップ１４
の出力端子Ｑと反転出力端子Ｑ’はトランジスタＱ3 ，
Ｑ4 の制御電極にそれぞれ接続されている。また、トラ
ンジスタＱ1 ，Ｑ2 の制御電極には、アンド回路Ａ1 ，
Ａ2 の出力端子がそれぞれ接続されている。フリップフ
ロップ１４は、発振回路１３からの発振出力により所定
の周期でトリガされており、トリガされるたびに出力が
反転する。発振回路１３は、例えば、汎用のタイマーＩ
Ｃ（μＰＣ１５５５等）で構成された無安定マルチバイ
ブレータよりなり、コンデンサＣ2 が抵抗Ｒ2 を介して
充電されて、その充電電圧が一定電圧に達すると、コン
デンサＣ2 を放電させることにより、発振動作を行うも
のである。コンデンサＣ2 には、バッテリ１の直流電圧
Ｖ1 から極性反転周期切換回路６のトランジスタＱ6 と
抵抗Ｒ1 及び抵抗Ｒ2 を介して電流が流れる。極性反転
周期切換回路６のトランジスタＱ6 は、電圧判別回路５
のトランジスタＱ5 により制御されている。電圧判別回
路５は、バッテリ１の電圧Ｖ1 からツェナダイオードＺ
Ｄ1 のツェナ電圧Ｖｚを差し引いた電圧（Ｖ1 −Ｖｚ）
を抵抗Ｒ4 ，Ｒ5 により分圧し、抵抗Ｒ4 ，Ｒ5 の接続
点に得られる電圧によりトランジスタＱ5 のベース電流
を供給しているものである。トランジスタＱ5 のコレク
タ電流は、トランジスタＱ6 のベース電流となっている
ので、バッテリ１の電圧Ｖ1 が低下して、トランジスタ
Ｑ5 がオフすると、トランジスタＱ6 もオフとなり、コ
ンデンサＣ2 の充電電流は減少する。これにより、発振
回路１３の発振周期が長くなり、矩形波インバータ回路
１０の極性反転周期が長くなる。
この制御部４は、昇圧チョッパー回路９を制御するため
のＰＷＭ制御部１１と矩形波インバータ回路１０を制御
するためのＰＷＭ制御部１２を備えている。ＰＷＭ制御
部１２の出力は、アンド回路Ａ1 ，Ａ2 の一方の入力に
接続されている。アンド回路Ａ1 ，Ａ2 の他方の入力に
は、フリップフロップ１４の出力端子Ｑと反転出力端子
Ｑ’がそれぞれ接続されている。フリップフロップ１４
の出力端子Ｑと反転出力端子Ｑ’はトランジスタＱ3 ，
Ｑ4 の制御電極にそれぞれ接続されている。また、トラ
ンジスタＱ1 ，Ｑ2 の制御電極には、アンド回路Ａ1 ，
Ａ2 の出力端子がそれぞれ接続されている。フリップフ
ロップ１４は、発振回路１３からの発振出力により所定
の周期でトリガされており、トリガされるたびに出力が
反転する。発振回路１３は、例えば、汎用のタイマーＩ
Ｃ（μＰＣ１５５５等）で構成された無安定マルチバイ
ブレータよりなり、コンデンサＣ2 が抵抗Ｒ2 を介して
充電されて、その充電電圧が一定電圧に達すると、コン
デンサＣ2 を放電させることにより、発振動作を行うも
のである。コンデンサＣ2 には、バッテリ１の直流電圧
Ｖ1 から極性反転周期切換回路６のトランジスタＱ6 と
抵抗Ｒ1 及び抵抗Ｒ2 を介して電流が流れる。極性反転
周期切換回路６のトランジスタＱ6 は、電圧判別回路５
のトランジスタＱ5 により制御されている。電圧判別回
路５は、バッテリ１の電圧Ｖ1 からツェナダイオードＺ
Ｄ1 のツェナ電圧Ｖｚを差し引いた電圧（Ｖ1 −Ｖｚ）
を抵抗Ｒ4 ，Ｒ5 により分圧し、抵抗Ｒ4 ，Ｒ5 の接続
点に得られる電圧によりトランジスタＱ5 のベース電流
を供給しているものである。トランジスタＱ5 のコレク
タ電流は、トランジスタＱ6 のベース電流となっている
ので、バッテリ１の電圧Ｖ1 が低下して、トランジスタ
Ｑ5 がオフすると、トランジスタＱ6 もオフとなり、コ
ンデンサＣ2 の充電電流は減少する。これにより、発振
回路１３の発振周期が長くなり、矩形波インバータ回路
１０の極性反転周期が長くなる。
【００１２】図４は本実施例の動作説明のためのタイム
チャートであり、トランジスタＱ1〜Ｑ5 の駆動信号を
示している。トランジスタＱ1 ，Ｑ2 は高周波でオン・
オフし、トランジスタＱ3 ，Ｑ4 は低周波でオン・オフ
する。トランジスタＱ1 ，Ｑ2 のオン・オフによる高周
波成分は、限流用のインダクタＬ1 と高周波バイパス用
のコンデンサＣ1 よりなるローパスフィルタにより除去
されるので、放電灯３には、トランジスタＱ3 ，Ｑ4 の
オン・オフにより極性が反転する低周波の矩形波電圧が
供給されるものである。図中、時刻ｔ1 までの期間及び
時刻ｔ2 以降の期間では、バッテリ１の電圧Ｖ1 が高
く、トランジスタＱ5 がオンであり、トランジスタＱ6
もオンしている。したがって、コンデンサＣ2 はバッテ
リ１の直流電圧Ｖ1 によりトランジスタＱ6 、抵抗Ｒ2
を介して流れる電流により充電され、その充電速度はト
ランジスタＱ6 がオフのときよりも速くなる。したがっ
て、発振回路１３の発振周期は短く設定され、トランジ
スタＱ3 ，Ｑ4 のオン・オフが反転する周期Ｔ1 は短く
なる。換言すれば、矩形波インバータ回路１０の極性反
転周期は短くなる。次に、時刻ｔ1 〜ｔ2 の期間では、
バッテリ１の電圧Ｖ1が低下して、トランジスタＱ5 が
オフとなっている。このため、トランジスタＱ6 もオフ
となり、コンデンサＣ2 を充電する電流は、抵抗Ｒ1 及
びＲ2 により制限される。したがって、コンデンサＣ2
の充電速度はトランジスタＱ6 がオンのときよりも遅く
なり、発振回路１３の発振周期が長く設定され、トラン
ジスタＱ3 ，Ｑ4 のオン・オフが反転する周期Ｔ2 は長
くなる。つまり、矩形波インバータ回路１０の極性反転
周期は長くなる。結局、バッテリ１の直流電圧Ｖ1 が低
い期間では、放電灯３に印加される矩形波の周期が長く
なる。これにより、バッテリ１の電圧Ｖ1 が一時的に低
下した場合でも、放電灯３の立ち消えが起こりにくくな
る。
チャートであり、トランジスタＱ1〜Ｑ5 の駆動信号を
示している。トランジスタＱ1 ，Ｑ2 は高周波でオン・
オフし、トランジスタＱ3 ，Ｑ4 は低周波でオン・オフ
する。トランジスタＱ1 ，Ｑ2 のオン・オフによる高周
波成分は、限流用のインダクタＬ1 と高周波バイパス用
のコンデンサＣ1 よりなるローパスフィルタにより除去
されるので、放電灯３には、トランジスタＱ3 ，Ｑ4 の
オン・オフにより極性が反転する低周波の矩形波電圧が
供給されるものである。図中、時刻ｔ1 までの期間及び
時刻ｔ2 以降の期間では、バッテリ１の電圧Ｖ1 が高
く、トランジスタＱ5 がオンであり、トランジスタＱ6
もオンしている。したがって、コンデンサＣ2 はバッテ
リ１の直流電圧Ｖ1 によりトランジスタＱ6 、抵抗Ｒ2
を介して流れる電流により充電され、その充電速度はト
ランジスタＱ6 がオフのときよりも速くなる。したがっ
て、発振回路１３の発振周期は短く設定され、トランジ
スタＱ3 ，Ｑ4 のオン・オフが反転する周期Ｔ1 は短く
なる。換言すれば、矩形波インバータ回路１０の極性反
転周期は短くなる。次に、時刻ｔ1 〜ｔ2 の期間では、
バッテリ１の電圧Ｖ1が低下して、トランジスタＱ5 が
オフとなっている。このため、トランジスタＱ6 もオフ
となり、コンデンサＣ2 を充電する電流は、抵抗Ｒ1 及
びＲ2 により制限される。したがって、コンデンサＣ2
の充電速度はトランジスタＱ6 がオンのときよりも遅く
なり、発振回路１３の発振周期が長く設定され、トラン
ジスタＱ3 ，Ｑ4 のオン・オフが反転する周期Ｔ2 は長
くなる。つまり、矩形波インバータ回路１０の極性反転
周期は長くなる。結局、バッテリ１の直流電圧Ｖ1 が低
い期間では、放電灯３に印加される矩形波の周期が長く
なる。これにより、バッテリ１の電圧Ｖ1 が一時的に低
下した場合でも、放電灯３の立ち消えが起こりにくくな
る。
【００１３】
【発明の効果】本発明によれば、バッテリを電源とする
矩形波点灯回路を用いた放電灯点灯装置において、バッ
テリの電圧低下時に矩形波点灯の周期を長くして、極性
反転の回数を少なくするようにしたので、直流点灯に切
り換えることなく再点弧電圧の発生を極力少なくし、片
方の電極を早く消耗させる等の直流点灯の問題を回避し
ながら放電灯の立ち消えを起こりにくくすることができ
るという効果がある。
矩形波点灯回路を用いた放電灯点灯装置において、バッ
テリの電圧低下時に矩形波点灯の周期を長くして、極性
反転の回数を少なくするようにしたので、直流点灯に切
り換えることなく再点弧電圧の発生を極力少なくし、片
方の電極を早く消耗させる等の直流点灯の問題を回避し
ながら放電灯の立ち消えを起こりにくくすることができ
るという効果がある。
【図１】本発明の基本構成を示すブロック回路図であ
る。
る。
【図２】本発明による矩形波点灯の周期切換の動作を示
す波形図である。
す波形図である。
【図３】本発明の一実施例の回路図である。
【図４】本発明の一実施例の動作波形図である。
【図５】従来の放電灯点灯装置のブロック回路図であ
る。
る。
【図６】従来例におけるバッテリの電圧変化を示す波形
図である。
図である。
１ バッテリ ２ 矩形波点灯回路 ３ 放電灯 ４ 制御部 ５ 電圧判別回路 ６ 極性反転周期切換回路 ７ 主制御部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05B 41/24 H02M 7/48 H05B 41/16 310 B60Q 1/04
Claims (1)
- 【請求項１】 バッテリと、バッテリを電源として矩
形波電力を発生させる矩形波点灯回路と、前記矩形波電
力により点灯される放電灯とからなり、前記矩形波点灯
回路の制御部は、バッテリの電圧を検出して電圧低下を
判別する電圧判別回路と、電圧判別回路の出力を受けて
矩形波点灯回路の極性反転周期を切り換える極性反転周
期切換回路と、極性反転周期切換回路の出力を受けて矩
形波点灯回路のスイッチング素子を制御する主制御部と
を備え、前記極性反転周期切換回路はバッテリの電圧低
下時には通常時に比べて矩形波点灯回路の極性反転周期
を長くするように切り換えることを特徴とする放電灯点
灯装置。
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| JP28903092A JP3348449B2 (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 放電灯点灯装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP28903092A JP3348449B2 (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 放電灯点灯装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH06140175A JPH06140175A (ja) | 1994-05-20 |
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| JP28903092A Expired - Fee Related JP3348449B2 (ja) | 1992-10-27 | 1992-10-27 | 放電灯点灯装置 |
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| JP (1) | JP3348449B2 (ja) |
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-
1992
- 1992-10-27 JP JP28903092A patent/JP3348449B2/ja not_active Expired - Fee Related
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