JP3329812B2 - 廃水浄化のための活性汚泥法 - Google Patents
廃水浄化のための活性汚泥法Info
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- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
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- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、廃水を、第１の部分的に空気の吸込まれた
活性化工程に導入し、その後中間清澄化を行ない、それ
に続き、第２の部分的に空気の吹き込まれた活性化工程
に導入し、後清澄化を行ない、その後排出する方法で廃
水を浄化するための活性汚泥法に関し、この方法では、
中間清澄化からの汚泥を、第１活性化工程に、かつ後清
澄化からのものを第２活性化工程に返送し、かつ少なく
とも１つの活性化工程からの余剰汚泥をこの汚泥循環か
ら除去する。このような公知方法は、慣用の２工程活性
汚泥法である（Doktor W.LindnerのDas Zweistufige
Belebungsverfahren in der Abwasserreinigung
（Kempten1957）、Thomas−Verlag）。この方法では、
第１活性化工程での高い汚泥負荷率（Schlammbelastun
g）で基質呼吸が完全に有効になり、この際、微生物が
有機化合物の酸化により酸素を消費し、その結果、前面
での炭素化合物の生物学的分解が起る。第２の活性化工
程は、この公知方法では、一般に、低い汚泥負荷率で操
作され、これにより残留炭素化合物の分解及び窒素化合
物の酸化（硝化）が起る。
活性化工程に導入し、その後中間清澄化を行ない、それ
に続き、第２の部分的に空気の吹き込まれた活性化工程
に導入し、後清澄化を行ない、その後排出する方法で廃
水を浄化するための活性汚泥法に関し、この方法では、
中間清澄化からの汚泥を、第１活性化工程に、かつ後清
澄化からのものを第２活性化工程に返送し、かつ少なく
とも１つの活性化工程からの余剰汚泥をこの汚泥循環か
ら除去する。このような公知方法は、慣用の２工程活性
汚泥法である（Doktor W.LindnerのDas Zweistufige
Belebungsverfahren in der Abwasserreinigung
（Kempten1957）、Thomas−Verlag）。この方法では、
第１活性化工程での高い汚泥負荷率（Schlammbelastun
g）で基質呼吸が完全に有効になり、この際、微生物が
有機化合物の酸化により酸素を消費し、その結果、前面
での炭素化合物の生物学的分解が起る。第２の活性化工
程は、この公知方法では、一般に、低い汚泥負荷率で操
作され、これにより残留炭素化合物の分解及び窒素化合
物の酸化（硝化）が起る。
この公知の２工程活性化法にとって慣用のことは、第
１工程のBSB50.8〜2.0kg/乾燥物質kg・日及び第２工程
のBSB50.15〜0.3kg/乾燥物質kg・日の汚泥負荷率で操作
することである（St.Augustin、Berlin Ernst Verla
g、Abwassertechnischen Vereinigung発行のLehr−und
Handbuch der Abwassertechnik第３版IV巻1985年、
426頁参照）。この方法による典型的な操作法では、そ
こに記載のように、第１工程で主な炭素分解が、第２工
程では充分な硝化（Nitrifikation）が行なわれる。第
２工程では易分解性の炭素基質が欠けているので、脱硝
はもはや不可能である。全装置からの余剰汚泥の取り出
しは、第１工程の前の前清澄化から又は後清澄化を欠く
場合には第１工程の汚泥循環系から行なう。第２工程の
余剰汚泥を第１工程の汚泥と一緒に取り出し、この際、
第１工程には非酸化条件は存在しないので、所望の窒素
除去はできない。
１工程のBSB50.8〜2.0kg/乾燥物質kg・日及び第２工程
のBSB50.15〜0.3kg/乾燥物質kg・日の汚泥負荷率で操作
することである（St.Augustin、Berlin Ernst Verla
g、Abwassertechnischen Vereinigung発行のLehr−und
Handbuch der Abwassertechnik第３版IV巻1985年、
426頁参照）。この方法による典型的な操作法では、そ
こに記載のように、第１工程で主な炭素分解が、第２工
程では充分な硝化（Nitrifikation）が行なわれる。第
２工程では易分解性の炭素基質が欠けているので、脱硝
はもはや不可能である。全装置からの余剰汚泥の取り出
しは、第１工程の前の前清澄化から又は後清澄化を欠く
場合には第１工程の汚泥循環系から行なう。第２工程の
余剰汚泥を第１工程の汚泥と一緒に取り出し、この際、
第１工程には非酸化条件は存在しないので、所望の窒素
除去はできない。
オーストリア特許（AT−PS）第318503号から公知の、
有機又は無機的に結合している窒素を、家庭から又は工
業廃水から除去する方法では、第２工程で硝化されたア
ンモニウムの脱硝及びこれに伴なう浄化すべき廃水から
の硝酸塩窒素の除去のために、第２工程の沈殿槽から硝
化された廃水を取り出し、第１工程の空気吹き込み槽か
らの廃水を第１工程の後清澄化槽に導入する導管内に供
給する。このAT−PS318503号から公知の方法では、第１
工程（空気吹込み及び沈殿槽）ではもっぱら脱硝が、か
つ第２工程ではもっぱら硝化が行なわれる。
有機又は無機的に結合している窒素を、家庭から又は工
業廃水から除去する方法では、第２工程で硝化されたア
ンモニウムの脱硝及びこれに伴なう浄化すべき廃水から
の硝酸塩窒素の除去のために、第２工程の沈殿槽から硝
化された廃水を取り出し、第１工程の空気吹き込み槽か
らの廃水を第１工程の後清澄化槽に導入する導管内に供
給する。このAT−PS318503号から公知の方法では、第１
工程（空気吹込み及び沈殿槽）ではもっぱら脱硝が、か
つ第２工程ではもっぱら硝化が行なわれる。
ドイツ特許出願公開（DE−OS）第3136409号から公知
の方法では、２つの装置即ち２つの硝化のための２つの
同等の工程が平行に接続されている。このDE−OS313640
9号によれば、副硝化工程で硝化のために特に好適な条
件を接続すべきであり、これにより、主硝化工程での妨
害の際に、硝化の中断が起こらず、必要に応じ副硝化工
程からそこで逆送生物学的に、即ち硝化性微生物を主工
程に導入することができ、従ってそこで、一旦妨害が起
っても、硝化は実質的に中断することなしに再び継続さ
せることができる。
の方法では、２つの装置即ち２つの硝化のための２つの
同等の工程が平行に接続されている。このDE−OS313640
9号によれば、副硝化工程で硝化のために特に好適な条
件を接続すべきであり、これにより、主硝化工程での妨
害の際に、硝化の中断が起こらず、必要に応じ副硝化工
程からそこで逆送生物学的に、即ち硝化性微生物を主工
程に導入することができ、従ってそこで、一旦妨害が起
っても、硝化は実質的に中断することなしに再び継続さ
せることができる。
国際公開（WO）第83/00856号には、炭素化合物のみを
分解し、硝化も脱硝化も行なわない汚泥処理法が記載さ
れている。この方法では、予備濃縮装置中で処理された
汚泥を、好気性処理のための好気性処理工程に導びく。
この好気性処理工程からの排出物を、腐敗プロセスのた
めの嫌気性処理工程に導びき、ここで更に分解を行なわ
せる。WO83/00856号によれば、この基質の一部を嫌気性
処理工程から好気性処理工程に戻す。この際には、好気
性処理工程で有効な細菌は嫌気性処理工程では生きるこ
とができず、その逆も言えるので、混合生物群集（misc
hbiozoenosen）は生じない。
分解し、硝化も脱硝化も行なわない汚泥処理法が記載さ
れている。この方法では、予備濃縮装置中で処理された
汚泥を、好気性処理のための好気性処理工程に導びく。
この好気性処理工程からの排出物を、腐敗プロセスのた
めの嫌気性処理工程に導びき、ここで更に分解を行なわ
せる。WO83/00856号によれば、この基質の一部を嫌気性
処理工程から好気性処理工程に戻す。この際には、好気
性処理工程で有効な細菌は嫌気性処理工程では生きるこ
とができず、その逆も言えるので、混合生物群集（misc
hbiozoenosen）は生じない。
ドイツ特許（DE−PS）第2640875号から公知で、AB−
法として周知の方法は、２工程廃水浄化法であり、ここ
では、吸着工程としての第１工程は非常に高く負荷され
（汚泥負荷率BSB52.0〜10.0kg/乾燥物質kg・日）、か
つ、炭素化合物の分解もしくは吸着に役立つ。第２工程
は、BSB50.15〜0.30kg/乾燥物質kg・日の汚泥負荷率で
作動し、硝化の役に立つ。この方法では、脱硝は第２工
程でのみ、かつ第１工程で除去されなかった炭素化合物
の導入に依存してのみ可能であり、このことは操作上制
御困難である。このドイツ特許第2640875号から周知の
方法では、第１及び第２工程の生物群集は、第１工程で
の吸着と共に僅かなエネルギー使用による炭素化合物の
除去の利点を確保するために、厳格に相互に分離させる
べきである。
法として周知の方法は、２工程廃水浄化法であり、ここ
では、吸着工程としての第１工程は非常に高く負荷され
（汚泥負荷率BSB52.0〜10.0kg/乾燥物質kg・日）、か
つ、炭素化合物の分解もしくは吸着に役立つ。第２工程
は、BSB50.15〜0.30kg/乾燥物質kg・日の汚泥負荷率で
作動し、硝化の役に立つ。この方法では、脱硝は第２工
程でのみ、かつ第１工程で除去されなかった炭素化合物
の導入に依存してのみ可能であり、このことは操作上制
御困難である。このドイツ特許第2640875号から周知の
方法では、第１及び第２工程の生物群集は、第１工程で
の吸着と共に僅かなエネルギー使用による炭素化合物の
除去の利点を確保するために、厳格に相互に分離させる
べきである。
活性化装置内での硝化及び脱硝による廃水の浄化は、
原理的に１工程及び２工程装置中で行なうことができ
る。確実な硝化を得るためには、この装置内で、廃水の
温度に応じて、特定の汚泥齢を保持し、これによりゆっ
くり生長する硝化細菌が活性汚泥中に実際に存在し、洗
浄除去されないことが必要である。しかしながら、活性
化装置内の汚泥齢は、決定的に、廃水の炭素化合物での
負荷率により影響される。それというのも、硝化細菌は
全バイオマスの僅かな部分を成すだけである（５％より
低い）からである。
原理的に１工程及び２工程装置中で行なうことができ
る。確実な硝化を得るためには、この装置内で、廃水の
温度に応じて、特定の汚泥齢を保持し、これによりゆっ
くり生長する硝化細菌が活性汚泥中に実際に存在し、洗
浄除去されないことが必要である。しかしながら、活性
化装置内の汚泥齢は、決定的に、廃水の炭素化合物での
負荷率により影響される。それというのも、硝化細菌は
全バイオマスの僅かな部分を成すだけである（５％より
低い）からである。
この条件により、硝化を伴なう廃水浄化のための１工
程活性化装置の寸法は、主として分解可能な炭素化合物
での負荷率により決められる。
程活性化装置の寸法は、主として分解可能な炭素化合物
での負荷率により決められる。
２工程法では、第１工程での硝化を伴なわない炭素化
合物の充分な分解及び引続く、予め浄化された廃水の第
２工程での処理により、この第２工程での硝化のための
前提が提供される。それというのも高い汚泥齢の炭素化
合物の除去の後には、比較的小さい槽容積でも操作され
うるからである。
合物の充分な分解及び引続く、予め浄化された廃水の第
２工程での処理により、この第２工程での硝化のための
前提が提供される。それというのも高い汚泥齢の炭素化
合物の除去の後には、比較的小さい槽容積でも操作され
うるからである。
しかしながら、廃水から窒素化合物を除去するために
は、硝化時に行なわれる還元された窒素化合物（NH4 +）
を硝酸塩まで酸化した後に、硝酸塩を還元してガス状窒
素にする（脱硝）ことが必要であり、この還元は、硝酸
塩に結合している窒素の使用下で、溶解即ち遊離の酸素
の不存在下に行なわれる（非酸化条件）。このことは、
１工程装置で、槽の適当な形状及び酸素供給の適合化に
より達成でき、好気性で非酸化性の条件を形成する。し
かしながら、この方法に脱硝を包含させると必要な槽容
積の増大を必要とする。
は、硝化時に行なわれる還元された窒素化合物（NH4 +）
を硝酸塩まで酸化した後に、硝酸塩を還元してガス状窒
素にする（脱硝）ことが必要であり、この還元は、硝酸
塩に結合している窒素の使用下で、溶解即ち遊離の酸素
の不存在下に行なわれる（非酸化条件）。このことは、
１工程装置で、槽の適当な形状及び酸素供給の適合化に
より達成でき、好気性で非酸化性の条件を形成する。し
かしながら、この方法に脱硝を包含させると必要な槽容
積の増大を必要とする。
２工程装置における脱硝を包含させることは、原則的
には可能であるが、第１工程での炭素化合物の分解と第
２工程の硝化とを空間的に分離することにより、生じる
硝酸塩を脱硝時に還元するために必要である炭素化合物
の供給性は非常に僅かである。有効な脱硝は慣用の２工
程法では、硝化され、実質的に汚泥不含の後清澄化から
の流出物を第１工程に返送することによってのみ、かつ
この中での非酸化性条件の形成によってのみ可能である
（Wilhelm Emdeの“Betriebsweisevon Belebungsanla
gen"in Wiener Mitteilungen Wasser−Abwasser−Ge
waesser Bd.81−Wien 1990、II Anflage参照）。
には可能であるが、第１工程での炭素化合物の分解と第
２工程の硝化とを空間的に分離することにより、生じる
硝酸塩を脱硝時に還元するために必要である炭素化合物
の供給性は非常に僅かである。有効な脱硝は慣用の２工
程法では、硝化され、実質的に汚泥不含の後清澄化から
の流出物を第１工程に返送することによってのみ、かつ
この中での非酸化性条件の形成によってのみ可能である
（Wilhelm Emdeの“Betriebsweisevon Belebungsanla
gen"in Wiener Mitteilungen Wasser−Abwasser−Ge
waesser Bd.81−Wien 1990、II Anflage参照）。
２工程AB−法での脱硝（DE−PS2640875号）は第１の
高負荷工程での、例えば空気導入の減少による炭素除去
の制限、及びこれに伴なう、同様に非酸化条件の保持下
での第２工程への炭素除去の移行によって達成される。
第２工程の流出物の最高負荷工程として構成された第１
工程への再循環は、短かい帯留時間の故に目的達成性が
低い。しかしながら、他方で第１工程での炭素除去の制
限により、硝化時の最適条件の保持に関する利点が失な
われる。
高負荷工程での、例えば空気導入の減少による炭素除去
の制限、及びこれに伴なう、同様に非酸化条件の保持下
での第２工程への炭素除去の移行によって達成される。
第２工程の流出物の最高負荷工程として構成された第１
工程への再循環は、短かい帯留時間の故に目的達成性が
低い。しかしながら、他方で第１工程での炭素除去の制
限により、硝化時の最適条件の保持に関する利点が失な
われる。
要するに、この時点に使用された活性化法での操作法
にとって、炭素分解、硝化及び脱硝のための混合生物群
集の形成を伴なう１工程法では、良好な流出物値を得る
ための良好な条件が支配し、このために必要な活性化槽
の容積が比較的大きい、例えば200/EGW（リットル/Ei
nwohnergleichwert）であると言える。２工程法では、
第１工程での炭素化合物の分解により、一般に第２工程
では、硝化のためのより良好な条件が存在する。しかし
ながら、脱硝のためにはかなりの量の流れを返送させね
ばならず、このことは、第１もしくは第２工程の活性化
槽の後の沈殿槽に著るしい負荷をもたらす。他方、第１
工程（AB−法での）の分解作用の減少は、第２工程での
硝化に関する利点の部分的断念を意味し、酸素供給の減
少及び臭気発生の危険下での高い操作経費を用いてのみ
達成できる。
にとって、炭素分解、硝化及び脱硝のための混合生物群
集の形成を伴なう１工程法では、良好な流出物値を得る
ための良好な条件が支配し、このために必要な活性化槽
の容積が比較的大きい、例えば200/EGW（リットル/Ei
nwohnergleichwert）であると言える。２工程法では、
第１工程での炭素化合物の分解により、一般に第２工程
では、硝化のためのより良好な条件が存在する。しかし
ながら、脱硝のためにはかなりの量の流れを返送させね
ばならず、このことは、第１もしくは第２工程の活性化
槽の後の沈殿槽に著るしい負荷をもたらす。他方、第１
工程（AB−法での）の分解作用の減少は、第２工程での
硝化に関する利点の部分的断念を意味し、酸素供給の減
少及び臭気発生の危険下での高い操作経費を用いてのみ
達成できる。
本発明は、１工程及び２工程法の利点を相互に組み合
せた、前記種類の方法を得ることを課題とする。
せた、前記種類の方法を得ることを課題とする。
このことは、本発明により、前記の種類の方法で、次
のようにして達成される：第１活性化工程で生じた活性
汚泥、殊に余剰汚泥の少なくとも一部分を、第２活性化
工程に、かつ第２の活性化工程で生じた活性汚泥殊に余
剰汚泥の少なくとも一部分を、第１活性化工程に移行さ
せ、第１活性化工程内でも第２活性化工程内でも、炭素
化合物の分解と並んで硝化による窒素化合物の分解及び
脱硝をも実施する。本発明方法の有利かつ好適な変法
は、本発明の従属請求項の目的である。本発明では、第
１工程での炭素分解及び第２工程での硝化の目的で実施
される生物群集の分離（これは脱硝時の困難の欠点を生
じる）が、１つの２工程装置内での生物群集の混合によ
り避けられる。高い酸素消費をする第１工程からの活性
汚泥を、第２工程に移行することは、脱硝性バイオマス
を第２工程に入れることを可能にする。第１工程から第
２工程へのバイオマスのこの調節された移行により、第
２工程の硝化性バイオマスとの混合が行なわれ、これに
より、この第２工程で、所望の混合生物群集の形成に伴
ない、硝化と共に脱硝も達成することが可能になる。こ
の場合、第１工程から第２工程にバイオマスを移行する
ことを、充分な硝化のために必要な汚泥齢を保持するこ
とができるように調節するのが有利である。
のようにして達成される：第１活性化工程で生じた活性
汚泥、殊に余剰汚泥の少なくとも一部分を、第２活性化
工程に、かつ第２の活性化工程で生じた活性汚泥殊に余
剰汚泥の少なくとも一部分を、第１活性化工程に移行さ
せ、第１活性化工程内でも第２活性化工程内でも、炭素
化合物の分解と並んで硝化による窒素化合物の分解及び
脱硝をも実施する。本発明方法の有利かつ好適な変法
は、本発明の従属請求項の目的である。本発明では、第
１工程での炭素分解及び第２工程での硝化の目的で実施
される生物群集の分離（これは脱硝時の困難の欠点を生
じる）が、１つの２工程装置内での生物群集の混合によ
り避けられる。高い酸素消費をする第１工程からの活性
汚泥を、第２工程に移行することは、脱硝性バイオマス
を第２工程に入れることを可能にする。第１工程から第
２工程へのバイオマスのこの調節された移行により、第
２工程の硝化性バイオマスとの混合が行なわれ、これに
より、この第２工程で、所望の混合生物群集の形成に伴
ない、硝化と共に脱硝も達成することが可能になる。こ
の場合、第１工程から第２工程にバイオマスを移行する
ことを、充分な硝化のために必要な汚泥齢を保持するこ
とができるように調節するのが有利である。
脱硝を廃水中に存在する汚れ（この汚れの程度は、実
際に廃水のBSB5−値により示される）により行なう１工
程装置内での操作法とは反対に、本発明方法での脱硝
は、次のようにして達成される：第１工程からの活性汚
泥の形の脱硝されたバイオマスを第２工程に移し、そこ
で、第２工程の硝化性バイオマスと共に、硝化も脱硝も
可能である混合生物群集を形成させる。第１工程でバイ
オマスに吸着された炭素化合物を、汚性汚泥の移行によ
り第２工程に入れる。これは、そこで、第２工程での脱
硝のための更なる炭素源として役立つ。生じる混合生物
群集の硝化能と脱硝能との割合は、この発明では、第２
工程に移された第１工程からの汚泥の量に依存する。１
工程から他の工程への汚泥の移行の際に、廃水の量に比
べて流量が少ない（割合約1:20）ので、装置の付加的な
水圧負荷は現われない。
際に廃水のBSB5−値により示される）により行なう１工
程装置内での操作法とは反対に、本発明方法での脱硝
は、次のようにして達成される：第１工程からの活性汚
泥の形の脱硝されたバイオマスを第２工程に移し、そこ
で、第２工程の硝化性バイオマスと共に、硝化も脱硝も
可能である混合生物群集を形成させる。第１工程でバイ
オマスに吸着された炭素化合物を、汚性汚泥の移行によ
り第２工程に入れる。これは、そこで、第２工程での脱
硝のための更なる炭素源として役立つ。生じる混合生物
群集の硝化能と脱硝能との割合は、この発明では、第２
工程に移された第１工程からの汚泥の量に依存する。１
工程から他の工程への汚泥の移行の際に、廃水の量に比
べて流量が少ない（割合約1:20）ので、装置の付加的な
水圧負荷は現われない。
本発明の方法では、硝化の減少の際に、第１工程から
の脱硝バイオマスの流量の減少により、非常に迅速な改
良を達成することが可能である。双方の生物群集の混合
の程度に応じて、本発明方法は、混合生物群集を有する
装置中で、１工程装置の挙動（第１工程から第２工程へ
の非常に充分な移行）及び２工程装置の挙動（汚泥移行
の中断時）を調節することができる。
の脱硝バイオマスの流量の減少により、非常に迅速な改
良を達成することが可能である。双方の生物群集の混合
の程度に応じて、本発明方法は、混合生物群集を有する
装置中で、１工程装置の挙動（第１工程から第２工程へ
の非常に充分な移行）及び２工程装置の挙動（汚泥移行
の中断時）を調節することができる。
同様に、第２工程からの活性汚泥（例えば余剰汚泥）
が第１工程に移されるので、第２工程の生物群集と第１
工程の生物群集との混合も現われる。この手段により、
第２工程からの硝化細菌は第１工程に移され、ここで、
その支配割合（存在する汚泥齢は、第１工程での硝化性
細菌の安定なコロニー形成のためには充分ではない）に
基づき、それ自体保持され得ない。硝化細菌が第１工程
へ絶えず入ることにより、この細菌は、第１工程の混合
生物群集内に、第２工程の活性汚泥の戻りの程度に応じ
て存在する。
が第１工程に移されるので、第２工程の生物群集と第１
工程の生物群集との混合も現われる。この手段により、
第２工程からの硝化細菌は第１工程に移され、ここで、
その支配割合（存在する汚泥齢は、第１工程での硝化性
細菌の安定なコロニー形成のためには充分ではない）に
基づき、それ自体保持され得ない。硝化細菌が第１工程
へ絶えず入ることにより、この細菌は、第１工程の混合
生物群集内に、第２工程の活性汚泥の戻りの程度に応じ
て存在する。
この工程で支配するアンモニア窒素の高濃度により、
硝化細菌は、その変化率に関して制限されず、殆んど最
大速度で作用する。これとは反対に、第２工程では、そ
こに生じる低いアンモニア窒素濃度の故に、常にモノデ
ィック関係式（Monod′schen Beziehung）に基づく変
換率の低下が現われる。
硝化細菌は、その変化率に関して制限されず、殆んど最
大速度で作用する。これとは反対に、第２工程では、そ
こに生じる低いアンモニア窒素濃度の故に、常にモノデ
ィック関係式（Monod′schen Beziehung）に基づく変
換率の低下が現われる。
Ｖ＝Vmax・S/（KstS） Ｖ＝実際の変換（生長）率 Vmax＝最大変換（生長）率 Ｓ＝基質濃度 Ｋ＝半最大変換率の場合の基質濃度 この事実により、第１工程の好気性部分内で、炭素化
合物の分解と同時に硝化もされ、この際、生じる硝酸塩
は、この工程での活性汚泥の高い呼吸活性の結果とし
て、非酸化性帯域内で非常に迅速に脱硝される。これに
伴ない、第２工程及び第１工程の生物群集の所望の混合
により、第１工程に存在するエアレーション能は、炭素
化合物の除去と共に、硝化及び脱硝による窒素化合物の
除去のためにも最適に利用され、この際、変換率の程度
は、混合生物群集の組成に依存する。ここでも、第２工
程からバイオマスを第１工程に戻すことを中断する際の
純粋に２工程操作の変更幅は、完全な汚泥返送の場合に
は殆んど１工程操作にまで達する。
合物の分解と同時に硝化もされ、この際、生じる硝酸塩
は、この工程での活性汚泥の高い呼吸活性の結果とし
て、非酸化性帯域内で非常に迅速に脱硝される。これに
伴ない、第２工程及び第１工程の生物群集の所望の混合
により、第１工程に存在するエアレーション能は、炭素
化合物の除去と共に、硝化及び脱硝による窒素化合物の
除去のためにも最適に利用され、この際、変換率の程度
は、混合生物群集の組成に依存する。ここでも、第２工
程からバイオマスを第１工程に戻すことを中断する際の
純粋に２工程操作の変更幅は、完全な汚泥返送の場合に
は殆んど１工程操作にまで達する。
本発明の方法では、活性汚泥を、その中でそれぞれの
活性化工程（第１もしくは第２）が実施される槽から直
接除去することができる。更に、活性汚泥を第１もしく
は第２活性化工程の流出物から取り出し、それぞれ、他
の活性化工程に供給することが可能である。最後に、活
性汚泥を、第１の活性化工程の後に接続されている中間
槽から取り出し、第２の活性化工程に移すことができ
る。有利に、活性汚泥を、第２の活性化工程の後に接続
されている後清澄化槽から取り出し、第１の活性化工程
に供給することができる。
活性化工程（第１もしくは第２）が実施される槽から直
接除去することができる。更に、活性汚泥を第１もしく
は第２活性化工程の流出物から取り出し、それぞれ、他
の活性化工程に供給することが可能である。最後に、活
性汚泥を、第１の活性化工程の後に接続されている中間
槽から取り出し、第２の活性化工程に移すことができ
る。有利に、活性汚泥を、第２の活性化工程の後に接続
されている後清澄化槽から取り出し、第１の活性化工程
に供給することができる。
まとめると、本発明の方法は、例えば次のようなもの
であり、例えば、第１図及び第２図に示した装置に示さ
れているように実施することができる： 第１図は、硝化及び脱硝のための混合生物群集を用い
る２工程活性化法を示しており、第２図は生物学的燐除
去を伴なう変法を示している。
であり、例えば、第１図及び第２図に示した装置に示さ
れているように実施することができる： 第１図は、硝化及び脱硝のための混合生物群集を用い
る２工程活性化法を示しており、第２図は生物学的燐除
去を伴なう変法を示している。
これは、廃水を浄化するための２工程活性汚泥法（工
程11及び12）であり、この方法では、第１活性化槽３に
導入される廃水９は、少なくとも１個の空気の吹込まれ
た帯域及び少なくとも１個の空気の吹込まれていない帯
域を有し、１〜５日の汚泥齢に調整され、作動され、そ
の後、中間清澄化槽４中で、中間清澄化を行ない、これ
に引続き、第２の少なくとも１個の空気の吹込まれた帯
域及び空気の吹込まれていない帯域を有する３〜15日の
汚泥齢に調整され、作動される、第２の活性化槽５内に
導入し、最後に、後清澄化槽６内で後清澄化を行ない、
その後排出させ、この際、第１汚泥循環系（Schlammkre
islauf）１中での中間清澄化から汚泥を取り出し、部分
的に返送汚泥13の形で第１の活性化工程に戻し、部分的
に活性バイオマスとして、第２の活性化工程に導入し
（汚泥循環系１）、かつ、部分的に余剰汚泥14として汚
泥循環系１から取り出す。第２工程12の後清澄化槽６内
での後清澄化から第２の汚泥循環系２内で汚泥を取り出
し、部分的に戻り汚泥25の形で第２の活性化槽５内に戻
し導入し、部分的に活性バイオマス23として第１工程11
内に戻し導入し、部分的に余剰汚泥24として汚泥循環系
２から取り出す。
程11及び12）であり、この方法では、第１活性化槽３に
導入される廃水９は、少なくとも１個の空気の吹込まれ
た帯域及び少なくとも１個の空気の吹込まれていない帯
域を有し、１〜５日の汚泥齢に調整され、作動され、そ
の後、中間清澄化槽４中で、中間清澄化を行ない、これ
に引続き、第２の少なくとも１個の空気の吹込まれた帯
域及び空気の吹込まれていない帯域を有する３〜15日の
汚泥齢に調整され、作動される、第２の活性化槽５内に
導入し、最後に、後清澄化槽６内で後清澄化を行ない、
その後排出させ、この際、第１汚泥循環系（Schlammkre
islauf）１中での中間清澄化から汚泥を取り出し、部分
的に返送汚泥13の形で第１の活性化工程に戻し、部分的
に活性バイオマスとして、第２の活性化工程に導入し
（汚泥循環系１）、かつ、部分的に余剰汚泥14として汚
泥循環系１から取り出す。第２工程12の後清澄化槽６内
での後清澄化から第２の汚泥循環系２内で汚泥を取り出
し、部分的に戻り汚泥25の形で第２の活性化槽５内に戻
し導入し、部分的に活性バイオマス23として第１工程11
内に戻し導入し、部分的に余剰汚泥24として汚泥循環系
２から取り出す。
これにより、硝化及び脱硝が、それぞれ少なくとも１
個の活性化槽及び少なくとも１個の沈殿槽を有する第１
工程でも、第２工程でも行なわれる。第２工程12で生じ
たバイオマスを、第１工程11に導入し、これにより、第
１工程に硝化種を接種する。これにより、硝化は第１工
程でも行なわれ、これは、通例は10℃の廃水温度で、例
えば２日好気性汚泥齢では不可能である。
個の活性化槽及び少なくとも１個の沈殿槽を有する第１
工程でも、第２工程でも行なわれる。第２工程12で生じ
たバイオマスを、第１工程11に導入し、これにより、第
１工程に硝化種を接種する。これにより、硝化は第１工
程でも行なわれ、これは、通例は10℃の廃水温度で、例
えば２日好気性汚泥齢では不可能である。
従って、第１工程11には、アンモニウム−窒素を一般
に10mg/の濃度で含有し、従って硝化は、殆んど最大
の速度で生長する。同時に、ここには易分解性の炭素化
合物及び高活性の有機栄養細菌が充分に存在し、従っ
て、硝化された窒素が同じ工程で脱硝されうる。同時
に、一般に第１工程11で廃水から炭素化合物の75％以上
が除去される。第１工程で生じたバイオマスの１部を汚
泥循環系１を介して第２工程に導入する。このバイオマ
スに、充分に有機炭素化合物が吸着される。このバイオ
マスの大部分を成す有機栄養細菌は第２工程12の非酸化
性帯域内で、硝酸塩は電子受容体としてかつ有機化合物
は電子供与体として利用される。これにより、通例は慣
用の２工程活性化装置では炭素化合物及び活性有機栄養
細菌の不足に基づき不可能である脱硝が可能になる。
に10mg/の濃度で含有し、従って硝化は、殆んど最大
の速度で生長する。同時に、ここには易分解性の炭素化
合物及び高活性の有機栄養細菌が充分に存在し、従っ
て、硝化された窒素が同じ工程で脱硝されうる。同時
に、一般に第１工程11で廃水から炭素化合物の75％以上
が除去される。第１工程で生じたバイオマスの１部を汚
泥循環系１を介して第２工程に導入する。このバイオマ
スに、充分に有機炭素化合物が吸着される。このバイオ
マスの大部分を成す有機栄養細菌は第２工程12の非酸化
性帯域内で、硝酸塩は電子受容体としてかつ有機化合物
は電子供与体として利用される。これにより、通例は慣
用の２工程活性化装置では炭素化合物及び活性有機栄養
細菌の不足に基づき不可能である脱硝が可能になる。
活性汚泥系中での確実な硝化のための前提条件は、充
分な好気性汚泥齢である。一般に、炭素化合物の75％以
上が既に第１工程11内で除去されるので、第２工程12内
での硝化は、有機化合物によりまったく影響されない。
場合により現われる取水廃水中の窒素含分の変動は、第
１工程11で補償され、この際、一般にこの工程で、窒素
の約50％が除去される。従って、10℃の廃水温度では、
10日の好気性汚泥齢が流出物中のアンモニウム−窒素を
2mg/より少なく保持するために充分である。
分な好気性汚泥齢である。一般に、炭素化合物の75％以
上が既に第１工程11内で除去されるので、第２工程12内
での硝化は、有機化合物によりまったく影響されない。
場合により現われる取水廃水中の窒素含分の変動は、第
１工程11で補償され、この際、一般にこの工程で、窒素
の約50％が除去される。従って、10℃の廃水温度では、
10日の好気性汚泥齢が流出物中のアンモニウム−窒素を
2mg/より少なく保持するために充分である。
第２図による装置中で実施されうる本発明の方法と組
み合わされる生物学的燐除去のために、三つの基本条件
即ち汚泥通路内の嫌気性と好気性との割合、揮発性脂肪
酸及び適当な汚泥齢が必要である。この方法の第１工程
では、易分解性で、揮発性の脂肪酸が、一般に充分な程
度に存在する。付加的に形成される嫌気性槽７内で、ポ
リ燐酸塩蓄積性細菌は、ポリ燐酸塩内に蓄積されたエネ
ルギーを、その物質代謝の保持のために使用でき、この
物質代謝で、この細菌は易分解性の揮発性脂肪酸を分解
し、燐酸塩を溶液中に遊離させる。好気性帯域内で、細
菌分解したポリ燐酸塩を改めてセル内に導入し、この
際、溶液からの燐酸塩は増加された程度で吸収される。
流出液中の燐酸塩を1mg/より少なく保持するために、
化学的沈殿を使用することができ、これでは沈殿剤を第
１工程及び／又は第２工程内に供給する。
み合わされる生物学的燐除去のために、三つの基本条件
即ち汚泥通路内の嫌気性と好気性との割合、揮発性脂肪
酸及び適当な汚泥齢が必要である。この方法の第１工程
では、易分解性で、揮発性の脂肪酸が、一般に充分な程
度に存在する。付加的に形成される嫌気性槽７内で、ポ
リ燐酸塩蓄積性細菌は、ポリ燐酸塩内に蓄積されたエネ
ルギーを、その物質代謝の保持のために使用でき、この
物質代謝で、この細菌は易分解性の揮発性脂肪酸を分解
し、燐酸塩を溶液中に遊離させる。好気性帯域内で、細
菌分解したポリ燐酸塩を改めてセル内に導入し、この
際、溶液からの燐酸塩は増加された程度で吸収される。
流出液中の燐酸塩を1mg/より少なく保持するために、
化学的沈殿を使用することができ、これでは沈殿剤を第
１工程及び／又は第２工程内に供給する。
本発明による窒素除去の全能力を高めるために、第１
の活性化槽３内の硝酸塩の一部分を脱硝することがで
き、この際、後清澄化の流出液４の位置部分流を再び第
１工程の非酸化性帯域内に導入する（第１図及び第２図
の点線で示されている導管参照）。
の活性化槽３内の硝酸塩の一部分を脱硝することがで
き、この際、後清澄化の流出液４の位置部分流を再び第
１工程の非酸化性帯域内に導入する（第１図及び第２図
の点線で示されている導管参照）。
本発明方法は、例えば次の特徴を有することができ
る： 第１工程11内で生じた汚泥の一部分（余剰汚泥）の第
２工程12（汚泥循環系1,15）への移行及びこの第２工程
12で生じた汚泥の一部分（余剰汚泥）の第１工程11（汚
泥循環系）への移行を伴なう２工程活性化装置の操作
（これにより双方の工程で混合生物群集が形成され、１
方で、汚泥循環系１を通して脱硝性バイオマスを第２工
程に移し、他方で、硝化性バイオマスを汚泥循環系２を
通して第１工程に移し、これにより第１工程でも第２工
程でも、炭素化合物の分解と共に、硝化及び脱硝による
窒素化合物の除去を行なうことができる）。
る： 第１工程11内で生じた汚泥の一部分（余剰汚泥）の第
２工程12（汚泥循環系1,15）への移行及びこの第２工程
12で生じた汚泥の一部分（余剰汚泥）の第１工程11（汚
泥循環系）への移行を伴なう２工程活性化装置の操作
（これにより双方の工程で混合生物群集が形成され、１
方で、汚泥循環系１を通して脱硝性バイオマスを第２工
程に移し、他方で、硝化性バイオマスを汚泥循環系２を
通して第１工程に移し、これにより第１工程でも第２工
程でも、炭素化合物の分解と共に、硝化及び脱硝による
窒素化合物の除去を行なうことができる）。
第１工程11内の所望汚泥齢は、10℃の廃水温度及び好
気性細菌分50％で２日であり、活性化槽３の好気性分及
び廃水の温度に応じて１〜５日の間で変動しうる。
気性細菌分50％で２日であり、活性化槽３の好気性分及
び廃水の温度に応じて１〜５日の間で変動しうる。
第１工程11でこれから得られる汚泥負荷率は、典型的
に変動幅0.2〜0.8でBSB50.4kg/乾燥物質kg・日であり、
これにより5g/（幅２〜10g/）の典型的汚泥含分で
空間負荷率BSB52kg＼m3・日（変動幅0.8〜４）が生じ
る。
に変動幅0.2〜0.8でBSB50.4kg/乾燥物質kg・日であり、
これにより5g/（幅２〜10g/）の典型的汚泥含分で
空間負荷率BSB52kg＼m3・日（変動幅0.8〜４）が生じ
る。
廃水温度10℃及び好気性細菌分50％での第２工程12中
の所望汚泥齢は、同様に温度及び活性化槽５の好気性分
に依存して、３〜15日の間で変動しうる。
の所望汚泥齢は、同様に温度及び活性化槽５の好気性分
に依存して、３〜15日の間で変動しうる。
第２工程12内でこれから得られる汚泥負荷率は、典型
的、いBSB50.08kg/乾燥物質kg・日（変動幅0.03〜0.1
5）であり、これにより、典型的な汚泥含分5g/（幅２
〜10g/）で、空間負荷率BSB50.4kg/m3・日（変動幅0.
1〜0.75）が得られる。
的、いBSB50.08kg/乾燥物質kg・日（変動幅0.03〜0.1
5）であり、これにより、典型的な汚泥含分5g/（幅２
〜10g/）で、空間負荷率BSB50.4kg/m3・日（変動幅0.
1〜0.75）が得られる。
各々の工程11及び12の活性化槽4,5の全容積の空気の
吹込まれない槽容積分は、典型的には30〜50％であり、
この際、特別な操作状態（廃水濃度、温度等）の最適化
のために、10〜70％の範囲でも操作されうる。
吹込まれない槽容積分は、典型的には30〜50％であり、
この際、特別な操作状態（廃水濃度、温度等）の最適化
のために、10〜70％の範囲でも操作されうる。
汚泥循環系１は、中間槽４の高負荷に相応して、第１
工程の流出物中に存在する浮遊物質によっても全て又は
部分的に行なうことができる。
工程の流出物中に存在する浮遊物質によっても全て又は
部分的に行なうことができる。
汚泥循環路２は、部分的にも、後清澄化からの廃水の
返送により補充され得、この際、廃水中に存在する硝酸
塩は第１工程で脱硝される。
返送により補充され得、この際、廃水中に存在する硝酸
塩は第１工程で脱硝される。
燐化合物の除去は、本発明方法によって悪影響され
ず、化学的沈殿（この際、沈殿化学品の添加は主として
第１工程で行なう）によって達成されうる。しかしなが
ら、本発明の方法でも生物学的燐除去が実施可能であ
り、この際（第２図参照）、工程11の活性化槽３の前
で、空気の吹込まれない嫌気性槽７（この中に第１工程
の流入物及び返送汚泥が導入される）が設置される。嫌
気性部分中で燐酸塩の逆溶解及び引続く好気性部分中で
増加した吸収及びこれに伴なう燐酸塩の生物学的除去が
行なわれる。
ず、化学的沈殿（この際、沈殿化学品の添加は主として
第１工程で行なう）によって達成されうる。しかしなが
ら、本発明の方法でも生物学的燐除去が実施可能であ
り、この際（第２図参照）、工程11の活性化槽３の前
で、空気の吹込まれない嫌気性槽７（この中に第１工程
の流入物及び返送汚泥が導入される）が設置される。嫌
気性部分中で燐酸塩の逆溶解及び引続く好気性部分中で
増加した吸収及びこれに伴なう燐酸塩の生物学的除去が
行なわれる。
燐除去の高要求（P0.5mg/以下）の際には、浄化工
程に凝集物濾過を接続することができる。
程に凝集物濾過を接続することができる。
この系からの余剰汚泥の取り出しは、有利に第１工程
から行ない、この際、生物学的Ｐ−除去の使用の場合に
は、汚泥処理からの濁り水と共にＰを戻さないように注
意すべきである。必要な場合には、第２工程からの余剰
汚泥除去も行なうことができる。
から行ない、この際、生物学的Ｐ−除去の使用の場合に
は、汚泥処理からの濁り水と共にＰを戻さないように注
意すべきである。必要な場合には、第２工程からの余剰
汚泥除去も行なうことができる。
必要な場合には、本発明方法は、集塵及び砂捕集に付
加的に、機械的前清澄化工程をも含有しうる。
加的に、機械的前清澄化工程をも含有しうる。
降雨時に生じる混合水量は、好天時量の数倍までの要
求の程度に応じて処理することができる。
求の程度に応じて処理することができる。
本発明を第１図に記載の装置につき例示説明する： ２工程に構成された清澄化装置内で本発明の方法を試
験した。装置の主要の技術的データを次に示す： 活性化槽３ 200m3 中間槽４ 72m2（170m3） 活性化槽５ 330m3 後清澄化槽６ 194m2（650m3） これにごみ受け格子及び砂捕集器も付く。
験した。装置の主要の技術的データを次に示す： 活性化槽３ 200m3 中間槽４ 72m2（170m3） 活性化槽５ 330m3 後清澄化槽６ 194m2（650m3） これにごみ受け格子及び砂捕集器も付く。
実験の間に、双方の活性化槽3,5を、50％に空気を吹
き込み（好気性）及び残りの50％に空気吹込まずに（非
酸化性−硝酸塩による酸素処理もしくは嫌気性）である
ように操作した。この実験の時点に、装置に約6000EGW
を負荷した。BSB5290mg/及びTKN45mg/（＝Total−K
jeldal−Stickstoff;全−キエルダール窒素）の導入の
際、並びに空間負荷率BSB51.8kg/m3・日に相応する1250
m3/dの供給量で、かつBSB20.35kg/乾燥物質kg・日の汚
泥負荷率に応じた5.1g/の活性化槽内の汚泥含分にお
いて、10℃の温度及び約２日の汚泥齢で、第１工程11で
次の流出物値が得られた： BSB5（溶解） 25mg/ TKN 27mg/ 第２工程12の活性化槽５内で、汚泥含分は5.0g/で
あり、第１工程からの汚泥導入から及び中間清澄化の流
出液から得られる空間負荷率（Raumbelastung）は、約B
SB50.4kg/m3・日であった：当該汚泥負荷率はBSB50.08k
g/乾燥物質kg・日と計算され、汚泥齢は約12日であっ
た。流出液10中で得られた結果は、次のとおりであっ
た： BSB5 7mg/ TNK 2mg/ NO3-n 6mg/ これから、全装置に関する作用度は、BSB5に関して97
％以上、及び窒素に関して82％が算出される。
き込み（好気性）及び残りの50％に空気吹込まずに（非
酸化性−硝酸塩による酸素処理もしくは嫌気性）である
ように操作した。この実験の時点に、装置に約6000EGW
を負荷した。BSB5290mg/及びTKN45mg/（＝Total−K
jeldal−Stickstoff;全−キエルダール窒素）の導入の
際、並びに空間負荷率BSB51.8kg/m3・日に相応する1250
m3/dの供給量で、かつBSB20.35kg/乾燥物質kg・日の汚
泥負荷率に応じた5.1g/の活性化槽内の汚泥含分にお
いて、10℃の温度及び約２日の汚泥齢で、第１工程11で
次の流出物値が得られた： BSB5（溶解） 25mg/ TKN 27mg/ 第２工程12の活性化槽５内で、汚泥含分は5.0g/で
あり、第１工程からの汚泥導入から及び中間清澄化の流
出液から得られる空間負荷率（Raumbelastung）は、約B
SB50.4kg/m3・日であった：当該汚泥負荷率はBSB50.08k
g/乾燥物質kg・日と計算され、汚泥齢は約12日であっ
た。流出液10中で得られた結果は、次のとおりであっ
た： BSB5 7mg/ TNK 2mg/ NO3-n 6mg/ これから、全装置に関する作用度は、BSB5に関して97
％以上、及び窒素に関して82％が算出される。
この場合、双方の活性化工程内で混合生物群集を得る
ための汚泥循環系を、第１工程の余剰汚泥生産の約30％
を第２工程に導びき（約150kg/day）、第２工程の全余
剰汚泥生産（約140kg/day）を第１工程に返送するよう
に調節した。
ための汚泥循環系を、第１工程の余剰汚泥生産の約30％
を第２工程に導びき（約150kg/day）、第２工程の全余
剰汚泥生産（約140kg/day）を第１工程に返送するよう
に調節した。
全装置の余剰汚泥を記載の場合には第１工程11のみか
ら取り出した。より高い廃水温度では、汚泥循環系１か
ら高い汚泥装荷量が第２工程に、硝化への有害な作用な
しに入れることにでき、これにより流出液内の硝酸塩値
の０付近までの低下が可能になり、窒素除去に関する作
用度を95％まで高めることができる。
ら取り出した。より高い廃水温度では、汚泥循環系１か
ら高い汚泥装荷量が第２工程に、硝化への有害な作用な
しに入れることにでき、これにより流出液内の硝酸塩値
の０付近までの低下が可能になり、窒素除去に関する作
用度を95％まで高めることができる。
本発明の方法の実際の使用の際に、地方自治体の廃水
の浄化のために、比較的低い、約90/EGWの活性化槽容
積で操作することができる。技術水準により操作される
比較可能な浄化率（全窒素除去率80％以上）の１工程操
作活性化装置に関する典型的な値は、約200/EGWであ
る。この高い窒素除去率は、公知の２工程法によっては
達成されない。
の浄化のために、比較的低い、約90/EGWの活性化槽容
積で操作することができる。技術水準により操作される
比較可能な浄化率（全窒素除去率80％以上）の１工程操
作活性化装置に関する典型的な値は、約200/EGWであ
る。この高い窒素除去率は、公知の２工程法によっては
達成されない。
本発明方法のもう１つの利点は、窒素除去のために現
存の装置を拡大する際に、現存の槽を充分に、この新規
方法に組み入れることができる事実にあり、この際に現
存の活性化工程は、槽容積及び廃水割合に応じて、第１
工程としても第２工程としても使用できる。
存の装置を拡大する際に、現存の槽を充分に、この新規
方法に組み入れることができる事実にあり、この際に現
存の活性化工程は、槽容積及び廃水割合に応じて、第１
工程としても第２工程としても使用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−19098（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−35263（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−201699（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−61699（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C02F 3/30 - 3/34
Claims (17)
- 【請求項１】第１活性化工程（11）で、廃水を第１活性
化槽（３）中に導入し、次いで中間清澄化槽（４）中で
汚泥を沈殿させ、引き続き、第２活性化工程（12）で、
中間清澄化槽（４）からの廃水を第２活性化槽（５）中
に導入し、次いで後清澄化槽（６）で汚泥を沈殿させ、
かつその後、この後清澄化槽（６）から液体部分を排出
させ、この際、中間清澄化槽（４）からの汚泥の１部分
を第１活性化槽（３）に、かつ後清澄化槽（６）からの
汚泥の１部分を第２活性化槽（５）に返送し、少なくと
も１つの活性化工程からの余剰汚泥をこの汚泥循環系か
ら除く方法により廃水を浄化するための２工程活性汚泥
法において、第１及び第２活性化槽（３、５）に部分的
にのみ空気を吹き込み、第１活性且工程の中間清澄化槽
（４）で生じた余剰汚泥の１部分を第２活性化槽（５）
に移送し、かつ第２活性化工程の後清澄化槽（６）で生
じた余剰汚泥の少なくとも１部分を第１活性化槽（３）
に移送して、第１活性化工程でも、第２活性化工程で
も、炭素化合物の分解と共に、硝化及び脱硝による窒素
化合物の分解を実施することを特徴とする、廃水を浄化
するための活性汚泥法。 - 【請求項２】第１活性化工程を、１〜５日の汚泥齢で操
作する、請求の範囲１に記載の方法。 - 【請求項３】第１活性化工程を、10℃の廃水温度及び第
１活性化槽の50％好気性槽配分で、２日の汚泥齢で操作
する、請求の範囲２に記載の方法。 - 【請求項４】第１活性化工程を、BSB50.2〜0.8kg/乾燥
物質kg・日の汚泥負荷率で操作する、請求の範囲１から
のいずれか３に記載の方法。 - 【請求項５】第１活性化工程を、２〜10g/の汚泥含分
及びBSB50.8〜4kg/m3・日の空間負荷率で操作する、請
求項１から４のいずれかに記載の方法。 - 【請求項６】第２活性化工程を、３〜15日の汚泥齢で操
作する、請求の範囲１から５のいずれかに記載の方法。 - 【請求項７】第２活性化工程を、10℃の廃水温度及び第
２活性化槽の50％好気性槽配分で、10日の汚泥齢で操作
する、請求の範囲６に記載の方法。 - 【請求項８】第２活性化工程を、BSB50.03〜0.15kg/乾
燥物質kg・日の汚泥負荷率で操作する、請求の範囲１か
ら７までのいずれかに記載の方法。 - 【請求項９】第２活性化工程を、２〜10g/の汚泥含
分、BSB50.1〜0.75kg/m3・日の空間負荷率で操作する、
請求の範囲１から８までのいずれかに記載の方法。 - 【請求項１０】個々の活性化工程を、それぞれの活性化
槽の全容積に対して10〜70％の空気の吹き込まれていな
い槽容積配分で操作する、請求の範囲１から９のいずれ
かに記載の方法。 - 【請求項１１】第１活性化工程からの汚泥を、第１活性
化槽（３）、その流出物及び／又は後に接続された中間
清澄化槽（４）から取り出し、第２活性化槽（５）に移
送する、請求の範囲１から10までのいずれかに記載の方
法。 - 【請求項１２】第２活性化工程からの汚泥を、第２活性
化槽（５）、その流出物及び／又は後に接続された後清
澄化槽（６）から取り出し、第１活性化槽（３）に移送
する、請求の範囲１から11のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１３】第１活性化工程の汚泥を、第１活性化工
程が実施される第１活性化槽（３）から取り出す、請求
の範囲１から12のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１４】第２活性化工程の汚泥を、第２活性化工
程が実施される第２活性化槽（５）から取り出す、請求
の範囲第１項から第13項のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１５】第２活性工程の後清澄化槽（６）から出
る流出物を、第１活性化槽（３）に返送する、請求の範
囲１から14のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１６】流出物を、廃水の流入物に対して30〜50
％の量で第１活性化槽（３）に返送する、請求の範囲15
に記載の方法。 - 【請求項１７】第１活性化工程の活性汚泥を、第２活性
化槽（５）に移送すると同時に、第２活性化工程の活性
汚泥を第１活性化槽（３）に移送する、請求の範囲１か
ら16のいずれかに記載の方法。
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