JP3326930B2 - 冷媒分流器 - Google Patents
冷媒分流器Info
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- JP3326930B2 JP3326930B2 JP32164093A JP32164093A JP3326930B2 JP 3326930 B2 JP3326930 B2 JP 3326930B2 JP 32164093 A JP32164093 A JP 32164093A JP 32164093 A JP32164093 A JP 32164093A JP 3326930 B2 JP3326930 B2 JP 3326930B2
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- Japan
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- pipe
- refrigerant
- heat exchanger
- diverting
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- Expired - Lifetime
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空調機器や冷凍機器等
の冷凍サイクルにおいて、冷媒を分流するための冷媒分
流器に関するものである。
の冷凍サイクルにおいて、冷媒を分流するための冷媒分
流器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、空調機器の冷凍システムが多様化
しており、それに伴い熱交換器も伝熱効率の向上により
複数回路化し、これら種々の熱交換器に対応するため冷
媒分流器の使用頻度も増加しており、重要度が増してい
る。
しており、それに伴い熱交換器も伝熱効率の向上により
複数回路化し、これら種々の熱交換器に対応するため冷
媒分流器の使用頻度も増加しており、重要度が増してい
る。
【０００３】以下、図７を参照しながら上述した従来例
について説明する。従来例図７の冷媒分流器１１は分流
管直管１２と分流管分流部１３とからなり、前記分流管
直管は筒状ノズル形状をしており、前記分流管分流部は
このノズルからの噴流を直角方向に変更し、熱交換器に
対し上段パス側１４と下段パス側１５に分流させる。ま
た、分流管分流部において上段パス側の管内径と下段パ
ス側の管内径は同一形状をしており同一内径である。
について説明する。従来例図７の冷媒分流器１１は分流
管直管１２と分流管分流部１３とからなり、前記分流管
直管は筒状ノズル形状をしており、前記分流管分流部は
このノズルからの噴流を直角方向に変更し、熱交換器に
対し上段パス側１４と下段パス側１５に分流させる。ま
た、分流管分流部において上段パス側の管内径と下段パ
ス側の管内径は同一形状をしており同一内径である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年では高性能、低入
力化が叫ばれ、それに伴い様々な熱交換器が開発されて
おり、各々の熱交換器において最大の熱交換器能力を発
揮させるために最適の分流比で冷媒を分流させる技術が
必要になってきている。
力化が叫ばれ、それに伴い様々な熱交換器が開発されて
おり、各々の熱交換器において最大の熱交換器能力を発
揮させるために最適の分流比で冷媒を分流させる技術が
必要になってきている。
【０００５】この冷媒分流器１１は上段パス側の管内径
と下段パス側の管内径が同一形状で同一内径である。従
って、図４に示すようなパス段数が１０段の熱交換器で
あると分流管は熱交換器の右側面の前面中央部に設けら
れるため、上段パス側と下段パス側で冷媒は最適分流比
で分流される。しかし、図５に示すようなパス段数が１
２段である熱交換器の場合であると、分流管が熱交換器
の右側面の前面部に図５のように設けられているため、
冷房運転時において気液２相状態で分流管直管部分に流
入した冷媒は、分流管分流部により上段パス側と下段パ
ス側とに分流されるが、冷媒の流速による遠心力と重力
の影響により質量流量比の高い、液成分の多い冷媒が下
段パス側に多く流れ込み上段パス側と下段パス側との冷
媒分流比が最適とはならず、熱交換器能力を最大に発揮
することができないという問題が生じた。
と下段パス側の管内径が同一形状で同一内径である。従
って、図４に示すようなパス段数が１０段の熱交換器で
あると分流管は熱交換器の右側面の前面中央部に設けら
れるため、上段パス側と下段パス側で冷媒は最適分流比
で分流される。しかし、図５に示すようなパス段数が１
２段である熱交換器の場合であると、分流管が熱交換器
の右側面の前面部に図５のように設けられているため、
冷房運転時において気液２相状態で分流管直管部分に流
入した冷媒は、分流管分流部により上段パス側と下段パ
ス側とに分流されるが、冷媒の流速による遠心力と重力
の影響により質量流量比の高い、液成分の多い冷媒が下
段パス側に多く流れ込み上段パス側と下段パス側との冷
媒分流比が最適とはならず、熱交換器能力を最大に発揮
することができないという問題が生じた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、分流管直管と分流管分流部とからなる分
流部分と、その分流管は蒸発器（熱交換器）の冷媒入口
部分に設けられ、前記分流管分流部は熱交換器の形状に
応じて最適冷媒分流となるように、上段パス側と下段パ
ス側の内径比の割合を一定の径比内で変化させるという
特徴を有し、また分流管直管は先端部が筒状ノズル部を
形成し、前記筒状ノズル部は前記分流管分流部の開口部
に対向する位置にあるとともに、前記分流管分流部にお
いて、前記上段パス側と下段パス側の熱交換器への挿入
部分にストッパーを設け、前記分流管分流部の前記熱交
換器への挿入代を規制したものである。
に、本発明は、分流管直管と分流管分流部とからなる分
流部分と、その分流管は蒸発器（熱交換器）の冷媒入口
部分に設けられ、前記分流管分流部は熱交換器の形状に
応じて最適冷媒分流となるように、上段パス側と下段パ
ス側の内径比の割合を一定の径比内で変化させるという
特徴を有し、また分流管直管は先端部が筒状ノズル部を
形成し、前記筒状ノズル部は前記分流管分流部の開口部
に対向する位置にあるとともに、前記分流管分流部にお
いて、前記上段パス側と下段パス側の熱交換器への挿入
部分にストッパーを設け、前記分流管分流部の前記熱交
換器への挿入代を規制したものである。
【０００７】
【作用】本発明は、上記した構成により、各種多様な熱
交換器において冷媒分流器の分流管の管内径比、分流管
分流部と直管のなす角度を熱交換器に応じて変化させる
ことで、様々な仕様の熱交換器に対し最適に冷媒を分流
させられるという効果があるとともに、冷媒分流器の熱
交換器への挿入代の制限を施していることから製作上で
のバラツキを防止する効果がある。
交換器において冷媒分流器の分流管の管内径比、分流管
分流部と直管のなす角度を熱交換器に応じて変化させる
ことで、様々な仕様の熱交換器に対し最適に冷媒を分流
させられるという効果があるとともに、冷媒分流器の熱
交換器への挿入代の制限を施していることから製作上で
のバラツキを防止する効果がある。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の一実施例の冷媒分流器を搭載
した蒸発器について図面を参照しながら説明する。
した蒸発器について図面を参照しながら説明する。
【０００９】図１から図６で本発明の一実施例の冷媒分
流器の形状及び構成を説明する。まず図６で、冷媒分流
器を連結した冷暖房兼用の空気調和機の構成を示す。７
１は圧縮機で、四方弁７２、室外熱交換器７３、減圧器
７４、室内熱交換器７５を冷凍サイクルとして環状に連
結し、減圧器７４と室内熱交換器７５の間に冷媒分流器
７６を接続して冷暖房兼用の空気調和機を構成する。
流器の形状及び構成を説明する。まず図６で、冷媒分流
器を連結した冷暖房兼用の空気調和機の構成を示す。７
１は圧縮機で、四方弁７２、室外熱交換器７３、減圧器
７４、室内熱交換器７５を冷凍サイクルとして環状に連
結し、減圧器７４と室内熱交換器７５の間に冷媒分流器
７６を接続して冷暖房兼用の空気調和機を構成する。
【００１０】次に、図１および図２において冷媒分流器
の構成を説明する。図１は、下段パス側の管内径を絞り
込んで縮管にし、質量流量比の高い液成分の多い冷媒を
下段パス側に流れにくくした冷媒分流器を表わしてお
り、上段パス側の管内径をＤ１、下段パス側の管内径を
Ｄ２とした時、図５に示すように垂線と分流管の熱交換
器へ挿入するときになす角度をθ２とすると、０゜≦θ
２＜４０゜の場合、０．６６＜Ｄ２／Ｄ１＜０．８９の
範囲内で管内径を設計すると、冷媒の流速による遠心力
と重力の影響を受けて、下段パス側に液成分の多い冷媒
が流れ込むということが防止でき、上段パス側と下段パ
ス側とに冷媒を最適に分流させることができる。
の構成を説明する。図１は、下段パス側の管内径を絞り
込んで縮管にし、質量流量比の高い液成分の多い冷媒を
下段パス側に流れにくくした冷媒分流器を表わしてお
り、上段パス側の管内径をＤ１、下段パス側の管内径を
Ｄ２とした時、図５に示すように垂線と分流管の熱交換
器へ挿入するときになす角度をθ２とすると、０゜≦θ
２＜４０゜の場合、０．６６＜Ｄ２／Ｄ１＜０．８９の
範囲内で管内径を設計すると、冷媒の流速による遠心力
と重力の影響を受けて、下段パス側に液成分の多い冷媒
が流れ込むということが防止でき、上段パス側と下段パ
ス側とに冷媒を最適に分流させることができる。
【００１１】また、４０゜≦θ２の時０．６６＜Ｄ２／
Ｄ１＜０．８９の範囲内で管内径を設計しても、まだ下
段パス側に液成分の多い冷媒が流れ込む場合は、図１に
示すように上、下段パス側の管内径の中心を結ぶ線と直
管の中心線とのなす角度をθ１とする時、６０＜θ１＜
１２０゜の範囲内でθ１を設計すると、上段パス側と下
段パス側とに冷媒を最適に分流させることができる。一
例として、θ２＝５０゜の時、Ｄ２／Ｄ１＝０．７３５
で設計しても上段パス側冷媒流量：下段パス側冷媒流量
＝４５：５５で下段パス側に冷媒が多く流れ込むために
θ１＝１００゜に設計し、冷媒の流速による遠心力で上
段パス側へ冷媒を多く流し込み最適冷媒分流にさせてい
る。
Ｄ１＜０．８９の範囲内で管内径を設計しても、まだ下
段パス側に液成分の多い冷媒が流れ込む場合は、図１に
示すように上、下段パス側の管内径の中心を結ぶ線と直
管の中心線とのなす角度をθ１とする時、６０＜θ１＜
１２０゜の範囲内でθ１を設計すると、上段パス側と下
段パス側とに冷媒を最適に分流させることができる。一
例として、θ２＝５０゜の時、Ｄ２／Ｄ１＝０．７３５
で設計しても上段パス側冷媒流量：下段パス側冷媒流量
＝４５：５５で下段パス側に冷媒が多く流れ込むために
θ１＝１００゜に設計し、冷媒の流速による遠心力で上
段パス側へ冷媒を多く流し込み最適冷媒分流にさせてい
る。
【００１２】また、図２は冷媒分流器において縮管部分
の構造を表わしたものであるが、３１は分流部の分流管
において施したストッパーであり、このストッパーによ
り分流管の熱交換器への挿入代を規制し、分流管の熱交
換器への挿入時のバラツキを防止している。３２は分流
管の縮管側の内径に設けたオリフィスで、このオリフィ
スにより下段パス側の管内径を縮管にしていると同時
に、冷媒音の防止と分流管の通常運転時に於ける振動を
防止している。
の構造を表わしたものであるが、３１は分流部の分流管
において施したストッパーであり、このストッパーによ
り分流管の熱交換器への挿入代を規制し、分流管の熱交
換器への挿入時のバラツキを防止している。３２は分流
管の縮管側の内径に設けたオリフィスで、このオリフィ
スにより下段パス側の管内径を縮管にしていると同時
に、冷媒音の防止と分流管の通常運転時に於ける振動を
防止している。
【００１３】
【発明の効果】以上のように本発明は、各種多様な熱交
換器において冷媒分流器の分流管の管内径比、分流管分
流部と直管のなす角度を熱交換器に応じて変化させるこ
とで、様々な仕様の熱交換器に対し最適に冷媒を分流さ
せられるという効果がある。
換器において冷媒分流器の分流管の管内径比、分流管分
流部と直管のなす角度を熱交換器に応じて変化させるこ
とで、様々な仕様の熱交換器に対し最適に冷媒を分流さ
せられるという効果がある。
【００１４】また、冷媒分流器の熱交換器への挿入時の
制限を施していることから製作上でのバラツキを防止す
る効果がある。
制限を施していることから製作上でのバラツキを防止す
る効果がある。
【図１】本発明の一実施例における冷媒分流器の正面断
面図
面図
【図２】同側面断面図
【図３】（ａ）は同冷媒分流器を接続した熱交換器の側
面図 （ｂ）は同熱交換器の斜視図
面図 （ｂ）は同熱交換器の斜視図
【図４】（ａ）は同冷媒分流器を接続した熱交換器の側
面図 （ｂ）は同熱交換器の斜視図
面図 （ｂ）は同熱交換器の斜視図
【図５】同冷媒分流器を接続した熱交換器の側面図
【図６】同冷媒分流器を接続した空気調和機の冷凍サイ
クル図
クル図
【図７】（ａ）は従来からある冷媒分流器の斜視図 （ｂ）は同正面断面図
１１ 従来例の冷媒分流器 １２ 分流管直管部分 １３ 分流管分流部分 １４ 上段パス側管内径 １５ 下段パス側管内径 Ｄ１ 上段パス側管内径 Ｄ２ 下段パス側管内径 θ１ 上、下段パス側管内径の中心を結ぶ線と直管の中
心線とのなす角度 ３１ ストッパー ３２ オリフィス θ２ 垂線と分流管の熱交換器へ挿入するときになす角
度 ７１ 圧縮機 ７２ 四方弁 ７３ 室外熱交換器 ７４ 減圧器 ７５ 室内熱交換器 ７６ 冷媒分流器
心線とのなす角度 ３１ ストッパー ３２ オリフィス θ２ 垂線と分流管の熱交換器へ挿入するときになす角
度 ７１ 圧縮機 ７２ 四方弁 ７３ 室外熱交換器 ７４ 減圧器 ７５ 室内熱交換器 ７６ 冷媒分流器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 正原 定巳 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (72)発明者 内田 好昭 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電 器産業株式会社内 (56)参考文献 特開 平１−305276（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−191269（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−106378（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−104952（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−34920（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F25B 41/00
Claims (3)
- 【請求項１】 分流管直管と分流管分流部とからなる分
流部分と、その分流管は蒸発器（熱交換器）の冷媒入口
部分に設けられ、前記分流管分流部は熱交換器の形状に
応じて最適冷媒分流となるように、上段パス側と下段パ
ス側の内径比の割合を一定の径比内で変化させるという
特徴を有し、また分流管直管は先端部が筒状ノズル部を
形成し、前記筒状ノズル部は前記分流管分流部の開口部
に対向する位置にあるとともに、前記分流管分流部にお
いて、前記上段パス側と下段パス側の熱交換器への挿入
部分にストッパーを設け、前記分流管分流部の前記熱交
換器への挿入代を規制した冷媒分流器。 - 【請求項２】 分流管分流部において、上段、下段パス
側の縮管側において縮管内部にオリフィスを挿入するこ
とで、冷媒音の防止と通常運転時における分流管の振動
を防止するという特徴を有した請求項１記載の冷媒分流
器。 - 【請求項３】 圧縮機、四方弁、室内熱交換器、減圧
器、室外熱交換器を冷凍サイクルとして環状に連結し、
減圧器と前記熱交換器で蒸発器の働きをする室内熱交換
器との間に請求項１記載の冷媒分流器を接続して構成す
る冷暖房兼用の空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32164093A JP3326930B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 冷媒分流器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32164093A JP3326930B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 冷媒分流器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07174438A JPH07174438A (ja) | 1995-07-14 |
| JP3326930B2 true JP3326930B2 (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=18134759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32164093A Expired - Lifetime JP3326930B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 冷媒分流器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3326930B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3399257B2 (ja) * | 1996-11-19 | 2003-04-21 | 松下電器産業株式会社 | 冷媒分岐管およびこの冷媒分岐管を取り付けた空気調和装置 |
| JP2005134009A (ja) * | 2003-10-29 | 2005-05-26 | Mitsubishi Electric Corp | 冷媒分配器 |
| KR101416939B1 (ko) * | 2012-08-14 | 2014-07-08 | 엘지전자 주식회사 | 실외 열교환기 |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32164093A patent/JP3326930B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07174438A (ja) | 1995-07-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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