JP3320943B2 - 射出成形機のトグル機構用の軸受装置 - Google Patents
射出成形機のトグル機構用の軸受装置Info
- Publication number
- JP3320943B2 JP3320943B2 JP10913995A JP10913995A JP3320943B2 JP 3320943 B2 JP3320943 B2 JP 3320943B2 JP 10913995 A JP10913995 A JP 10913995A JP 10913995 A JP10913995 A JP 10913995A JP 3320943 B2 JP3320943 B2 JP 3320943B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bush
- bearing device
- bushes
- link
- link member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Bearings For Parts Moving Linearly (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、長短のリンク、クロス
リンク等のリンク部材に設けられている軸受装置にリン
クピンが軸受けされてトグル機構が構成されている、射
出成形機のトグル機構用の軸受装置に関するものであ
る。
リンク等のリンク部材に設けられている軸受装置にリン
クピンが軸受けされてトグル機構が構成されている、射
出成形機のトグル機構用の軸受装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】射出成形機は、文献名を挙げるまでもな
く従来周知であり、概略的には型装置、この型装置を型
閉じ方向あるいは型開き方向に駆動する型締装置、型締
めされた型装置に溶融樹脂を射出する射出装置等から構
成されている。そして型締装置の１つにトグル式型締装
置が知られている。トグル式型締装置のトグル機構Ｔ
は、図９に示されているように一対の長リンクａ、ａ、
一対の短リンクｂ、ｂ、一対のクロスリンクｃ、ｃ、１
個のクロスヘッドｄ等から構成されている。そして一対
の長リンクａ、ａの一方の端部は、リンクピンｆ、ｆに
より可動盤ＫＢのブラケットＢ、Ｂに、他方の端部はリ
ンクピンｇ、ｇにより一対の短リンクｂ、ｂの端部寄り
にそれぞれ回動自在に連結されている。一対の短リンク
ｂ、ｂの一方の端部は、リンクピンｈ、ｈにより可動ハ
ウジングＫＨのブラケットに、そして他方の端部もリン
クピンにより一対のクロスリンクｃ、ｃにそれぞれ回動
自在に連結されている。一対のクロスリンクｃ、ｃの他
方の端部は、クロスヘッドｄにリンクピンｊ、ｊにより
結合されている。そしてクロスヘッドｄには、油圧シリ
ンダＳのロッドＲが接続されている。
く従来周知であり、概略的には型装置、この型装置を型
閉じ方向あるいは型開き方向に駆動する型締装置、型締
めされた型装置に溶融樹脂を射出する射出装置等から構
成されている。そして型締装置の１つにトグル式型締装
置が知られている。トグル式型締装置のトグル機構Ｔ
は、図９に示されているように一対の長リンクａ、ａ、
一対の短リンクｂ、ｂ、一対のクロスリンクｃ、ｃ、１
個のクロスヘッドｄ等から構成されている。そして一対
の長リンクａ、ａの一方の端部は、リンクピンｆ、ｆに
より可動盤ＫＢのブラケットＢ、Ｂに、他方の端部はリ
ンクピンｇ、ｇにより一対の短リンクｂ、ｂの端部寄り
にそれぞれ回動自在に連結されている。一対の短リンク
ｂ、ｂの一方の端部は、リンクピンｈ、ｈにより可動ハ
ウジングＫＨのブラケットに、そして他方の端部もリン
クピンにより一対のクロスリンクｃ、ｃにそれぞれ回動
自在に連結されている。一対のクロスリンクｃ、ｃの他
方の端部は、クロスヘッドｄにリンクピンｊ、ｊにより
結合されている。そしてクロスヘッドｄには、油圧シリ
ンダＳのロッドＲが接続されている。
【０００３】したがって、油圧シリンダＳによりクロス
ヘッドｄを図において左右方向に駆動すると、可動盤Ｋ
ＢはタイバーＴＢ、ＴＢ…に案内されて固定盤Ｄに対し
て型閉じ方向あるいは型開き方向に駆動される。このよ
うなリンクピンｆ〜ｊは、周知のように、ブッシュで軸
受けされている。ブッシュは、一般に比較的軟質の銅合
金、銅合金に黒鉛等の固体潤滑剤が埋め込まれた複合材
等が使用されている。また、金属材料で構成されている
ブッシュの内周面には、例えば実公平２ー３７５４６号
に記載されているように、油溝が形成され潤滑油、グリ
ース等の潤滑剤が保持されるようになっている。
ヘッドｄを図において左右方向に駆動すると、可動盤Ｋ
ＢはタイバーＴＢ、ＴＢ…に案内されて固定盤Ｄに対し
て型閉じ方向あるいは型開き方向に駆動される。このよ
うなリンクピンｆ〜ｊは、周知のように、ブッシュで軸
受けされている。ブッシュは、一般に比較的軟質の銅合
金、銅合金に黒鉛等の固体潤滑剤が埋め込まれた複合材
等が使用されている。また、金属材料で構成されている
ブッシュの内周面には、例えば実公平２ー３７５４６号
に記載されているように、油溝が形成され潤滑油、グリ
ース等の潤滑剤が保持されるようになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、ブッシュ
が比較的軟質な材料から構成されていると、油溝の形成
が容易であるという利点がある。しかしながら、トグル
機構用ブッシュには、例えば７００〜１０００ｋｇｆ／
ｃｍ2の高い面圧が、１.７〜３.１ｍ／ｍｉｎ程度の低
速度で作用する特徴を有するが、最近は生産性の向上か
らさらに高速化が求められており、耐摩耗性の向上が要
求されている。この問題は硬質のジルコニア、窒化ケイ
素等のセラミックス、超硬のサーメット等を適用すれば
解決できるが、このような硬質材料のブッシュに迅速に
油溝を加工することは、極めて困難でコスト高になると
いう別の問題が生じる。また、トグル機構用のブッシュ
には上記のような過酷な物理的条件が要求されるが、こ
のブッシュに軸受けされるリンクピンにも硬度的な要求
がなされ、焼入鋼にクロムメッキ等が施された硬い材料
が適用され、しかも部分的な反復摺動運動を伴い使用条
件は過酷であるので、ブッシュの耐久性に起因する早期
摩耗が、超ハイサイクル成形を困難にしている。その主
な原因としては、ブッシュ材自体の耐摩耗性不足、ハイ
サイクル成形による摺動距離の増大等が考えられるが、
未だに充分な対策が採られていないのが現状である。本
発明は、上記したような問題点を解決した射出成形機の
トグル機構用の軸受装置を提供しようとするもので、具
体的には潤滑剤を充分に保持させることができ、耐摩耗
性に優れているにも拘らず、安価に製作することができ
る射出成形機のトグル機構用の軸受装置を提供すること
を目的としている。
が比較的軟質な材料から構成されていると、油溝の形成
が容易であるという利点がある。しかしながら、トグル
機構用ブッシュには、例えば７００〜１０００ｋｇｆ／
ｃｍ2の高い面圧が、１.７〜３.１ｍ／ｍｉｎ程度の低
速度で作用する特徴を有するが、最近は生産性の向上か
らさらに高速化が求められており、耐摩耗性の向上が要
求されている。この問題は硬質のジルコニア、窒化ケイ
素等のセラミックス、超硬のサーメット等を適用すれば
解決できるが、このような硬質材料のブッシュに迅速に
油溝を加工することは、極めて困難でコスト高になると
いう別の問題が生じる。また、トグル機構用のブッシュ
には上記のような過酷な物理的条件が要求されるが、こ
のブッシュに軸受けされるリンクピンにも硬度的な要求
がなされ、焼入鋼にクロムメッキ等が施された硬い材料
が適用され、しかも部分的な反復摺動運動を伴い使用条
件は過酷であるので、ブッシュの耐久性に起因する早期
摩耗が、超ハイサイクル成形を困難にしている。その主
な原因としては、ブッシュ材自体の耐摩耗性不足、ハイ
サイクル成形による摺動距離の増大等が考えられるが、
未だに充分な対策が採られていないのが現状である。本
発明は、上記したような問題点を解決した射出成形機の
トグル機構用の軸受装置を提供しようとするもので、具
体的には潤滑剤を充分に保持させることができ、耐摩耗
性に優れているにも拘らず、安価に製作することができ
る射出成形機のトグル機構用の軸受装置を提供すること
を目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、長短のリンク、クロスリンク等のリンク
部材に設けられている軸受装置にリンクピンが軸受けさ
れてトグル機構が構成されている射出成形機のトグル機
構用の軸受装置において、前記軸受装置は、前記リンク
部材に挿着されている異種材料からなる複数個のブッシ
ュから構成され、これらの挿着されている複数個のブッ
シュにより、ブッシュ間に少なくとも１個の油溝が形成
され、前記リンク部材の両端部に挿着されているブッシ
ュは、ビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の
硬質材からなるように構成される。請求項２に記載の発
明は、請求項１に記載のブッシュは、バックメタルを介
してリンク部材に挿着され、請求項３に記載の発明は、
請求項１記載のブッシュが、バックメタルのブッシュ位
置決手段に係止している。そして請求項４に記載の発明
は、請求項１〜３いずれかの項に記載の、リンク部材の
両端部に挿着されているブッシュは、ビッカース硬度Ｈ
Ｖが６００以上で、熱膨張係数がリンク部材またはバッ
クメタルの熱膨張係数１に対して１〜３／４の範囲の材
料から構成されている。
成するために、長短のリンク、クロスリンク等のリンク
部材に設けられている軸受装置にリンクピンが軸受けさ
れてトグル機構が構成されている射出成形機のトグル機
構用の軸受装置において、前記軸受装置は、前記リンク
部材に挿着されている異種材料からなる複数個のブッシ
ュから構成され、これらの挿着されている複数個のブッ
シュにより、ブッシュ間に少なくとも１個の油溝が形成
され、前記リンク部材の両端部に挿着されているブッシ
ュは、ビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の
硬質材からなるように構成される。請求項２に記載の発
明は、請求項１に記載のブッシュは、バックメタルを介
してリンク部材に挿着され、請求項３に記載の発明は、
請求項１記載のブッシュが、バックメタルのブッシュ位
置決手段に係止している。そして請求項４に記載の発明
は、請求項１〜３いずれかの項に記載の、リンク部材の
両端部に挿着されているブッシュは、ビッカース硬度Ｈ
Ｖが６００以上で、熱膨張係数がリンク部材またはバッ
クメタルの熱膨張係数１に対して１〜３／４の範囲の材
料から構成されている。
【０００６】
【作用】長短のリンク、クロスリンク等のリンク部材に
異種材料からなる複数個のブッシュを挿着する。このと
き、リンク部材の両端部には、ビッカース硬度ＨＶが５
００以上の難切削加工の硬質材からなるブッシュを、ブ
ッシュとブッシュの間隔が所定幅になるように挿着す
る。これによりブッシュとブッシュとの間に所定幅の油
溝が少なくとも１個以上形成される。このように構成さ
れたブッシュすなわち軸受装置の油溝に潤滑剤を保持さ
せ、そしてリンクピンを軸受させて長短のリンク、クロ
スリンク等からトグル機構を構成する。従来周知のよう
にしてトグル機構をモータ、油圧ピストン等で駆動して
金型を型締めして射出し、冷却固化を待って金型を開い
て成形品を取り出す。請求項２記載の発明は、バックメ
タルに複数個のブッシュを所定間隔で挿着し、そしてバ
ックメタルをリンク部材に挿着する。適当な熱膨張係数
のバックメタルを適用することにより、リンク部材とブ
ッシュとの間の熱的な悪影響が緩和される。請求項３記
載の発明は、バックメタルのブッシュ位置決手段にブッ
シュが係止するまで挿着する。そしてバックメタルをリ
ンク部材に挿着する。これによりブッシュの移動、脱落
等が防止される。
異種材料からなる複数個のブッシュを挿着する。このと
き、リンク部材の両端部には、ビッカース硬度ＨＶが５
００以上の難切削加工の硬質材からなるブッシュを、ブ
ッシュとブッシュの間隔が所定幅になるように挿着す
る。これによりブッシュとブッシュとの間に所定幅の油
溝が少なくとも１個以上形成される。このように構成さ
れたブッシュすなわち軸受装置の油溝に潤滑剤を保持さ
せ、そしてリンクピンを軸受させて長短のリンク、クロ
スリンク等からトグル機構を構成する。従来周知のよう
にしてトグル機構をモータ、油圧ピストン等で駆動して
金型を型締めして射出し、冷却固化を待って金型を開い
て成形品を取り出す。請求項２記載の発明は、バックメ
タルに複数個のブッシュを所定間隔で挿着し、そしてバ
ックメタルをリンク部材に挿着する。適当な熱膨張係数
のバックメタルを適用することにより、リンク部材とブ
ッシュとの間の熱的な悪影響が緩和される。請求項３記
載の発明は、バックメタルのブッシュ位置決手段にブッ
シュが係止するまで挿着する。そしてバックメタルをリ
ンク部材に挿着する。これによりブッシュの移動、脱落
等が防止される。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。図１に示
されている本発明の第１実施例に係わる軸受装置は、２
個のブッシュ３、３から構成されている。すなわち従来
技術の項で説明したトグル機構を構成している長短のリ
ンク、クロスリンク等のリンク部材１に、２個のブッシ
ュ３、３が例えば両端部から所定の間隔Ｓになるように
焼ばめ、冷やしばめ、圧入等の手段により挿着されて軸
受装置が構成されている。したがって、本実施例による
と、ブッシュ３とブッシュ３との間に油溝４が１個形成
され、その間隔Ｓが油溝４の幅になり、肉厚Ｈが油溝４
の深さになっている。従来周知のように、油溝４に潤滑
剤が保持されてブッシュ３、３によりリンクピン２が軸
受けされている。本実施例によると、２個のブッシュ
３、３をリンク部材１に挿着するだけで油溝４が形成さ
れるので、ブッシュ３、３を難切削加工材の硬質材例え
ばビッカース硬度ＨＶが５００以上の材料、さらに好ま
しくはビッカース硬度ＨＶが６００以上の材料で構成す
ることができる。また、ブッシュ３、３の肉厚Ｈを厚く
することにより、油溝４を深く形成することができるの
で、多量の潤滑剤を保持させることができる効果も得ら
れる。
されている本発明の第１実施例に係わる軸受装置は、２
個のブッシュ３、３から構成されている。すなわち従来
技術の項で説明したトグル機構を構成している長短のリ
ンク、クロスリンク等のリンク部材１に、２個のブッシ
ュ３、３が例えば両端部から所定の間隔Ｓになるように
焼ばめ、冷やしばめ、圧入等の手段により挿着されて軸
受装置が構成されている。したがって、本実施例による
と、ブッシュ３とブッシュ３との間に油溝４が１個形成
され、その間隔Ｓが油溝４の幅になり、肉厚Ｈが油溝４
の深さになっている。従来周知のように、油溝４に潤滑
剤が保持されてブッシュ３、３によりリンクピン２が軸
受けされている。本実施例によると、２個のブッシュ
３、３をリンク部材１に挿着するだけで油溝４が形成さ
れるので、ブッシュ３、３を難切削加工材の硬質材例え
ばビッカース硬度ＨＶが５００以上の材料、さらに好ま
しくはビッカース硬度ＨＶが６００以上の材料で構成す
ることができる。また、ブッシュ３、３の肉厚Ｈを厚く
することにより、油溝４を深く形成することができるの
で、多量の潤滑剤を保持させることができる効果も得ら
れる。
【０００８】図２は、本発明の第２実施例を示す図であ
る。本実施例によると、所定の間隔をおいて、３個のブ
ッシュ２３、２３、２３が第１実施例と同様にリンク部
材１に挿着されている。したがって、２個の油溝２４、
２４が形成されている。第１実施例と同じような部材に
は同じ参照符号あるいは１０の位に第２実施例を表す数
字の「２」を付けて重複説明はしないが、本実施例によ
っても前述した実施例と同様な効果が得られることは明
らかである。油溝２４、２４の数を多くすることによ
り、油溝２４、２４の幅を狭くすることができる。
る。本実施例によると、所定の間隔をおいて、３個のブ
ッシュ２３、２３、２３が第１実施例と同様にリンク部
材１に挿着されている。したがって、２個の油溝２４、
２４が形成されている。第１実施例と同じような部材に
は同じ参照符号あるいは１０の位に第２実施例を表す数
字の「２」を付けて重複説明はしないが、本実施例によ
っても前述した実施例と同様な効果が得られることは明
らかである。油溝２４、２４の数を多くすることによ
り、油溝２４、２４の幅を狭くすることができる。
【０００９】リンク部材１と挿着するブッシュとの間に
熱膨張係数に差があると、例えば挿着するブッシュの熱
膨張係数がリンク部材１の熱膨張係数の２／３以下であ
ると、使用中にブッシュが移動あるいは脱落することも
有り得る。そこで本発明においては好ましくは１〜３／
４の範囲に選定されている。図３に示されている第３実
施例では、リンク部材１の略中央部の内周面に、中心方
向にリング状に突出した位置決突起５が形成されてい
る。そしてブッシュ３３、３３は両側から位置決突起５
に当接するまで挿着されている。したがって、ブッシュ
３３、３３は中心方向へは移動できない。また軸受とし
て組み立てると、図には示されていないが例えばワッシ
ャ等の部材により外側への移動も阻止される。他の部材
には第２実施例と同様な参照符号を付けて重複説明はし
ないが、本実施例によると油溝３４は、位置決突起５が
突出している分だけ浅くなるが、前述した実施例と同様
な効果が得られることは明らかである。
熱膨張係数に差があると、例えば挿着するブッシュの熱
膨張係数がリンク部材１の熱膨張係数の２／３以下であ
ると、使用中にブッシュが移動あるいは脱落することも
有り得る。そこで本発明においては好ましくは１〜３／
４の範囲に選定されている。図３に示されている第３実
施例では、リンク部材１の略中央部の内周面に、中心方
向にリング状に突出した位置決突起５が形成されてい
る。そしてブッシュ３３、３３は両側から位置決突起５
に当接するまで挿着されている。したがって、ブッシュ
３３、３３は中心方向へは移動できない。また軸受とし
て組み立てると、図には示されていないが例えばワッシ
ャ等の部材により外側への移動も阻止される。他の部材
には第２実施例と同様な参照符号を付けて重複説明はし
ないが、本実施例によると油溝３４は、位置決突起５が
突出している分だけ浅くなるが、前述した実施例と同様
な効果が得られることは明らかである。
【００１０】図４に本発明の第４実施例が示されてい
る。本実施例によると、リンク部材１の内周面に、径の
小さい位置決突起４５と、この位置決突起４５の左右方
向に所定の間隔をおいて径の大きい第２の位置決突起４
５’、４５’とが形成されている。したがって、径の小
さいブッシュ４３、４３と大きいブッシュ４３’、４
３’とを位置決突起４５、４５’、４５’に当接して挿
着すると、所定幅で所定深さの油溝４４、４４’、４
４’が３個形成される。これらの油溝４４、４４’、４
４’に保持される潤滑剤の量は、位置決突起５、
５、’、５’の幅で調節できることは明らかである。
る。本実施例によると、リンク部材１の内周面に、径の
小さい位置決突起４５と、この位置決突起４５の左右方
向に所定の間隔をおいて径の大きい第２の位置決突起４
５’、４５’とが形成されている。したがって、径の小
さいブッシュ４３、４３と大きいブッシュ４３’、４
３’とを位置決突起４５、４５’、４５’に当接して挿
着すると、所定幅で所定深さの油溝４４、４４’、４
４’が３個形成される。これらの油溝４４、４４’、４
４’に保持される潤滑剤の量は、位置決突起５、
５、’、５’の幅で調節できることは明らかである。
【００１１】図５に示されている本発明の第５実施例で
は、ブッシュ５３、５３に当接突起６、６がリング状に
一体的に形成されている。したがって、当接突起６、６
が互いに当接するように挿着すると、当接突起６、６の
突起量で油溝５４の幅が決まる。図には示されていない
が、ブッシュ５３、５３の両側端部を止部材等で止めて
おくことにより、ブッシュ５３、５３が脱落あるいは移
動することを防止することができることは明らかであ
る。
は、ブッシュ５３、５３に当接突起６、６がリング状に
一体的に形成されている。したがって、当接突起６、６
が互いに当接するように挿着すると、当接突起６、６の
突起量で油溝５４の幅が決まる。図には示されていない
が、ブッシュ５３、５３の両側端部を止部材等で止めて
おくことにより、ブッシュ５３、５３が脱落あるいは移
動することを防止することができることは明らかであ
る。
【００１２】図６に本発明の第６実施例が示されてい
る。本実施例ではリンク部材１に筒状のバックメタル７
が挿着され、そしてこのバックメタル７の内側に図１に
示されている第１実施例と同様にブッシュ６３、６３が
挿着されている。バックメタル７およびブッシュ６３、
６３の挿着順序は、初めにバックメタル７に、その両端
部からブッシュ６３、６３を焼ばめ、冷やしばめ、圧入
等の手段により挿着し、次いでリンク部材１にバックメ
タル７を挿着する。なお、符号６４は油溝を示してい
る。本実施例によると、リンク部材１とブッシュ６３、
６３との間にバックメタル７が介装されているので、ブ
ッシュ６３、６３を脆い材質で形成することもできる。
また、リンク部材１の構成材料の熱膨張係数と、ブッシ
ュ６３、６３の熱膨張係数との中間の熱膨張係数を持つ
材料でバックメタル７を形成することにより、熱的影響
を緩和することができる。
る。本実施例ではリンク部材１に筒状のバックメタル７
が挿着され、そしてこのバックメタル７の内側に図１に
示されている第１実施例と同様にブッシュ６３、６３が
挿着されている。バックメタル７およびブッシュ６３、
６３の挿着順序は、初めにバックメタル７に、その両端
部からブッシュ６３、６３を焼ばめ、冷やしばめ、圧入
等の手段により挿着し、次いでリンク部材１にバックメ
タル７を挿着する。なお、符号６４は油溝を示してい
る。本実施例によると、リンク部材１とブッシュ６３、
６３との間にバックメタル７が介装されているので、ブ
ッシュ６３、６３を脆い材質で形成することもできる。
また、リンク部材１の構成材料の熱膨張係数と、ブッシ
ュ６３、６３の熱膨張係数との中間の熱膨張係数を持つ
材料でバックメタル７を形成することにより、熱的影響
を緩和することができる。
【００１３】図７に本発明の第７実施例が示されてい
る。本実施例によると、バックメタル７７の内周面に中
心方向にリング状に突出した位置決突起７７’が一体的
に形成されている。この位置決突起７７’にブッシュ７
３、７３の端部が当接するように挿着すると、位置決突
起７７’と同じ幅の油溝７４が形成される。この位置決
突起７７’によっても第３実施例と同様な効果が得られ
ることは明らかである。
る。本実施例によると、バックメタル７７の内周面に中
心方向にリング状に突出した位置決突起７７’が一体的
に形成されている。この位置決突起７７’にブッシュ７
３、７３の端部が当接するように挿着すると、位置決突
起７７’と同じ幅の油溝７４が形成される。この位置決
突起７７’によっても第３実施例と同様な効果が得られ
ることは明らかである。
【００１４】図８に本発明の第８実施例が示されてい
る。本実施例によると、バックメタル８７の内側に異種
材料から構成されている２種のブッシュ８３、８３およ
び８３’、８３’が挿着されている。すなわち、リンク
部材１の両端部に位置するブッシュ８３、８３は、ジル
コニア、窒化ケイソ、サーメット、超硬合金、軸受鋼等
の硬質材から形成されている。そして内側に位置するブ
ッシュ８３’、８３’は、多孔質の含油金属材料、黒
鉛、二硫化モリブデン、窒化ホウ素等の固体潤滑剤が埋
め込まれた軸受材料等から形成されている。あるいは従
来の金属材料に油溝が形成されているブッシュが適用さ
れている。
る。本実施例によると、バックメタル８７の内側に異種
材料から構成されている２種のブッシュ８３、８３およ
び８３’、８３’が挿着されている。すなわち、リンク
部材１の両端部に位置するブッシュ８３、８３は、ジル
コニア、窒化ケイソ、サーメット、超硬合金、軸受鋼等
の硬質材から形成されている。そして内側に位置するブ
ッシュ８３’、８３’は、多孔質の含油金属材料、黒
鉛、二硫化モリブデン、窒化ホウ素等の固体潤滑剤が埋
め込まれた軸受材料等から形成されている。あるいは従
来の金属材料に油溝が形成されているブッシュが適用さ
れている。
【００１５】本実施例によると色々な効果が得られる。
例えば軸受すなわちブッシュの摩耗は、リンクピン２の
撓みによって両端部に多く発生するが、本実施例による
と、両端部に位置するブッシュ８３、８３は硬質材から
形成されているので、摩耗に対する耐久性が向上する。
また、両端部に位置するブッシュ８３、８３がサーメッ
ト等で構成されていると、リンクピン２の金属に対する
凝着特性が低くなり、耐摩耗性はさらに向上する。さら
には、内側に位置するブッシュ８３’、８３’が固体潤
滑剤が埋め込まれた軸受材料から構成されていると、リ
ンクピン２とブッシュ８３’、８３’との間の境界潤滑
になり、硬質材から構成されているリンクピン２に対す
る攻撃性を緩和する効果が得られる。また、油溝が形成
されているブッシュ８３’、８３’が適用されると、
油、グリース等の潤滑油は、油溝８４の他にブッシュ８
３’、８３’の油溝にも保持され、したがって潤滑油が
多くなるので、油膜による潤滑効果が向上し、その結果
ブッシュ８３、８３、８３’、８３’とリンクピン２の
両方の摩耗量が減少する効果が得られる。
例えば軸受すなわちブッシュの摩耗は、リンクピン２の
撓みによって両端部に多く発生するが、本実施例による
と、両端部に位置するブッシュ８３、８３は硬質材から
形成されているので、摩耗に対する耐久性が向上する。
また、両端部に位置するブッシュ８３、８３がサーメッ
ト等で構成されていると、リンクピン２の金属に対する
凝着特性が低くなり、耐摩耗性はさらに向上する。さら
には、内側に位置するブッシュ８３’、８３’が固体潤
滑剤が埋め込まれた軸受材料から構成されていると、リ
ンクピン２とブッシュ８３’、８３’との間の境界潤滑
になり、硬質材から構成されているリンクピン２に対す
る攻撃性を緩和する効果が得られる。また、油溝が形成
されているブッシュ８３’、８３’が適用されると、
油、グリース等の潤滑油は、油溝８４の他にブッシュ８
３’、８３’の油溝にも保持され、したがって潤滑油が
多くなるので、油膜による潤滑効果が向上し、その結果
ブッシュ８３、８３、８３’、８３’とリンクピン２の
両方の摩耗量が減少する効果が得られる。
【００１６】実験例：図９に示すトグル式型締装置のリ
ンクピンｆ、ｆ、ｇ、ｇ、ｈ、ｈの６箇所のブッシュの
平均摩耗量を測定した。なお、この時の型締力は１５０
トンで、試験サイクルは５ｓｅｃ／ショット、潤滑剤に
グリースを使用した。その結果を下表に記す。 摩耗量 摩耗量 ショット数 ３００万ショット ６００万ショット 従来例 １.０ １.６ 第１実験例 ０.７ １.３ 第２実験例 ０.５ ０.８ 上記表において、第１、２実験例および６００万ショッ
トした従来例の摩耗量は、３００万ショットした従来例
の摩耗量を「１」として割合で示されている。なお、従
来例は、銅合金に油溝が形成されている軸受を、第１実
験例は図１に示されているように、サーメット製ブッシ
ュ３、３により油溝４を形成した軸受を、そして第２実
験例は図８に示されているように、両端部のブッシュ８
３、８３を同様にサーメットで形成し、内側のブッシュ
８３’、８３’を銅合金に油溝が形成されているブッシ
ュを適用した。上記テスト表から明らかなように、第
１、２実験例によると、ブッシュ３、３、８３、８３は
硬質のサーメットから形成されているので、従来の銅合
金製軸受に比較して摩耗量が小さいことが分かる。特に
第２実験例によると、リンクピン２の撓みにより摩耗す
る両端部にはサーメット製ブッシュ８３、８３が配置さ
れ、グリースは内側のブッシュ８３’、８３’の油溝
と、内側のブッシュ８３’、８３’間に形成されている
油溝８４とに多量に保持されるので、油膜による潤滑効
果が向上し摩耗量が少ないことが理解される。
ンクピンｆ、ｆ、ｇ、ｇ、ｈ、ｈの６箇所のブッシュの
平均摩耗量を測定した。なお、この時の型締力は１５０
トンで、試験サイクルは５ｓｅｃ／ショット、潤滑剤に
グリースを使用した。その結果を下表に記す。 摩耗量 摩耗量 ショット数 ３００万ショット ６００万ショット 従来例 １.０ １.６ 第１実験例 ０.７ １.３ 第２実験例 ０.５ ０.８ 上記表において、第１、２実験例および６００万ショッ
トした従来例の摩耗量は、３００万ショットした従来例
の摩耗量を「１」として割合で示されている。なお、従
来例は、銅合金に油溝が形成されている軸受を、第１実
験例は図１に示されているように、サーメット製ブッシ
ュ３、３により油溝４を形成した軸受を、そして第２実
験例は図８に示されているように、両端部のブッシュ８
３、８３を同様にサーメットで形成し、内側のブッシュ
８３’、８３’を銅合金に油溝が形成されているブッシ
ュを適用した。上記テスト表から明らかなように、第
１、２実験例によると、ブッシュ３、３、８３、８３は
硬質のサーメットから形成されているので、従来の銅合
金製軸受に比較して摩耗量が小さいことが分かる。特に
第２実験例によると、リンクピン２の撓みにより摩耗す
る両端部にはサーメット製ブッシュ８３、８３が配置さ
れ、グリースは内側のブッシュ８３’、８３’の油溝
と、内側のブッシュ８３’、８３’間に形成されている
油溝８４とに多量に保持されるので、油膜による潤滑効
果が向上し摩耗量が少ないことが理解される。
【００１７】本発明は、上記した第１〜８実施例に限定
されることなく色々な形で、あるいは適宜組み合わせて
実施できる。例えば、図８に示されている実施例ではバ
ックメタル８７が介装され、そしてバックメタル８７に
位置決突起８７’が形成されているが、位置決突起８
７’がなくても、図６に示されているように実施できる
し、さらには直接、リンク部材１に挿着することもでき
る。また端部に位置するブッシュ８３、８３と内側に位
置するブッシュ８３’、８３’との間は密着され、油溝
は形成されていないが、これらの間に間隔をおいて油溝
を形成することもできる。さらには、図３、４、５、７
および８には位置決突起あるいは当接突起がリング状に
連続して形成されているが、所定間隔で適宜突起した単
なる突起でも同様に実施できることは明らかである。ま
た、ブッシュはトグル用のブッシュで、軸はリンクピン
で実施した例について説明したが、一般の軸受にも同様
に適用できることは明らかである。
されることなく色々な形で、あるいは適宜組み合わせて
実施できる。例えば、図８に示されている実施例ではバ
ックメタル８７が介装され、そしてバックメタル８７に
位置決突起８７’が形成されているが、位置決突起８
７’がなくても、図６に示されているように実施できる
し、さらには直接、リンク部材１に挿着することもでき
る。また端部に位置するブッシュ８３、８３と内側に位
置するブッシュ８３’、８３’との間は密着され、油溝
は形成されていないが、これらの間に間隔をおいて油溝
を形成することもできる。さらには、図３、４、５、７
および８には位置決突起あるいは当接突起がリング状に
連続して形成されているが、所定間隔で適宜突起した単
なる突起でも同様に実施できることは明らかである。ま
た、ブッシュはトグル用のブッシュで、軸はリンクピン
で実施した例について説明したが、一般の軸受にも同様
に適用できることは明らかである。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明によると、射出成
形機のトグル機構用の軸受装置は、リンク部材に異種材
料からなる複数個のブッシュが挿着され、その両端部に
はビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の硬質
材からなるブッシュが挿着され、そして複数個のブッシ
ュ間に少なくとも１個以上の油溝が形成されているの
で、油溝を有する硬質材軸受装置を容易に形成すること
ができ、しかもブッシュの摩耗はリンクピンの撓みによ
りリンク部材の両端部に多く発生するが、両端部のブッ
シュがビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の
硬質材から構成されているので、耐久性が向上するとい
う、本発明に特有の効果が得られる。また、油溝は挿着
されているブッシュ間により形成されているので、油溝
の幅を任意に形成でき、潤滑剤を充分に保持させること
ができる。さらには、油溝加工を必要としないので硬質
材から形成でき、耐摩耗性に優れた軸受装置を得ること
ができる。請求項２記載の発明は、リンク部材にはバッ
クメタルを介してブッシュが挿着されているので、リン
ク部材とブッシュの物理的な性質例えば熱膨張係数が大
きく異なっていても、バックメタルの構成材料に中間の
性質の材料を選定することにより、物理的な性質の差か
ら生じる弊害を避けることができる。請求項３記載の発
明によると、ブッシュはバックメタルのブッシュ位置決
手段に係止しているので、請求項２記載の発明の効果に
加えて、ブッシュの移動、脱落等が防止される効果が得
られる。請求項４記載の発明によると、ブッシュがビッ
カース硬度ＨＶが６００以上で、熱膨張係数がリンク部
材またはバックメタルの熱膨張係数１に対して１〜３／
４の範囲の材料から構成されているので、耐摩耗性に優
れ、また軸受けの温度が高くなってもブッシュの移動、
脱落等が防止される効果が得られる。
形機のトグル機構用の軸受装置は、リンク部材に異種材
料からなる複数個のブッシュが挿着され、その両端部に
はビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の硬質
材からなるブッシュが挿着され、そして複数個のブッシ
ュ間に少なくとも１個以上の油溝が形成されているの
で、油溝を有する硬質材軸受装置を容易に形成すること
ができ、しかもブッシュの摩耗はリンクピンの撓みによ
りリンク部材の両端部に多く発生するが、両端部のブッ
シュがビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の
硬質材から構成されているので、耐久性が向上するとい
う、本発明に特有の効果が得られる。また、油溝は挿着
されているブッシュ間により形成されているので、油溝
の幅を任意に形成でき、潤滑剤を充分に保持させること
ができる。さらには、油溝加工を必要としないので硬質
材から形成でき、耐摩耗性に優れた軸受装置を得ること
ができる。請求項２記載の発明は、リンク部材にはバッ
クメタルを介してブッシュが挿着されているので、リン
ク部材とブッシュの物理的な性質例えば熱膨張係数が大
きく異なっていても、バックメタルの構成材料に中間の
性質の材料を選定することにより、物理的な性質の差か
ら生じる弊害を避けることができる。請求項３記載の発
明によると、ブッシュはバックメタルのブッシュ位置決
手段に係止しているので、請求項２記載の発明の効果に
加えて、ブッシュの移動、脱落等が防止される効果が得
られる。請求項４記載の発明によると、ブッシュがビッ
カース硬度ＨＶが６００以上で、熱膨張係数がリンク部
材またはバックメタルの熱膨張係数１に対して１〜３／
４の範囲の材料から構成されているので、耐摩耗性に優
れ、また軸受けの温度が高くなってもブッシュの移動、
脱落等が防止される効果が得られる。
【図１】 本発明の第１実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図２】 本発明の第２実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図３】 本発明の第３実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図４】 本発明の第４実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図５】 本発明の第５実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図６】 本発明の第６実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図７】 本発明の第７実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図８】 本発明の第８実施例に係わる軸受装置にリン
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
クピンが軸受けされた状態で示す断面図である。
【図９】 射出成形機のトグル型締装置を示す模式図で
ある。
ある。
１ リンク部材 ２ リンクピン ３、２３、３３、、、８３ ブッシュ ４、２４、３４、、、８４ 油溝 ５、４５、４５’ 位置決突起 ６ ブッシュ当接突起 ７、７７、８７ バックメタル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−74238（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−172164（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−4962（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−4942（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−135617（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−1020（ＪＰ，Ｕ) 実開 平６−23723（ＪＰ，Ｕ) 実開 平７−11322（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭48−16019（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 45/00 - 45/84 B29C 33/20 - 33/76 B22D 17/26 F16C 3/00 - 9/06 F16C 17/00 - 17/26 F16C 33/00 - 33/28
Claims (4)
- 【請求項１】 長短のリンク、クロスリンク等のリンク
部材（１）に設けられている軸受装置にリンクピン
（２）が軸受けされてトグル機構が構成されている射出
成形機のトグル機構用の軸受装置において、 前記軸受装置は、前記リンク部材（１）に挿着されてい
る異種材料からなる複数個のブッシュから構成され、こ
れらの挿着されている複数個のブッシュにより、ブッシ
ュ間に少なくとも１個の油溝が形成され、前記リンク部材の両端部に挿着されている ブッシュは、
ビッカース硬度ＨＶが５００以上の難切削加工の硬質材
からなることを特徴とする射出成形機のトグル機構用の
軸受装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のブッシュは、バックメ
タルを介してリンク部材に挿着されている射出成形機の
トグル機構用の軸受装置。 - 【請求項３】 請求項１記載のブッシュが、バックメタ
ルのブッシュ位置決手段に係止している射出成形機のト
グル機構用の軸受装置。 - 【請求項４】 請求項１〜３いずれかの項に記載の、リ
ンク部材の両端部に挿着されているブッシュは、ビッカ
ース硬度ＨＶが６００以上で、熱膨張係数がリンク部材
またはバックメタルの熱膨張係数１に対して１〜３／４
の範囲の材料から構成されている射出成形機のトグル機
構用の軸受装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913995A JP3320943B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 射出成形機のトグル機構用の軸受装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10913995A JP3320943B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 射出成形機のトグル機構用の軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08281748A JPH08281748A (ja) | 1996-10-29 |
| JP3320943B2 true JP3320943B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=14502593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10913995A Expired - Fee Related JP3320943B2 (ja) | 1995-04-11 | 1995-04-11 | 射出成形機のトグル機構用の軸受装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3320943B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4730060B2 (ja) * | 2005-10-26 | 2011-07-20 | パナソニック電工株式会社 | マッサージ機 |
| JP2008151318A (ja) * | 2006-12-20 | 2008-07-03 | Jtekt Corp | すべり案内装置 |
| JP5963854B2 (ja) * | 2012-05-25 | 2016-08-03 | ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド | 回転機械および冷凍サイクル機器 |
| EP3165782B1 (de) * | 2015-11-04 | 2019-04-24 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Cermet-lager, insbesondere für ein implantierbares medizinisches gerät |
-
1995
- 1995-04-11 JP JP10913995A patent/JP3320943B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08281748A (ja) | 1996-10-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5252130A (en) | Apparatus which comes in contact with molten metal and composite member and sliding structure for use in the same | |
| EP0930114B1 (en) | Chill vent for die casting moulds | |
| CN102056689B (zh) | 半熔融或半凝固状态的铁系合金的铸造方法及铸造用模具 | |
| CN1117717A (zh) | 陶瓷衬里的注射套筒 | |
| JP3320943B2 (ja) | 射出成形機のトグル機構用の軸受装置 | |
| KR930005719A (ko) | 스크롤(scroll)형 압축기의 올담(OLDHAM) 링과 그것의 제조방법 | |
| CN209753969U (zh) | 一种压铸模具 | |
| JP3258188B2 (ja) | 鰓クラッチ状型開き案内手段をもつディスク射出成形金型装置 | |
| JP2930384B2 (ja) | 薄板連続鋳造機のサイド堰潤滑方法 | |
| JP3409154B2 (ja) | 金属射出成形機の逆流防止装置 | |
| JP3886916B2 (ja) | 型厚調整装置、その当接面保護方法及び成形機 | |
| US6126434A (en) | Disk injection mold apparatus having mold opening guide means | |
| JP3444698B2 (ja) | ポリアセタール樹脂から成る成形品、及びポリアセタール樹脂から成る成形品の射出成形方法 | |
| JP3305671B2 (ja) | トグル式射出成形機のトグルリンク軸受 | |
| JP3352402B2 (ja) | ダイカスト用プランジャスリーブ | |
| JPH0724928B2 (ja) | 鋳抜きピンを用いた鋳造装置 | |
| JP3085351B2 (ja) | 双ドラム式薄板連続鋳造機の潤滑サイド堰 | |
| JP3610748B2 (ja) | マグネットロールの成形金型 | |
| CN211614267U (zh) | 一种防止压铸件缩孔的模具结构 | |
| KR20060108953A (ko) | 다이캐스팅용 플런저 팁 | |
| JP2004167571A (ja) | ダイカスト型 | |
| JP2980973B2 (ja) | サイアミーズ型シリンダブロック成形用金型 | |
| JPH04203533A (ja) | 銅合金製シンクロナイザーリング | |
| JPS6289833A (ja) | アルミニウム合金製摺動部材 | |
| JP2002205324A (ja) | 射出成形用金型 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080621 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090621 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100621 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110621 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110621 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120621 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120621 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130621 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130621 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |