JP3311120B2 - 超電導コイル装置用ボビン - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、超電導コイル装置用ボ
ビンに関する。

【０００２】

【従来の技術】超電導コイル装置を構造的に分類すると
幾つかのタイプに大別される。ボビンを備えたものも１
つのタイプとして分類できる。このタイプの超電導コイ
ル装置は、大電流用のものが多く、ボビンの外周に超電
導導体を直に巻き付けて超電導コイルを形成したもの
や、ボビンの外周に超電導導体を巻き付けて最内層のコ
イル要素を形成するとともに最内層のコイル要素の外側
にスペーサを介して順次コイル要素を形成し、これらで
複数層構成の超電導コイルを形成したものなどが知られ
ている。そして、交流用やパルス用のものでは、ボビン
に渦電流を発生させないために、エポキシ樹脂をマトリ
ックスとしたガラス繊維強化プラスチック（以下、ＧＦ
ＲＰと略称する）製のボビンを用いたものもある。

【０００３】このような超電導コイル装置は、超電導コ
イルを形成している超電導導体を臨界温度以下に保つた
めに、ボビン共々、液体ヘリウムで代表される極低温液
体中に浸漬した状態で使用される。

【０００４】しかしながら、ＧＦＲＰ製のボビンを備え
た従来の超電導コイル装置にあっては次のような問題が
あった。すなわち、図８(a) に示すように、ＧＦＲＰ製
のボビン１に超電導導体２を巻き付けて超電導コイル３
を形成してなる超電導コイル装置４を極低温液体中に浸
漬すると、ボビン１を構成しているガラス繊維およびエ
ポキシ樹脂が正の温度膨張係数を有しているため、ボビ
ン１は図中太矢印ＡおよびＢで示すように軸方向に熱収
縮するとともに半径方向にも熱収縮する。一方、超電導
コイル３を構成している超電導導体２も正の温度膨張係
数を有する金属材で形成されている。このため、超電導
コイル３も図中太矢印ＣおよびＤで示すように、軸方向
に熱収縮するとともに半径方向にも熱収縮する。

【０００５】このように、超電導コイル装置４を極低温
液体中に単に浸漬した状態では、ボビン１および超電導
コイル３が同じ形態に熱収縮するので、両者間の結合状
態に緩みが生じるようなことはない。

【０００６】しかし、極低温に冷却している状態で、超
電導コイル３に電流を流すと、この電流による電磁力に
よって、超電導コイル３は図８(b) 中に太矢印Ｃ′およ
びＥで示すように、軸方向の収縮量が一層増し、半径方
向には逆に膨張する。このため、ボビン１に対する超電
導コイル３の固定状態に緩みが生じる。緩みが生じる
と、通電している間に超電導コイル３の全体あるいは一
部が動き易くなる。僅かでも動くと、それに伴なって摩
擦熱が発生する。液体ヘリウムで代表される極低温液体
は比熱が極めて小さいので、摩擦熱を極低温液体で速や
かに吸収することが困難となり、この結果として超電導
導体２が常電導転移（クエンチ）してしまう問題があっ
た。

【０００７】そこで、このような不具合を解消するため
に、最近では、高強度・高弾性率（強度が２ＧＰａ以上
で、弾性率が１００ＧＰａ以上）のポリエチレン繊維
（以下、ＤＦと略称する。）を用いた繊維強化プラスチ
ックでボビンを形成することが検討されている。

【０００８】ＤＦは、通常のガラス繊維やセラミック繊
維とは異なり、低温になるにしたがって繊維方向に伸長
するという特異な性質をもっている。すなわち、このＤ
Ｆよりなる繊維強化プラスチック成形体（以下、ＤＦＲ
Ｐ成形体と略称する。）は、図４に示すように、繊維方
向には負の温度膨張係数を示し、また半径方向には正の
温度膨張係数を示す。

【０００９】このＤＦのロービングをエポキシ樹脂をマ
トリックスとして巻回し、図５(a)に示すように、ＤＦ
で強化された筒状のＤＦＲＰ成形体５を形成した場合、
このＤＦＲＰ成形体５の低温下における半径方向および
軸方向の寸法変化は、図５(b) に示すロービングの巻角
度θによって左右される。

【００１０】図６にはその関係が示されている。図中Ｘ
ａがＤＦＲＰ成形体の軸方向の熱膨張係数を示し、Ｘｒ
がＤＦＲＰ成形体の半径方向の熱膨張係数を示してい
る。また、この図６にはＧＦＲＰ成形体の軸方向の熱膨
張係数がＹａで示され、同じくＧＦＲＰ成形体の半径方
向の熱膨張係数がＹｒで示されている。

【００１１】この図６から判るように、ＤＦＲＰ成形体
の場合、使用するマトリックスが正の温度膨張係数を有
していても、ＤＦの特性により、巻角度θが±４０度か
ら±８０度の範囲では、ＤＦＲＰ成形体の半径方向の熱
膨張係数が大きな負の値となり、逆に軸方向の温度膨張
係数が大きな正の値となる。したがって、巻角度θが上
記範囲に設定されたＤＦＲＰ成形体では、低温になるに
したがって半径方向には大きく伸長（膨張）し、軸方向
には大きく収縮することになる。

【００１２】これに対して、ＧＦＲＰ成形体の場合に
は、ＧＦ自身がどの方向に対しても正の温度膨張係数を
有しているため、巻角度θを如何なる値に設定しても、
ＧＦＲＰ成形体の半径方向および軸方向の温度膨張係数
は正となり、ＤＦＲＰ成形体のような特性は得られな
い。

【００１３】したがって、寸法変化の点のみから評価す
ると、ＤＦＲＰで形成されたボビンは、超電導コイルの
クエンチ防止に理想的な特性を発揮することになる。図
７はその理由を説明するための図である。すなわち、図
７(a) に示すように、巻角度θが前記範囲に設定された
ＤＦＲＰ製のボビン１１に超電導導体１２を巻き付けて
超電導コイル１３を形成してなる超電導コイル装置１４
を極低温液体中に浸漬すると、ボビン１１は図中太矢印
ＪおよびＫで示すように軸方向に大きく熱収縮するとと
もに半径方向に大きく熱膨張する。一方、超電導コイル
本体１３は、図中太矢印ＣおよびＤで示すように、軸方
向に熱収縮するとともに半径方向に熱収縮する。

【００１４】このように、ボビン１１と超電導コイル１
３とは半径方向には逆関係に膨張、収縮し、しかもボビ
ン１１の軸方向の収縮量は超電導コイル１３のそれを上
回る。このため、上記のように極低温液体中に浸漬する
と、ボビン１１と超電導コイル１３との結合強さは、製
作時に較べて大幅に強化された状態となる。

【００１５】上記のように極低温に冷却している状態
で、超電導コイル１３に電流を流すと、この電流による
電磁力によって、超電導コイル１３は図７(b) に太矢印
Ｃ′およびＥで示すように、軸方向の収縮量が一層増
し、半径方向には逆に膨張する。すなわち、ボビン１１
と超電導コイル１３との結合強さを弱める方向に超電導
コイル１３が収縮、膨張する。

【００１６】しかし、極低温液体中に浸漬された段階で
ボビン１１と超電導コイル１３との結合強さが大幅に強
化されているので、超電導コイル１３が収縮、膨張して
も、ボビン１１と超電導コイル１３との結合強さは、製
作時と同程度の状態に戻るだけである。したがって、超
電導コイル１３に電流を流しても、ボビン１１と超電導
コイル１３との結合状態に緩みが生じるようなことはな
く、結局、緩みが原因で起こるクエンチの発生を抑える
ことが可能となる。

【００１７】このようにＤＦＲＰは、ボビン形成材とし
て有利な特性を備えているが、反面、加工性に問題を有
している。超電導コイル装置の中には、冷却等の観点か
ら、ボビンの外周面部に螺旋溝を形成し、この螺旋溝内
に一部または全部が収容されるように超電導導体を巻き
付けて超電導コイル本体を形成することを望まれるもの
がある。このような構成を採用するものでは、ボビンの
外周面部に螺旋溝を形成したり、さらには超電導コイル
を冷却する極低温液体を案内するための冷媒案内溝を形
成したりする必要がある。しかし、前述の如くＤＦＲＰ
は加工性が悪いため、通常の工作機械を使って精度良
く、かつシャープな溝を形成することが極めて困難で、
切削端に剥離の残存した溝や、切削面が毛羽だった溝し
か形成できない。このため、このような溝に超電導体を
巻込んでも、ＤＦＲＰが本来持っている負膨張特性を有
効に利用することができず、耐クエンチ性の向上につな
がらない問題があった。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】上述の如く、ＧＦＲＰ
単独で形成されたボビンあるいはＤＦＲＰ単独で形成さ
れたボビンを備えた従来の超電導コイル装置にあって
は、クエンチ発生を本質的に回避できない問題があっ
た。そこで本発明は、上述した不具合を解消できる超電
導コイル装置用ボビンを提供することを目的としてい
る。

【００１９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の代表的な例では、ボビン本体と、このボビ
ン本体の外周面部に形成された螺旋溝とを備え、上記螺
旋溝に一部または全部が収容されるように超電導導体を
巻き付けた状態で極低温下において使用される超電導コ
イル装置用ボビンにおいて、前記ボビン本体が高強度・
高弾性率ポリエチレン繊維（ＤＦ）のロービングを軸心
線に対して±４０度から±８０度の範囲に配向させたＤ
ＦＲＰ層と、このＤＦＲＰ層の外側に形成されたＧＦＲ
Ｐ層とからなる二層構造に形成されており、前記螺旋溝
がＧＦＲＰ層に形成されていることを特徴としている。

【００２０】なお、ここで言うＤＦとは、強度が２ＧＰ
ａ以上、弾性率が１００ＧＰａ以上のポリエチレン繊維
で、たとえばポリエチレン用の溶剤を含むポリエチレン
フィラメントをポリエチレンの膨潤点と融点との間の温
度で延伸処理して高強度化されたものなどであるが、そ
の他の方法で高強度化されたものでもよい。高強度化処
理されたポリエチレン繊維の詳しい製法については、た
とえば特開昭５５−１３７５０６号公報、特開昭５６−
１５４０８号公報等に記載されている。

【００２１】また、ＧＦＲＰ層を形成しているガラス繊
維（ＧＦ）は、製作面からＤＦＲＰ層を構成しているＤ
Ｆと同様に、ロービングを軸心線に対して±４０度から
±８０度の範囲に配向させることが好ましいが、必ずし
も上記配向である必要はない。また、ＧＦＲＰ層の厚み
は、ＤＦＲＰ層の歪特性、すなわち極低温下において周
方向に膨張し、軸方向に収縮する特性を阻害しない厚み
であればよい。

【００２２】

【作用】外層を形成しているＧＦＲＰ層は、一般に加工
性に勝れている。したがって、通常の工作機械を使って
精度良く、かつシャープな溝をＧＦＲＰ層に形成するこ
とができる。一方、内層を形成しているＤＦＲＰ層は、
ＤＦを前述した角度範囲に配向させているので、極低温
下において周方向に膨張し、軸方向に収縮する特性を備
えている。

【００２３】したがって、ＧＦＲＰ層の厚みがＤＦＲＰ
層の歪特性を阻害しない値に設定されているものとする
と、ボビンにＤＦＲＰ層の特性とＧＦＲＰ層の特性との
両方を発揮させることができる。すなわち、ボビンに勝
れた溝加工性と、クエンチ防止に有効な熱収縮特性との
両方を発揮させることが可能となる。

【００２４】なお、内層であるＤＦＲＰ層の厚み（ｘ）
に対して外層であるＧＦＲＰ層の厚み（ｙ）が大きい
と、ＤＦＲＰ層が本来持つ負膨張に由来する歪特性がＧ
ＦＲＰ層によって消され、ＧＦＲＰ層に近い特性とな
る。したがって、ＤＦＲＰ層に負膨張に由来する歪特性
を発揮させるには、ボビンに設けられる溝の最大深さを
ｄとしたとき、 （ｙ−ｄ）／ｘ＜ 0.7 …(1) の関係を満たすことが望ましい。

【００２５】

【実施例】以下、図面を参照しながら実施例を説明す
る。図１には本発明の一実施例に係るボビンを組み込ん
だ超電導コイル装置が示されている。

【００２６】この超電導コイル装置は、大きく分けて、
筒状のボビン２１と、このボビン２１に超電導導体２２
を巻き付けて形成された超電導コイル２３とで構成され
ている。

【００２７】ボビン２１は、図２(a）に示すように、Ｄ
ＦＲＰ層で形成された内層２４と、この内層２４の外側
にＧＦＲＰ層で形成された外層２５との二層構造体によ
って形成されている。

【００２８】外層２５の両端部以外の部分は、小径に削
り出し加工されており、これによって外層２５の両端部
にフランジ２６ａ，２６ｂが形成されている。また、外
層２５のフランジ２６ａ，２６ｂ間に位置する部分の外
面には、螺旋溝２７が形成されている。外層２５のフラ
ンジ２６ａ，２６ｂ間に位置する部分の外面には、螺旋
溝２７より深く、かつ内層２４に達しない深さで、軸方
向に延びる冷媒案内溝２８が周方向に複数形成されてお
り、さらにフランジ２６ａ，２６ｂには各冷媒案溝２８
の端部に通じる孔２９が形成されている。

【００２９】ここで、内層２４を形成しているＤＦＲＰ
層の厚みをｘとし、フランジ２６ａ，２６ｂ間において
外層２５を形成しているＧＦＲＰ層の厚みをｙとし、外
周面からの冷媒案内溝２８の深さをｄとしたとき、前記
(1) 式 の関係を満たすようにｘ，ｙ，ｄが設定されて
いる。

【００３０】超電導導体２２は、一部が螺旋溝２７に嵌
入する形態で一定のテンションでソレノイド状に巻き付
けられている。そして、超電導導体２２の両端は、それ
ぞれ図１に示すように、銅製の端子板３０ａ，３０ｂに
半田付けされている。

【００３１】端子板３０ａ，３０ｂは、図３に端子板３
０ａだけを取出して示すようにボビン２１に取付けられ
ている。すなわち、フランジ２６ａに切欠部３１を設
け、この切欠部３１を通して一部がフランジ２６ｂより
内側に位置するように端子板３０ａをボビン２１の外面
に当てがい、この状態で端子板３０ａをボルト３２とナ
ット３３とを使ってボビン２１に固定したものとなって
いる。そして、端子板３０ａのフランジ２６ｂより内側
に位置している部分３４の外面に超電導導体２２の線端
が半田層３５によって固定されている。なお、この例の
場合、端子板３０ａ，３０ｂと内層２４との間に外層２
５を所定の厚み存在させ、かつ超電導導体２２の線端を
他の部分より外方へ突出させないために、フランジ２６
ａ，２６ｂ間に位置する外層２５の表面と端子板３０
ａ，３０ｂの表面とが面一となるように端子板３０ａ，
３０ｂがボビン２１に対して取付けられている。

【００３２】ここで、具体的な実施例について説明す
る。まず、フイラメントとして３５ｇ／ｄの強度を持つ
ＤＦ（ダイニーマ、ＳＫ−６０、東洋紡績株式会社製）
を用意するとともにマトリックスとしてエポキシ樹脂を
用意し、図５(b) に示すように、ＤＦにエポキシ樹脂を
含浸させながら巻角度θが±６５度となるようにマンド
レルに巻き付けて内層２４を形成し、その上にＧＦにエ
ポキシ樹脂を含浸させながら巻角度θが±６５度となる
ように巻き付けて外層２５を形成し、ＤＦＲＰ層からな
る内層２４とＧＦＲＰ層からなる外層２５との二層構造
の円筒状体を得た。これを１００℃で２時間保持した後
に、１３０℃で３時間保持して硬化させ、繊維体積含有
量６５％の図５(a) に示すような円筒状の成形体を得
た。

【００３３】次に、この成形体の両端部以外の外層２５
に機械加工を施し、その一部を取り除き、これによって
成形体の両端部にフランジ２６ａ，２６ｂを形成した。
次に、各フランジ２６ａ，２６ｂに端子板３０ａ，３０
ｂを取付けるための切欠部３１をそれぞれ形成するとと
もに、フランジ２６ａ，２６ｂ間に位置する外層２５の
外面に深さ３ｍｍ，開き角９０度，断面がＶ字状の螺旋
溝２７を８ｍｍピッチに形成し、続いて螺旋溝２７より
深い、深さ４ｍｍ，幅４ｍｍで、かつ軸方向に延びる冷
媒案内溝２８を周方向に１０度ピッチで３６本形成し、
さらにフランジ２６ａ，２６ｂに各冷媒案内溝２８の端
部に一対一の関係に通じる孔２９を設けた。

【００３４】このようにして、内径８０ｍｍ，外径（フ
ランジ間に位置する部分）９５ｍｍ，内層２４を形成し
ているＤＦＲＰ層の厚み１０．５ｍｍ，外層２５を形成
しているＧＦＲＰ層の厚み４．５ｍｍ，軸方向長さ（フ
ランジ内面間）１５０ｍｍで、(1) 式を満たすボビン２
１を得た。

【００３５】次に、このボビン２１に端子板３０ａ，３
０ｂを取付けた後、螺旋溝２７内に収容されるように、
線径１．８ｍｍの超電導導体２２をテンション５０ｋｇ
で螺旋状に巻き付け、この超電導導体２２の両線端を図
３に示すように、対応する端子板３０ａ，３０ｂに半田
付けして超電導コイル装置を完成させた。

【００３６】一方、参考例１として、同一寸法、同一形
状のＧＦＲＰ製のボビンを用意し、これに同じく線径
１．８ｍｍの超電導導体をテンション５０ｋｇで巻き付
けて超電導コイル装置を完成させた。

【００３７】また、参考例２として、同一寸法、同一形
状のＤＦＲＰ製のボビンを用意し、これに同じく線径
１．８ｍｍの超電導導体をテンション５０ｋｇで巻き付
けて超電導コイル装置を完成させた。

【００３８】さらに、参考例３として、内層を構成して
いるＤＦＲＰ層の厚みが５ｍｍ，外層を構成しているＧ
ＦＲＰ層の厚みが１０ｍｍ，冷媒案内溝の深さが４ｍｍ
の二層構造のボビン、つまり同じ二層構造でも(1) 式を
満たさないボビンを用意し、これに同じく線径１．８ｍ
ｍの超電導導体をテンション５０ｋｇで巻き付けて超電
導コイル装置を完成させた。

【００３９】実施例および参考例１，３のボビンにおい
ては、溝加工が容易で、精度の高い溝を設けることがで
きた。しかし、参考例２のボビンでは溝加工が困難で、
切削面での毛羽立ちが激しく、超電導導体を巻き回す作
業も困難であった。また、この参考例２のボビンにあっ
ては、耐熱性に劣るＤＦＲＰ層に端子板が直接接触して
いるため、超電導導体の線端を端子板に半田付けすると
き、端子板を通して伝わった熱でＤＦＲＰ層の端子板に
接触している部分が溶融する現象が認められた。実施例
および参考例１，３では耐熱性に富んだＧＦＲＰ層に端
子板が接触しているため、溶融現象は認められなかっ
た。

【００４０】このようにして得られた４つの超電導コイ
ル装置を液体ヘリウム中に浸漬し、それぞれクエンチ電
流を測定したところ、下表に示す結果が得られた。すな
わち、ＧＦＲＰ製のボビンを用いた参考例１では、トレ
ーニング１５回を経た後においても１１５０Ａでクエン
チした。ＤＦＲＰ製のボビンを用いた参考例２ではトレ
ーニング９回を経た後、１４００Ａでクエンチした。ま
た、同じ二層構造でも(1) 式を満たさないボビンを用い
た参考例３ではトレーニング回数１５回を経た後でも１
２００Ａでクエンチした。しかし、(1) 式を満たす二層
構造のボビンを用いた本実施例では３つの参考例に較べ
て少ないトレーニング回数（７回）で、最も大きい値で
ある１５３８Ａまで通電することができた。

【００４１】

【表１】

【００４２】また、冷却時にボビンに発生する歪みを測
定したところ、参考例１のＧＦＲＰ製のボビンでは半径
方向に０．３１％，軸方向に０．３８％収縮し、同じ二
層構造でも(1) 式を満たさない参考例３のボビンでは半
径方向に０．２％，軸方向に０．２５％収縮したのに対
し、二層構造で(1) 式を満たす本実施例のボビンでは半
径方向に０．６１％膨脹し、軸方向には０．５５％収縮
していることが確認された。この値は、参考例２のＤＦ
ＲＰ製のボビンで得られた半径方向に０．６８％膨脹，
軸方向に０．５９％収縮の値より少し下がる程度で、Ｄ
ＦＲＰの負膨脹特性を損なうことのないボビンが形成さ
れていることが判った。

【００４３】このように、（ｙ−ｄ）／ｘが前記関係に
設定され、表層にＧＦＲＰ層を持つＤＦＲＰ製のボビン
を用いると、加工上の問題を解消することができ、かつ
極低温下において、このボビンを軸方向には収縮させ、
半径方向には膨張させることができ、この収縮、膨張に
よって、ボビンと超電導コイル本体との結合状態に緩み
が生じるのを防止できる。この結果、緩みが原因で起こ
るクエンチの発生を少なくすることができる。

【００４４】なお、この実施例のように、ボビン２１の
外周面に断面がＶ字状の螺旋溝２７を設け、この螺旋溝
２７内に収容されるように超電導導体２２をボビン２１
に巻き付ける構成であると、巻き付け時に超電導導体２
２を自動的にＶ字の中央に位置決めでき、巻き付け作業
を容易化できるとともに、通電時においても位置ずれを
生じ難くすることができる。さらに、螺旋溝２７のピッ
チを超電導導体２２の径より大きく設定することによっ
て、超電導導体２２同志の電気絶縁を確実に確保でき
る。

【００４５】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ボ
ビンの加工性を向上させることができると同時に、極低
温下において起こるボビンの熱変形を有効に利用して超
電導導体を強固に固定でき、もってクエンチの発生を少
なくできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例に係るボビンを組み込んだ超
電導コイル装置の外観図

【図２】(a) は同装置を図１におけるＥ−Ｅ線に沿って
切断し矢印方向に見た断面図で、(b) は同装置を(a) に
おけるＦ−Ｆ線に沿って切断し矢印方向に見た断面図

【図３】同装置を図１におけるＧ−Ｇ線に沿って切断し
矢印方向に見た局部的断面図

【図４】高強度化処理されたポリエチレン繊維および各
種繊維よりなる繊維強化プラスチック成形体の熱収縮量
（ただし、金属はそれ自体の特性）を示す図

【図５】(a) は繊維強化プラスチック成形体の一例を示
す斜視図で、(b) は同成形体を製作するときに巻角度を
説明するための図

【図６】ＤＦＲＰ成形体およびＧＦＲＰ成形体の巻角度
と熱膨張係数との関係を示す図

【図７】ＤＦＲＰ製のボビンを用いた超電導コイル装置
の作用を説明するための図

【図８】ＧＦＲＰ製のボビンを用いた超電導コイル装置
の作用を説明するための図

【符号の説明】

２１…ボビン ２２…超電導導体 ２３…超電導コイル ２４…ＤＦＲＰ層
で形成された内層 ２５…ＧＦＲＰ層で形成された外層 ２６ａ，２６ｂ…
フランジ ２７…螺旋溝 ２８…冷媒案内溝 ２９…孔 ３０ａ，３０ｂ…
端子板 ３１…切欠部 ３２…ボルト ３３…ナット ３５…半田層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山中 淳彦 滋賀県大津市堅田二丁目１番１号 東洋 紡績株式会社総合研究所内 (56)参考文献 特開 平６−267734（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−173808（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−292604（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H01F 6/00 - 6/06 H01F 27/32

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ボビン本体と、このボビン本体の外周面部
   に形成された螺旋溝とを備え、上記螺旋溝に一部または
   全部が収容されるように超電導導体を巻き付けた状態で
   極低温下において使用される超電導コイル装置用ボビン
   において、前記ボビン本体は高強度・高弾性率ポリエチ
   レン繊維のロービングを軸心線に対して±４０度から±
   ８０度の範囲に配向させたポリエチレン繊維強化プラス
   チック層と、このポリエチレン繊維強化プラスチック層
   の外側に形成されたガラス繊維強化プラスチック層とか
   らなる二層構造に形成されており、前記螺旋溝は前記ガ
   ラス繊維強化プラスチック層に形成されていることを特
   徴とする超電導コイル装置用ボビン。
2. 【請求項２】前記ボビン本体には、前記超電導導体を冷
   却する極低温液体を案内するための冷媒案内溝が前記螺
   旋溝と交差するように形成されていることを特徴とする
   請求項１に記載の超電導コイル装置用ボビン。