JP3298258B2 - 高耐食性鋼材 - Google Patents
高耐食性鋼材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱延鋼材、熱延鋼管、
熱延鋼材を素材とした鋼管、熱延形・棒鋼、冷延鋼材、
みがき鋼材、前記各種鋼材を素材とした各種表面処理鋼
材に係り、特に、板厚の薄い鋼材に好適な耐食性に優れ
た鋼材に関する。
熱延鋼材を素材とした鋼管、熱延形・棒鋼、冷延鋼材、
みがき鋼材、前記各種鋼材を素材とした各種表面処理鋼
材に係り、特に、板厚の薄い鋼材に好適な耐食性に優れ
た鋼材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、鋼材の防食方法として、塗
装、めっき等の表面被覆層を設けることにより、鋼材と
腐食生成物質との接触を断ち防食性を向上させるという
手法が用いられている。しかし、鋼材を使用形態に応じ
て加工する際、被覆されていない切断面や、加工時の応
力による被覆層の剥離が発生し鋼材が露出して腐食が生
じる。また、製造コストも上昇する。さらに鋼材に被覆
層があるので、リサイクル性にも問題があり、近年の環
境への関心の高まりについても配慮する必要がある。こ
のような視点から、それ自体の耐食性に優れた鋼材が求
められるようになっている。
装、めっき等の表面被覆層を設けることにより、鋼材と
腐食生成物質との接触を断ち防食性を向上させるという
手法が用いられている。しかし、鋼材を使用形態に応じ
て加工する際、被覆されていない切断面や、加工時の応
力による被覆層の剥離が発生し鋼材が露出して腐食が生
じる。また、製造コストも上昇する。さらに鋼材に被覆
層があるので、リサイクル性にも問題があり、近年の環
境への関心の高まりについても配慮する必要がある。こ
のような視点から、それ自体の耐食性に優れた鋼材が求
められるようになっている。
【０００３】このような背景の下、材質面を改良して鋼
材自体の耐食性を高めた耐候性鋼が知られている。これ
は、腐食の進行に伴い表面に緻密な錆層が形成し、これ
が一種の表面被覆としての役割を果たしている。しか
し、耐候性鋼をそのまま板厚の薄い例えば冷延鋼材に適
用すると、緻密な錆層が形成される前に腐食により穴開
きが発生する虞がある。このことから、板厚の薄い冷延
鋼材において、耐食性の改善が求められている。このよ
うな冷延鋼材として、Ｃｒ，Ｃｕを添加し、（Ｓ／Ｃ
ｕ）を０．５以下に規定した技術があるが（特開平２−
１５６０４２号参照）、これはＣｒを添加しているた
め、孔食の問題が指摘されている。また別の技術として
はＣｕ，Ｐを添加して耐食性を得る技術も知られている
が（特開平４−２３５２５０号参照）、Ｐ添加による加
工性の劣化は避けられない。また、Ｃｕ，Ｐ複合添加に
よって耐食性を高めた鋼を用い、更に深絞り性を向上さ
せるために、２回冷間圧延を行う技術も開示されている
が（特開平４−２８５１２５号参照）、冷圧回数の増加
による、製造コストの上昇は免れない。
材自体の耐食性を高めた耐候性鋼が知られている。これ
は、腐食の進行に伴い表面に緻密な錆層が形成し、これ
が一種の表面被覆としての役割を果たしている。しか
し、耐候性鋼をそのまま板厚の薄い例えば冷延鋼材に適
用すると、緻密な錆層が形成される前に腐食により穴開
きが発生する虞がある。このことから、板厚の薄い冷延
鋼材において、耐食性の改善が求められている。このよ
うな冷延鋼材として、Ｃｒ，Ｃｕを添加し、（Ｓ／Ｃ
ｕ）を０．５以下に規定した技術があるが（特開平２−
１５６０４２号参照）、これはＣｒを添加しているた
め、孔食の問題が指摘されている。また別の技術として
はＣｕ，Ｐを添加して耐食性を得る技術も知られている
が（特開平４−２３５２５０号参照）、Ｐ添加による加
工性の劣化は避けられない。また、Ｃｕ，Ｐ複合添加に
よって耐食性を高めた鋼を用い、更に深絞り性を向上さ
せるために、２回冷間圧延を行う技術も開示されている
が（特開平４−２８５１２５号参照）、冷圧回数の増加
による、製造コストの上昇は免れない。
【０００４】このように、現在までの技術では耐食性、
加工性、コスト等の観点からすべての条件を満たした鋼
材は存在しない。
加工性、コスト等の観点からすべての条件を満たした鋼
材は存在しない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、極低炭素鋼
を基本に、耐食性に強く影響を及ぼすＳ量を制御し、Ｃ
ｕ，Ｂ，Ｔｉを少量添加することによって、耐食性に優
れた鋼材を提供することを目的とする。
を基本に、耐食性に強く影響を及ぼすＳ量を制御し、Ｃ
ｕ，Ｂ，Ｔｉを少量添加することによって、耐食性に優
れた鋼材を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】一般に鋼材の耐食性は、
初期錆発生の起点となる鋼材表面の析出物などに影響を
受け、初期錆発生後の腐食の進行は、粒界など鋼材での
ミクロな不均一部の性状により異なるとされている。こ
れらの耐食性に影響をおよぼす因子は、鋼材の成分と密
接に関係している。本発明者らは、耐食性を支配する鋼
材成分に関して種々検討し、前述した従来技術における
課題を解決することについて検討を重ねた。
初期錆発生の起点となる鋼材表面の析出物などに影響を
受け、初期錆発生後の腐食の進行は、粒界など鋼材での
ミクロな不均一部の性状により異なるとされている。こ
れらの耐食性に影響をおよぼす因子は、鋼材の成分と密
接に関係している。本発明者らは、耐食性を支配する鋼
材成分に関して種々検討し、前述した従来技術における
課題を解決することについて検討を重ねた。
【０００７】その結果、腐食発生に強い影響をおよぼす
鋼中のＳ量と、耐食性に有効な働きをするCuの重量比で
ある（Ｓ／Ｃｕ）値を０．１以下の範囲の成分組成と
し、さらに粒界の耐食性に関与するＢ，Ｔｉを適量添加
することにより、極めて優れた耐食性を付与することに
成功した。
鋼中のＳ量と、耐食性に有効な働きをするCuの重量比で
ある（Ｓ／Ｃｕ）値を０．１以下の範囲の成分組成と
し、さらに粒界の耐食性に関与するＢ，Ｔｉを適量添加
することにより、極めて優れた耐食性を付与することに
成功した。
【０００８】本発明は、この知見に基づいてなされたも
ので、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．００５％，Ｓ
ｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３％，Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００１％〜０．０１％、Ｎ：
０．００４％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．３％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
％，Ｃｕ：０．０５〜０．３％，Ｂ：０．０００２〜
０．００２％，残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、質
量比で０．０１≦（Ｓ／Ｃｕ）≦０．１を満たす高耐食
性鋼材である。
ので、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．００５％，Ｓ
ｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３％，Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００１％〜０．０１％、Ｎ：
０．００４％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｎ
ｉ：０．０５〜０．３％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
％，Ｃｕ：０．０５〜０．３％，Ｂ：０．０００２〜
０．００２％，残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、質
量比で０．０１≦（Ｓ／Ｃｕ）≦０．１を満たす高耐食
性鋼材である。
【０００９】
【作用】鋼成分を前記のように限定した事由について、
以下に述べる。
以下に述べる。
【００１０】Ｃ：Ｃは鋼板の成形性を確保するために
は、少ないほうがよい。しかし、0.001 重量% 未満に低
下させると、製造コストが上昇するので0.001 〜0.005
重量%とした。望ましくは0.003 重量% 以下である。
は、少ないほうがよい。しかし、0.001 重量% 未満に低
下させると、製造コストが上昇するので0.001 〜0.005
重量%とした。望ましくは0.003 重量% 以下である。
【００１１】Ｓｉ：Ｓｉは化成処理性を悪化させ、塗装
後耐食性に悪影響をもたらす。したがって少なければ少
ないほど望ましいが、製造コストなどを考えて、0.1 重
量%以下とした。
後耐食性に悪影響をもたらす。したがって少なければ少
ないほど望ましいが、製造コストなどを考えて、0.1 重
量%以下とした。
【００１２】Ｍｎ：Ｍｎは耐食性向上のためには少なけ
れば少ないほど、望ましい。しかし、製造コストを考え
て、0.05〜0.3 重量% とした。
れば少ないほど、望ましい。しかし、製造コストを考え
て、0.05〜0.3 重量% とした。
【００１３】Ｐ：Ｐは熱間加工時に中央偏析しやすいの
で、多量に添加すると加工時に割れが生じやすくなる。
したがって、少ないほうが望ましくその上限を0.02重量
% とした。
で、多量に添加すると加工時に割れが生じやすくなる。
したがって、少ないほうが望ましくその上限を0.02重量
% とした。
【００１４】Ｓ：Ｓは本発明において、非常に重要な役
割を果たす。ＳはMnと結合しMnS を生成する。これは初
期錆発生の核となり、耐食性に悪影響を及ぼすので低減
させることが望ましいが、0.001 重量% を下回ると製造
コストの上昇を伴うだけでなく酸洗時のスケール剥離性
が低下するので、その下限を0.001 重量% とした。一
方、0.01重量% を超えて含有させると鋼材の耐食性が著
しく劣化するので、0.01重量% 以下とした。
割を果たす。ＳはMnと結合しMnS を生成する。これは初
期錆発生の核となり、耐食性に悪影響を及ぼすので低減
させることが望ましいが、0.001 重量% を下回ると製造
コストの上昇を伴うだけでなく酸洗時のスケール剥離性
が低下するので、その下限を0.001 重量% とした。一
方、0.01重量% を超えて含有させると鋼材の耐食性が著
しく劣化するので、0.01重量% 以下とした。
【００１５】Ｎ：Ｎは鋼材の成形性を向上させるには、
少ないほうが望ましいが、本発明の効果を損なわない範
囲としてその上限を0.004 重量% とした。望ましくは0.
003重量% 以下である。
少ないほうが望ましいが、本発明の効果を損なわない範
囲としてその上限を0.004 重量% とした。望ましくは0.
003重量% 以下である。
【００１６】Ａｌ：Ａｌは、鋼の脱酸元素として有効で
ある。しかし、０．１重量％以上添加しても、脱酸能力
の向上効果が小さくなるので、０．１重量％以下に限定
した。
ある。しかし、０．１重量％以上添加しても、脱酸能力
の向上効果が小さくなるので、０．１重量％以下に限定
した。
【００１７】Ｂ：Ｂは粒界に偏析して、粒界からの腐食
の進行を抑制する。極低炭素鋼（IF鋼）は粒界が特に清
浄なため、Ｂを添加することにより、Ｂを粒界に偏析さ
せることができ、耐食性の向上には効果的である。ま
た、粒界を強化する作用も合わせて有する。0.0002重量
% 未満ではそれらの効果が小さい。また、Ｂは熱間加工
時の熱変形抵抗を上昇させるため、過剰な添加は熱延時
に形状不良及び、所定板厚が得られない等の問題が発生
しやすくなる。したがって、0.0002〜0.002 重量% に限
定した。
の進行を抑制する。極低炭素鋼（IF鋼）は粒界が特に清
浄なため、Ｂを添加することにより、Ｂを粒界に偏析さ
せることができ、耐食性の向上には効果的である。ま
た、粒界を強化する作用も合わせて有する。0.0002重量
% 未満ではそれらの効果が小さい。また、Ｂは熱間加工
時の熱変形抵抗を上昇させるため、過剰な添加は熱延時
に形状不良及び、所定板厚が得られない等の問題が発生
しやすくなる。したがって、0.0002〜0.002 重量% に限
定した。
【００１８】Ｎｉ：鋼にＣｕを添加している場合、熱間
加工時にＣｕによる表面疵発生率が上昇するが、Ｎｉは
この表面疵を低減させることに有効である。0.3 重量%
を越えると、鋼材の成形性の劣化だけでなく、コストの
上昇を招くので、その上限を0.3 重量% とした。また、
上記の効果を確保するために、下限値を0.05重量% とし
た。
加工時にＣｕによる表面疵発生率が上昇するが、Ｎｉは
この表面疵を低減させることに有効である。0.3 重量%
を越えると、鋼材の成形性の劣化だけでなく、コストの
上昇を招くので、その上限を0.3 重量% とした。また、
上記の効果を確保するために、下限値を0.05重量% とし
た。
【００１９】Ｔｉ：ＴｉはＴｉＮ，ＴｉＳ等を生成し、
Ｎ，Ｓ等を減少させ、耐食性の向上に大きな役割を果た
す。また鋼中固溶Ｃを減少させ、深絞り性を向上させる
作用がある。0.005 重量% 未満ではそれらの効果が小さ
い。また0.1 重量% を越えるとコストの上昇を招くため
に、0.005 〜0.1 重量% に限定した。
Ｎ，Ｓ等を減少させ、耐食性の向上に大きな役割を果た
す。また鋼中固溶Ｃを減少させ、深絞り性を向上させる
作用がある。0.005 重量% 未満ではそれらの効果が小さ
い。また0.1 重量% を越えるとコストの上昇を招くため
に、0.005 〜0.1 重量% に限定した。
【００２０】Ｃｕ：Ｃｕは耐食性を向上させる有用な元
素である。しかし、0.3 重量% を超えると耐食性の向上
効果は小さくなる上に、製造コストの上昇、表面性状、
加工性が劣化する。また、0.05重量% 未満の添加では、
良好な耐食性を示さないために、添加量を0.05〜0.3 重
量% に限定した。
素である。しかし、0.3 重量% を超えると耐食性の向上
効果は小さくなる上に、製造コストの上昇、表面性状、
加工性が劣化する。また、0.05重量% 未満の添加では、
良好な耐食性を示さないために、添加量を0.05〜0.3 重
量% に限定した。
【００２１】その他、製鋼時に混入する少量の不可避不
純物が存在しても本発明甲はその効果を損なわれない。
純物が存在しても本発明甲はその効果を損なわれない。
【００２２】本発明の鋼材は、溶鋼に添加成分を単体又
は母合金の形で添加して、所定の添加量のスラブを得、
このスラブを圧延することにより得られる熱延鋼材、熱
延鋼管、熱延鋼材を素材とした鋼管、熱延形・棒鋼、冷
延鋼材、みがき鋼材、前記各種鋼材を素材とした各種表
面処理鋼材などで、特に、板厚の薄い鋼材に好適な耐食
性に優れた鋼材である。
は母合金の形で添加して、所定の添加量のスラブを得、
このスラブを圧延することにより得られる熱延鋼材、熱
延鋼管、熱延鋼材を素材とした鋼管、熱延形・棒鋼、冷
延鋼材、みがき鋼材、前記各種鋼材を素材とした各種表
面処理鋼材などで、特に、板厚の薄い鋼材に好適な耐食
性に優れた鋼材である。
【００２３】本発明の鋼材には、耐食性を更に向上させ
るために、電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき等のめっ
き、化成処理等の各種表面処理を行なったものも含まれ
る。
るために、電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっき等のめっ
き、化成処理等の各種表面処理を行なったものも含まれ
る。
【００２４】しかして、本発明の鋼材は、鋼材自体の優
れた耐食性、塗装後耐食性を有しており、自動車、建築
資材、電気機器等、耐食性を要求されるあらゆる分野で
の使用が可能である。
れた耐食性、塗装後耐食性を有しており、自動車、建築
資材、電気機器等、耐食性を要求されるあらゆる分野で
の使用が可能である。
【００２５】
（実験例）まず、本発明の基礎となった実験結果につい
て述べる。
て述べる。
【００２６】Ｃ：0.001 〜0.005 重量% 、Ｓｉ：0.1 重
量% 以下、Ｍｎ：0.05〜0.3 重量%、Ｐ：0.02重量% 以
下、Ｎ：0.004 重量% 以下、Ｎｉ：0.05〜0.3 重量% 、
を満たし、残部が Fe 及び不可避不純物からなる成分組
成を基本とし、更に、Ｓ：0.001 〜0.02 重量% 、Ｔ
ｉ：0.005 〜0.1 重量% 、Ｎｂ：0.025 重量%以下、
Ｂ：0.0002〜0.002 重量% 、Ｃｕ：0.3 重量% 以下の各
元素の量を種々変化させ、組み合わせて添加したスラブ
を用意し、常法により熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施
し、再結晶焼鈍を行い、最後に調質圧延を行なった。そ
の冷延鋼材より供試材を準備し、耐食性を調査した。
量% 以下、Ｍｎ：0.05〜0.3 重量%、Ｐ：0.02重量% 以
下、Ｎ：0.004 重量% 以下、Ｎｉ：0.05〜0.3 重量% 、
を満たし、残部が Fe 及び不可避不純物からなる成分組
成を基本とし、更に、Ｓ：0.001 〜0.02 重量% 、Ｔ
ｉ：0.005 〜0.1 重量% 、Ｎｂ：0.025 重量%以下、
Ｂ：0.0002〜0.002 重量% 、Ｃｕ：0.3 重量% 以下の各
元素の量を種々変化させ、組み合わせて添加したスラブ
を用意し、常法により熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施
し、再結晶焼鈍を行い、最後に調質圧延を行なった。そ
の冷延鋼材より供試材を準備し、耐食性を調査した。
【００２７】ここでは、裸耐食性に注目した。その評価
方法は、各試験材を150mm ×70mmに切断し、片面を絶縁
テープで被覆して、30℃、0.5 ％のNaCl水溶液を鋼材に
６時間噴霧後、温度50℃、相対湿度80％以上の条件下に
18時間置いておくという工程を１サイクルとし、これを
50サイクル繰り返した後の平均腐食深さで評価した。こ
こで言う平均腐食深さとは、鋼材の露出部を10mm×10mm
の区画に分割し、その各区画内での最大浸食深さを測定
し平均したものである。
方法は、各試験材を150mm ×70mmに切断し、片面を絶縁
テープで被覆して、30℃、0.5 ％のNaCl水溶液を鋼材に
６時間噴霧後、温度50℃、相対湿度80％以上の条件下に
18時間置いておくという工程を１サイクルとし、これを
50サイクル繰り返した後の平均腐食深さで評価した。こ
こで言う平均腐食深さとは、鋼材の露出部を10mm×10mm
の区画に分割し、その各区画内での最大浸食深さを測定
し平均したものである。
【００２８】得られた平均腐食深さと重量比で表した
（Ｓ／Ｃｕ）値との関係を図１に示す。図１によりS/Cu
値の低下に伴い各鋼材の耐食性が良好になることがわか
る。また、Ｔｉ添加鋼、Ｔｉ、Nb添加鋼、Ｂ添加鋼及び
Ｔｉ、Ｂ添加鋼の平均腐食深さを比較すると、特にＴ
ｉ、Ｂを複合添加した鋼で、かつ（Ｓ／Ｃｕ）値が0.1
以下の時に、著しく耐食性が向上していることがわか
る。これはＴｉ、Ｂ複合添加鋼の場合はＴｉがＴｉＣを
形成するので固溶炭素がなく、Ｂが粒界に偏析する。そ
してこのＢが粒界からの腐食を抑制する効果を有してい
るためと考えられる。一方、Ｔｉ、Ｂ複合添加鋼以外の
鋼において、耐食性が劣化するのは次のような理由だと
考えられる。まず、Ｂ単独添加鋼は、Ｂが窒化物形成元
素であるため、鋼中で固溶炭素が残存する。この固溶炭
素はフェライト粒内に存在するだけでなく粒界にも偏析
する。この影響でＢが粒界に存在しにくくなる。このた
め、Ｂ単独添加鋼の耐食性が劣化すると考えられる。ま
た、Ｎｂ添加鋼でＮｂはＮｂＣを生成するため、固溶炭
素は存在しないが、Ｎｂが粒界に、偏析することはな
く、耐食性向上にはさほど影響を及ぼさないと推測され
る。したがって、ＴｉとＢを複合添加した本発明鋼は、
鋼中に固溶炭素がなく、さらにＢが粒界に存在すること
により、耐食性向上効果が顕著になり、Ｔｉ添加鋼、Ｔ
ｉ，Ｎｂ複合添加鋼、Ｂ添加鋼など他の元素を組み合わ
せた鋼よりも格段に優れた耐食性を有することは明らか
である。
（Ｓ／Ｃｕ）値との関係を図１に示す。図１によりS/Cu
値の低下に伴い各鋼材の耐食性が良好になることがわか
る。また、Ｔｉ添加鋼、Ｔｉ、Nb添加鋼、Ｂ添加鋼及び
Ｔｉ、Ｂ添加鋼の平均腐食深さを比較すると、特にＴ
ｉ、Ｂを複合添加した鋼で、かつ（Ｓ／Ｃｕ）値が0.1
以下の時に、著しく耐食性が向上していることがわか
る。これはＴｉ、Ｂ複合添加鋼の場合はＴｉがＴｉＣを
形成するので固溶炭素がなく、Ｂが粒界に偏析する。そ
してこのＢが粒界からの腐食を抑制する効果を有してい
るためと考えられる。一方、Ｔｉ、Ｂ複合添加鋼以外の
鋼において、耐食性が劣化するのは次のような理由だと
考えられる。まず、Ｂ単独添加鋼は、Ｂが窒化物形成元
素であるため、鋼中で固溶炭素が残存する。この固溶炭
素はフェライト粒内に存在するだけでなく粒界にも偏析
する。この影響でＢが粒界に存在しにくくなる。このた
め、Ｂ単独添加鋼の耐食性が劣化すると考えられる。ま
た、Ｎｂ添加鋼でＮｂはＮｂＣを生成するため、固溶炭
素は存在しないが、Ｎｂが粒界に、偏析することはな
く、耐食性向上にはさほど影響を及ぼさないと推測され
る。したがって、ＴｉとＢを複合添加した本発明鋼は、
鋼中に固溶炭素がなく、さらにＢが粒界に存在すること
により、耐食性向上効果が顕著になり、Ｔｉ添加鋼、Ｔ
ｉ，Ｎｂ複合添加鋼、Ｂ添加鋼など他の元素を組み合わ
せた鋼よりも格段に優れた耐食性を有することは明らか
である。
【００２９】（実施例）次に、本発明の実施例を説明す
る。
る。
【００３０】表１、表２に示す化学組成の鋼を溶解して
スラブとしたものを加熱、熱間圧延して、４．０mmの熱
延鋼材とした。さらに、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調
質圧延を行ない、０．８mm厚の冷延鋼材を製造し、冷延
鋼材のままで、前述と同じ方法で腐食試験を行なった。
また別の耐食性の試験として、塗装後耐食性を調査し
た。その評価は３コート材に、原板に達するクロスカッ
トを入れ、その部位の最大ふくれ幅で評価した、これは
まず各試験材を150mm ×70mmに切断し、化成処理したの
ちＥＤ塗装20μｍを施し、さらに30μｍの中塗り、30μ
ｍの上塗りを行なった３コート材を用いた。
スラブとしたものを加熱、熱間圧延して、４．０mmの熱
延鋼材とした。さらに、酸洗、冷間圧延、連続焼鈍、調
質圧延を行ない、０．８mm厚の冷延鋼材を製造し、冷延
鋼材のままで、前述と同じ方法で腐食試験を行なった。
また別の耐食性の試験として、塗装後耐食性を調査し
た。その評価は３コート材に、原板に達するクロスカッ
トを入れ、その部位の最大ふくれ幅で評価した、これは
まず各試験材を150mm ×70mmに切断し、化成処理したの
ちＥＤ塗装20μｍを施し、さらに30μｍの中塗り、30μ
ｍの上塗りを行なった３コート材を用いた。
【００３１】熱延鋼板の評価は、塗装後耐食性の評価を
行った。これは、上記方法で製造した熱延鋼板を、150m
m ×70mmに切断し、化成処理したのちＥＤ塗装20μｍを
順に施し、最後に原板に達するクロスカットを入れ、前
記腐食試験を行い、その部位の最大ふくれ幅で評価し
た。
行った。これは、上記方法で製造した熱延鋼板を、150m
m ×70mmに切断し、化成処理したのちＥＤ塗装20μｍを
順に施し、最後に原板に達するクロスカットを入れ、前
記腐食試験を行い、その部位の最大ふくれ幅で評価し
た。
【００３２】表面性状の評価は熱間圧延終了後の熱延鋼
帯から圧延方向に1000ｍ取り、熱延鋼帯でのその部分に
おける表面不良発生数で評価した。
帯から圧延方向に1000ｍ取り、熱延鋼帯でのその部分に
おける表面不良発生数で評価した。
【００３３】表３に腐食試験結果及び評価不良の測定結
果を示す。鋼Ａ〜Ｊは比較鋼であり、鋼Ｋ〜Ｗは本発明
鋼である。本発明鋼は、平均腐食深さが0.3mm 未満、塗
装後腐食試験での最大ふくれ幅が４mm以下で、さらに表
面性状も良好であり、比較鋼と比較して優れていること
は明らかである。
果を示す。鋼Ａ〜Ｊは比較鋼であり、鋼Ｋ〜Ｗは本発明
鋼である。本発明鋼は、平均腐食深さが0.3mm 未満、塗
装後腐食試験での最大ふくれ幅が４mm以下で、さらに表
面性状も良好であり、比較鋼と比較して優れていること
は明らかである。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
Ｓ量を制御し、Ｃｕ，Ｂ，Ｔｉを少量添加することによ
り低コストで優れた耐食性を有する、非常に有用な耐食
性鋼材を提供することができる。
Ｓ量を制御し、Ｃｕ，Ｂ，Ｔｉを少量添加することによ
り低コストで優れた耐食性を有する、非常に有用な耐食
性鋼材を提供することができる。
【００３５】
【表１】
【表２】
【表３】
【図１】Ｓ／Ｃｕ（重量比）と平均腐食深さとの関係を
示す図。
示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大北 智良 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日 本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平６−212276（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．００１〜０．００５
％，Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．３％，
Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．００１％〜０．０１％、
Ｎ：０．００４％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、
Ｎｉ：０．０５〜０．３％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
％，Ｃｕ：０．０５〜０．３％，Ｂ：０．０００２〜
０．００２％，残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、質
量比で０．０１≦（Ｓ／Ｃｕ）≦０．１を満たす高耐食
性鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24551893A JP3298258B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高耐食性鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24551893A JP3298258B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高耐食性鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0797658A JPH0797658A (ja) | 1995-04-11 |
| JP3298258B2 true JP3298258B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=17134881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24551893A Expired - Fee Related JP3298258B2 (ja) | 1993-09-30 | 1993-09-30 | 高耐食性鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3298258B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5774859B2 (ja) * | 2011-01-24 | 2015-09-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 船舶上部構造物用耐食鋼材 |
-
1993
- 1993-09-30 JP JP24551893A patent/JP3298258B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0797658A (ja) | 1995-04-11 |
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