JP3293289B2 - 高コラプス強度鋼管の製造方法 - Google Patents
高コラプス強度鋼管の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、油井用ケーシングと
して使用される継目無鋼管等のように、もっぱら外部か
らの圧力で圧壊する恐れのある環境で使用される高コラ
プス強度鋼管の製造方法に関するものである。
して使用される継目無鋼管等のように、もっぱら外部か
らの圧力で圧壊する恐れのある環境で使用される高コラ
プス強度鋼管の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】油井用ケーシングとして使用される継目
無鋼管等のように、もっぱら外部からの圧力が作用する
鋼管には、圧壊に耐えうる高コラプス強度鋼管が使用さ
れる。高コラプス強度鋼管であるための条件としては、
材料の結晶組織が細粒組織であり降伏強度が高いこと、
鋼管の強度が均一であること、また偏肉等が無く、鋼管
の断面形状が均一で、かつ長手方向の曲がりも無いこと
があげられる。
無鋼管等のように、もっぱら外部からの圧力が作用する
鋼管には、圧壊に耐えうる高コラプス強度鋼管が使用さ
れる。高コラプス強度鋼管であるための条件としては、
材料の結晶組織が細粒組織であり降伏強度が高いこと、
鋼管の強度が均一であること、また偏肉等が無く、鋼管
の断面形状が均一で、かつ長手方向の曲がりも無いこと
があげられる。
【０００３】従来の高コラプス強度鋼管は、図４に示す
ような工程を経て製造される。すなわち、圧延素材であ
るビレットは加熱工程２１において加熱炉で加熱された
後、圧延工程２２において継目無鋼管に圧延される。圧
延された鋼管は空冷工程２３を経た後、焼入れのための
加熱工程２４を経て焼入工程２５において焼入れが行わ
れる。焼入れが終わった鋼管は、焼戻工程２６において
焼戻しが行われ、最終の矯正工程２７において矯正が行
われる。
ような工程を経て製造される。すなわち、圧延素材であ
るビレットは加熱工程２１において加熱炉で加熱された
後、圧延工程２２において継目無鋼管に圧延される。圧
延された鋼管は空冷工程２３を経た後、焼入れのための
加熱工程２４を経て焼入工程２５において焼入れが行わ
れる。焼入れが終わった鋼管は、焼戻工程２６において
焼戻しが行われ、最終の矯正工程２７において矯正が行
われる。
【０００４】上述した従来の高コラプス強度鋼管の製造
工程においては、圧延工程２２は変形抵抗等の圧延上の
諸要求を優先させるために、変形抵抗の小さい９５０〜
１０５０℃の温度域で行われ、したがって圧延終了温度
も高く設定されていた。このような高温度域において圧
延を終了した鋼管は圧延時または圧延終了後に回復、再
結晶が活発におこり、その結晶粒が粗大となるため細粒
化し強度を確保する目的で一旦冷却した後８５０〜９５
０℃に再加熱して再結晶させ、結晶粒を細粒化させた
後、焼入工程２５、焼戻工程２６を経た後、矯正を行な
う。矯正温度は、４５０℃を超える可能な限りの高温
（一例として６００℃）とし、矯正工程２７で矯正が容
易に行えるようにしていた。
工程においては、圧延工程２２は変形抵抗等の圧延上の
諸要求を優先させるために、変形抵抗の小さい９５０〜
１０５０℃の温度域で行われ、したがって圧延終了温度
も高く設定されていた。このような高温度域において圧
延を終了した鋼管は圧延時または圧延終了後に回復、再
結晶が活発におこり、その結晶粒が粗大となるため細粒
化し強度を確保する目的で一旦冷却した後８５０〜９５
０℃に再加熱して再結晶させ、結晶粒を細粒化させた
後、焼入工程２５、焼戻工程２６を経た後、矯正を行な
う。矯正温度は、４５０℃を超える可能な限りの高温
（一例として６００℃）とし、矯正工程２７で矯正が容
易に行えるようにしていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の高コラプス強度鋼管の製造方法においては、次
のような問題点があった。すなわち、焼入れを行うため
の鋼管の再加熱時に変形が発生し、またそれに続く焼入
れ時にその変形が拡大されたり新たな変形が生じてい
た。その結果として必要とされる矯正の量が大きくな
り、作業性より矯正温度を高くせざるを得ず、矯正によ
り鋼管の内外表面近傍の降伏強度が低下し、コラプス強
度の低下を招いていた。また、加熱温度が高いことは、
加熱炉を設置する費用や加熱に要するエネルギコストが
多くかかるため製造原価が高くなるという問題点もあっ
た。
た従来の高コラプス強度鋼管の製造方法においては、次
のような問題点があった。すなわち、焼入れを行うため
の鋼管の再加熱時に変形が発生し、またそれに続く焼入
れ時にその変形が拡大されたり新たな変形が生じてい
た。その結果として必要とされる矯正の量が大きくな
り、作業性より矯正温度を高くせざるを得ず、矯正によ
り鋼管の内外表面近傍の降伏強度が低下し、コラプス強
度の低下を招いていた。また、加熱温度が高いことは、
加熱炉を設置する費用や加熱に要するエネルギコストが
多くかかるため製造原価が高くなるという問題点もあっ
た。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係る高コラプ
ス強度鋼管の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０８〜
０．３５、Ｓｉ：０．０５〜０．５０、Ｍｎ：０．３〜
２．０ 、Ａｌ：０．００５〜０．０５、Ｎ：０．００
５〜０．０３を含有する成分組成からなるビレットを９
５０〜８５０℃の間で圧下率２０％以上の圧延をし、８
５０〜９００℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼
入れして５５０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜
５５０℃で矯正することを特徴とする高コラプス強度を
有する継目無鋼管の製造方法であり、また、重量％で、
Ｃ：０．０８〜０．３５、Ｓｉ：０．０５〜０．５０、
Ｍｎ：０．３〜２．０ 、Ａｌ：０．００５〜０．０
５、Ｎ：０．００５〜０．０３を含有しさらに、Ｃｒ：
０．０５〜１．５、Ｍｏ：０．０５〜１．０、Ｔｉ：
０．０ １〜０．０３、Ｂ：０．０００５〜０．００
３、Ｃｕ：０．０５〜１、Ｎｉ：０．０５〜１、の１種
または２種以上含有する成分組成からなるビレットを９
５０〜８５０℃の間に圧下率２０％以上の圧延をし、８
５０〜９００℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼
入れして５５０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜
５５０℃で矯正することを特徴とする高コラプス強度を
有する継目無鋼管の製造方法である。
ス強度鋼管の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．０８〜
０．３５、Ｓｉ：０．０５〜０．５０、Ｍｎ：０．３〜
２．０ 、Ａｌ：０．００５〜０．０５、Ｎ：０．００
５〜０．０３を含有する成分組成からなるビレットを９
５０〜８５０℃の間で圧下率２０％以上の圧延をし、８
５０〜９００℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼
入れして５５０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜
５５０℃で矯正することを特徴とする高コラプス強度を
有する継目無鋼管の製造方法であり、また、重量％で、
Ｃ：０．０８〜０．３５、Ｓｉ：０．０５〜０．５０、
Ｍｎ：０．３〜２．０ 、Ａｌ：０．００５〜０．０
５、Ｎ：０．００５〜０．０３を含有しさらに、Ｃｒ：
０．０５〜１．５、Ｍｏ：０．０５〜１．０、Ｔｉ：
０．０ １〜０．０３、Ｂ：０．０００５〜０．００
３、Ｃｕ：０．０５〜１、Ｎｉ：０．０５〜１、の１種
または２種以上含有する成分組成からなるビレットを９
５０〜８５０℃の間に圧下率２０％以上の圧延をし、８
５０〜９００℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼
入れして５５０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜
５５０℃で矯正することを特徴とする高コラプス強度を
有する継目無鋼管の製造方法である。
【０００７】
【作用】本発明は、高コラプス強度を有する継目無鋼管
の製造方法方法に関するものであるが、高コラプス強度
を有するための条件としては、材料の降伏強度が高いこ
と、矯正による強度低下を小さくするため圧延及び熱処
理後において長手方向に曲がりのない鋼管を製造するこ
とが要求される。これらの要求をみたすために、本年発
明においては上述したような製造工程をとるが、以下に
その理由をのべる。
の製造方法方法に関するものであるが、高コラプス強度
を有するための条件としては、材料の降伏強度が高いこ
と、矯正による強度低下を小さくするため圧延及び熱処
理後において長手方向に曲がりのない鋼管を製造するこ
とが要求される。これらの要求をみたすために、本年発
明においては上述したような製造工程をとるが、以下に
その理由をのべる。
【０００８】（ａ）鋼の成分限定理由 Ｃ：０．０８〜０．３５％ Ｃは鋼の強度を確保する作用のほか、焼入れ性や焼戻し
抵抗を向上させるための必須な元素として、その含有量
を０．０８％以上とした。また、０．３５％以下とした
理由は０．３５％を超えると焼入れ時に割れを生じた
り、靱性の劣化を引き起こすことによる。
抵抗を向上させるための必須な元素として、その含有量
を０．０８％以上とした。また、０．３５％以下とした
理由は０．３５％を超えると焼入れ時に割れを生じた
り、靱性の劣化を引き起こすことによる。
【０００９】Ｓｉ：０．０５〜０．５０％ Ｓｉは鋼の脱酸剤としての作用をもつ。また鋼の強度を
向上させる作用がある。これらの作用は０．０５％未満
の添加では明瞭でない。また０．５％を超えて含有させ
ると靱性の劣化をきたし、粒界強度も低下するため０．
５％以下とした。
向上させる作用がある。これらの作用は０．０５％未満
の添加では明瞭でない。また０．５％を超えて含有させ
ると靱性の劣化をきたし、粒界強度も低下するため０．
５％以下とした。
【００１０】Ｍｎ：０．３〜２．０％ Ｍｎは有力な強化元素である。またＳｉと同様に脱酸剤
であり、硫化物による熱間脆性を防止する効果もある。
それらの効果を有効に得るため添加量を０．３％以上と
した。また、２％をこえて添加しても効果が飽和するこ
と、および、靭性の劣化を招くため２％をその上限とし
た。
であり、硫化物による熱間脆性を防止する効果もある。
それらの効果を有効に得るため添加量を０．３％以上と
した。また、２％をこえて添加しても効果が飽和するこ
と、および、靭性の劣化を招くため２％をその上限とし
た。
【００１１】Ａｌ：０．００５〜０．０５％ Ａｌは鋼の脱酸剤として有用な元素である。またＴｉと
ならんで鋼中のＮと結合して窒化物を形成し、Ｂの作用
を顕在化させる元素であるので、その含有量を０．００
５％以上とした。また、０．０５％を超えて添加すると
鋼中にＡｌ2 Ｏ 3 が増加し清浄度が下がるため上限を
０．０５％とした。
ならんで鋼中のＮと結合して窒化物を形成し、Ｂの作用
を顕在化させる元素であるので、その含有量を０．００
５％以上とした。また、０．０５％を超えて添加すると
鋼中にＡｌ2 Ｏ 3 が増加し清浄度が下がるため上限を
０．０５％とした。
【００１２】Ｎ：０．００５〜０．０３％ ＮはＣと共に強化元素である。またＴｉおよびＡｌと窒
化物を形成し、特にＴｉＮは鋼の粒成長を抑制し、結晶
粒を微細化する作用がある。それら効果は０．００５％
以下では充分でなく、０．０３％を越えると靭性が劣化
すため、０．００５〜０．０３％とした。
化物を形成し、特にＴｉＮは鋼の粒成長を抑制し、結晶
粒を微細化する作用がある。それら効果は０．００５％
以下では充分でなく、０．０３％を越えると靭性が劣化
すため、０．００５〜０．０３％とした。
【００１３】Ｃｒ：０．０５〜１．５％ Ｃｒは焼入れ性の向上に著しい効果をもたらす元素で、
鋼の強度を高くする作用もあるが、その含有量が０．０
５％未満では前記のような効果が期待できず、多量に添
加すると焼入れ性が過大になるためその上限を１．５％
とした。
鋼の強度を高くする作用もあるが、その含有量が０．０
５％未満では前記のような効果が期待できず、多量に添
加すると焼入れ性が過大になるためその上限を１．５％
とした。
【００１４】Ｍｏ：０．０５〜１％ Ｍｏは鋼の焼戻し抵抗を高める作用があるが、０．０５
％以下ではその効果が小さく、他方１％を超えて含有さ
せると、鋼の脆化や靱性の劣化をきたすようになること
から、上限を１％とした。
％以下ではその効果が小さく、他方１％を超えて含有さ
せると、鋼の脆化や靱性の劣化をきたすようになること
から、上限を１％とした。
【００１５】Ｔｉ：０．０１〜０．０３％ ＴｉはＡｌと同様にＮをＴｉＮとして固定し、Ｂの焼入
れ性向上を図り、かつ微細に分散析出するため、ビレッ
ト加熱時の結晶粒の粗大化を抑制する効果がある。しか
し、その含有量が０．０１％未満では前記のような所望
の効果を得ることができず、他方含有量が０．０３％を
超えると、ＴｉＮの凝集粗大化によって結晶粒成長の抑
制に効果がないばかりか、靱性の劣化を招くことになる
ので、その含有量の範囲は０．０１〜０．０３％とし
た。
れ性向上を図り、かつ微細に分散析出するため、ビレッ
ト加熱時の結晶粒の粗大化を抑制する効果がある。しか
し、その含有量が０．０１％未満では前記のような所望
の効果を得ることができず、他方含有量が０．０３％を
超えると、ＴｉＮの凝集粗大化によって結晶粒成長の抑
制に効果がないばかりか、靱性の劣化を招くことになる
ので、その含有量の範囲は０．０１〜０．０３％とし
た。
【００１６】Ｂ：０．０００１〜０．００５％ Ｂは鋼の焼入れ性を向上させる効果があり、０．０００
１％以上含有させることでその効果が現れる。しかし、
０．００５％を越えて添加してもその効果が飽和するの
みならず、熱間加工時の割れの原因となるためその上限
を０．００５％とした。
１％以上含有させることでその効果が現れる。しかし、
０．００５％を越えて添加してもその効果が飽和するの
みならず、熱間加工時の割れの原因となるためその上限
を０．００５％とした。
【００１７】Ｃｕ：０．０５〜１％ Ｎｉ：０．０５〜１％ Ｃｕ、Ｎｉは共に強度向上に有効であるが、０．０５％
以下ではその効果は明瞭でないため、０．０５％を下限
とする。又１％を越えると焼入れ性が過大となること、
又製造コストが上昇するために上限を１％以下とする。
以下ではその効果は明瞭でないため、０．０５％を下限
とする。又１％を越えると焼入れ性が過大となること、
又製造コストが上昇するために上限を１％以下とする。
【００１８】Ｎｂ：０．０１〜０．１％ Ｎｂはオーステナイト粒を微細化する作用をもつ。０．
０１％以下ではその効果は明瞭でなく、０．１％を越え
て添加すると靭性の低下を招くため０．０１〜０．１％
とした。
０１％以下ではその効果は明瞭でなく、０．１％を越え
て添加すると靭性の低下を招くため０．０１〜０．１％
とした。
【００１９】Ｖ：０．０１〜０．１％ ＶもＮｂと同様の効果をもつ。また、同様に０．１％を
越える過剰の添加は靭性劣化の原因となるため０．０１
〜０．１％とした。 Ｃａ：０．０００３〜０．０１％ 上記の合金元素に加えて通常、鉄鋼材料にふくまれる不
純物は以下の様に制限する。
越える過剰の添加は靭性劣化の原因となるため０．０１
〜０．１％とした。 Ｃａ：０．０００３〜０．０１％ 上記の合金元素に加えて通常、鉄鋼材料にふくまれる不
純物は以下の様に制限する。
【００２０】Ｐ：０．０２０％以下 Ｐは粒界偏析をおこし加工性を下げるため含有量を０．
０２０％以下とした。 Ｓ：０．０２０％以下 Ｓは鋼中の不可避的な不純物であり、多量に含むとＭｎ
Ｓを形成し靭性を下げるため０．０２０％以下とする。
０２０％以下とした。 Ｓ：０．０２０％以下 Ｓは鋼中の不可避的な不純物であり、多量に含むとＭｎ
Ｓを形成し靭性を下げるため０．０２０％以下とする。
【００２１】（ｂ）８５０〜９５０℃の範囲で少なくと
も圧下率２０％の圧延を行う理由 圧延を出来るだけ低温で、かつ加工度を大きくし結晶粒
が圧延方向に延びた展伸組織にすることが高強度化につ
ながる。圧延により鋼に加えられた歪みは高温において
は回復、再結晶により開放されるため、圧延温度および
圧延終了温度が高く、加工度が低い場合は展伸組織が得
られない。この回復、再結晶は９５０℃を越えると著し
くなるため、規定する温度域は９５０℃以下とした。一
方、加工温度が低くなり、８５０℃以下になると鋼の加
工抵抗が増大し、加工が困難になるため下限を８５０℃
とした。なを、８５０℃以上で圧延を終了することによ
り、焼入れ後の鋼の組織を９０％以上のマルテンサイト
組織とすることができる。
も圧下率２０％の圧延を行う理由 圧延を出来るだけ低温で、かつ加工度を大きくし結晶粒
が圧延方向に延びた展伸組織にすることが高強度化につ
ながる。圧延により鋼に加えられた歪みは高温において
は回復、再結晶により開放されるため、圧延温度および
圧延終了温度が高く、加工度が低い場合は展伸組織が得
られない。この回復、再結晶は９５０℃を越えると著し
くなるため、規定する温度域は９５０℃以下とした。一
方、加工温度が低くなり、８５０℃以下になると鋼の加
工抵抗が増大し、加工が困難になるため下限を８５０℃
とした。なを、８５０℃以上で圧延を終了することによ
り、焼入れ後の鋼の組織を９０％以上のマルテンサイト
組織とすることができる。
【００２２】加工度は高いほど展伸組織が著しくなり、
マルテンサイト組織が微細化する。（展伸組織とは、オ
ーステナイト結晶粒の圧延方向の粒径が圧延直角方向の
粒径の２倍以上の場合を指し、５０％とはこの様な結晶
粒の割合が５０％である事を示す。） ８５０〜９５０℃の間の加工度が２０％未満の場合は目
的とする微細組織は得られない。また、加工温度域が８
５０〜９５０℃の場合でも９００℃以下の温度域で一定
量の圧延をすることが必要である。８５０〜９００℃の
間での加工度を７％以上とすることにより、展伸組織が
顕著となり焼入れ後のマルテンサイト組織をより微細に
し、降伏強度をさらに高めることができる。
マルテンサイト組織が微細化する。（展伸組織とは、オ
ーステナイト結晶粒の圧延方向の粒径が圧延直角方向の
粒径の２倍以上の場合を指し、５０％とはこの様な結晶
粒の割合が５０％である事を示す。） ８５０〜９５０℃の間の加工度が２０％未満の場合は目
的とする微細組織は得られない。また、加工温度域が８
５０〜９５０℃の場合でも９００℃以下の温度域で一定
量の圧延をすることが必要である。８５０〜９００℃の
間での加工度を７％以上とすることにより、展伸組織が
顕著となり焼入れ後のマルテンサイト組織をより微細に
し、降伏強度をさらに高めることができる。
【００２３】図２は圧延終了温度（℃）と展伸組織発生
比率（％）との関係を表すグラフである。表１に示した
鋼１を用い、終了温度の約５０℃高い温度より圧延を開
始し、圧下率２０％の圧延を行なった。圧延終了温度を
９００℃以下にすることにより、展伸組織発生比率は１
００％近くになる。これにより焼入れ後の結晶組織を微
細にすることができる。
比率（％）との関係を表すグラフである。表１に示した
鋼１を用い、終了温度の約５０℃高い温度より圧延を開
始し、圧下率２０％の圧延を行なった。圧延終了温度を
９００℃以下にすることにより、展伸組織発生比率は１
００％近くになる。これにより焼入れ後の結晶組織を微
細にすることができる。
【００２４】（ｃ）オンライン直接焼入れ オンライン直接焼入れの採用により、展伸され高強度に
なった鋼管を焼入れることになり、曲がりの少ない鋼管
が得られる。圧延された直後の鋼管は再加熱された場合
に比較して温度が均一であり、この事も鋼管の曲がりを
少なくする上で有効である。再加熱工程がないため加熱
時の変形がないが、従来方法ではこの再加熱と焼入れ時
の変形が大きく矯正温度を高くする必要があった。
なった鋼管を焼入れることになり、曲がりの少ない鋼管
が得られる。圧延された直後の鋼管は再加熱された場合
に比較して温度が均一であり、この事も鋼管の曲がりを
少なくする上で有効である。再加熱工程がないため加熱
時の変形がないが、従来方法ではこの再加熱と焼入れ時
の変形が大きく矯正温度を高くする必要があった。
【００２５】（ｄ）矯正温度の低下 矯正温度を５５０℃以下にすることで、矯正中の材料の
回復現象を防止し、鋼管の内外面近傍の降伏強度の低下
を防止するとともに、矯正温度の下限を４５０℃に以上
にすることで、バウシンガー効果によるコラプス強度の
低下を防止する。
回復現象を防止し、鋼管の内外面近傍の降伏強度の低下
を防止するとともに、矯正温度の下限を４５０℃に以上
にすることで、バウシンガー効果によるコラプス強度の
低下を防止する。
【００２６】図３は、コラプス強度を、従来法と本発明
を部分的に実施した低温圧延−直接焼入れー高温矯正お
よび本発明を完全に実施した低温圧延−直接焼入れ−低
温矯正とで比較して示したグラフである。鋼１（２４
４．５φ×１１．９９ｔ）を用い、従来方法に依り製造
した場合のコラプス強度の平均値を１とした場合の比較
を示した。図３より本発明の製造方法で継目無鋼管を製
造すると、コラプス強度は従来よりも５％以上向上する
ことが分かる。
を部分的に実施した低温圧延−直接焼入れー高温矯正お
よび本発明を完全に実施した低温圧延−直接焼入れ−低
温矯正とで比較して示したグラフである。鋼１（２４
４．５φ×１１．９９ｔ）を用い、従来方法に依り製造
した場合のコラプス強度の平均値を１とした場合の比較
を示した。図３より本発明の製造方法で継目無鋼管を製
造すると、コラプス強度は従来よりも５％以上向上する
ことが分かる。
【００２７】
【実施例】本発明の実施例の高コラプス強度鋼管の製造
方法を図１の工程図により説明する。本発明の高コラプ
ス強度鋼管の製造方法においては、前述したような成分
組成のビレットを加熱工程１において加熱した後、圧延
工程３により圧延する。圧延工程３では後期の９５０〜
８５０℃の間で圧下率を２０％以上とし、かつ８５０〜
９００℃の範囲での圧下率を５〜１０％の圧延を行な
い、圧延の終了後鋼管を、直ちにオンラインで直接焼入
れ工程４において、８５０〜９００℃の温度範囲から直
接焼入れが行った。その後、引続き焼戻工程５において
焼戻しを行い、温度制御工程６において、鋼管の温度を
４５０〜５５０℃間に制御した後、最終の矯正工程７に
おいて矯正が行った。用いた鋼の成分を表１に示す。鋼
１、鋼３は炭素鋼、鋼２は合金鋼である。鋼管のサイズ
はいずれも１７７．８φ×１２０６５ｔである。
方法を図１の工程図により説明する。本発明の高コラプ
ス強度鋼管の製造方法においては、前述したような成分
組成のビレットを加熱工程１において加熱した後、圧延
工程３により圧延する。圧延工程３では後期の９５０〜
８５０℃の間で圧下率を２０％以上とし、かつ８５０〜
９００℃の範囲での圧下率を５〜１０％の圧延を行な
い、圧延の終了後鋼管を、直ちにオンラインで直接焼入
れ工程４において、８５０〜９００℃の温度範囲から直
接焼入れが行った。その後、引続き焼戻工程５において
焼戻しを行い、温度制御工程６において、鋼管の温度を
４５０〜５５０℃間に制御した後、最終の矯正工程７に
おいて矯正が行った。用いた鋼の成分を表１に示す。鋼
１、鋼３は炭素鋼、鋼２は合金鋼である。鋼管のサイズ
はいずれも１７７．８φ×１２０６５ｔである。
【００２８】
【表１】
【００２９】表２〜表４に本発明により製造した鋼管お
よび比較例のコラプス強度を示す。
よび比較例のコラプス強度を示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】表２の６９０℃焼戻材、表３の６２０℃焼
戻材、表４の５６０℃焼戻材共、従来法に比較して４％
以上のコラプス強度の上昇が認められる。
戻材、表４の５６０℃焼戻材共、従来法に比較して４％
以上のコラプス強度の上昇が認められる。
【００３４】
【発明の効果】この発明により、高コラプス強度鋼管を
大量の熱エネルギを消費することなく製造することがで
きる。
大量の熱エネルギを消費することなく製造することがで
きる。
【図１】本発明の実施例の高コラプス強度鋼管の製造工
程図である。
程図である。
【図２】圧延終了温度と展伸組織発生比率との関係を表
すグラフである。
すグラフである。
【図３】コラプス強度比を比較したグラフである。
【図４】従来の高コラプス強度鋼管の製造工程図であ
る。
る。
１ 加熱工程 ２ 温度制御工程 ３ 圧延工程 ４ 直接焼入れ工程 ５ 焼戻工程 ６ 温度制御工程 ７ 矯正工程
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安岡 秀憲 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 和田野 克己 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 C21D 9/08 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０８〜０．３５、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．５０、Ｍｎ：０．３〜２．０、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５、Ｎ：０．００５〜０．０３
を含有する成分組成からなるビレットを９５０〜８５０
℃の間で圧下率２０％以上の圧延をし、８５０〜９００
℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼入れして５５
０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜５５０℃で矯
正することを特徴とする高コラプス強度を有する継目無
鋼管の製造方法 。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．０８〜０．３５、
Ｓｉ：０．０５〜０．５０、Ｍｎ：０．３〜２．０、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５、Ｎ：０．００５〜０．０３
を含有し、更に、Ｃｒ：０．０５〜１．５、Ｍｏ：０．
０５〜１．０、Ｔｉ：０．０ １〜０．０３、Ｂ：０．
０００５〜０．００３、Ｃｕ：０．０５〜１、Ｎｉ：
０．０５〜１、Ｎｂ：０．０１〜０．１、Ｖ：０．０１
〜０．１、Ｃａ：０．０００３〜０．０１の１種または
２種以上含有する成分組成からなるビレットを９５０〜
８５０℃の間で圧下率２０％以上の圧延をし、８５０〜
９００℃の温度範囲で圧延を終了後、ただちに焼入れし
て５５０〜７００℃で焼戻し、焼戻し後４５０〜５５０
℃で矯正することを特徴とする高コラプス強度を有する
継目無鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32371493A JP3293289B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 高コラプス強度鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32371493A JP3293289B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 高コラプス強度鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179941A JPH07179941A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3293289B2 true JP3293289B2 (ja) | 2002-06-17 |
Family
ID=18157787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32371493A Expired - Fee Related JP3293289B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 高コラプス強度鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3293289B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013129879A (ja) * | 2011-12-22 | 2013-07-04 | Jfe Steel Corp | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 |
| RU2495148C1 (ru) * | 2012-03-27 | 2013-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Низкоуглеродистая низколегированная сталь для изготовления крупного горячекатаного сортового и фасонного проката |
| US11017054B2 (en) | 2016-10-18 | 2021-05-25 | Nippon Steel Corporation | Collapse strength prediction method |
-
1993
- 1993-12-22 JP JP32371493A patent/JP3293289B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07179941A (ja) | 1995-07-18 |
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