JP3278691B2 - 金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体 - Google Patents
金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Laminated Bodies (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ジェット機および
車両等のエンジンの部材として用いる金属間化合物Ｎｉ
３Ａｌ製のハニカム構造体に関する。
車両等のエンジンの部材として用いる金属間化合物Ｎｉ
３Ａｌ製のハニカム構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】ハニカム構造体は軽量で、かつ剛性を有
する。特開平４−２３７６６７号公報には、２枚の面板
の間にコアを挟んで、両面とコアとをロウ付けしたアル
ミニウム製ハニカムパネルが記載されている。また面板
とコアとを接着剤により接着したハニカムパネルも知ら
れている。一方、近年、ジェット機および車両等のエン
ジンの部材においては、外力が繰り返し作用する環境に
おいて継続して使用してもたわみ難いハニカムパネルが
望まれ、さらに、高温での強度を保つ耐熱性そして耐火
性能を併せて有するハニカムパネルが望まれている。
する。特開平４−２３７６６７号公報には、２枚の面板
の間にコアを挟んで、両面とコアとをロウ付けしたアル
ミニウム製ハニカムパネルが記載されている。また面板
とコアとを接着剤により接着したハニカムパネルも知ら
れている。一方、近年、ジェット機および車両等のエン
ジンの部材においては、外力が繰り返し作用する環境に
おいて継続して使用してもたわみ難いハニカムパネルが
望まれ、さらに、高温での強度を保つ耐熱性そして耐火
性能を併せて有するハニカムパネルが望まれている。
【０００３】
【発明により解決しようとする課題】然し、ロウ付けや
接着剤による接合は、外力が繰り返し作用する環境にお
いては接合や接着が外れ易く、従って面板とコアをこれ
等の方法で接合した従来のハニカムパネルは、継続して
使用中にたわみ量が大きくなるという問題点がある。ま
たロウ付けや接着剤により接合した従来のハニカムパネ
ルは、高温になると接合がはずれるために、また高温状
態にて母材のアルミニウム合金は軟化し剛性が劣化する
ため耐熱性が低く、耐火性も不十分である。
接着剤による接合は、外力が繰り返し作用する環境にお
いては接合や接着が外れ易く、従って面板とコアをこれ
等の方法で接合した従来のハニカムパネルは、継続して
使用中にたわみ量が大きくなるという問題点がある。ま
たロウ付けや接着剤により接合した従来のハニカムパネ
ルは、高温になると接合がはずれるために、また高温状
態にて母材のアルミニウム合金は軟化し剛性が劣化する
ため耐熱性が低く、耐火性も不十分である。
【０００４】本発明は、外力が繰り返し作用する環境に
おいて継続して使用してもたわみ量が小さく、かつ十分
な耐熱性および耐火性を併せ有するために、ジェット機
および車両等のエンジンの部材として好適なハニカム構
造体の提供を課題としている。尚これ等の分野では、全
体の厚さ５〜１５ｍｍのハニカム構造体の需要が多い。
おいて継続して使用してもたわみ量が小さく、かつ十分
な耐熱性および耐火性を併せ有するために、ジェット機
および車両等のエンジンの部材として好適なハニカム構
造体の提供を課題としている。尚これ等の分野では、全
体の厚さ５〜１５ｍｍのハニカム構造体の需要が多い。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、金属間化合物
Ｎｉ３Ａｌ製の内面板と外面板の間に、断面波形の同質
板を介装し、夫々の当接部を溶接したことを特徴とする
金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体であり、内
面板と外面板に溶接する波形板の長さは少くとも５ｍｍ
としたものである。
Ｎｉ３Ａｌ製の内面板と外面板の間に、断面波形の同質
板を介装し、夫々の当接部を溶接したことを特徴とする
金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体であり、内
面板と外面板に溶接する波形板の長さは少くとも５ｍｍ
としたものである。
【０００６】また他の発明は、金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ
製の内面板と外面板の間に、断面が上向き台形と下向き
台形が交互に連続した波形の金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製
の波板が配され、波形の各頂辺は内面板と、かつ波形の
各底辺は外面板とそれぞれレーザビームにより溶接さ
れ、内面板の板厚が５０〜１００μｍ、外面板の板厚が
１００〜１５０μｍで、波板の板厚が２０〜１００μ
ｍ、台形の頂辺、底辺がそれぞれ５〜１０ｍｍ、台形の
頂辺または底辺と台形の斜辺の傾斜角度が１１０〜１２
０°であることを特徴とする金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製
のハニカム構造体である。本発明で金属間化合物Ｎｉ３
Ａｌは、従来広く行われているボロンを微量添加した板
ではなく、ニッケルとアルミニウムのみから成ってお
り、高温になるほど強度が増大する特性を有し、通常の
金属材料に無い優れた耐熱材料である。ボロンのない金
属間化合物Ｎｉ３Ａｌは、非常に脆く、加工ができない
という欠点があったが、本発明者等は、一方向凝固によ
ってこの脆さを改善した。そして本発明において採用さ
れている金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製の内面板、外面板、
波板は図１に示すように、通常の金属材料と異なり８０
０℃の強度は、室温の約５倍と高温になるほど強度が増
大する材料である。従って高剛性で高温下の使用でかつ
軽量性が求められるハニカム構造体に用いるのに好まし
い。また本発明では、波板と外面板および内面板とをレ
ーザビームにより溶接することができるので、その構造
を更に強固にすることができる。
製の内面板と外面板の間に、断面が上向き台形と下向き
台形が交互に連続した波形の金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製
の波板が配され、波形の各頂辺は内面板と、かつ波形の
各底辺は外面板とそれぞれレーザビームにより溶接さ
れ、内面板の板厚が５０〜１００μｍ、外面板の板厚が
１００〜１５０μｍで、波板の板厚が２０〜１００μ
ｍ、台形の頂辺、底辺がそれぞれ５〜１０ｍｍ、台形の
頂辺または底辺と台形の斜辺の傾斜角度が１１０〜１２
０°であることを特徴とする金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製
のハニカム構造体である。本発明で金属間化合物Ｎｉ３
Ａｌは、従来広く行われているボロンを微量添加した板
ではなく、ニッケルとアルミニウムのみから成ってお
り、高温になるほど強度が増大する特性を有し、通常の
金属材料に無い優れた耐熱材料である。ボロンのない金
属間化合物Ｎｉ３Ａｌは、非常に脆く、加工ができない
という欠点があったが、本発明者等は、一方向凝固によ
ってこの脆さを改善した。そして本発明において採用さ
れている金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製の内面板、外面板、
波板は図１に示すように、通常の金属材料と異なり８０
０℃の強度は、室温の約５倍と高温になるほど強度が増
大する材料である。従って高剛性で高温下の使用でかつ
軽量性が求められるハニカム構造体に用いるのに好まし
い。また本発明では、波板と外面板および内面板とをレ
ーザビームにより溶接することができるので、その構造
を更に強固にすることができる。
【０００７】本発明者等の知見によると、内面板と外面
板の間にハニカムコアとして配された波板が、内面板お
よび外面板のそれぞれに溶接により接合されたハニカム
構造体は、ロウ付け接合や接着剤で接合された従来のハ
ニカム構造体とは異なり、外力が繰り返し作用する環境
において継続して使用しても接合部が外れるおそれがな
く、また高温の環境におていも接合部が外れるおそれは
ない。このためジェット機および車両等のエンジンの部
材として長期間に亘る使用の場合であっても、たわみ量
が変るおそれがない。
板の間にハニカムコアとして配された波板が、内面板お
よび外面板のそれぞれに溶接により接合されたハニカム
構造体は、ロウ付け接合や接着剤で接合された従来のハ
ニカム構造体とは異なり、外力が繰り返し作用する環境
において継続して使用しても接合部が外れるおそれがな
く、また高温の環境におていも接合部が外れるおそれは
ない。このためジェット機および車両等のエンジンの部
材として長期間に亘る使用の場合であっても、たわみ量
が変るおそれがない。
【０００８】一方、本発明者の知見によると、パルス照
射のレーザビーム溶接によると、入熱量が少なくて済み
板厚が５０〜１５０μｍの金属間化合物Ｎｉ３Ａｌに対
しても、熱歪みの少ない連続した、信頼性のある強度を
有する接合部を容易に形成する事ができる。波板が、内
面板および外面板のそれぞれと溶接により接合されたハ
ニカム構造体を製造する際には、極めて多くの溶接接合
部を形成する事となるが、レーザビーム溶接によると格
別の技術が不必要で、レーザビームの角度を変えること
により容易に溶接することができる。またレーザビーム
溶接で形成された溶接接合部は、外力が繰り返し作用し
ても外れるおそれがなく、また高温においても外れるお
それがない。
射のレーザビーム溶接によると、入熱量が少なくて済み
板厚が５０〜１５０μｍの金属間化合物Ｎｉ３Ａｌに対
しても、熱歪みの少ない連続した、信頼性のある強度を
有する接合部を容易に形成する事ができる。波板が、内
面板および外面板のそれぞれと溶接により接合されたハ
ニカム構造体を製造する際には、極めて多くの溶接接合
部を形成する事となるが、レーザビーム溶接によると格
別の技術が不必要で、レーザビームの角度を変えること
により容易に溶接することができる。またレーザビーム
溶接で形成された溶接接合部は、外力が繰り返し作用し
ても外れるおそれがなく、また高温においても外れるお
それがない。
【０００９】本発明におけるハニカム構造体についての
耐たわみ性能の測定方法や評価方法に関しては、現在広
く実施されている基準はない。このため発明者等は、図
２に記載の三点曲げ試験により、ハニカム構造体の耐た
わみ性能を測定した。この方法で耐たわみ性能を測定し
たハニカム構造体は、車両関係の需要家に提供して評価
を得たが、以下に述べる三点曲げ試験結果によるたわみ
量が０．５ｍｍ以下のものが好評であった。
耐たわみ性能の測定方法や評価方法に関しては、現在広
く実施されている基準はない。このため発明者等は、図
２に記載の三点曲げ試験により、ハニカム構造体の耐た
わみ性能を測定した。この方法で耐たわみ性能を測定し
たハニカム構造体は、車両関係の需要家に提供して評価
を得たが、以下に述べる三点曲げ試験結果によるたわみ
量が０．５ｍｍ以下のものが好評であった。
【００１０】図２（ａ）は本発明の三点曲げ試験の正面
図で、図２（ｂ）はその平面図である。２、２ａは同じ
高さの水平且つ平行な２本の支持ロールで、それぞれの
支点ロール軸心間距離Ｃは１００ｍｍである。ハニカム
構造体１は、波の高低を横切る方向が支点ロール２、２
ａの軸方向に対して直交する横向きに支点ロール２、２
ａ上に載置する。この場合に、ハニカム構造体１の長さ
Ｌは１００ｍｍである。図中３は押圧金具で、１００ｋ
ｇの垂直荷重Ｐをハニカム構造体１に加える。本発明者
等は、押圧金具３で１００ｋｇの垂直荷重Ｐを加えたハ
ニカム構造体１のたわみ変形量を測定したが、このたわ
み変形量を以下たわみ量Ｗ（ｍｍ）としてハニカム構造
体の評価に用いた。
図で、図２（ｂ）はその平面図である。２、２ａは同じ
高さの水平且つ平行な２本の支持ロールで、それぞれの
支点ロール軸心間距離Ｃは１００ｍｍである。ハニカム
構造体１は、波の高低を横切る方向が支点ロール２、２
ａの軸方向に対して直交する横向きに支点ロール２、２
ａ上に載置する。この場合に、ハニカム構造体１の長さ
Ｌは１００ｍｍである。図中３は押圧金具で、１００ｋ
ｇの垂直荷重Ｐをハニカム構造体１に加える。本発明者
等は、押圧金具３で１００ｋｇの垂直荷重Ｐを加えたハ
ニカム構造体１のたわみ変形量を測定したが、このたわ
み変形量を以下たわみ量Ｗ（ｍｍ）としてハニカム構造
体の評価に用いた。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明は、金属間化合物Ｎｉ３Ａ
ｌ製の内面板と、外面板の間に、台形状に屈曲した同質
の波板を介装し、夫々の当接部をレーザビームで溶接し
たハニカム構造体である。
ｌ製の内面板と、外面板の間に、台形状に屈曲した同質
の波板を介装し、夫々の当接部をレーザビームで溶接し
たハニカム構造体である。
【００１２】前記内面板の板厚は、５０〜１００μｍ、
外面板の板厚は、１００〜１５０μｍ、波板の板厚は、
２０〜１００μｍとし、波板と内面板との角度は１１０
〜１２０°とし、溶接の長さは５〜１０ｍｍとしたもの
である。
外面板の板厚は、１００〜１５０μｍ、波板の板厚は、
２０〜１００μｍとし、波板と内面板との角度は１１０
〜１２０°とし、溶接の長さは５〜１０ｍｍとしたもの
である。
【００１３】
【実施例】本発明の実施例を図３について説明する。金
属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製の内面板４と同質の外面板５と
の間に、断面が上向き台形と下向き台形が交互に連続し
た同質の波板６が配され、波形の各頂辺７が内面板４と
当接して溶接され、波形の各底辺８が外面板５と当接し
て溶接されている。
属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製の内面板４と同質の外面板５と
の間に、断面が上向き台形と下向き台形が交互に連続し
た同質の波板６が配され、波形の各頂辺７が内面板４と
当接して溶接され、波形の各底辺８が外面板５と当接し
て溶接されている。
【００１４】前記内面板の板厚は、５０〜１００μｍ、
外面板の板厚は、１００〜１５０μｍ、波板の板厚は、
２０〜１００μｍであって、台形の頂辺ｔ１と底辺ｔ２
はそれぞれ５〜１０ｍｍ、台形の頂辺７と台形の斜辺の
角度θ１、台形の底辺と台形の斜辺とのなす角度θ２は
１１０〜１２０°が好適である。
外面板の板厚は、１００〜１５０μｍ、波板の板厚は、
２０〜１００μｍであって、台形の頂辺ｔ１と底辺ｔ２
はそれぞれ５〜１０ｍｍ、台形の頂辺７と台形の斜辺の
角度θ１、台形の底辺と台形の斜辺とのなす角度θ２は
１１０〜１２０°が好適である。
【００１５】本発明者等は、内面板の板厚が１００μｍ
のハニカム構造体を作り、図２の方法で、内面板を上に
して、室温から８００℃の環境下でのたわみ量を測定
し、その結果を図４に示した。尚、図３のハニカム構造
体は何れも、全体の厚さＤは１０ｍｍで、内面板の板厚
が１００μｍ、外面板の板厚は１５０μｍ、波板の板厚
は１００μｍ、台形頂辺ｔ１と底辺ｔ２は５ｍｍで、台
形の斜辺の傾斜角度θ１、θ２は１１０°である。また
波板の頂辺と内面板、および波板の底辺と外面板とは、
レーザビーム溶接により相互に溶接されている。
のハニカム構造体を作り、図２の方法で、内面板を上に
して、室温から８００℃の環境下でのたわみ量を測定
し、その結果を図４に示した。尚、図３のハニカム構造
体は何れも、全体の厚さＤは１０ｍｍで、内面板の板厚
が１００μｍ、外面板の板厚は１５０μｍ、波板の板厚
は１００μｍ、台形頂辺ｔ１と底辺ｔ２は５ｍｍで、台
形の斜辺の傾斜角度θ１、θ２は１１０°である。また
波板の頂辺と内面板、および波板の底辺と外面板とは、
レーザビーム溶接により相互に溶接されている。
【００１６】図４にみられる如く、２００℃での座屈発
生時のたわみ量は０．６ｍｍである。４００℃では同様
にたわみ量は０．４ｍｍ、６００℃では０．３ｍｍ、８
００℃では０．２ｍｍとなり高温になるほど座屈発生時
のたわみ量が少なく強度が優れていることがわかる。
生時のたわみ量は０．６ｍｍである。４００℃では同様
にたわみ量は０．４ｍｍ、６００℃では０．３ｍｍ、８
００℃では０．２ｍｍとなり高温になるほど座屈発生時
のたわみ量が少なく強度が優れていることがわかる。
【００１７】本発明では、上向き台形と下向き台形が交
互に連続した波形の波板を用いる。また台形頂辺ｔ１お
よび底辺ｔ２を５〜１０ｍｍにする。この結果、本発明
では、波板と内面板との接触、および波板と外面板との
接触は、５〜１０ｍｍの幅の面状の接触となる。また接
触部と溶接を施す位置にずれはなく、また十分な接合強
度を有する溶接となる。ｔ１およびｔ２が５ｍｍ未満で
は、所望の接合強度の溶接を確実に行うことが難しい。
しかし１０ｍｍもあれば十分で、それ以上は不必要であ
る。
互に連続した波形の波板を用いる。また台形頂辺ｔ１お
よび底辺ｔ２を５〜１０ｍｍにする。この結果、本発明
では、波板と内面板との接触、および波板と外面板との
接触は、５〜１０ｍｍの幅の面状の接触となる。また接
触部と溶接を施す位置にずれはなく、また十分な接合強
度を有する溶接となる。ｔ１およびｔ２が５ｍｍ未満で
は、所望の接合強度の溶接を確実に行うことが難しい。
しかし１０ｍｍもあれば十分で、それ以上は不必要であ
る。
【００１８】本発明者等は、波板の台形の頂辺と台形の
斜辺との傾斜度θ１および底辺と台形の斜辺との傾斜角
度θ２が９０°、１１０°、１２０°、１３０°の５種
類のハニカム構造体を作り、図２の方法でそれぞれのた
わみ量を測定し、その結果を図５に示した。前記５種類
のハニカム構造体は何れも、全体の厚さＤは１０ｍｍ
で、内面板および外面板の板厚は何れも１００μｍと
し、波板の板厚は７０μｍとし、台形の頂辺幅ｔ１と底
辺幅ｔ２は５．０ｍｍとして、波板の頂辺と内面板、お
よび波板の底辺と外面板とはレーザビーム溶接により相
互に溶接されている。
斜辺との傾斜度θ１および底辺と台形の斜辺との傾斜角
度θ２が９０°、１１０°、１２０°、１３０°の５種
類のハニカム構造体を作り、図２の方法でそれぞれのた
わみ量を測定し、その結果を図５に示した。前記５種類
のハニカム構造体は何れも、全体の厚さＤは１０ｍｍ
で、内面板および外面板の板厚は何れも１００μｍと
し、波板の板厚は７０μｍとし、台形の頂辺幅ｔ１と底
辺幅ｔ２は５．０ｍｍとして、波板の頂辺と内面板、お
よび波板の底辺と外面板とはレーザビーム溶接により相
互に溶接されている。
【００１９】図５にみられる如く、θ１、θ２が９０°
のハニカム構造体はたわみ量がもっとも小さい。θ１、
θ２が１１０°〜１２０°のものは、９０°のものに比
べてたわみ量は若干増加するが、この間のハニカム構造
体はたわみ量の変動が小さく、再現性のよいたわみ量と
なる。一方、θ１、θ２が１３０°のハニカム構造体
は、たわみ量の変動が大きい。しかし金属間化合物Ｎｉ
３Ａｌの波板形成にてθ １、θ２を１１０°以下に安定
的に成形するのは剛性が高く困難である。またθ １、θ
２が１２０°を超えるハニカム構造体はたわみ量が大き
くその変動も大きい。このため本発明では、θ１、θ２
を１１０°〜１２０°とする。
のハニカム構造体はたわみ量がもっとも小さい。θ１、
θ２が１１０°〜１２０°のものは、９０°のものに比
べてたわみ量は若干増加するが、この間のハニカム構造
体はたわみ量の変動が小さく、再現性のよいたわみ量と
なる。一方、θ１、θ２が１３０°のハニカム構造体
は、たわみ量の変動が大きい。しかし金属間化合物Ｎｉ
３Ａｌの波板形成にてθ １、θ２を１１０°以下に安定
的に成形するのは剛性が高く困難である。またθ １、θ
２が１２０°を超えるハニカム構造体はたわみ量が大き
くその変動も大きい。このため本発明では、θ１、θ２
を１１０°〜１２０°とする。
【００２０】以上本発明を、全体の厚さが１０ｍｍのハ
ニカム構造体の例について述べた。本発明者等は全体の
厚さが７〜１５ｍｍのハニカム構造体を試作し、図２に
記載の三点曲げ試験により耐たわみ性能を測定したが、
図４、図５と同様の傾向にある事が確認された。全体の
厚さが７ｍｍ近傍のハニカム構造体の場合は、図４、図
５の例よりもたわみ量は大きくなるが、内面板、外面
板、波板の各板厚と、台形の頂辺幅ｔ１、と底辺幅ｔ２
と、波板の傾斜角度θ１、θ２を本発明の範囲に選定す
ると、たわみ量が１．０ｍｍを超える事はない。全体の
厚さが１０ｍｍを超えて、例えば１５ｍｍのハニカム構
造体では、たわみ量は、図４、図５の場合よりも小さい
ことが確認された。
ニカム構造体の例について述べた。本発明者等は全体の
厚さが７〜１５ｍｍのハニカム構造体を試作し、図２に
記載の三点曲げ試験により耐たわみ性能を測定したが、
図４、図５と同様の傾向にある事が確認された。全体の
厚さが７ｍｍ近傍のハニカム構造体の場合は、図４、図
５の例よりもたわみ量は大きくなるが、内面板、外面
板、波板の各板厚と、台形の頂辺幅ｔ１、と底辺幅ｔ２
と、波板の傾斜角度θ１、θ２を本発明の範囲に選定す
ると、たわみ量が１．０ｍｍを超える事はない。全体の
厚さが１０ｍｍを超えて、例えば１５ｍｍのハニカム構
造体では、たわみ量は、図４、図５の場合よりも小さい
ことが確認された。
【００２１】本発明者等は、たわみ量が０．５ｍｍ以下
の本発明のこれ等のハニカム構造体を、ジェット機およ
び車両等のエンジンの部材として試験したが好ましい評
価結果となった。
の本発明のこれ等のハニカム構造体を、ジェット機およ
び車両等のエンジンの部材として試験したが好ましい評
価結果となった。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、金属間化合物Ｎｉ ３ Ａｌ製の
薄板をレーザービームにより溶接した構造体であるか
ら、高温で強度が増強し、繰り返し荷重に耐えうる効果
がある。本発明のハニカム構造体は、軽量で耐熱性があ
り、高温使用下で、かつたわみ量が小さい。また外力が
繰り返し作用する環境において継続して使用して接合部
の破断はなく、かつたわみ量も変わる事がなく、そして
十分な耐火性能を有する効果がある。このためジェット
機および車両等のエンジン部材として極めて良好であ
る。
薄板をレーザービームにより溶接した構造体であるか
ら、高温で強度が増強し、繰り返し荷重に耐えうる効果
がある。本発明のハニカム構造体は、軽量で耐熱性があ
り、高温使用下で、かつたわみ量が小さい。また外力が
繰り返し作用する環境において継続して使用して接合部
の破断はなく、かつたわみ量も変わる事がなく、そして
十分な耐火性能を有する効果がある。このためジェット
機および車両等のエンジン部材として極めて良好であ
る。
【図１】金属間化合物Ｎｉ３Ａｌの降伏応力の温度依存
性を示す図。
性を示す図。
【図２】（ａ）ハニカム構造体のたわみ量を測定する装
置の説明図。 （ｂ）同じく平面図。
置の説明図。 （ｂ）同じく平面図。
【図３】本発明のハニカム構造体の斜視説明図。
【図４】ハニカム構造体のたわみ量と試験温度の関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図５】ハニカムコアの波板の角度とたわみ量の関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
１ ハニカム構造体 ２、２ａ 支点ロール ３ 押圧金具 ４ 内面板 ５ 外面板 ６ 波板 ７ 頂辺 ８ 底辺
フロントページの続き (72)発明者 平野 敏幸 茨城県つくば市千現１丁目２番１号 科 学技術庁金属材料技術研究所内 (72)発明者 南田 勝宏 神奈川県横浜市中区本町４丁目40番 株 式会社日鐡テクノリサーチ内 (56)参考文献 特開 昭59−16687（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00 B21D 47/00
Claims (2)
- 【請求項１】 金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製の内面板と外
面板の間に、断面波形の同質板を介装し、夫々の当接部
を少なくとも５ｍｍに亘ってレーザービームにより溶接
したことを特徴とする金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニ
カム構造体。 - 【請求項２】 金属化合物Ｎｉ ３ Ａｌ製の内面板と外面
板の間に、断面が上向き台形と下向き台形が交互に連続
した波形の金属化合物Ｎｉ ３ Ａｌ製の波形が配され、波
形の各頂辺は内面板と、かつ波形の各底辺は外面板とそ
れぞれレーザービームにより溶接され、内面板の板厚が
５０〜１００μｍ、外面板の板厚が１００〜１５０μｍ
で、波形の板厚が２０〜１００μｍ、台形の頂辺、底辺
がそれぞれ５〜１０ｍｍ、台形の長辺または底辺と台形
の斜辺の傾斜角度が１１０〜１２０°であることを特徴
とする金属間化合物Ｎｉ ３ Ａｌ製のハニカム構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32692299A JP3278691B2 (ja) | 1999-11-17 | 1999-11-17 | 金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32692299A JP3278691B2 (ja) | 1999-11-17 | 1999-11-17 | 金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001138418A JP2001138418A (ja) | 2001-05-22 |
| JP3278691B2 true JP3278691B2 (ja) | 2002-04-30 |
Family
ID=18193268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32692299A Expired - Fee Related JP3278691B2 (ja) | 1999-11-17 | 1999-11-17 | 金属間化合物Ｎｉ３Ａｌ製のハニカム構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3278691B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0128675D0 (en) * | 2001-11-30 | 2002-01-23 | Swansea Inst Higher Education | Composite structural panels |
-
1999
- 1999-11-17 JP JP32692299A patent/JP3278691B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001138418A (ja) | 2001-05-22 |
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