JP3264882B2 - 白金合金 - Google Patents
白金合金Info
- Publication number
- JP3264882B2 JP3264882B2 JP00743998A JP743998A JP3264882B2 JP 3264882 B2 JP3264882 B2 JP 3264882B2 JP 00743998 A JP00743998 A JP 00743998A JP 743998 A JP743998 A JP 743998A JP 3264882 B2 JP3264882 B2 JP 3264882B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- hardness
- platinum
- content
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Adornments (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、装飾用の白金合金
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】装飾用を中心に用いられてきた、従来の
鋳造用白金合金は、Ｐｔを母相金属とし、Ｉｎ，Ｓｎ，
Ｇａ，Ｃｏ，Ｐｄ，Ｃｕ等が代表的合金元素として用い
られてきた。これらの合金元素は、白金の機械的強度、
鋳造性、耐食性等の改善を目的として使用されたもので
ある。
鋳造用白金合金は、Ｐｔを母相金属とし、Ｉｎ，Ｓｎ，
Ｇａ，Ｃｏ，Ｐｄ，Ｃｕ等が代表的合金元素として用い
られてきた。これらの合金元素は、白金の機械的強度、
鋳造性、耐食性等の改善を目的として使用されたもので
ある。
【０００３】中でも、装飾用に用いる鋳造用白金合金
は、より高純度の追求が装飾品的価値を高めるためには
必要不可欠であり、合金元素の含有率を極力低くする必
要がある。単に高純度であることを追求するのであれ
ば、合金元素量を減らせばよいが、装飾用白金合金での
合金元素の添加は、白金合金を加工するために必要とす
る最低限の機械的強度および鋳造性を満足させることを
目的としているのである。
は、より高純度の追求が装飾品的価値を高めるためには
必要不可欠であり、合金元素の含有率を極力低くする必
要がある。単に高純度であることを追求するのであれ
ば、合金元素量を減らせばよいが、装飾用白金合金での
合金元素の添加は、白金合金を加工するために必要とす
る最低限の機械的強度および鋳造性を満足させることを
目的としているのである。
【０００４】即ち、鋳造用の白金合金にあっては、機械
的強度と鋳造性との双方を満足させ、より高純度白金と
することのできるよう添加合金元素が選択され、必要な
含有率が決められてきた。一般に、この機械的強度（硬
度）と鋳造性（鋳造割れ）は相反する傾向にある。即
ち、硬度を上昇させると、鋳造した白金の凝固過程にお
いて発生する凝固歪に耐えきれず、鋳造白金に割れが生
ずるのである。従来の白金合金元素は、鋳造時の鋳造割
れを防止するため、一定レベルでの硬度制御を容易にす
べく、硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元素
を添加して、硬度調整を図っていた。
的強度と鋳造性との双方を満足させ、より高純度白金と
することのできるよう添加合金元素が選択され、必要な
含有率が決められてきた。一般に、この機械的強度（硬
度）と鋳造性（鋳造割れ）は相反する傾向にある。即
ち、硬度を上昇させると、鋳造した白金の凝固過程にお
いて発生する凝固歪に耐えきれず、鋳造白金に割れが生
ずるのである。従来の白金合金元素は、鋳造時の鋳造割
れを防止するため、一定レベルでの硬度制御を容易にす
べく、硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元素
を添加して、硬度調整を図っていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋳造性
に優れた硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元
素を用いるということは、微量で硬度を著しく上昇させ
ることのできる合金元素にくらべ、目的硬度を得るため
により多くの合金元素量を必要とすることになり、より
高純度の白金合金を追求する上での大きな障害となる。
に優れた硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元
素を用いるということは、微量で硬度を著しく上昇させ
ることのできる合金元素にくらべ、目的硬度を得るため
により多くの合金元素量を必要とすることになり、より
高純度の白金合金を追求する上での大きな障害となる。
【０００６】それでも、微量で硬度を著しく上昇させる
ことのできる合金元素の使用が積極的に行われなかった
のは、微量の合金元素量の変動により、白金の硬度も大
きく変化するため、硬度制御が非常に困難となる。微量
で硬度を著しく上昇させることのできる合金元素の使用
をする際に、ほんの少し微量の合金元素量の変動があっ
ても、硬度が必要以上に上昇し、鋳造時に鋳造割れを生
ずる確率が高く、極めて深刻な製品不良発生の原因とな
る可能性があったためである。
ことのできる合金元素の使用が積極的に行われなかった
のは、微量の合金元素量の変動により、白金の硬度も大
きく変化するため、硬度制御が非常に困難となる。微量
で硬度を著しく上昇させることのできる合金元素の使用
をする際に、ほんの少し微量の合金元素量の変動があっ
ても、硬度が必要以上に上昇し、鋳造時に鋳造割れを生
ずる確率が高く、極めて深刻な製品不良発生の原因とな
る可能性があったためである。
【０００７】そこで、本発明は、微量で硬度を著しく上
昇させることのできる合金元素を使用するものであって
も、硬度の制御を容易に行うことを可能とし、しかも鋳
造性に優れた白金合金の提供を目的とするものである。
このような、白金合金の組成が技術的に達成できれば、
従来の合金量より極めて少ない合金量で、従来の白金合
金と同等の機械的強度の確保が可能となり、加工を容易
にするとともに、より高純度の白金合金が得られるので
ある。
昇させることのできる合金元素を使用するものであって
も、硬度の制御を容易に行うことを可能とし、しかも鋳
造性に優れた白金合金の提供を目的とするものである。
このような、白金合金の組成が技術的に達成できれば、
従来の合金量より極めて少ない合金量で、従来の白金合
金と同等の機械的強度の確保が可能となり、加工を容易
にするとともに、より高純度の白金合金が得られるので
ある。
【０００８】
【課題を達成するための手段】従来の白金合金に使用さ
れてきた合金元素は、Ｈｕｍｅ−Ｒｏｔｈｅｒｙの法則
によれば、周期律表上でＰｔの価電子と近い価電子を有
するＷ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｐｄ，Ｉｒ，Ｓｎ，Ｇａ，Ｃｏ等
の固溶体を形成しやすい元素が使用されてきたと考える
ことができる。各元素の合金の強化に与える影響を考え
ると、含有率に応じた機械的強度（硬度）の上昇は少な
いものであった。
れてきた合金元素は、Ｈｕｍｅ−Ｒｏｔｈｅｒｙの法則
によれば、周期律表上でＰｔの価電子と近い価電子を有
するＷ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｐｄ，Ｉｒ，Ｓｎ，Ｇａ，Ｃｏ等
の固溶体を形成しやすい元素が使用されてきたと考える
ことができる。各元素の合金の強化に与える影響を考え
ると、含有率に応じた機械的強度（硬度）の上昇は少な
いものであった。
【０００９】従って、本発明者らは、白金の機械的強度
（硬度）の上昇に大きく寄与すると考えられる元素とし
て、Ｐｔの価電子と比較的離れた価電子を持つ元素に着
目し、鋭意研究を行ってきた。そして、研究者らは、微
量でＰｔの硬度を著しく上昇させることのできる合金元
素としてＳｉに着目し、以下のような方法で課題の達成
が可能なことを見いだした。なお、装飾用白金合金とし
て後の機械加工を容易とし、装飾品として長期に渡る美
観保持のために必要と考える最低要求硬度はＨｖ＝１１
０として以下の発明を行っている。
（硬度）の上昇に大きく寄与すると考えられる元素とし
て、Ｐｔの価電子と比較的離れた価電子を持つ元素に着
目し、鋭意研究を行ってきた。そして、研究者らは、微
量でＰｔの硬度を著しく上昇させることのできる合金元
素としてＳｉに着目し、以下のような方法で課題の達成
が可能なことを見いだした。なお、装飾用白金合金とし
て後の機械加工を容易とし、装飾品として長期に渡る美
観保持のために必要と考える最低要求硬度はＨｖ＝１１
０として以下の発明を行っている。
【００１０】請求項１記載の発明は、合金元素として
０．０１〜０．２ｗｔ％Ｓｉ及び０．００５〜０．３ｗ
ｔ％Ｉｎを含有し、このＳｉとＩｎとの含有比〔Ｉｎ含
有率（ｗｔ％）〕／〔Ｓｉ含有率（ｗｔ％）〕が０．５
〜３．０であり、残部Ｐｔ及び不可避不純物からなる装
飾用の白金合金である。ここでは、合金元素としてＳｉ
とＩｎとを使用している。このうちＳｉは微量添加する
だけで機械的強度を上昇させる役割を果たし、Ｓｉ単独
では図１に示すように、Ｐｔの機械的強度（硬度）を上
昇させる。
０．０１〜０．２ｗｔ％Ｓｉ及び０．００５〜０．３ｗ
ｔ％Ｉｎを含有し、このＳｉとＩｎとの含有比〔Ｉｎ含
有率（ｗｔ％）〕／〔Ｓｉ含有率（ｗｔ％）〕が０．５
〜３．０であり、残部Ｐｔ及び不可避不純物からなる装
飾用の白金合金である。ここでは、合金元素としてＳｉ
とＩｎとを使用している。このうちＳｉは微量添加する
だけで機械的強度を上昇させる役割を果たし、Ｓｉ単独
では図１に示すように、Ｐｔの機械的強度（硬度）を上
昇させる。
【００１１】この図１から分かる通り、Ｓｉを添加する
前（０．０ｗｔ％Ｓｉ）のＰｔの硬度（ビッカース硬
度：Ｈｖ）はＨｖ＝４５であるものが、０．０５ｗｔ％
程度の僅かな量のＳｉを添加するだけでＨｖ＝１５０を
越える高い硬度となる。図１から判断できるように、
０．２ｗｔ％Ｓｉ以下の微量含有率の領域で、白金合金
の硬度は急激に上昇し、微量Ｓｉでも機械的強度（硬
度）の向上に大きく寄与するものであることが分かる。
この硬度が急激に上昇する領域では、硬度を一定値に制
御することが非常に困難である。但し、図１に示すＨｖ
（ビッカース硬度）−Ｓｉ（ｗｔ％）のグラフの立ち上
がりが、０．１ｗｔ％あたりから緩やかになり、１．０
ｗｔ％を越えるとサチュレートしてくる。また、図１か
ら、Ｓｉの硬度上昇に対する寄与率が、従来使用してい
たＷ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｐｄの寄与率に比べ格段に高いこと
が明らかにみてとれる。
前（０．０ｗｔ％Ｓｉ）のＰｔの硬度（ビッカース硬
度：Ｈｖ）はＨｖ＝４５であるものが、０．０５ｗｔ％
程度の僅かな量のＳｉを添加するだけでＨｖ＝１５０を
越える高い硬度となる。図１から判断できるように、
０．２ｗｔ％Ｓｉ以下の微量含有率の領域で、白金合金
の硬度は急激に上昇し、微量Ｓｉでも機械的強度（硬
度）の向上に大きく寄与するものであることが分かる。
この硬度が急激に上昇する領域では、硬度を一定値に制
御することが非常に困難である。但し、図１に示すＨｖ
（ビッカース硬度）−Ｓｉ（ｗｔ％）のグラフの立ち上
がりが、０．１ｗｔ％あたりから緩やかになり、１．０
ｗｔ％を越えるとサチュレートしてくる。また、図１か
ら、Ｓｉの硬度上昇に対する寄与率が、従来使用してい
たＷ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｐｄの寄与率に比べ格段に高いこと
が明らかにみてとれる。
【００１２】硬度を一定値に制御することができず、硬
度のみが必要以上に上昇すると、白金合金の靱性が損な
われ、結果として脆化しやすくなる。従って、鋳造時の
凝固過程における収縮歪により、鋳造した製品に割れ
（以下、「鋳造割れ」と称す。）を生じやすくなる。Ｓ
ｉのような、硬度に対する寄与率の大きな合金元素が用
いられなかった理由がここにあるのである。
度のみが必要以上に上昇すると、白金合金の靱性が損な
われ、結果として脆化しやすくなる。従って、鋳造時の
凝固過程における収縮歪により、鋳造した製品に割れ
（以下、「鋳造割れ」と称す。）を生じやすくなる。Ｓ
ｉのような、硬度に対する寄与率の大きな合金元素が用
いられなかった理由がここにあるのである。
【００１３】更に、白金にＳｉを単独で合金元素として
使用した場合の鋳造割れの発生とＳｉ含有率の関係を調
べると、表１のような結果が得られた。
使用した場合の鋳造割れの発生とＳｉ含有率の関係を調
べると、表１のような結果が得られた。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１に示すように、Ｓｉ含有率が０．０５
ｗｔ％を越えると鋳造割れの発生が確認されている。従
って、最低要求硬度Ｈｖ＝１１０を確保することはＳｉ
添加により容易に達成することができるが、鋳造割れの
発生頻度が著しく上昇することがわかる。
ｗｔ％を越えると鋳造割れの発生が確認されている。従
って、最低要求硬度Ｈｖ＝１１０を確保することはＳｉ
添加により容易に達成することができるが、鋳造割れの
発生頻度が著しく上昇することがわかる。
【００１６】ここで、もう１つの合金元素であるＩｎの
役割を説明する。Ｉｎを単独で、白金の合金元素として
使用すると、図１に示すように、やはり硬度を上昇させ
る結果となる。
役割を説明する。Ｉｎを単独で、白金の合金元素として
使用すると、図１に示すように、やはり硬度を上昇させ
る結果となる。
【００１７】ところが、図１に示すＳｉとＩｎの硬度上
昇に与える影響の違いより、ＳｉとＩｎのそれぞれの白
金硬度の上昇への寄与率が大きく異なることが分かる。
同量のＳｉとＩｎのそれぞれを合金元素として白金に添
加すると、ＩｎはＳｉの約１／２〜１／３の硬度上昇効
果を示し、Ｉｎ単独ではＨｖ＝１００程度迄しか硬度上
昇させることはできない。このことは、ＩｎはＳｉに比
べ、硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元素と
して作用していることを示唆していることになる。
昇に与える影響の違いより、ＳｉとＩｎのそれぞれの白
金硬度の上昇への寄与率が大きく異なることが分かる。
同量のＳｉとＩｎのそれぞれを合金元素として白金に添
加すると、ＩｎはＳｉの約１／２〜１／３の硬度上昇効
果を示し、Ｉｎ単独ではＨｖ＝１００程度迄しか硬度上
昇させることはできない。このことは、ＩｎはＳｉに比
べ、硬度を緩やかに上昇させることのできる合金元素と
して作用していることを示唆していることになる。
【００１８】以上の様に、ＳｉとＩｎのそれぞれを単独
で白金の合金元素として使用するといずれも硬度を上昇
させるものとして作用する。これに対し、白金に対する
合金元素として、ＳｉとＩｎとを同時に使用すると、Ｉ
ｎの果たす役割が全く異なったものとなるのである。即
ち、Ｉｎが白金合金の硬度を下げ、軟化させる役割を果
たす場合があるのである。図２は、Ｓｉの含有率を０．
２ｗｔ％に固定し、Ｉｎ含有率を変化させた場合の、白
金合金の硬度の推移を示したものである。
で白金の合金元素として使用するといずれも硬度を上昇
させるものとして作用する。これに対し、白金に対する
合金元素として、ＳｉとＩｎとを同時に使用すると、Ｉ
ｎの果たす役割が全く異なったものとなるのである。即
ち、Ｉｎが白金合金の硬度を下げ、軟化させる役割を果
たす場合があるのである。図２は、Ｓｉの含有率を０．
２ｗｔ％に固定し、Ｉｎ含有率を変化させた場合の、白
金合金の硬度の推移を示したものである。
【００１９】この図２から判断するに、Ｉｎ含有率が
０．１ｗｔ％より少ない場合は、ＩｎはＳｉと共に、白
金の硬度上昇に寄与している。しかし、Ｉｎ含有率が
０．１ｗｔ％以上になると、軟化効果を示し、白金合金
の硬度を下げる結果となっている。
０．１ｗｔ％より少ない場合は、ＩｎはＳｉと共に、白
金の硬度上昇に寄与している。しかし、Ｉｎ含有率が
０．１ｗｔ％以上になると、軟化効果を示し、白金合金
の硬度を下げる結果となっている。
【００２０】更に、図２からＩｎ含有率が０．５ｗｔ％
を越えると軟化効果は終了し、それ以上のＩｎを添加し
ても、より大きく軟化させることはできず、むしろＩｎ
を添加すると再び硬度は僅かであるが上昇しはじめてい
る。このことから、Ｓｉ含有率の約２．５倍のＩｎ含有
率で軟化効果が終了すると考えられることとなる。同様
に、Ｓｉの含有率を０．０１〜０．３ｗｔ％の範囲で変
化させ同様の実験を行ったが、いずれの場合もＳｉ含有
率の約２．５〜３．０倍のＩｎ含有率で軟化効果が終了
するという結果が得られた。
を越えると軟化効果は終了し、それ以上のＩｎを添加し
ても、より大きく軟化させることはできず、むしろＩｎ
を添加すると再び硬度は僅かであるが上昇しはじめてい
る。このことから、Ｓｉ含有率の約２．５倍のＩｎ含有
率で軟化効果が終了すると考えられることとなる。同様
に、Ｓｉの含有率を０．０１〜０．３ｗｔ％の範囲で変
化させ同様の実験を行ったが、いずれの場合もＳｉ含有
率の約２．５〜３．０倍のＩｎ含有率で軟化効果が終了
するという結果が得られた。
【００２１】また、図２で使用した白金合金のＳｉの含
有率は０．２ｗｔ％のものを使用したことと、Ｉｎ含有
率が０．１ｗｔ％以上で軟化が開始していることを考え
れば、Ｓｉ含有率：Ｉｎ含有率＝１：０．５が軟化開始
の臨界点であるといえる。この現象も、Ｓｉの含有率を
０．０１〜０．３ｗｔ％の範囲で変化させ同様の実験を
行ったが、Ｓｉ含有率：Ｉｎ含有率＝１：０．５の近傍
が軟化開始の臨界点であるという結果が得られた。
有率は０．２ｗｔ％のものを使用したことと、Ｉｎ含有
率が０．１ｗｔ％以上で軟化が開始していることを考え
れば、Ｓｉ含有率：Ｉｎ含有率＝１：０．５が軟化開始
の臨界点であるといえる。この現象も、Ｓｉの含有率を
０．０１〜０．３ｗｔ％の範囲で変化させ同様の実験を
行ったが、Ｓｉ含有率：Ｉｎ含有率＝１：０．５の近傍
が軟化開始の臨界点であるという結果が得られた。
【００２２】以上の現象について現段階においてメカニ
ズム的解明は出来ていないが、ＳｉとＩｎとが単独で白
金に添加された場合には、それぞれの原子が母相である
白金中に分布し、固溶強化することで硬度の上昇が行わ
れるが、Ｓｉと一定量以上のＩｎとが同時に合金元素と
して添加されると、ＳｉとＩｎ間である種の電子化合物
又は金属間化合物の如きものを組織中に形成し、固溶し
たＳｉによる硬度上昇効果を緩和する働きを果たすこと
が考えられる。
ズム的解明は出来ていないが、ＳｉとＩｎとが単独で白
金に添加された場合には、それぞれの原子が母相である
白金中に分布し、固溶強化することで硬度の上昇が行わ
れるが、Ｓｉと一定量以上のＩｎとが同時に合金元素と
して添加されると、ＳｉとＩｎ間である種の電子化合物
又は金属間化合物の如きものを組織中に形成し、固溶し
たＳｉによる硬度上昇効果を緩和する働きを果たすこと
が考えられる。
【００２３】しかし、これらを現象論的に捉え鋳造割れ
の問題を考えると、Ｉｎを添加することでＳｉ添加によ
り得られる硬度を軟化させ、有効に鋳造割れを防止でき
ると考えることができるのである。
の問題を考えると、Ｉｎを添加することでＳｉ添加によ
り得られる硬度を軟化させ、有効に鋳造割れを防止でき
ると考えることができるのである。
【００２４】従って、Ｉｎが軟化効果を示す〔Ｉｎ含有
率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．５〜３．０の範囲を含む
〔Ｉｎ含有率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．３〜３．０の範
囲でＳｉ＋Ｉｎの含有量の組み合わせを考えると、表２
に示すような結果が得られた。
率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．５〜３．０の範囲を含む
〔Ｉｎ含有率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．３〜３．０の範
囲でＳｉ＋Ｉｎの含有量の組み合わせを考えると、表２
に示すような結果が得られた。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２から、Ｓｉ＋Ｉｎと同量のＳｉを単独
で合金元素として用いた場合とを比較すれば格段に鋳造
割れの発生が改善されている。Ｓｉ単独の場合には、
０．０５ｗｔ％Ｓｉで鋳造割れの発生が確認されるが、
本発明に係る白金合金はＳｉ＋Ｉｎの値が０．５０ｗｔ
％まで鋳造割れが発生していない組成が存在する。ま
た、表２のＳｉ＋Ｉｎの合金元素量が０．４０ｗｔ％と
０．５０ｗｔ％の結果より、Ｓｉ＋Ｉｎの合金元素量中
のＳｉ量が０．２０ｗｔ％を越えると鋳造割れが発生し
やすくなっていることが分かる。
で合金元素として用いた場合とを比較すれば格段に鋳造
割れの発生が改善されている。Ｓｉ単独の場合には、
０．０５ｗｔ％Ｓｉで鋳造割れの発生が確認されるが、
本発明に係る白金合金はＳｉ＋Ｉｎの値が０．５０ｗｔ
％まで鋳造割れが発生していない組成が存在する。ま
た、表２のＳｉ＋Ｉｎの合金元素量が０．４０ｗｔ％と
０．５０ｗｔ％の結果より、Ｓｉ＋Ｉｎの合金元素量中
のＳｉ量が０．２０ｗｔ％を越えると鋳造割れが発生し
やすくなっていることが分かる。
【００２７】即ち、Ｓｉ単独の場合に比べ鋳造割れの発
生頻度は極めて軽減はされているものの、Ｓｉ＋Ｉｎの
値が０．５０ｗｔ％を越える領域及びＳｉ＋Ｉｎの合金
元素量中のＳｉ量が０．２０ｗｔ％を越える領域で鋳造
割れが発生しているのである。この現象をもとに、確実
に鋳造割れを防止するためには、Ｓｉ＋Ｉｎの値が０．
５０ｗｔ％以下で且つＳｉ含有率を０．２０ｗｔ％以下
の値とすべきである。
生頻度は極めて軽減はされているものの、Ｓｉ＋Ｉｎの
値が０．５０ｗｔ％を越える領域及びＳｉ＋Ｉｎの合金
元素量中のＳｉ量が０．２０ｗｔ％を越える領域で鋳造
割れが発生しているのである。この現象をもとに、確実
に鋳造割れを防止するためには、Ｓｉ＋Ｉｎの値が０．
５０ｗｔ％以下で且つＳｉ含有率を０．２０ｗｔ％以下
の値とすべきである。
【００２８】そして、最低要求硬度のＨｖ＝１１０と工
程管理上の安全性を考慮すれば、最低のＳｉ含有率は
０．０１ｗｔ％程度が必要となる。従って、上述したこ
とを考慮すればＳｉ含有率は０．０１〜０．２０ｗｔ％
の範囲とするのが望ましいことになる。更に、Ｉｎが軟
化効果を示す〔Ｉｎ含有率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．５
〜３．０の範囲で、且つＳｉ＋Ｉｎの値が０．５０ｗｔ
％以下とすることを考えれば、Ｉｎ含有率の範囲は、
０．００５〜０．３ｗｔ％となる。
程管理上の安全性を考慮すれば、最低のＳｉ含有率は
０．０１ｗｔ％程度が必要となる。従って、上述したこ
とを考慮すればＳｉ含有率は０．０１〜０．２０ｗｔ％
の範囲とするのが望ましいことになる。更に、Ｉｎが軟
化効果を示す〔Ｉｎ含有率〕／〔Ｓｉ含有率〕＝０．５
〜３．０の範囲で、且つＳｉ＋Ｉｎの値が０．５０ｗｔ
％以下とすることを考えれば、Ｉｎ含有率の範囲は、
０．００５〜０．３ｗｔ％となる。
【００２９】
【発明の実施の形態】以上の述べた解決手段をもって、
最適と思われる条件で製造したＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を
実施例とし、Ｐｔ−０．１５ｗｔ％Ｇｅ−０．０５ｗｔ
％Ｓｉ（以下、「比較例１」と称す）およびＰｔ−０．
１０ｗｔ％Ｇｅ−０．１０ｗｔ％Ｉｎ（以下、「比較例
２」と称す）を比較例として、硬度および鋳造割れの発
生頻度を確認し表３に示した。
最適と思われる条件で製造したＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を
実施例とし、Ｐｔ−０．１５ｗｔ％Ｇｅ−０．０５ｗｔ
％Ｓｉ（以下、「比較例１」と称す）およびＰｔ−０．
１０ｗｔ％Ｇｅ−０．１０ｗｔ％Ｉｎ（以下、「比較例
２」と称す）を比較例として、硬度および鋳造割れの発
生頻度を確認し表３に示した。
【００３０】ここで、実施例で使用したＰｔ−Ｓｉ−Ｉ
ｎ合金は、所定量のＳｉを含有したＰｔ−Ｓｉ合金と所
定量のＩｎを含有したＰｔ−Ｉｎ合金とをそれぞれ別個
に製造し、これらを一緒にして高周波真空溶解炉を用い
て溶解鋳造し、目的の組成のＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金とし
たのである。比較例として使用した白金合金も同様に、
所定量のＧｅを含有したＰｔ−Ｇｅ合金、所定量のＳｉ
を含有したＰｔ−Ｓｉ合金および所定量のＩｎを含有し
たＰｔ−Ｉｎ合金とをそれぞれ別個に製造し、Ｐｔ−Ｇ
ｅ合金とＰｔ−Ｓｉ合金とでＰｔ−Ｇｅ−Ｓｉ合金を製
造し、Ｐｔ−Ｇｅ合金とＰｔ−Ｉｎ合金とでＰｔ−Ｇｅ
−Ｉｎ合金を製造した。
ｎ合金は、所定量のＳｉを含有したＰｔ−Ｓｉ合金と所
定量のＩｎを含有したＰｔ−Ｉｎ合金とをそれぞれ別個
に製造し、これらを一緒にして高周波真空溶解炉を用い
て溶解鋳造し、目的の組成のＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金とし
たのである。比較例として使用した白金合金も同様に、
所定量のＧｅを含有したＰｔ−Ｇｅ合金、所定量のＳｉ
を含有したＰｔ−Ｓｉ合金および所定量のＩｎを含有し
たＰｔ−Ｉｎ合金とをそれぞれ別個に製造し、Ｐｔ−Ｇ
ｅ合金とＰｔ−Ｓｉ合金とでＰｔ−Ｇｅ−Ｓｉ合金を製
造し、Ｐｔ−Ｇｅ合金とＰｔ−Ｉｎ合金とでＰｔ−Ｇｅ
−Ｉｎ合金を製造した。
【００３１】
【表３】
【００３２】表３から分かるように、実施例であるＰｔ
−Ｓｉ−Ｉｎ合金は、全て最低要求硬度Ｈｖ＝１１０を
クリアできており、しかも抜取りで検査した３０個の製
品のなかで鋳造割れの発生が全く認められなかった。こ
れは、白金合金として、非常に高い硬度と極めて優れた
鋳造性を持つことを示している。これに対し、比較例と
して使用した白金合金では、鋳造割れ発生頻度が高く成
っていることが特徴的である。この両者の持つ特性の差
は、製品歩留りとして顕著に現れるものであり、本発明
に係るＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を用いると製造コストの大
幅な低減が可能となる。
−Ｓｉ−Ｉｎ合金は、全て最低要求硬度Ｈｖ＝１１０を
クリアできており、しかも抜取りで検査した３０個の製
品のなかで鋳造割れの発生が全く認められなかった。こ
れは、白金合金として、非常に高い硬度と極めて優れた
鋳造性を持つことを示している。これに対し、比較例と
して使用した白金合金では、鋳造割れ発生頻度が高く成
っていることが特徴的である。この両者の持つ特性の差
は、製品歩留りとして顕著に現れるものであり、本発明
に係るＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を用いると製造コストの大
幅な低減が可能となる。
【００３３】
【発明の効果】上述した、本発明に係る微量の合金添加
により非常に高い硬度の確保が可能で、しかも極めて優
れた鋳造性を持つＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を使用すること
により、高純度白金とし、極めて優れた鋳造性を持ち鋳
造割れの防止が可能であり、機械加工中および装飾品と
しての使用中に傷の付き難いものとすることが可能とな
った。このようなトータルバランスに優れた白金合金は
従来になく、製品歩留りを著しく向上させ製造コストの
大幅な低減が可能となった。
により非常に高い硬度の確保が可能で、しかも極めて優
れた鋳造性を持つＰｔ−Ｓｉ−Ｉｎ合金を使用すること
により、高純度白金とし、極めて優れた鋳造性を持ち鋳
造割れの防止が可能であり、機械加工中および装飾品と
しての使用中に傷の付き難いものとすることが可能とな
った。このようなトータルバランスに優れた白金合金は
従来になく、製品歩留りを著しく向上させ製造コストの
大幅な低減が可能となった。
【図１】 Ｐｔ合金の硬度と合金元素ＳｉまたはＩｎの
含有率との関係を示したグラフである。
含有率との関係を示したグラフである。
【図２】 Ｐｔ−０．２ｗｔ％Ｓｉ−Ｉｎ合金におい
て、Ｉｎ含有率を変化させた場合の白金合金の硬度の推
移を示したグラフである。
て、Ｉｎ含有率を変化させた場合の白金合金の硬度の推
移を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−53133（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−289324（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−150041（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−34137（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 5/04 A44C 27/00
Claims (1)
- 【請求項１】 合金元素として０．０１〜０．２ｗｔ％
Ｓｉ及び０．００５〜０．３ｗｔ％Ｉｎを含有し、この
ＳｉとＩｎとの含有比〔Ｉｎ含有率（ｗｔ％）〕／〔Ｓ
ｉ含有率（ｗｔ％）〕が０．５〜３．０であり、残部Ｐ
ｔ及び不可避不純物からなる装飾用の白金合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00743998A JP3264882B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 白金合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00743998A JP3264882B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 白金合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11199951A JPH11199951A (ja) | 1999-07-27 |
| JP3264882B2 true JP3264882B2 (ja) | 2002-03-11 |
Family
ID=11665904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00743998A Expired - Fee Related JP3264882B2 (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 白金合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3264882B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5610299B2 (ja) * | 2011-03-08 | 2014-10-22 | 株式会社ディ・ビー・シー・システム研究所 | 耐酸化消耗性白金合金、耐酸化消耗性白金合金皮膜および耐酸化消耗性金属部材 |
| JP6302779B2 (ja) * | 2014-07-14 | 2018-03-28 | 株式会社グローバルコーポレーション | 高硬度と高強度を有する９９９白金合金の製造方法 |
-
1998
- 1998-01-19 JP JP00743998A patent/JP3264882B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11199951A (ja) | 1999-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4311522A (en) | Copper alloys with small amounts of manganese and selenium | |
| WO1995014112A1 (en) | Silver alloy compositions | |
| JPS62112748A (ja) | アルミニウム鍛造合金 | |
| JP2009203545A (ja) | ダイカスト用Ｚｎ合金およびダイカスト用Ｚｎ合金を用いたダイカスト部材の製造方法 | |
| JP3264882B2 (ja) | 白金合金 | |
| WO1996022400A1 (en) | Silver alloy compositions | |
| US4937044A (en) | Strontium-magnesium-aluminum master alloy | |
| US2273806A (en) | Platinum alloy | |
| JP4925028B2 (ja) | アルミニウム合金成形材 | |
| US20100224291A1 (en) | Al-Si-Mg ALLOY AND METHOD OF PRODUCING THE SAME | |
| JP5562749B2 (ja) | Ｃｕ−Ｍｎ系ろう材細線およびその製造方法 | |
| US3369893A (en) | Copper-zinc alloys | |
| JP2841270B2 (ja) | 耐食性及び熱間加工性に優れた銅基合金並びに該合金を用いたバルブ部品 | |
| US2219056A (en) | Magnesium base alloy | |
| KR102617997B1 (ko) | 다이캐스팅 알루미늄 합금의 제조방법 | |
| KR102468119B1 (ko) | 열간압연이 가능한 구리-주석 합금 및 이의 제조방법 | |
| JP2003055725A (ja) | 冷間加工性およびロウ付け後の疲労強度に優れたチタン合金 | |
| JP6600401B1 (ja) | 時効硬化型銅合金の製造方法 | |
| JP2783925B2 (ja) | 鉄含有銅合金の製造方法 | |
| JP7319447B1 (ja) | アルミニウム合金材、及びその製造方法 | |
| JPH11199955A (ja) | 耐衝撃特性に優れた鋳造用Ｔｉ合金 | |
| KR910006016B1 (ko) | 구리기초형상기억합금 및 그 제조방법 | |
| KR20240080659A (ko) | 다이캐스팅 알루미늄 합금의 제조방법 | |
| JP3325640B2 (ja) | 高強度高導電率銅合金の製造方法 | |
| US3107998A (en) | Copper-zirconium-arsenic alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |