JP3247819B2 - アレイ格子型光合分波器 - Google Patents
アレイ格子型光合分波器Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光周波数多重（ＦＤ
Ｍ）通信方式あるいは光波長多重（ＷＤＭ）通信方式に
おいて使用するアレイ格子型光合分波器に関する。
Ｍ）通信方式あるいは光波長多重（ＷＤＭ）通信方式に
おいて使用するアレイ格子型光合分波器に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、アレイ格子型光合分波器の基本
構成を示す。図において、アレイ格子型光合分波器は、
基板１０上に形成したＮ本の入力用チャネル導波路１
１、第１の扇形スラブ導波路１２、所定の導波路長差Δ
Ｌで順次長くなるＭ本の導波路からなるチャネル導波路
アレイ１３、第２の扇形スラブ導波路１４、Ｎ本の出力
用チャネル導波路１５を順次接続した構成である。
構成を示す。図において、アレイ格子型光合分波器は、
基板１０上に形成したＮ本の入力用チャネル導波路１
１、第１の扇形スラブ導波路１２、所定の導波路長差Δ
Ｌで順次長くなるＭ本の導波路からなるチャネル導波路
アレイ１３、第２の扇形スラブ導波路１４、Ｎ本の出力
用チャネル導波路１５を順次接続した構成である。
【０００３】図５は、第２の扇形スラブ導波路１４の近
傍の構造を示す拡大図である。なお、第１の扇形スラブ
導波路１２においても同様である。図において、Ｒは扇
形スラブ導波路１４の曲率半径、２ａはチャネル導波路
アレイ１３および出力用チャネル導波路１５の各導波路
のコア幅、Ｄ1 はチャネル導波路アレイ１３の各導波路
のコア開口幅、ｄはチャネル導波路アレイ１３のスラブ
導波路境界での導波路間隔（ｄは等間隔）、Ｄ2 は出力
用チャネル導波路１５の各導波路のコア開口幅、Ｓは出
力用チャネル導波路１５のスラブ導波路境界での導波路
間隔（以下、出力用チャネル導波路１５の間隔という。
入力用チャネル導波路１１の間隔という場合も同様とす
る。）、ｈ1 ，ｈ2 は各テーパ導波路部分の長さを示
す。
傍の構造を示す拡大図である。なお、第１の扇形スラブ
導波路１２においても同様である。図において、Ｒは扇
形スラブ導波路１４の曲率半径、２ａはチャネル導波路
アレイ１３および出力用チャネル導波路１５の各導波路
のコア幅、Ｄ1 はチャネル導波路アレイ１３の各導波路
のコア開口幅、ｄはチャネル導波路アレイ１３のスラブ
導波路境界での導波路間隔（ｄは等間隔）、Ｄ2 は出力
用チャネル導波路１５の各導波路のコア開口幅、Ｓは出
力用チャネル導波路１５のスラブ導波路境界での導波路
間隔（以下、出力用チャネル導波路１５の間隔という。
入力用チャネル導波路１１の間隔という場合も同様とす
る。）、ｈ1 ，ｈ2 は各テーパ導波路部分の長さを示
す。
【０００４】ここで、従来のアレイ格子型光合分波器で
は、出力用チャネル導波路１５の間隔Ｓは等間隔であっ
た。同様に、入力用チャネル導波路１１の間隔も等間隔
であり、かつ入力用チャネル導波路１１の間隔と出力用
チャネル導波路１５の間隔が同一に設定されていた。こ
のような構成では、所定の入力用チャネル導波路１１か
ら入射した光は、第１の扇形スラブ導波路１２において
回折により広がり、その回折面と垂直に配置されたチャ
ネル導波路アレイ１３に導かれる。チャネル導波路アレ
イ１３は、各導波路が導波路長差ΔＬで順次長くなって
いるので、各導波路を伝搬して第２の扇形スラブ導波路
１４に到達した光には導波路長差ΔＬに対応する位相差
が生じている。この位相差は光周波数により異なるの
で、第２の扇形スラブ導波路１４のレンズ効果で出力用
チャネル導波路１５の入力端に集光する際に、光周波数
ごとに異なる位置に集光する。すなわち、入力用チャネ
ル導波路１１から入射された光の周波数に対応して、出
力用チャネル導波路１５の導波路が選択される光分波器
として動作する。また、逆の経路を経ることにより同様
に光合波器として動作せることができる。
は、出力用チャネル導波路１５の間隔Ｓは等間隔であっ
た。同様に、入力用チャネル導波路１１の間隔も等間隔
であり、かつ入力用チャネル導波路１１の間隔と出力用
チャネル導波路１５の間隔が同一に設定されていた。こ
のような構成では、所定の入力用チャネル導波路１１か
ら入射した光は、第１の扇形スラブ導波路１２において
回折により広がり、その回折面と垂直に配置されたチャ
ネル導波路アレイ１３に導かれる。チャネル導波路アレ
イ１３は、各導波路が導波路長差ΔＬで順次長くなって
いるので、各導波路を伝搬して第２の扇形スラブ導波路
１４に到達した光には導波路長差ΔＬに対応する位相差
が生じている。この位相差は光周波数により異なるの
で、第２の扇形スラブ導波路１４のレンズ効果で出力用
チャネル導波路１５の入力端に集光する際に、光周波数
ごとに異なる位置に集光する。すなわち、入力用チャネ
ル導波路１１から入射された光の周波数に対応して、出
力用チャネル導波路１５の導波路が選択される光分波器
として動作する。また、逆の経路を経ることにより同様
に光合波器として動作せることができる。
【０００５】図６は、従来のアレイ格子型光合分波器の
フィルタ特性の測定結果を示す。各チャネル導波路のコ
ア幅２ａ＝７μｍ、コア厚２ｔ＝７μｍ、比屈折率差Δ
＝0.75％とした。また、ｈ1 ＝１ｍｍ、Ｄ1 ＝20μｍ、
ｈ2 ＝0.5 ｍｍ、Ｄ2 ＝12μｍ、Ｒ＝14.4ｍｍ、ｄ＝Ｓ
＝22μｍ、ΔＬ＝79μｍ、回折次数ｍ＝74、Ｎ＝16、Ｍ
＝100 とした。
フィルタ特性の測定結果を示す。各チャネル導波路のコ
ア幅２ａ＝７μｍ、コア厚２ｔ＝７μｍ、比屈折率差Δ
＝0.75％とした。また、ｈ1 ＝１ｍｍ、Ｄ1 ＝20μｍ、
ｈ2 ＝0.5 ｍｍ、Ｄ2 ＝12μｍ、Ｒ＝14.4ｍｍ、ｄ＝Ｓ
＝22μｍ、ΔＬ＝79μｍ、回折次数ｍ＝74、Ｎ＝16、Ｍ
＝100 とした。
【０００６】このとき、従来のアレイ格子型光合分波器
のフィルタ特性は、各出力用チャネル導波路１５の通過
中心波長が等間隔（図６では0.64ｎｍ間隔（波長1.55μ
ｍ帯で80ＧHz間隔））であった。第２の扇形スラブ導波
路１４において、波長λ（あるいは光周波数ｆ）に対す
る集光スポット位置ｘの変化は、＋ｘを図６における右
方向にとると、 Δｘ／Δλ＝−ＲΔＬ／λ0ｄ， Δｘ／Δｆ＝−ＲΔＬ／ｆ0ｄ …(1) で与えられる。ここで、λ0 は波長多重信号の中心波長
であり、ｆ0(＝ｃ／λ0)は中心光周波数である。式(1)
のＲ，ΔＬ，ｄ，λ0 ，ｆ0 はすべて一定値であるの
で、光の波長λ（光周波数ｆ）に対する集光スポット位
置ｘの変化は一定であることがわかる。したがって、出
力用チャネル導波路１５（入力用チャネル導波路１４）
が等間隔に配置されている場合には、図６に示すように
分波される波長多重信号光（周波数多重信号光）の間隔
も一定になることが分る。
のフィルタ特性は、各出力用チャネル導波路１５の通過
中心波長が等間隔（図６では0.64ｎｍ間隔（波長1.55μ
ｍ帯で80ＧHz間隔））であった。第２の扇形スラブ導波
路１４において、波長λ（あるいは光周波数ｆ）に対す
る集光スポット位置ｘの変化は、＋ｘを図６における右
方向にとると、 Δｘ／Δλ＝−ＲΔＬ／λ0ｄ， Δｘ／Δｆ＝−ＲΔＬ／ｆ0ｄ …(1) で与えられる。ここで、λ0 は波長多重信号の中心波長
であり、ｆ0(＝ｃ／λ0)は中心光周波数である。式(1)
のＲ，ΔＬ，ｄ，λ0 ，ｆ0 はすべて一定値であるの
で、光の波長λ（光周波数ｆ）に対する集光スポット位
置ｘの変化は一定であることがわかる。したがって、出
力用チャネル導波路１５（入力用チャネル導波路１４）
が等間隔に配置されている場合には、図６に示すように
分波される波長多重信号光（周波数多重信号光）の間隔
も一定になることが分る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来のアレイ格子型光
合分波器では、周波数多重信号光（波長多重信号光）の
各光周波数（波長）が等間隔であるときに、４光波混合
によって周波数多重信号光（波長多重信号光）間にクロ
ストークが生じる問題があった。ここで、４光波混合と
は、光周波数ｆi ，ｆj ，ｆk （ｋ≠ｉ，ｊ）の３つの
光波が光ファイバの３次の非線形感受率χ(3) を介して
相互作用し、光周波数ｆF＝ｆi＋ｆj−ｆkの光波を発生
させる非線形プロセスである。光周波数（波長）が等間
隔に配置された周波数多重信号光（波長多重信号光）で
は、４光波混合によって生じる新たな光波は、他の信号
周波数に重なってクロストークを生じさせることにな
る。
合分波器では、周波数多重信号光（波長多重信号光）の
各光周波数（波長）が等間隔であるときに、４光波混合
によって周波数多重信号光（波長多重信号光）間にクロ
ストークが生じる問題があった。ここで、４光波混合と
は、光周波数ｆi ，ｆj ，ｆk （ｋ≠ｉ，ｊ）の３つの
光波が光ファイバの３次の非線形感受率χ(3) を介して
相互作用し、光周波数ｆF＝ｆi＋ｆj−ｆkの光波を発生
させる非線形プロセスである。光周波数（波長）が等間
隔に配置された周波数多重信号光（波長多重信号光）で
は、４光波混合によって生じる新たな光波は、他の信号
周波数に重なってクロストークを生じさせることにな
る。
【０００８】したがって、４光波混合によるクロストー
クを抑制するためには、光信号の周波数間隔（波長間
隔）を不等間隔にする必要があり、これに対応して光合
分波器の光周波数フィルタ特性（光波長フィルタ特性）
も不等間隔にする必要があった。また、システムの要求
や作製時のパラメータ変動に対応して、分波特性の中心
波長を変えることができるようにするには、光合分波器
の光周波数フィルタ特性（光波長フィルタ特性）も不等
間隔にする必要があった。
クを抑制するためには、光信号の周波数間隔（波長間
隔）を不等間隔にする必要があり、これに対応して光合
分波器の光周波数フィルタ特性（光波長フィルタ特性）
も不等間隔にする必要があった。また、システムの要求
や作製時のパラメータ変動に対応して、分波特性の中心
波長を変えることができるようにするには、光合分波器
の光周波数フィルタ特性（光波長フィルタ特性）も不等
間隔にする必要があった。
【０００９】本発明は、チャネル間隔が不等間隔の光周
波数フィルタ特性（あるいは光波長フィルタ特性）を有
するアレイ格子型光合分波器を提供することを目的とす
る。
波数フィルタ特性（あるいは光波長フィルタ特性）を有
するアレイ格子型光合分波器を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明のアレイ格子型光
合分波器は、アレイ格子型光合分波器の光周波数フィル
タ特性が不等間隔となるように、第２の扇形スラブ導波
路と出力用チャネル導波路との境界における出力用チャ
ネル導波路の間隔が不等間隔であることを特徴とする。
合分波器は、アレイ格子型光合分波器の光周波数フィル
タ特性が不等間隔となるように、第２の扇形スラブ導波
路と出力用チャネル導波路との境界における出力用チャ
ネル導波路の間隔が不等間隔であることを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明のアレイ格子型光合分波器は、第２の扇
形スラブ導波路と出力用チャネル導波路との境界におけ
る出力用チャネル導波路の間隔を不等間隔とすることに
より、チャネル間隔が不等間隔の光周波数フィルタ特性
（あるいは光波長フィルタ特性）が得られる。
形スラブ導波路と出力用チャネル導波路との境界におけ
る出力用チャネル導波路の間隔を不等間隔とすることに
より、チャネル間隔が不等間隔の光周波数フィルタ特性
（あるいは光波長フィルタ特性）が得られる。
【００１２】また、本発明のアレイ格子型光合分波器
は、入力用チャネル導波路の間隔と、出力用チャネル導
波路の間隔が異なるように形成することにより、入力導
波路の位置を変えることにより分波特性の中心波長を変
えることができる。
は、入力用チャネル導波路の間隔と、出力用チャネル導
波路の間隔が異なるように形成することにより、入力導
波路の位置を変えることにより分波特性の中心波長を変
えることができる。
【００１３】
【実施例】本発明のアレイ格子型光合分波器の基本構成
は従来のものとほぼ同じである。すなわち、図４に示す
ように、基板１０上に形成したＮ本の入力用チャネル導
波路１１、第１の扇形スラブ導波路１２、所定の導波路
長差ΔＬで順次長くなるＭ本の導波路からなるチャネル
導波路アレイ１３、第２の扇形スラブ導波路１４、Ｎ本
の出力用チャネル導波路１５を順次接続した構成であ
る。
は従来のものとほぼ同じである。すなわち、図４に示す
ように、基板１０上に形成したＮ本の入力用チャネル導
波路１１、第１の扇形スラブ導波路１２、所定の導波路
長差ΔＬで順次長くなるＭ本の導波路からなるチャネル
導波路アレイ１３、第２の扇形スラブ導波路１４、Ｎ本
の出力用チャネル導波路１５を順次接続した構成であ
る。
【００１４】本発明の特徴は、第２の扇形スラブ導波路
１４と出力用チャネル導波路１５との境界における出力
用チャネル導波路１５の間隔を不等間隔にすることであ
り、以下に第１実施例として説明する。なお、入力用チ
ャネル導波路１１の間隔と出力用チャネル導波路１５の
間隔がともに等間隔であるものの両者の間隔が異なる場
合については、第２実施例（参考例）として説明する。
また、入力用チャネル導波路１１の間隔と出力用チャネ
ル導波路１５の間隔がともに不等間隔であり、かつ両者
の間隔が異なるようにしてもよい。
１４と出力用チャネル導波路１５との境界における出力
用チャネル導波路１５の間隔を不等間隔にすることであ
り、以下に第１実施例として説明する。なお、入力用チ
ャネル導波路１１の間隔と出力用チャネル導波路１５の
間隔がともに等間隔であるものの両者の間隔が異なる場
合については、第２実施例（参考例）として説明する。
また、入力用チャネル導波路１１の間隔と出力用チャネ
ル導波路１５の間隔がともに不等間隔であり、かつ両者
の間隔が異なるようにしてもよい。
【００１５】（第１実施例）図１は、第１実施例におけ
る第２の扇形スラブ導波路１４の近傍の構造を示す拡大
図である。図において、本実施例では、ｓi が左側から
数えて（ｉ−１）番目とｉ番目（ｉ＝２〜Ｎ）の出力用
チャネル導波路１５の間隔となる。その他の各パラメー
タは図５に示す従来構成と同じである。なお、図中破線
は、図５に示す従来のアレイ格子型光合分波器における
等間隔（Ｓ＝22μｍ）の出力用チャネル導波路１５の位
置を示す。また、入力用チャネル導波路１１の間隔は、
等間隔でも不等間隔でも以下に示す不等間隔の光周波数
フィルタ特性は得られる。
る第２の扇形スラブ導波路１４の近傍の構造を示す拡大
図である。図において、本実施例では、ｓi が左側から
数えて（ｉ−１）番目とｉ番目（ｉ＝２〜Ｎ）の出力用
チャネル導波路１５の間隔となる。その他の各パラメー
タは図５に示す従来構成と同じである。なお、図中破線
は、図５に示す従来のアレイ格子型光合分波器における
等間隔（Ｓ＝22μｍ）の出力用チャネル導波路１５の位
置を示す。また、入力用チャネル導波路１１の間隔は、
等間隔でも不等間隔でも以下に示す不等間隔の光周波数
フィルタ特性は得られる。
【００１６】各チャネル導波路のコア幅２ａ＝７μｍ、
コア厚２ｔ＝７μｍ、比屈折率差Δ＝0.75％とした。ま
た、ｈ1 ＝１ｍｍ、Ｄ1 ＝20μｍ、ｈ2 ＝0.5 ｍｍ、Ｄ
2 ＝12μｍ、Ｒ＝14.4ｍｍ、ｄ＝22μｍ、ΔＬ＝79μ
ｍ、回折次数ｍ＝74、Ｎ＝16、Ｍ＝100 とし、出力用チ
ャネル導波路１５の間隔ｓi として ｓ2 ＝Ｓ−δｓ，ｓ3 ＝Ｓ−δｓ，ｓ4 ＝Ｓ＋δｓ， ｓ5 ＝Ｓ＋δｓ，ｓ6 ＝Ｓ−δｓ，ｓ7 ＝Ｓ−δｓ，ｓ8 ＝Ｓ＋δｓ， ｓ9 ＝Ｓ＋δｓ，ｓ10＝Ｓ−δｓ，ｓ11＝Ｓ−δｓ，ｓ12＝Ｓ＋δｓ， ｓ13＝Ｓ＋δｓ，ｓ14＝Ｓ−δｓ，ｓ15＝Ｓ−δｓ，ｓ16＝Ｓ＋δｓ …(2) と設定した。ただし、δｓ＝Ｓ／４＝5.5 μｍとした。
コア厚２ｔ＝７μｍ、比屈折率差Δ＝0.75％とした。ま
た、ｈ1 ＝１ｍｍ、Ｄ1 ＝20μｍ、ｈ2 ＝0.5 ｍｍ、Ｄ
2 ＝12μｍ、Ｒ＝14.4ｍｍ、ｄ＝22μｍ、ΔＬ＝79μ
ｍ、回折次数ｍ＝74、Ｎ＝16、Ｍ＝100 とし、出力用チ
ャネル導波路１５の間隔ｓi として ｓ2 ＝Ｓ−δｓ，ｓ3 ＝Ｓ−δｓ，ｓ4 ＝Ｓ＋δｓ， ｓ5 ＝Ｓ＋δｓ，ｓ6 ＝Ｓ−δｓ，ｓ7 ＝Ｓ−δｓ，ｓ8 ＝Ｓ＋δｓ， ｓ9 ＝Ｓ＋δｓ，ｓ10＝Ｓ−δｓ，ｓ11＝Ｓ−δｓ，ｓ12＝Ｓ＋δｓ， ｓ13＝Ｓ＋δｓ，ｓ14＝Ｓ−δｓ，ｓ15＝Ｓ−δｓ，ｓ16＝Ｓ＋δｓ …(2) と設定した。ただし、δｓ＝Ｓ／４＝5.5 μｍとした。
【００１７】このようなパラメータに基づいてマスクを
作製し、石英系光導波路を用いて本実施例のアレイ格子
型光合分波器を作製した。まず、Ｓi 基板（１０）上に
火炎堆積法によりＳiＯ2下部クラッド層を堆積し、次に
ＧeＯ2をドーパントとして添加したＳiＯ2ガラスのコア
層を堆積した後に、電気炉で透明ガラス化した。次に、
前記設計に基づく図１，図４に示すパターンを用いてコ
ア層をエッチングして光導波路部分を作製した。最後
に、再びＳiＯ2上部クラッド層を堆積した。
作製し、石英系光導波路を用いて本実施例のアレイ格子
型光合分波器を作製した。まず、Ｓi 基板（１０）上に
火炎堆積法によりＳiＯ2下部クラッド層を堆積し、次に
ＧeＯ2をドーパントとして添加したＳiＯ2ガラスのコア
層を堆積した後に、電気炉で透明ガラス化した。次に、
前記設計に基づく図１，図４に示すパターンを用いてコ
ア層をエッチングして光導波路部分を作製した。最後
に、再びＳiＯ2上部クラッド層を堆積した。
【００１８】このようにして作製されたアレイ格子型光
合分波器の分波特性を測定した結果を図２に示す。この
図からも分かるように、出力用チャネル導波路１５の各
導波路ごとに分波される波長多重信号光（周波数多重信
号光）の間隔が不等間隔になることが確認された。ま
た、このような不等間隔の波長多重信号光（周波数多重
信号光）を用いることにより、４光波混合によって生じ
る周波数ｆF＝ｆi＋ｆj−ｆkの不要光成分と他の信号光
の周波数とを相違させることができる。これにより、４
光波混合光が他の信号周波数に重なってクロストークを
生じさせることを抑制することができる。
合分波器の分波特性を測定した結果を図２に示す。この
図からも分かるように、出力用チャネル導波路１５の各
導波路ごとに分波される波長多重信号光（周波数多重信
号光）の間隔が不等間隔になることが確認された。ま
た、このような不等間隔の波長多重信号光（周波数多重
信号光）を用いることにより、４光波混合によって生じ
る周波数ｆF＝ｆi＋ｆj−ｆkの不要光成分と他の信号光
の周波数とを相違させることができる。これにより、４
光波混合光が他の信号周波数に重なってクロストークを
生じさせることを抑制することができる。
【００１９】（第２実施例）図３は、第２実施例におけ
る第１の扇形スラブ導波路１２および第２の扇形スラブ
導波路１４の近傍の構造を示す拡大図である。図におい
て、本実施例では入力用チャネル導波路１１の間隔をＳ
＋δｓ（等間隔）とし、出力用チャネル導波路１５の間
隔をＳ（等間隔）とする。ただし、入力用チャネル導波
路１１の中央の導波路位置は、間隔がＳである従来位置
と同じとし、δｓ＝Ｓ／10＝2.2 μｍとした。その他の
パラメータは第１実施例と同じである。このとき、16チ
ャネル（Ｎ＝16）の場合に、入力用チャネル導波路１１
の左側から数えてｉ番目（ｉ＝１〜16）の導波路位置の
従来位置からのずれφiは、 φi ＝（ｉ−８）δｓ …(3) となる。
る第１の扇形スラブ導波路１２および第２の扇形スラブ
導波路１４の近傍の構造を示す拡大図である。図におい
て、本実施例では入力用チャネル導波路１１の間隔をＳ
＋δｓ（等間隔）とし、出力用チャネル導波路１５の間
隔をＳ（等間隔）とする。ただし、入力用チャネル導波
路１１の中央の導波路位置は、間隔がＳである従来位置
と同じとし、δｓ＝Ｓ／10＝2.2 μｍとした。その他の
パラメータは第１実施例と同じである。このとき、16チ
ャネル（Ｎ＝16）の場合に、入力用チャネル導波路１１
の左側から数えてｉ番目（ｉ＝１〜16）の導波路位置の
従来位置からのずれφiは、 φi ＝（ｉ−８）δｓ …(3) となる。
【００２０】このようなパラメータに基づいて第１実施
例の場合と同様に作製されたアレイ格子型光合分波器の
分波特性を測定したところ、次のような結果が得られ
た。ただし、δλ＝チャネル間隔／10＝0.064 ｎｍ（８
ＧHz）である。 ６番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、７番目の出力導波路に（λ0 −２δλ）の波長の光
が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ（80ＧHz）間
隔の異なる信号光が順次出射された。
例の場合と同様に作製されたアレイ格子型光合分波器の
分波特性を測定したところ、次のような結果が得られ
た。ただし、δλ＝チャネル間隔／10＝0.064 ｎｍ（８
ＧHz）である。 ６番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、７番目の出力導波路に（λ0 −２δλ）の波長の光
が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ（80ＧHz）間
隔の異なる信号光が順次出射された。
【００２１】 ７番目の入力導波路に波長多重信号光
を入射すると、８番目の出力導波路に（λ0 −δλ）の
波長の光が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔
の異なる信号光が順次出射された。 ８番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、９番目の出力導波路にλ0 の波長の光が出射され、
他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔の異なる信号光が順次
出射された。
を入射すると、８番目の出力導波路に（λ0 −δλ）の
波長の光が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔
の異なる信号光が順次出射された。 ８番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、９番目の出力導波路にλ0 の波長の光が出射され、
他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔の異なる信号光が順次
出射された。
【００２２】 ９番目の入力導波路に波長多重信号光
を入射すると、10番目の出力導波路に（λ0 ＋δλ）の
波長の光が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔
の異なる信号光が順次出射された。 10番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、11番目の出力導波路に（λ0 ＋２δλ）の波長の光
が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ（80ＧHz）間
隔の異なる信号光が順次出射された。
を入射すると、10番目の出力導波路に（λ0 ＋δλ）の
波長の光が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ間隔
の異なる信号光が順次出射された。 10番目の入力導波路に波長多重信号光を入射する
と、11番目の出力導波路に（λ0 ＋２δλ）の波長の光
が出射され、他の出力導波路には0.64ｎｍ（80ＧHz）間
隔の異なる信号光が順次出射された。
【００２３】以上の結果から、第２実施例のアレイ格子
型光合分波器では、入力用チャネル導波路１１の間隔と
出力用チャネル導波路１５の間隔を相違させることによ
り、波長多重信号光を異なる入力導波路に入射した場合
の分波特性の中心波長を λ0 ＋ｊδλ （ｊは正負の整数） …(4) のように設定することができる。すなわち、要求条件に
応じて分波特性の中心波長を変えることができる。
型光合分波器では、入力用チャネル導波路１１の間隔と
出力用チャネル導波路１５の間隔を相違させることによ
り、波長多重信号光を異なる入力導波路に入射した場合
の分波特性の中心波長を λ0 ＋ｊδλ （ｊは正負の整数） …(4) のように設定することができる。すなわち、要求条件に
応じて分波特性の中心波長を変えることができる。
【００２４】また、アレイ格子型光合分波器の作製時の
パラメータ変動によって中心波長がシステムの設定値か
らずれた場合にも、用いる入力用チャネル導波路１１の
入力位置を変えることにより調整することができる。
パラメータ変動によって中心波長がシステムの設定値か
らずれた場合にも、用いる入力用チャネル導波路１１の
入力位置を変えることにより調整することができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のアレイ格
子型光合分波器では、チャネル間隔が不等間隔の光周波
数フィルタ特性（あるいは光波長フィルタ特性）が得ら
れるので、４光波混合によるクロストークの影響を抑制
することができる。
子型光合分波器では、チャネル間隔が不等間隔の光周波
数フィルタ特性（あるいは光波長フィルタ特性）が得ら
れるので、４光波混合によるクロストークの影響を抑制
することができる。
【００２６】したがって、本発明のアレイ格子型光合分
波器は、光波長多重あるいは光周波数多重を用いた大容
量・長距離光通信に極めて有用な素子として利用するこ
とができる。
波器は、光波長多重あるいは光周波数多重を用いた大容
量・長距離光通信に極めて有用な素子として利用するこ
とができる。
【図１】第１実施例における第２の扇形スラブ導波路１
４の近傍の構造を示す拡大図。
４の近傍の構造を示す拡大図。
【図２】第１実施例のアレイ格子型光合分波器の分波特
性の測定結果を示す図。
性の測定結果を示す図。
【図３】第２実施例における第１の扇形スラブ導波路１
２および第２の扇形スラブ導波路１４の近傍の構造を示
す拡大図。
２および第２の扇形スラブ導波路１４の近傍の構造を示
す拡大図。
【図４】アレイ格子型光合分波器の基本構成を示す図。
【図５】第２の扇形スラブ導波路１４の近傍の構造を示
す拡大図。
す拡大図。
【図６】従来のアレイ格子型光合分波器の分波特性の測
定結果を示す図。
定結果を示す図。
１０ 基板 １１ 入力用チャネル導波路 １２ 第１の扇形スラブ導波路 １３ チャネル導波路アレイ １４ 第２の扇形スラブ導波路 １５ 出力用チャネル導波路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−244105（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−194539（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−250030（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−225359（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−69021（ＪＰ，Ａ) 米国特許5002350（ＵＳ，Ａ) 電子情報通信学会技術研究報告 Ｖｏ ｌ．94，Ｎｏ．301，（ＯＣＳ94 43− 50）（1994），ｐｐ．25−31 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 6/12 - 6/14 G02B 6/28 G02B 5/18
Claims (1)
- 【請求項１】 基板上に、複数本の入力用チャネル導波
路と、複数本の出力用チャネル導波路と、所定の導波路
長差で順次長くなる複数本の導波路からなるチャネル導
波路アレイと、前記入力用チャネル導波路と前記チャネ
ル導波路アレイとを接続する第１の扇形スラブ導波路
と、前記チャネル導波路アレイと前記出力用チャネル導
波路とを接続する第２の扇形スラブ導波路とを形成した
アレイ格子型光合分波器において、前記アレイ格子型光合分波器の光周波数フィルタ特性が
不等間隔となるように、 前記第２の扇形スラブ導波路と
前記出力用チャネル導波路との境界における前記出力用
チャネル導波路の間隔が不等間隔であることを特徴とす
るアレイ格子型光合分波器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1823795A JP3247819B2 (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | アレイ格子型光合分波器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1823795A JP3247819B2 (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | アレイ格子型光合分波器 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001028768A Division JP3249960B2 (ja) | 2001-02-05 | 2001-02-05 | アレイ格子型光合分波器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08211237A JPH08211237A (ja) | 1996-08-20 |
| JP3247819B2 true JP3247819B2 (ja) | 2002-01-21 |
Family
ID=11966080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1823795A Expired - Lifetime JP3247819B2 (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | アレイ格子型光合分波器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3247819B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100450324B1 (ko) * | 1997-12-30 | 2005-04-06 | 삼성전자주식회사 | 평탄한 주파수 응답 특성을 갖는 광파장 다중화기/분할기 |
| US6334014B1 (en) | 1998-11-02 | 2001-12-25 | Canon Kabushiki Kaisha | Optical fiber apparatus provided with demultiplexing/multiplexing unit on fiber's end portion, optical detecting apparatus provided with demultiplexing/multiplexing unit on its light receiving surface, and optical transmission system using the same |
| JP3985571B2 (ja) | 2002-04-08 | 2007-10-03 | 住友電気工業株式会社 | 光分波器および光伝送システム |
| JP4608647B2 (ja) * | 2008-03-21 | 2011-01-12 | 日本電信電話株式会社 | 光波長群合分波回路 |
-
1995
- 1995-02-06 JP JP1823795A patent/JP3247819B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 電子情報通信学会技術研究報告 Ｖｏｌ．９４，Ｎｏ．３０１，（ＯＣＳ９４ ４３−５０）（１９９４），ｐｐ．２５−３１ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08211237A (ja) | 1996-08-20 |
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